龍橋設計畢業(yè)設計計算書

1、<p><b>　　本科畢業(yè)設計</b></p><p>　　題目名稱： 吉林市福龍橋設計 </p><p>　　學 院： 交通建筑工程 </p><p>　　專業(yè)年級： 土木工程 </p><p>　　學生姓名： 王信陽

2、 </p><p>　　班級學號： 二班01號 </p><p>　　指導教師： 王凱英 </p><p>　　二○一二年 月 二十 日</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　本次畢業(yè)設計的

3、題目是吉林市福龍中橋施工圖設計，專題題目是主跨40m的連續(xù)箱梁橋設計。依據(jù)《公路橋涵通用設計規(guī)范 JTG D60—2004》和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTG D62—2004》和《公路橋涵施工技術規(guī)范》 (JTJ041-2000)，通過綜合運用所學過的基礎理論及專業(yè)知識，獨立進行橋梁設計。</p><p>　　首先，根據(jù)地形圖提出三種橋型比較方案。然后從外觀、施工難易程度和造價等多方面考慮，最

4、終選出最優(yōu)方案。</p><p>　　其次，就是進行比選的最優(yōu)方案,即跨徑為40m預應力混凝土連續(xù)梁橋的設計。在結構設計中，梁截面采用變化的單箱雙室截面，截面高度在全橋范圍內(nèi)均為兩米，為等截面連續(xù)梁橋。主梁采用先簡支后連續(xù)的施工方法。</p><p>　　最后，利用橋梁博士建模,輸入材料特性、截面形狀等結構信息，然后用橋梁博士報告模板輸出每個截面的所需的鋼筋面積，以此來布置預應力鋼束。可以

5、根據(jù)橋梁博士輸出的施工內(nèi)力、活載內(nèi)力、長（短）期效應組合驗算、鋼束驗算等報告整理計算書，并繪制方案圖及相關施工圖。</p><p>　　關鍵詞： 連續(xù)梁橋； 等截面； 先簡支后連續(xù)； 橋梁博士</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The application of fibre reinforced pol

6、ymer (FRP) or steel reinforced polymer (SRP) materials to the tension side of a reinforced/prestressed concrete member has been accepted as a strengthening technique to increase the load carrying capacity and in some cas

7、es can enhance member serviceability. Proper installation and regular inspection of a composite (FRP or SRP) strengthening system is important since quality of the bond is essential to internally transfer forces. This pa

8、per describes an expe</p><p>　　2007 Elsevier Ltd. All rights reserved.</p><p>　　Keywords: Prestressed; Strengthening; Installation procedures; Fibre reinforced polymers; Steel reinforced polymer

9、s; Bridge girder; Inspection procedures;Value engineering</p><p>　　不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　緒 論1</b></p><p><b>

10、　　1 設計說明2</b></p><p>　　1.1 設計依據(jù)規(guī)范和技術指標2</p><p>　　1.1.1 設計依據(jù)規(guī)范2</p><p>　　1.1.2 主要技術指標2</p><p>　　1.2 設計內(nèi)容3</p><p>　　1.3 設計要求3</p>&l

11、t;p>　　1.4 設計日程表3</p><p>　　1.5 比選方案4</p><p>　　1.6 主要材料6</p><p>　　1.6.1 混凝土6</p><p>　　1.6.2 鋼材6</p><p>　　1.6.3 縱向預應力管道7</p><p>　　

12、1.6.4 錨具7</p><p>　　1.7 施工工藝7</p><p>　　2 橋跨總體布置及結構尺寸擬定8</p><p>　　2.1 橋梁結構圖示及尺寸8</p><p>　　2.1.1 橋孔分跨8</p><p>　　2.1.2 截面形式8</p><p>　　

13、2.1.3 主梁高度9</p><p>　　2.1.4 細部尺寸9</p><p>　　2．2 主梁分段與施工階段的劃分10</p><p>　　2．2.1 分段原則10</p><p>　　2.2.2 具體分段10</p><p>　　2.2.3 主梁施工方法11</p><

14、p>　　3 荷載內(nèi)力計算12</p><p>　　3.1 恒載內(nèi)力計算12</p><p>　　3.2 活載內(nèi)力計算14</p><p>　　3.2.1 橫向分布系數(shù)的考慮14</p><p>　　3.2.2 活載因子的計算14</p><p>　　3.2.3 計算結果15</p&g

15、t;<p>　　4 預應力鋼束的估算與布置20</p><p>　　4.1 受力鋼筋估算20</p><p>　　4.1.1 計算原理20</p><p>　　4.1.2 預應力鋼束的估算20</p><p>　　4.2 預應力鋼束的布置22</p><p>　　5 預應力損失及有效

16、應力的計算23</p><p>　　5.1 預應力損失的計算23</p><p>　　5.1.1 摩阻損失23</p><p>　　5.1.2 錨具變形損失24</p><p>　　5.1.3 混凝土的彈性壓縮24</p><p>　　5.1.4 鋼束松弛損失24</p><p

17、>　　5.1.5 收縮徐變損失24</p><p>　　5.2 有效預應力的計算25</p><p>　　6 次內(nèi)力的計算27</p><p>　　6.1 徐變次內(nèi)力計算27</p><p>　　6.2 預加力引起的次內(nèi)力28</p><p>　　6.3 溫度次內(nèi)力的計算30</p>

18、;<p>　　7 內(nèi)力驗算33</p><p>　　7.1 正截面抗彎承載能力驗算34</p><p>　　7.2 持久狀況正常使用極限狀態(tài)應力驗算36</p><p>　　7.3 持久狀況下預應力構件標準值效應組合應力驗算39</p><p>　　7.4 預應力鋼筋中的拉應力驗算41</p>

19、<p>　　7.5 承載能力極限狀態(tài)基本組合正截面強度驗算42</p><p>　　7.6 撓度計算與驗算預拱度的設計54</p><p>　　7.6.1 撓度計算54</p><p>　　8 下部結構計算56</p><p>　　8.1 橋墩的設計56</p><p>　　8.1.1 豎直

20、荷載計算56</p><p>　　8.1.2 橋墩配筋計算56</p><p>　　8.2基礎計算57</p><p>　　8.2.1 荷載計算57</p><p>　　8.2.2 單樁承載力驗算59</p><p>　　8.2.3 樁基配筋計算60</p><p>　　8.3

21、墩底縱向水平位移驗算61</p><p>　　8.3.1 樁在地面處的水平位移和轉角61</p><p>　　8.3.2 墩底縱向水平位移計算62</p><p>　　9 主要工程數(shù)量計算63</p><p>　　9.1 混凝土總用量計算63</p><p>　　9.1.1 梁體混凝土（C50）用量

22、計算63</p><p>　　9.1.2 橋面鋪裝、樁基混凝土（C25）用量計算63</p><p>　　9.1.3 橋墩、承臺混凝土（C30）用量63</p><p>　　9.2 鋼絞線及錨具總用量計算64</p><p><b>　　結束語65</b></p><p><

23、b>　　參考文獻66</b></p><p><b>　　致 謝67</b></p><p><b>　　附 錄68</b></p><p><b>　　概述</b></p><p><b>　　選題背景</b></p>

24、<p><b>　　課題來源</b></p><p><b>　　教師假擬</b></p><p><b>　　設計目的及意義</b></p><p>　　我國大力發(fā)展交通運輸事業(yè)，是加速實現(xiàn)四個現(xiàn)代化的重要保證。四通八達的現(xiàn)代交通網(wǎng)絡，對于加強全國各族人民的團結，發(fā)展國民經(jīng)濟，促進文化

25、交流，消滅城鄉(xiāng)差別，鞏固國防等方面，都具有非常重要的作用。在眾多橋型中，以預應力混凝土連續(xù)箱梁橋的發(fā)展和應用最引人矚目。這是由于預應力混凝土連續(xù)箱梁橋以其結構剛度大、行車平順性好、伸縮縫少和養(yǎng)護簡單等一系列優(yōu)點，備受業(yè)主和設計、施工單位的歡迎。目前在40m～150m 跨度范圍內(nèi)，預應力混凝土連續(xù)箱梁橋已成為最主要的橋梁形式之一。</p><p>　　解決的主要問題及應達到的技術要求</p><

26、p><b>　　解決的主要問題 </b></p><p>　?。?）結構布置及尺寸擬定 </p><p>　　（2）毛截面幾何特性的計算</p><p>　?。?）毛截面幾何特性的計算</p><p><b>　　（4）主梁內(nèi)力計算</b></p><p&

27、gt;　　（4）預應力鋼束的估算及布置</p><p>　?、兕A應力鋼束的數(shù)量的估算 ②預應力鋼束布置計算</p><p>　?。?）計算主梁截面幾何特性</p><p>　?、?截面面積及慣性矩計算 ②截面靜距計算 ③截面幾何特性匯總</p><p>　?。?）預應力損失計算</p><p>　?。?）承載能力

28、極限狀態(tài)計算</p><p>　?、倏缰薪孛嬲孛娉休d力計算 ②驗算最小配筋率（跨中截面）</p><p>　　③ 斜截面抗剪承載力計算</p><p>　?。?）持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗算</p><p>　?、僬孛婵沽研则炈?②斜截面抗裂性驗算</p><p>　?。?）持久狀況構件應力計算</

29、p><p>　　①正截面混凝土法向壓應力驗算 ②預應力筋拉應力驗算</p><p>　?、坌苯孛婊炷林鲏簯︱炈?lt;/p><p>　?。?0）短暫狀況構件應力驗算</p><p>　?、兕A加應力階段的應力驗算 ②吊裝應力驗算</p><p><b>　　（11）鉸縫計算</b></p>

30、;<p><b>　　技術要求</b></p><p>　　（1） 位于吉林市，其橋址地形地質斷面圖見附圖。</p><p>　?。?） 道路等級：一級公路。 </p><p>　　（3） 設計荷載標準：公路-Ⅰ級。</p><p>　?。?） 設計車速：100km/h。</p><p

31、>　?。?） 橋寬：0.5m+15m+0.5m。</p><p>　?。?） 橋面橫坡：2%</p><p>　　（7） 地震基本烈度：Ⅶ度；</p><p>　　（8） 巖土工程設計參數(shù)建議值如下表。</p><p>　?。?） 氣象資料：橋址區(qū)位于亞熱帶大陸季風性溫濕氣候地區(qū)，具有四季分明，無霜期長，日照充足，水源充足，濕光同季，雨

32、熱同季的氣候特征。最高月平均氣溫, 最低月平均氣溫。</p><p>　　國內(nèi)外發(fā)展概況及存在的問題</p><p><b>　　國內(nèi)外發(fā)展概況</b></p><p>　　(1)預應力連續(xù)箱梁橋發(fā)展</p><p>　　自60年代中期在德國萊茵河上采用懸臂澆筑法建成Bendorf橋以來，懸臂澆筑施工法和懸臂拼裝施工法得

33、到不斷改進、完善和推廣應用，從而使得預應力混凝土連續(xù)梁橋成為許多國家廣泛采用的橋型之一。我國自50年代中期開始修建預應力混凝土梁橋，至今已有40多年的歷史，比歐洲起步晚，但近對年來發(fā)展迅速，在預應力混凝土橋梁的設計、結構分析、試驗研究、預應力材料及工藝設備、施工工藝等方面日新月異，預應力混凝土梁橋的設計技術與施工技術都已達到相當高的水平。預應力混凝土連續(xù)梁橋是預應力橋梁中的一種，這種橋型的設計施工均較成熟，施工質量和施工工期能得到控制，

34、成橋后養(yǎng)護工作量小。預應力混凝土連續(xù)梁的適用范圍一般在150m以內(nèi)，上述種種因素使得這種橋型在公路、城市和鐵路橋梁工程中得到廣泛采用。目前我國已建成的有代表性的大跨徑公路和城市預應力混凝土連續(xù)梁橋[3][4][5]。</p><p><b>　　（2）箱梁施工特點</b></p><p>　　箱梁施工方便、受力明確。上部結構抗扭性好, 建筑高度低, 大懸臂輕盈、美觀,

35、 尤其在平曲線上優(yōu)勢更為明顯。下部結構不用設置蓋梁, 橋墩的設計可以相對靈活, 可以采用多種造型, 并與上部結構的造型呼應, 形成整體的美感。箱梁截面有單箱單室、單箱雙室（或多室）分離式箱，早期為矩形箱，逐漸發(fā)展成斜腰板的梯形箱。箱梁橋可以是變高度，也可以是等高度。從美觀上看，有較大主孔和邊孔的三跨箱梁橋，用變高度箱梁是較美觀的；多跨橋（三跨以上）用等高箱梁具有較好的外觀效果。</p><p><b>

36、　?。?）施工方法</b></p><p>　　預應力混凝土橋梁的高速發(fā)展是取決于材料與預應力技術的先進水平，設計理論的日益完善和計算機技術的發(fā)展，橋梁方案的競爭能力更加取決于現(xiàn)代化施工技術水平的提高，橋梁造價的降低。20世紀50年代以后相繼出現(xiàn)了懸臂法頂推法。至70年代，這些方法在具體橋梁工程的應用上各自又有了不斷的革新。方法如:A懸臂澆注法，B應用系梁的懸臂拼裝法，C漸近架設法，D逐孔架設法，E逐

37、孔拼裝法，F(xiàn)下系梁逐孔澆注法，G上系梁逐孔澆注法(F、G又稱移動模架法)，H頂推法。適應性最大，應用最廣泛的是懸臂施工法(包括懸臂澆注法與懸臂拼裝法) ?，F(xiàn)澆預應力連續(xù)箱梁施工。采用滿堂支架現(xiàn)澆混凝土施工方案。施工工藝流程為：搭設支架（支架預壓）→模板安裝→鋼筋加工、安裝及預應力管道預埋→混凝土澆筑→砼養(yǎng)護及拆?！A應力鋼筋制作（砼強度達到設計的90%）→穿預應力筋→預應力張拉→壓漿、封錨→卸落支架。預制預應力連續(xù)箱梁施工。采用簡支轉連

38、續(xù)施工法。支座安裝→預制梁運輸→梁的架設、安裝等。</p><p>　　（4）新型材料的應用</p><p>　　建橋離不開材料，材料是影響橋梁發(fā)展的第一要素。利用鋼筋和混凝土這兩種不同性質的材料組成復合材料——鋼筋混凝土，以利用鋼筋的抗拉性能和混凝土的抗壓性能。隨著鋼筋和混凝土強度的提高，橋梁的跨越能力隨之提高。高強度預應力鋼材、高標號混凝土和大噸位預應力錨固體系的研制開發(fā)和應用，促進了

39、大跨徑預應力混凝土連續(xù)梁橋的發(fā)展。在八十年代后期，國內(nèi)開始生產(chǎn)1860MPa的低松弛預應力鋼絞線，加上與其配套的大噸位預應力錨具和張拉設備的研制成功，C50與C60混凝土的應用，使得預應力連續(xù)梁橋結構輕型化，跨越能力得到很大提高。在這以前，我國人量采用1600MPa的高強度碳素鋼絲和與其配套的鋼質錐形錨(即F式錨具)。這種錨具的張拉噸位小，使用時的控制張拉力僅565kN，每張拉10kN預應力需要的布束面積約為0.255cm2/kN;若采

40、用型錨具，張拉10kN預應力所需的布束面積約0.096 cm2/kN;采用道橋222型的錨具時，張拉10kN預應力所需的布束面積約為0.067cm2/kN。三者的比例為1:0.38:0.26，由此可以看到，采用大噸位預應力錨具體系后，使得預應力箱梁布束范圍內(nèi)的頂板、腹板和底板尺寸，</p><p>　　（5）計算機技術應用</p><p>　　自七十年代后期以來，我國橋梁結構分析專用軟件和

41、CAD技術得到大力開發(fā)和應用。其中包括采用有限元法編制的橋梁通用綜合程序以及許多橋梁專用程序，實現(xiàn)設計、計算、繪圖一體化，大大提高了計算精度和速度，特別適用于大量重復計算、局部應力分析、設計方優(yōu)化。大跨徑預應力混凝土橋梁的結構分析設計軟件如國產(chǎn)的如橋梁博士、國外ANSYS,Algor,LUSAS,Midas等開發(fā)和推廣應用，適應了橋梁建設高速發(fā)展的需要。計算機技術己被廣泛應用于大跨徑預應力混凝土連續(xù)梁橋的施工控制。使得成橋后的線型平順，

42、符合橋梁的縱向設計標高，橋梁結構的受力狀態(tài)能與設計計算一致。</p><p>　　（6）橋梁技術的發(fā)展</p><p>　　未來橋梁將體現(xiàn)以下特點：結構形式趨于多姿多態(tài)；深水施工技術進一步發(fā)展；新型材料擎起大跨、輕質橋梁；建設標準不斷提高；用途更加多樣性；更注重環(huán)保與美學。</p><p><b>　　設計指導思想</b></p>

43、<p>　　設計時將橋梁空間問題轉化為平面問題，</p><p><b>　　橫向分布系數(shù)</b></p><p>　　2. 設計采用極限狀態(tài)設計法 。</p><p>　　當以整個結構或結構的一部分超過某一特定狀態(tài)就不能滿足設計規(guī)定的某一功能要求，則此特定狀態(tài)稱為該功能的極限狀態(tài)，按此狀態(tài)進行設計的方法稱極限狀態(tài)設計法。</

44、p><p><b>　　承載能力極限狀態(tài)</b></p><p><b>　　正常使用極限狀態(tài)</b></p><p><b>　　設計論述 </b></p><p><b>　　設計特點</b></p><p>　　根據(jù)橋涵規(guī)范及相

45、關通用構造圖對橋梁進行設計。</p><p><b>　　設計基本資料 </b></p><p><b>　　橋梁線形布置</b></p><p><b>　　主要技術標準</b></p><p>　　設計荷載：公路-I級</p><p>　　橋面凈寬：

46、0.5m+15m+0.5m</p><p>　　結構重要性系數(shù)：1.1，環(huán)境條件II類，計算收縮徐變時，考慮存梁期為90天</p><p><b>　　地震烈度：Ⅵ度</b></p><p><b>　　主要材料</b></p><p><b>　　(1)混凝土</b><

47、/p><p>　　（1）主梁：C50號混凝土，</p><p>　?。?）橋面鋪裝、樁基、承臺、橋臺、搭板：C25</p><p><b>　?。?）橋墩：C30</b></p><p><b>　　( 2)鋼材</b></p><p>　　主筋：HRB335級鋼筋、R235鋼筋

48、</p><p>　?。?）構造鋼筋：HRB335級鋼筋、R235鋼筋</p><p>　?。?）預應力筋：采用高強度低松弛預應力鋼絞線，公稱面積。</p><p>　　預應力鋼束錨下控制應力≤0.75×1860=1395Mpa，一端錨具變形及鋼束回縮量0.006m；標準強度,計算彈性模量：1.95×105Mpa；鋼束松弛率。</p>

49、<p>　　(3) 縱向預應力管道</p><p>　　預應力管道均采用鍍鋅金屬波紋管。</p><p><b>　　(4) 錨具</b></p><p>　　錨具采用YM15-7錨，內(nèi)徑70mm。</p><p>　　.2.2.4 施工工藝</p><p>　　主梁施工方法為先簡支

50、后連續(xù)、支架現(xiàn)澆混凝土施工。預應力施工采用后張法。</p><p>　?。?）預應力管道安裝： 預應力管道位置安裝的準確與否直接影響到梁體的受力情況與設計是否一致，關系到橋梁施工質量，是預應力施工中的重點，在管道安裝的過程中，主要需加強對波紋管生產(chǎn)質量、管道定位和管道接頭進行控制，避免管道上浮及漏漿現(xiàn)象。本橋采用的金屬波紋管是厚0.3mm鍍鋅鋼帶加工而成的雙波波紋管，在現(xiàn)場加工；波紋管的位置有設計圖給定的計算坐標

51、確定，并采用井字形鋼筋定位網(wǎng)片固定預應力管道位置。</p><p>　　（2）混凝土澆筑及振搗措施：合理的混凝土澆筑及振搗工藝，對防止管道上浮、漏漿及堵塞十分重要。本橋混凝土設計強度為C50，按照先底板、腹板，后頂板的施工順序進行澆筑?；炷帘仨氁獙Ｈ素撠熣駬v。振搗時，要避免振搗棒碰撞預應力管道，造成管道漏漿。特別要加強錨墊板下的搗實，因該部位鋼筋較密，振搗棒難以伸入，除用外部振動外還應用鋼釬或竹棍輔助插動，確保

52、澆筑的混凝土密實。為防止管道漏漿，還需在混凝土澆筑前在管道里加穿芯管，并在澆筑過程中隨時監(jiān)測管道情況，防止漏漿堵塞，保證管道通暢。</p><p>　?。?）預應力張拉：預應力張拉是預應力施工中最關鍵的一道工序，必須保證達到設計要求。在預應力張拉時，張拉采用應力、伸長值雙控標準。同時，也要根據(jù)設計資料合理的選擇張拉力、張拉千斤頂型號以及張拉程序，確保施工質量和大橋合攏。</p><p>　

53、　（4）孔道灌漿：預應力筋張拉完成后24h以內(nèi)要求灌漿，盡快灌漿可防止預應力鋼材銹蝕和松弛，確保力筋中的有效應力和耐久性。灌漿時灰漿強度不低于40MPa,水灰比為0.33～0.35，摻入0.4～0.6%FDN高效減水劑。灌漿前要排除管道內(nèi)集水，灌漿壓力開始采用0.4～0.5MPa，待預應力管道波峰出氣孔或另一端冒出濃漿，然后增壓至0.7MPa，保壓后灌漿方可停止，對外露錨具要盡快采用同標號混凝土進行封錨。</p><

54、p>　　2.2.5 設計規(guī)范 </p><p>　?、佟豆饭こ碳夹g標準》JTG B01-2003</p><p>　　②《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTG D60-2004</p><p>　?、邸豆蜂摻罨炷良邦A應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG D62-2004</p><p>　?、堋豆窐蚝┕ぜ夹g規(guī)范》JTJ041-2000&l

55、t;/p><p>　?、荨额A應力混凝土用鋼絞線》GB/T5224-2003</p><p>　?、蕖豆方煌ò踩O施設計技術規(guī)范》（JTG D81-2006)</p><p>　?、摺朵摻詈附蛹膀炇找?guī)程》JGJ 18-2003</p><p>　　2.2.6 溫度影響</p><p>　　主梁上、下緣溫差5℃。</p

56、><p>　　3.橋跨總體布置及結構尺寸擬定</p><p>　　3.1 橋梁結構圖示及尺寸</p><p>　　本設計方案采用四跨一聯(lián)預應力混凝土等截面連續(xù)梁結構，全長160m。上部結構采用雙向四車道布置，單箱雙室結構。根據(jù)土層情況，采用鉆孔灌注樁基礎。主跨徑定為40m，等截面連續(xù)梁橋立面布置以等跨徑為宜，故全聯(lián)跨徑40+40+40+40=160m。</p&g

57、t;<p>　　3.1.1 橋孔分跨</p><p>　　對于橋梁分孔，往往要受到如下因素影響:橋址地形、地質水文條件、通航要求以及墩臺、基礎及支座構造要求等。</p><p>　　橋梁的分孔和造價有很大關系，跨徑和孔數(shù)不同時，上部結構和墩臺的總造價不同?？鐝皆酱?，孔數(shù)越少，上部結構的造價就越大，相應的墩臺的造價則越小。當遇到水深較大或河床地質不良的河流，其基礎的設計和施工

58、都較復雜，造價也就越高，因而跨徑宜選的大一些。對于寬淺河床（如北方季節(jié)性河流），且河床地質較均勻的河流，橋墩和基礎的造價相對較低，跨徑也可以取小一些。一般認為最經(jīng)濟的造價就是要是上部結構和下部結構的總造價趨于最低。</p><p>　　對于通航河流，首先應該滿足通航要求。將通航孔布置在主航道位置，其余的橋孔跨徑則應選擇經(jīng)濟跨徑。對于變遷性河流，則需要多設計個通航孔。</p><p>　　對

59、于連續(xù)梁橋，結構超過五跨時內(nèi)力情況雖然與五跨時相差不大，但是溫度變化等的影響增大，進而造成梁端伸縮量增大，需設置大位移量的伸縮縫。每聯(lián)長度太短，則伸縮縫的數(shù)目增多，不利于高速行車。</p><p>　　根據(jù)橋址斷面處的情況，此處沒有通航河流，且不存在橋下交通，要求的橋長為160m,故考慮采用等截面的連續(xù)梁橋，又等截面連續(xù)梁橋立面布置宜為等跨徑，主跨擬定為為40m，跨徑較小，因而主跨與邊跨產(chǎn)生的跨中彎矩差距相對較小

60、。結合橋址斷面土層情況考慮，確定為40+40+40+40m的跨度組合。</p><p>　　3.1.2 截面形式</p><p>　　3.1.3.1 立截面</p><p>　　從預應力混凝土連續(xù)梁的受力特點來分析，由于跨徑較小，故采用等高度布置即可，經(jīng)濟合理。</p><p>　　3.1.3.2 橫截面</p><

61、p>　　梁式橋橫截面設計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸。</p><p>　　預應力鋼筋的合力的力臂越大，使預應力的作用得以充分發(fā)揮。箱型截面就具有此種功能。此外，箱型截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利。同時，箱型截面大多都具有較大的截面面積，因而能夠有效的抵抗正負彎矩，又具有較大的空心率，既能滿足配筋要求，又節(jié)約混凝土材料，對減輕橋梁

62、自重極為有利。除此之外，箱型截面還具有良好的動力特性，收縮變形量較小，從而得到越來越廣泛的應用。尤其適用于大、中跨徑的橋梁。</p><p>　　常見的箱型截面形式有：單箱單室、單箱雙室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等。單箱雙室的優(yōu)點是受力明確、施工方便、節(jié)約材料用量等。加之，雙室腹板總厚度增加，主拉應力和剪應力的值不大，且布束容易。此項工程橋寬規(guī)定為0.5+15+0.5，采用雙向四車道，易產(chǎn)生較大的扭矩。綜上采

63、用單箱雙室為主梁橫截面形式。 </p><p>　　3.1.3 主梁高度</p><p>　　根據(jù)已建成的橋梁分析，主梁高度與起跨徑之比通常在1/15～1/25之間。當建筑高度不受限制時，增大梁高是比較經(jīng)濟的方案。可以節(jié)省預應力鋼束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車線路情況，并且為達到美觀的效果，取梁高為2m，這樣高跨比為2/40=1/20，位于1

64、/15～1/25之間，符合要求。</p><p>　　3.1.4 細部尺寸</p><p>　　3.1.4.1 頂板、底板</p><p>　　箱型截面的頂板和底板是結構承受正負彎矩的主要承受部位。其尺寸要受到力學要求和構造要求兩個方面的控制。</p><p>　?。?）箱型底板厚度：在連續(xù)箱梁中，底板除須符合運營階段的受壓要求以外，在結

65、構發(fā)生破壞時，應保持中性軸保持在底板以內(nèi)，并有適當?shù)母挥?，本設計底板厚在跨中處取30cm，支座處取60cm。</p><p>　?。?）箱型頂板的厚度：確定箱型截面頂板的厚度一般要顧及兩個因素：滿足橋面板橫向彎矩的要求、滿足布置縱向預應力鋼束的要求。本設計頂板厚在跨中處取30cm，在支座處取40cm。</p><p>　　2.1.4.2 腹板和其他細部結構</p><

66、p>　　(1)箱梁腹板厚度: 腹板的功能是承受截面的剪應力和主拉應力。腹板的最小厚度應考慮受力鋼筋的布置和混凝土澆筑的要求。</p><p>　　(2)倒角: 在頂板和腹板、底板與腹板接頭處須設置倒角。倒角的作用是：提高界面的抗扭剛度和抗彎剛度，減少扭轉剪應力和畸變應力。此外，倒角使應力線過渡較為平緩。減弱了應力的集中程度。</p><p>　　(3)橫隔梁: 橫隔梁可以增橋梁的整體

67、性，同時可以限制畸變，支承處的橫隔梁還起到承擔和分配支撐反力的作用。由于采用的箱型截面本身具有較大的抗扭剛度，一般可以不設或者少設橫隔梁。在本次設計中沒有設計橫隔梁。</p><p><b>　　具體尺寸見下圖：</b></p><p><b>　　圖2.1 跨中截面</b></p><p>　　圖2.2 支座處截面<

68、;/p><p>　　3．2 主梁分段與施工階段的劃分</p><p>　　3．2.1 分段原則</p><p>　　主梁分段越細，計算結果越接近真實值，而且由于受力的原因，梁段各截面形式亦存在變化。同時須考慮到施工階段中，各梁段混凝土澆筑以及預應力束張拉的時間上存在先后，期間存在安裝臨時支座、連續(xù)梁橋施工中的體系轉換、張拉鋼束錨固等工序，在分段過程中應當充分考慮到在

69、全橋各部位荷載、位移、支座設置、截面變化等因素，方便對各項因素進行準確定位，使其在單元或節(jié)點上得到正確的反映。</p><p>　　3.2.2 具體分段</p><p>　　全橋梁段以1米為一單元，并在兩端橋頭部位以及中間三個設置橋墩的部位細分為0.5m的單元。全橋總計168個單元。結構模型見圖：</p><p>　　圖 2.3 結構橋博單元模型</p>

70、<p>　　3.2.3 主梁施工方法</p><p>　　主梁施工方法：主梁采用先簡支后連續(xù)的施工方法，采用支架現(xiàn)澆混凝土施工。第一施工階段現(xiàn)場搭建支架現(xiàn)澆混凝土主梁，并安裝臨時支座，使各跨梁段簡支在墩頂。第二施工階段張拉下緣預應力束，第三階段澆筑墩頂混凝土，使各梁段在墩頂合攏，在第四施工階段完成上緣預應力張拉，第五施工階段完成橋面鋪裝等橋面系的布置</p><p><

71、;b>　　作用效應計算</b></p><p><b>　　永久作用效應計算</b></p><p>　　空心板自重（一期結構自重）</p><p><b>　　中板 </b></p><p><b>　　邊板 </b></p><p&

72、gt;　　橋面系自重（二期結構自重）</p><p>　　由于是高速公路，沒有人行道及欄桿，只有防撞護欄，本設計采用混凝土防撞護欄，按單側7.5kN/m線荷載計算。</p><p>　　橋面鋪裝上層為10cm厚C30瀝青混凝土，下層為10cm厚C40防水混凝土，則全橋寬鋪裝層每延長米重力為</p><p>　　上述自重效應是在各空心板形成整體后再加至橋上的，由于橋梁

73、橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應是不相同的。為了計算方便，近似按各板平均分配橋面鋪裝重量來考慮，則每塊空心板分配到的每延長米橋面系重力為</p><p>　　鉸縫自重計算（二期結構自重）</p><p>　　由此可計算出簡支空心板每延米總重力G為:</p><p><b>　　中板 </b></p><p><

74、b>　　邊板 </b></p><p>　　2.3.1.4 荷載內(nèi)力計算</p><p>　　2.3.2.4.1 恒載內(nèi)力計算</p><p>　　主梁的內(nèi)力計算可分為設計和施工內(nèi)力計算兩個部分。</p><p>　　設計內(nèi)力是強度驗算及配筋設計的依據(jù)。施工內(nèi)力是指施工過程中，各施工階段的臨時施工荷載，如施工機具設備（支

75、架、張拉設備等）、模版、施工人員等引起的內(nèi)力，主要供施工階段驗算時使用。由于對橋梁施工方面知識的欠缺，對施工荷載缺乏熟練的掌握，此次施工為支架現(xiàn)澆混凝土，支架則簡化為作用于個單元的豎向支撐存在于第一施工階段，在本次設計中對該項設計內(nèi)容作了簡化處理，主要考慮了一般恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力，</p><p>　　主梁恒載內(nèi)力，包括一期恒載(主梁自重)引起的一期恒載內(nèi)力和二期恒載（橋面系自重）引起的主梁后期恒載內(nèi)力。主梁一期

76、恒載內(nèi)力計算方法可以分為兩類：在施工過程中結構不發(fā)生體系轉換，如在掛籃懸臂現(xiàn)澆等，若主梁為等截面，則可按均不何在生意主梁內(nèi)力影響線總面積計算；在施工過程中存在體系轉換時，須分階段計算內(nèi)力。本次設計采用先簡支后連續(xù)的施工方法，第一施工階段澆筑各跨梁段并安裝臨時支座，使其簡支在橋墩、橋臺上，待第二階段張拉預應力束后，在第三施工階段完成體系轉換，澆筑墩頂混凝土梁段，使各跨梁段在墩頂合龍，由分散的簡支體系轉換為連續(xù)梁超靜定體系。</p&g

77、t;<p>　　橋面鋪裝為20毫米厚的瀝青表面處治以及80毫米厚的防水混凝土，忽略護欄、路燈等的自重，計算所得每延米二期恒載集度Q為：</p><p>　　二期荷載(后期荷載)集度約為：Q=38.08KN/m.</p><p>　　由橋梁博士系統(tǒng)計算所得的有關結果下表3.1所示：</p><p>　　表3.1 毛截面幾何特性</p>&l

78、t;p>　　圖3.1 一期恒載剪力圖</p><p>　　3.2 一期恒載彎矩圖</p><p>　　圖3.3 二期恒載剪力圖</p><p>　　圖3.4 二期恒載彎矩圖</p><p><b>　　活載內(nèi)力計算</b></p><p>　　活載內(nèi)力計算為基本可變荷載（公路級）在橋梁使用階

79、段所產(chǎn)生的結構內(nèi)力。</p><p><b>　　橫向分布系數(shù)的考慮</b></p><p>　　荷載橫向分布是指作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進行分配的，或者說各主梁如何分擔車輛荷載。截面采用單箱雙室，用一根梁來模擬計算箱梁，通常取橫向分布系數(shù)=橋面凈寬為W=15m。車輛雙向行駛，設計車道數(shù)為四車道，由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》得橫向折減系數(shù)

80、為0.67，</p><p>　　因此橫向分布系數(shù)為。</p><p><b>　　活載因子的計算</b></p><p>　　橋梁結構的極品反映了結構尺寸、類型、建筑材料等動力特性內(nèi)容，他直接反映了沖擊系屬于橋梁結構之間的關系。不管橋梁的建筑材料、結構類型是否有差別，也不管結構尺寸與跨進是否有差別，只要橋梁結構的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載

81、下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。</p><p>　　橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計算，對于連續(xù)梁結構，當無更精確方法計算時，也可采用些列公式估算：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p><b>　　（3-

82、3）</b></p><p>　　式中 —結構計算跨徑（）；</p><p>　　—結構材料的彈性模量()；</p><p>　　—結構跨中截面的截面慣矩()；</p><p>　　—結構跨中出的單位長度質量（，當換算為重力計算時，其單位應為）；</p><p>　　—結構跨中處延米結構重力（）；<

83、/p><p><b>　　—重力加速度，。</b></p><p>　　計算連續(xù)梁沖擊力引起的正彎矩效應和剪力效應時，采用；計算連續(xù)梁的沖擊力引起的負彎矩效應時，采用。</p><p><b>　　取=40m,查得,</b></p><p><b>　　兩側欄桿：</b></

84、p><p><b>　　鋪裝層荷載：</b></p><p><b>　　跨中單元：</b></p><p><b>　　可按下式計算；</b></p><p>　　當時， </p><p>　　當時， </p

85、><p>　　當時， </p><p><b>　　式中—結構基頻()</b></p><p>　　當計算正彎矩效應和剪力效應時：；</p><p>　　當計算負彎矩效應：。</p><p><b>　　計算結果</b></p><

86、;p>　　本設計中采用橋梁博士軟件進行內(nèi)力計算，現(xiàn)僅將對稱結構控制界面的結果列于表3.2</p><p>　　表3.2 第三施工階段累計內(nèi)力計算</p><p>　　圖 3.5 第三施工階段累計內(nèi)力圖</p><p>　　表3.3 第四施工階段累計內(nèi)力</p><p>　　圖3.6 第四施工階段累計內(nèi)力圖</p><

87、;p>　　表3.4 第五施工階段累計內(nèi)力</p><p>　　圖3.7 第五施工階段累計內(nèi)力圖</p><p>　　4 預應力鋼束的估算與布置</p><p>　　4.1 受力鋼筋估算</p><p>　　4.1.1 計算原理</p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D

88、62-2004）規(guī)定，預應力梁應滿足彈性階段（即使用階段）的應力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強度要求。</p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D62—2004）》規(guī)定，預應力梁應按正常使用的極限狀態(tài)的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求來估算鋼束數(shù)目。</p><p>　　4.1.2 預應力鋼束的估算</p><p

89、>　　對于連續(xù)梁體系，或凡是預應力混凝土超靜定結構，在初步計算預應力受力鋼筋數(shù)量時，必須考慮各項次內(nèi)力的影響。然而，一些次內(nèi)力項的計算恰與預應力受力鋼筋的數(shù)量和不知有關。因此，在初步計算預應力時，只能以預估值來考慮，本設計用橋梁博士輸出組合彎矩值來進行設計，本次設計采用的預應力鋼束信息見表4.1</p><p>　　表4.1 預應力鋼束信息表</p><p>　　各主要截面預應力鋼束

90、信息見表4.2</p><p>　　表4.2 預應力鋼筋估算結果</p><p>　　4.2 預應力鋼束的布置</p><p>　　連續(xù)梁預應力鋼束的配置不僅要滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG D62-2004構造要求，還應考慮以下原則：</p><p>　　(1) 選擇適當?shù)念A應力束的型號和錨具形式，達到合理的布置形

91、式。</p><p>　　(2) 預應力束的布置要考慮施工的方便</p><p>　　(3) 預應力束的布置既要符合結構受力的要求，又要注意在超靜定結構體系中避免引起過大的結構次內(nèi)力。</p><p>　　(4) 預應力束的布置應考慮材料經(jīng)濟指標的先進性，這往往與橋梁體系、構造尺寸、施工方法的選擇都有密切關系。</p><p>　?。?) 預

92、應力束應避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預應力束的效力。</p><p>　　(6) 預應力束的布置，不但要考慮結構在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結構在破壞階段時的需要，鋼束立面布置見圖4.1。</p><p>　　（7）預應力鋼筋應盡量對稱布置</p><p>　　（8）應留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。<

93、;/p><p>　?。?）應滿足錨具的最小間距要求。</p><p>　　圖4.1 第一跨鋼束立面布置</p><p>　　圖4.2 第二跨鋼束立面布置</p><p>　　預應力鋼筋面積的估算及布置</p><p>　　預應力鋼筋面積的估算</p><p>　　在進行預應力混凝土梁橋設計時，首先根

94、據(jù)結構在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定預應力鋼筋的數(shù)量，然后根據(jù)構件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量，本設計為部分預應力A類構件，現(xiàn)根據(jù)正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預加力。</p><p>　　根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定對于A類預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下，應滿足的要求。式中，為在作用短期效應組合作用下，構件抗裂鹽酸邊緣混凝土的法向拉應力；為構件抗裂驗算邊緣混凝土的有效預應力。</p&g

95、t;<p>　　初步設計時，和的值可按下式進行計算</p><p>　　式中 、—構件毛截面面積及其對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；</p><p>　　—預應力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距，，可預先假定；</p><p>　　—按作用短期效應組合計算的彎矩值。</p><p>　　代入，可求得滿足部分預應力混凝土A類構件正截

96、面抗裂性要求所需的最小有效預加力為</p><p>　　本設計中，預應力空心板采用C50，，空心板毛截面面積為，彈性抵抗矩為。</p><p><b>　　假設=5.0cm，</b></p><p><b>　　把數(shù)據(jù)代入上式得</b></p><p>　　所需預應力鋼束截面面積按下式計算</

97、p><p>　　式中 —預應力鋼筋的張拉控制應力；</p><p>　　—全部預應力損失值。</p><p>　　本設計采用1×7股標準鋼絞線作為預應力鋼筋，直徑15.24mm，公稱面積140mm2，標準強度，設計強度為，彈性模量.</p><p>　　按《公預規(guī)》，，現(xiàn)取，預應力損失總和近似假定為20%的張拉控制應力，則</p

98、><p>　　采用22根鋼絞線，鋼絞線截面面積</p><p><b>　　預應力鋼筋的布置</b></p><p>　　設計采用22根鋼絞線布置如圖2-11。</p><p>　　圖2-11 跨中截面預應力鋼筋布置圖</p><p>　　普通鋼筋數(shù)量的估算及布置</p><p&

99、gt;　　在預應力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載力能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預應力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響，空心板截面可換成等效工字形截面（見圖2-12）來考慮：</p><p>　　利用面積與慣性矩相等的條件進行換算，且應滿足原空心板的孔洞重心的豎向位置不變。</p><p><b>　　即：</b></p&

100、gt;<p>　　按面積相等： </p><p>　　按慣性矩相等： </p><p>　　式中： </p><p>　　圖2-12 空心板等效工字形截面（單位：cm）</p><p>　　代入上兩式聯(lián)立解得：，</p><p&g

101、t;　　則得等效工字形截面的上翼緣板厚度為</p><p>　　等效工字形截面的下緣板厚度為</p><p>　　等效工字形截面的腹板厚度為</p><p>　　假設截面受壓區(qū)高度，設有效高度，正截面承載力為</p><p>　　式中 —橋梁結構的重要性系數(shù)，本設計安全等級為二級，故取為1.0；</p><p>　　

102、—混凝土的軸心抗壓強度設計值，C50混凝土</p><p>　　—承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩值。</p><p><b>　　代入相關參數(shù)值，得</b></p><p>　　解，且，故假設正確。</p><p>　　上述計算說明中和軸位于翼緣板內(nèi)，可根據(jù)下式計算普通鋼筋面積；</p><p>

103、　　說明按受力計算不需要配置縱向普通鋼筋，只需按構造要求配置。</p><p>　　普通鋼筋選用HRB335鋼筋，，，根據(jù)《通規(guī)》，。因此普通鋼筋采用 4根直徑為20mm的HRB335鋼筋，則。</p><p>　　普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長布置，鋼筋重心至板下緣的距離為5.0cm，即。</p><p>　　為防止板端上緣拉應力過大，

104、普通鋼筋全截面配置，空心板內(nèi)截面實際配筋如表2-10所示。</p><p>　　表2-10 板內(nèi)截面實際配筋</p><p>　　換算截面幾何特性計算</p><p><b>　?。?）換算截面面積</b></p><p><b>　　， </b></p><p>　　而

105、 ， </p><p>　?。?）換算截面重心位置</p><p>　　預應力筋和普通鋼筋換算截面對空心板毛截面重心軸的靜矩為</p><p>　　換算截面到空心板毛截面重心軸的距離為 </p><p>　　換算截面到空心板截面下緣的距離為 </p><p>　　換算截面重心至預應力鋼筋重心及普通鋼

106、筋重心的距離分別為</p><p>　?。?）換算截面慣性矩</p><p>　?。?）換算截面彈性抵抗矩</p><p><b>　　下緣： </b></p><p><b>　　上緣： </b></p><p>　　將以上數(shù)據(jù)帶入得各截面換算后的幾何特性如

107、表2-11。</p><p>　　表2-11 換算截面幾何特性</p><p>　　承載能力極限狀態(tài)計算</p><p><b>　　正截面承載能力計算</b></p><p>　　荷載基本組合表達式 </p><p>　　《通規(guī)》4.1.6-1式</p><p>　

108、　受壓區(qū)高度位于腹板中時，計算中應考慮截面腹板受壓作用。其正截面抗彎承載力應符合：</p><p>　　《公預規(guī)》5.2.3-2式</p><p>　　《公預規(guī)》5.2.3-3式</p><p>　　預應力鋼筋采用鋼絞線，混凝土標準強度為C50查《公預規(guī)》第5.2.1相對界限受壓區(qū)高度ξb =0.4。</p><p>　　正截面極限承載能力計

109、算結果如表2-12所示。</p><p>　　表2-12 正截面極限承載能力計算 </p><p><b>　　斜截面承載能力計算</b></p><p>　　（1）截面抗剪強度上、下限復核</p><p>　　選取距支點處截面進行斜截面抗剪承載力計算。截面構造尺寸及配筋見圖3-11所示。&

110、lt;/p><p>　　先進行抗剪強度上、下限復核，按《公預規(guī)》5.2.9條計算，公式如下：</p><p>　　式中：—驗算截面處的剪力組合設計值（kN），由表3-11得支點處剪力及截面剪力，內(nèi)插得到距支點h/2=475mm處的截面剪力：</p><p>　　—相應于剪力組合設計值處的等效工字形截面腹板寬度，；</p><p>　　—相應于剪力

111、組合設計值處的截面有效高度，；</p><p>　　—混凝土強度等級（Mpa），空心板為C50，。</p><p><b>　　代入上式得</b></p><p>　　所以，空心板距支點處截面尺寸滿足抗剪要求。</p><p>　　按《公預規(guī)》第5.2.10條：滿足下式，可不進行斜截面抗剪承載力計算</p>

112、<p>　　式中 —混凝土抗拉強度設計值，對C50，??；</p><p>　　—預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土構件，取1.25。</p><p><b>　　代入上式得</b></p><p>　　所以，不需要進行斜截面抗剪承載力計算，梁體可按構造要求配置箍筋即可。</p><p><b>　　預應

113、力損失計算</b></p><p>　　按《公預規(guī)》第6.1.3條，采用鋼絞線的張拉控制值：</p><p>　　則各項預應力損失計算如下。</p><p>　　錨具變形及鋼筋回縮產(chǎn)生的應力損失</p><p>　　由《公預規(guī)》6.2.3：后張法構件預應力曲線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失，應考慮錨固后反向摩擦

114、的影響。反摩擦影響長度：</p><p>　　， 《公預規(guī)》D.0.2-1式</p><p>　　式中—張拉端錨具變形、鋼筋回縮值（mm），查《公預規(guī)》表6.2.3，對于夾片錨具（無頂壓時）；本設計為兩端張拉，＝12mm，l取半。試算后有，，如表2-13所示。</p><p>　　表2-13 計算表 </p>

115、<p>　　預應力鋼筋的松弛引起的應力損失</p><p>　　根據(jù)《公預規(guī)》第6.2.6-1有：</p><p>　　式中—張拉系數(shù)，一次張拉取;</p><p>　　ζ—鋼筋松弛系數(shù)，本設計采用Ⅱ級松弛（低松弛）鋼絞線，取ζ；</p><p>　　—傳力錨固時的鋼筋應力，查《預規(guī)》表6.2.8，對后張法構件，</p&g

116、t;<p>　　計算結果如表2-14所示。</p><p>　　表2-14 計算表 </p><p>　　混凝土的彈性壓縮引起的應力損失</p><p>　　根據(jù)《公預規(guī)》第6.2.5條，后張法混凝土構件當采用分批張拉時，先張拉的鋼筋張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預應力損失可按下式計

117、算： </p><p>　　式中—在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應力（）</p><p>　　式中 、――分別為鋼束錨固時預加的縱向軸力和彎矩</p><p>　　―― 計算截面上鋼束重心到截面重心的距離。</p><p>　　—預應力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值 =</p><

118、;p>　　本設計中采用逐根張拉鋼束，預制時張拉N1～N4，張拉順序為N1、N4、N2、N3，計算時從最后張拉的一束逐步向前推進。以邊板跨中截面為例，如表2-15所示。</p><p>　　表2-15 邊板中跨截面計算表格 </p><p>　　混凝土收縮和徐變引起的應力損失</p><p>　　按《公預規(guī)》第6.2

119、.7條計算：</p><p>　　《公預規(guī)》6.2.7-1式</p><p>　　式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值，假定環(huán)境年平均相對濕度RH=80%，預應力筋傳力錨固齡期為7d，加載齡期為90d。</p><p>　　理論厚度 邊板 </p><p><b>　　中板 </b></p><p&g

120、t;　　查《公預規(guī)》表6.2.7直線內(nèi)插得，中板、；邊板、。表值對C50及以上混凝土，表列值應乘以 ，式中C50的</p><p>　　計算縱向鋼筋截面重心處由預應力產(chǎn)生的混凝土法向壓應力，按 ， 計算，此時預應力損失，考慮錨固鋼筋時（第一批）的損失，，根據(jù)施工情況考慮自重影響。</p><p>　　結果如表2-16,表2-17所示。</p><p>　　表2-16

121、 計算表 </p><p>　　表2-17 計算表 </p><p><b>　　預應力損失組合計算</b></p><p>　　各階段預應力損失及有效預應力計算結果如表2-18所示。</p>