年產(chǎn)5.5萬噸丁二烯畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p>　　第一篇 設(shè)計(jì)說明書</p><p><b>　　緒論</b></p><p><b>　　工業(yè)生產(chǎn)狀況</b></p><p>　　目前國(guó)內(nèi)工廠生產(chǎn)丁二烯的方法主要有三種。乙腈法、二甲基甲酰胺法和NMP法。吉林化學(xué)工業(yè)公司有機(jī)合成廠丁二烯車間是采用乙腈法生產(chǎn)丁二烯的，其生產(chǎn)能力為14萬噸/年，產(chǎn)品質(zhì)

2、量均已達(dá)國(guó)家一級(jí)品標(biāo)準(zhǔn)。</p><p><b>　　丁二烯的用途</b></p><p>　　丁二烯是一種重要的石油化工基礎(chǔ)有機(jī)原料和合成橡膠單體，在石油化工烯烴原料中的地位僅次于乙烯和丙烯。主要用于合成順丁橡膠(BR)、丁苯橡膠(SBR)、丁腈橡膠、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯彈性體(SBS)、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)樹脂等多種橡膠產(chǎn)品，此外還可用于生產(chǎn)己二腈、

3、己二胺、尼龍66、1，4-丁二醇等有機(jī)化工產(chǎn)品以及用作粘接劑、汽油添加劑等，用途十分廣泛。</p><p><b>　　本設(shè)計(jì)的指導(dǎo)思想</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)以吉化公司有機(jī)合成廠丁二烯車間為基礎(chǔ)，以理論為依據(jù)。對(duì)本裝置精餾工段，其不合理的地方進(jìn)行改造，在經(jīng)濟(jì)合理，生產(chǎn)可靠的基礎(chǔ)上，力求技術(shù)進(jìn)步，從而確保有效地利用國(guó)家資金資源。</p>&l

4、t;p>　　吉林市自然條件和原料狀況</p><p><b>　　吉林市自然條件</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)平均氣壓：745.66mmHg、最高氣溫：36.6℃、最低氣溫：-38.1℃、平均相對(duì)溫度：71%、最大凍土深度：17.4×10cm、最大雪深度：420mm、平均風(fēng)速：2.7m/s、松花江水溫：15.0℃、最高水溫：25.5℃。<

5、/p><p><b>　　原料狀況</b></p><p>　　制取丁二烯，先后經(jīng)歷了酒精接觸分解、丁烯氧化脫氫和蒸汽裂解制乙烯聯(lián)產(chǎn)碳四抽提分離等三個(gè)發(fā)展時(shí)期。酒精法由于工藝落后，80 年代初即已淘汰；丁烯氧化脫氫法也由于受原料制約，多數(shù)已改產(chǎn)。目前世界上制取丁二烯主要有兩種途徑，一種是從煉油廠C4 餾分脫氫得到，該方法目前只在一些丁烷、丁烯資源豐富的少數(shù)幾個(gè)國(guó)家采用；另

6、外一種是從乙烯裂解裝置副產(chǎn)的混合C4 餾分中抽提得到，該方法價(jià)格低廉，經(jīng)濟(jì)上占優(yōu)勢(shì)，是目前世界上丁二烯的主要來源。</p><p>　　原料、輔助物料、成品的主要技術(shù)特性</p><p><b>　　原料規(guī)格</b></p><p><b>　　表2-1 原料規(guī)格</b></p><p><b

7、>　　2.3.2工藝條件</b></p><p><b>　　進(jìn)料溫度</b></p><p>　　脫重塔：T=44℃ 脫輕塔：T=41℃</p><p>　　表2-2 脫重塔與脫輕塔塔壓</p><p><b>　　丁二烯的性質(zhì)</b></p><p&

8、gt;<b>　?。?）性質(zhì)</b></p><p>　　分子量：54.1；液體比重：0.6247g/cm3；閃點(diǎn)：-60℃；沸點(diǎn)：-4.41℃；熔點(diǎn)：-108.915℃；自燃點(diǎn)：450℃；氣體密度：2.48；比熱：0.434kcal/kg；爆炸范圍（空氣中體積百分比）：2.0-11.5；折光率：1.4293；</p><p><b>　?。?）危害性<

9、;/b></p><p>　　丁二烯在常溫下與空氣接觸時(shí)，能生成有劇烈爆炸危險(xiǎn)的過氧化物，按標(biāo)準(zhǔn)分類為第2.1級(jí)，屬有毒、易燃易爆液化氣體。</p><p><b>　　產(chǎn)品質(zhì)量</b></p><p>　　產(chǎn)品主要質(zhì)量指標(biāo)及執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)、分析方法：</p><p>　　表2-3 產(chǎn)品主要控制指標(biāo)及執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)、分析方法

10、</p><p>　　副產(chǎn)品主要質(zhì)量指標(biāo)及執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)、分析方法：</p><p>　　表2-4 副產(chǎn)品主要質(zhì)量指標(biāo)及執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)、分析方法</p><p><b>　　2.5工藝流程</b></p><p><b>　　萃取精餾：</b></p><p>　　碳4原料由碳4原料

11、泵抽出，然后進(jìn)入丁二烯萃取精餾塔T-0101A。萃取劑乙腈加入T-0101A，丁烷、丁烯餾分自T-0101A塔頂餾出。T-0101A塔釜液由塔釜泵抽出，送至丁二烯萃取精餾塔T-0101B塔。T-0101B塔頂氣相物料返回T-0101A塔釜。</p><p>　　溶劑解吸塔T-0102a設(shè)有以蒸汽為熱源的重沸器給塔供熱，以保證釜溫， T-0102a塔側(cè)線抽出的物料，送至炔烴側(cè)線塔T-0103塔底。T-0102a塔底

12、為解吸干凈的乙腈，由溶劑解吸塔釜液泵抽出，再作為萃取溶劑進(jìn)入T-0101A/B和T-0102A/B塔中。</p><p>　　炔烴萃取精餾塔T-0103塔底接受來自溶劑解吸塔T-0102A頂?shù)臍庀辔锪?，其塔釜液抽出，作為溶劑解吸塔T-0102a回流液進(jìn)入該塔塔頂，在T-0103塔加入溶劑乙腈，塔頂氣相丁二烯餾分，C4的炔烴換熱后一部分回流到T-0103，另一部分焚燒掉。</p><p>&

13、lt;b>　　精餾過程：</b></p><p>　　由T-0102B塔頂來的氣相粗丁二烯進(jìn)入脫重組分塔T-0201a的塔釜，經(jīng)脫重組分塔回流泵抽出，一部分作為T-0201A回流進(jìn)入該塔，另一部分采出去丁二烯水洗塔T-0301。塔釜液經(jīng)脫重組分塔釜液泵抽出，一部分作為T-0103塔的回流進(jìn)入T-0102b塔頂，其余部分進(jìn)入T-0201b塔。</p><p>　　脫重組分塔

14、設(shè)有循環(huán)溶劑為熱源的中間再沸器E-0202，塔釜設(shè)有以熱水為熱源的再沸器，以保證釜溫，T-0201b塔頂氣相全部進(jìn)入T-0201a塔的塔釜，而塔釜重組分抽出，經(jīng)殘夜冷卻器用循環(huán)水冷卻后，送往二聚物水洗塔T-0303。</p><p>　　從T-0301塔頂來的以除去夾帶乙腈的粗丁二烯直接進(jìn)入脫輕組分塔T-0202，粗丁二烯中的丙炔的C3輕組份在T-0202中被全部脫除。塔頂餾出物經(jīng)脫輕組分塔冷凝器用循環(huán)水冷凝后，

15、進(jìn)入脫輕組分塔回流罐V-0202，再由脫輕組分塔回流泵抽出，作為回流返回T-0202塔，V-0202的氣相部分排入火炬系統(tǒng)。塔釜產(chǎn)品丁二烯由E0203冷凝后進(jìn)入V-0203再由P-0204a/b送到201罐。</p><p>　　2.6三廢處理及防火防暴</p><p><b>　　2.6.1三廢處理</b></p><p>　　表2-5 三廢

16、處理一覽表</p><p><b>　　2.6.2防火防暴</b></p><p>　　甲級(jí)防火，Q－2級(jí)防暴。</p><p><b>　　2.7車間定員</b></p><p>　　表2-6 車間定員一覽表</p><p>　　2.8原料，產(chǎn)品，副產(chǎn)品規(guī)格</p&g

17、t;<p>　　表2-1 原料規(guī)格</p><p>　　表2-2 產(chǎn)品主要質(zhì)量指標(biāo)及執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)、分析方法</p><p>　　表2-3副產(chǎn)品主要質(zhì)量指標(biāo)及執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)、分析方法：</p><p>　　表2-4 分析項(xiàng)目一覽表</p><p>　　表2-5 測(cè)量及控制儀表一覽表 </p><p>　　

18、第二篇 計(jì)算部分</p><p><b>　　物料衡算</b></p><p>　　3.1 設(shè)計(jì)計(jì)算基礎(chǔ)數(shù)據(jù)</p><p>　　設(shè)計(jì)（論文）主要條件及技術(shù)參數(shù)</p><p>　　1、產(chǎn)量：9萬噸丁二烯/年</p><p><b>　　2、生產(chǎn)方法：精餾</b><

19、/p><p>　　3、生產(chǎn)天數(shù)：300天/年（7200小時(shí)）</p><p><b>　　4、原料規(guī)格：</b></p><p>　　表 3-1 原料規(guī)格</p><p><b>　　5、各塔產(chǎn)品回收率</b></p><p>　　T0201(脫重組分塔)：塔頂產(chǎn)品中1，3-丁

20、二烯收率：99.9%，</p><p>　　塔釜產(chǎn)品中順-2-丁烯收率：91.8%；</p><p>　　T0202(脫輕組分塔)：塔頂產(chǎn)品中丙炔收率：99.9%，</p><p>　　塔釜產(chǎn)品中1，3-丁二烯收率：99.5%。</p><p><b>　　6、操作壓力：</b></p><p>

21、　　表 3-2 操作壓力</p><p><b>　　設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)</b></p><p>　　表 3-3 各組分的相對(duì)分子質(zhì)量</p><p>　　郭天民等.多元汽-液平衡和精餾[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1983，593-631</p><p>　　表 3-4 各組分的物性數(shù)據(jù)</p><p&

22、gt;　　注：1克分子=1mol,1kcal/(kmol·℃)=4.1868kJ/(kmol·℃)。</p><p>　　盧煥章等.石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊(cè)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1982，307-323</p><p><b>　　3.2物料計(jì)算</b></p><p><b>　　3.2.1已知條件</

23、b></p><p>　　本設(shè)計(jì)的物系中：丁炔制取二丁炔。</p><p>　　表 3-6 各組分序號(hào)</p><p>　?、翊砻撝亟M分塔，Ⅱ代表脫輕組分塔。</p><p>　　由 表 3-1和表 3-3 得：</p><p>　　原料的平均摩爾質(zhì)量：</p><p><b>

24、;　　根據(jù)設(shè)計(jì)條件 得：</b></p><p>　　3.2.2計(jì)算脫重組分塔塔頂、塔釜溫度及組成</p><p>　　對(duì)于脫重組分塔（Ⅰ）：請(qǐng)關(guān)鍵組成1，3-丁二烯（LK），重關(guān)鍵組成順-2-丁烯（HK）計(jì)算</p><p>　　若表示輕關(guān)鍵組成在溜出夜中的回收率。</p><p>　　表示重關(guān)鍵組成在溜出夜中的回收率。<

25、/p><p>　　用EXCEL試差法求塔頂塔釜的溫度及組成</p><p>　　有安托因公式求各溫度下pi0 , lnpi0=A-B/(T+C) , αij= pi0/ pj0</p><p>　　求得塔頂溫度370c，塔釜溫度55.70c。 </p><p>　　脫重塔塔頂塔底溫度計(jì)算</p><p>　　表 3-8

26、 各溫度下的pi0和αlh的值</p><p><b>　　由芬斯克公式的 、</b></p><p>　　解得 由EXCEL計(jì)算 </p><p><b>　　所以 </b></p><p>　　根據(jù)質(zhì)量守恒定律：∑進(jìn)入=∑排除</p><p>　　精餾塔的進(jìn)出物料基本相

27、等，符合質(zhì)量守恒定律</p><p>　　塔頂組成ｙi＝ｄi／Ｄ 塔釜組成xi＝ｗi／Ｗ</p><p>　　(2) 校核所設(shè)的塔頂塔釜溫度是否正確</p><p>　　（a） 如果所設(shè)的塔頂溫度為露點(diǎn)溫度 則</p><p>　　在誤差允許范圍內(nèi)，因此所設(shè)的塔頂溫度正確T=370c</p><p>　　

28、（b）如果所設(shè)塔釜溫度為泡點(diǎn)溫度 , 則</p><p>　　在誤差允許范圍內(nèi)所設(shè)的塔釜溫度正確 T=55.70 c 。</p><p>　　計(jì)算脫輕組分塔塔頂塔釜溫度及組成</p><p>　　表 3-11 脫輕組分塔的進(jìn)料組成和流率 如下表</p><p>　　設(shè)此塔輕關(guān)鍵組分為 丙炔 ，重關(guān)鍵組分為1，3-丁二烯</p&g

29、t;<p>　　由進(jìn)料流率和輕重關(guān)鍵組分的收率得</p><p>　　用試差法EXCEL求塔頂塔釜組成，流率及溫度</p><p>　　用安托因公式求各溫度下pi0 lnpi0=A-B/(T+C) , αij= pi0/ pj0</p><p>　　求得塔頂溫度39.50c，塔釜溫度54.230c。</p><p>　　脫輕塔

30、塔頂塔底溫度計(jì)算</p><p>　　表 3-12 各溫度下的pi0和αlh的值</p><p><b>　　由芬斯克公式</b></p><p>　　解得 由EXCEL計(jì)算 </p><p>　　表 3-13 脫重塔流出無聊的摩爾流量 kmol/h</p><p>　　塔頂組成ｙi＝ｄi／D

31、 塔釜組成xi＝ｗi／W</p><p>　　(2) 校核所設(shè)的塔頂塔釜溫度是否正確</p><p>　　（a） 如果所設(shè)的塔頂溫度為露點(diǎn)溫度 則</p><p>　　在誤差允許范圍內(nèi)，因此所設(shè)的塔頂溫度正確T=39.50c</p><p>　?。╞）如果所設(shè)塔釜溫度為泡點(diǎn)溫度 則</p><p>　　

32、在誤差允許范圍內(nèi)所設(shè)的塔釜溫度正確 T=54.230 c 。</p><p>　　3.2.4計(jì)算回流比及理論板數(shù)</p><p><b>　　計(jì)算最小回流比</b></p><p>　　3.2.4.1.1求泡點(diǎn)溫度</p><p><b>　　a 脫重組分塔</b></p><

33、;p>　　因?yàn)槊撝亟M分塔為氣相進(jìn)料，所以不涉及到泡點(diǎn)溫度。</p><p><b>　　b 脫輕組分塔</b></p><p>　　經(jīng)試差EXCEL，設(shè)其泡點(diǎn)溫度為T=54.230 c</p><p>　　表 3-15 由安托因公式計(jì)算該溫度下各組分的泡點(diǎn)蒸汽壓</p><p>　　該塔進(jìn)料壓力為610kpa ≈

34、610.0648kpa</p><p>　　所以 在誤差允許范圍內(nèi)，可認(rèn)為該塔的泡點(diǎn)溫度54.230 c</p><p>　　3.2.5計(jì)算回流比R、最小回流比Rm、理論板數(shù)N理、Nmin</p><p>　　脫重組分塔Rm Nmin</p><p>　　因?yàn)?氣相（露點(diǎn)）進(jìn)料， 所以q=0</p><p>　

35、　用思特伍德法求回流比</p><p><b>　　由（2）試得</b></p><p>　　經(jīng)EXCEL試差法得=1.0118 時(shí)， </p><p>　　即 =1.0118 成立</p><p>　　由 （1）試 求Rm</p><p>　　Rm+1=4.3104 即Rm=3.3104

36、</p><p>　　用芬斯克公式 求Nm </p><p><b>　　求R </b></p><p><b>　　由QLUJI 公式</b></p><p>　　R=1.5236*Rm=1.4823*3.3104=4.9894</p><p><b>　　求N理

37、</b></p><p>　　由Gilliland 回歸公式得</p><p>　　N理 =58.6545塊</p><p>　　求精餾段nm ，n理</p><p><b>　　用芬斯克公式 </b></p><p><b>　?。╞）脫輕塔</b></p

38、><p>　　該塔進(jìn)料溫度與泡點(diǎn)溫度的平均值（54.23+41）/2=47.62℃</p><p>　　表 3-16 《石油化工手冊(cè)》查各溫度下的 Cp , rc 前面資料中有詳細(xì)物性數(shù)據(jù)</p><p><b>　　經(jīng)計(jì)算得</b></p><p>　　表 3-17 脫輕塔進(jìn)料流率與組成</p><

39、;p>　　（一） 用思伍德法求回流比</p><p><b>　　由（2）試 </b></p><p>　　經(jīng)試差法XCEL得 </p><p>　　由（1）試 求Rm </p><p>　　Rm=88.448=88 </p><p>　?。ǘ┯梅宜箍斯?求Nm </p>

40、;<p><b>　?。ㄈ?求R</b></p><p><b>　　由QLUJI 公式</b></p><p>　　R=1.3149*Rm=1.3152*89.1342=116.3276</p><p><b>　　（四） 求N理</b></p><p>　　

41、由Gilliland 回歸公式得</p><p>　　X=(R-)/(R+1)=0.242</p><p>　　y =0.545827-0.591422x+0.002743/x</p><p>　　N理 =32.1889塊</p><p>　?。ㄎ澹┣缶s段nm ，n理</p><p><b>　　用芬斯克公

42、式 </b></p><p><b>　　熱量橫算</b></p><p><b>　　4.1操作條件</b></p><p>　　4.1.1塔頂塔釜溫度</p><p>　　脫重塔塔頂是冷凝器，塔釜溫度如前所求。</p><p>　　脫輕塔塔頂是分凝器，相當(dāng)于一

43、塊理論版，因此塔頂溫度有分凝器推算：</p><p>　　求脫輕塔塔頂溫度：根據(jù)公式 ，求得39.50c下各組分的xi</p><p>　　表 3-18 脫輕塔各組分的xi值</p><p><b>　　所以 </b></p><p>　　∵精餾段操作線方程為：</p><p><b>

44、;　　， </b></p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　∴</b></p><p>　　設(shè)塔頂溫度為44℃，在該溫度下各組分的如下：</p><p><b>　　，，， </b></p><p><b&g

45、t;　　∴</b></p><p>　　在誤差允許范圍內(nèi)，∴</p><p>　　4.1.2實(shí)際板數(shù)、實(shí)際進(jìn)料板位置、板效率</p><p>　　根據(jù)，知 查表對(duì)得 </p><p>　　脫重組分塔板效率 </p><p>　　脫輕組分塔板效率 </p><

46、;p><b>　　∴操作條件如下表</b></p><p>　　表 3-19 脫重與脫輕塔操作條件</p><p><b>　　熱量計(jì)算</b></p><p>　　取0℃為基準(zhǔn)溫度，Cp去該處溫度和基準(zhǔn)溫度的平均值，γc取該處溫度下的值，由《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊(cè)》查得如下數(shù)據(jù)</p><p&g

47、t;　　表 3-20 查表各組分不同溫度下的Cp、γc</p><p>　　表 3-21 指定溫度下的的γc值</p><p>　　計(jì)算各溫度下Cp，γc的平均值，，結(jié)果如下表：</p><p>　　表 3-21 各溫度下Cp、γc的平均值</p><p>　　4.2.1脫重組分塔</p><p>　　圖 3-1

48、 熱量橫算示意圖</p><p><b>　　∵， </b></p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　又， </b></p><p><b>　　∴<

49、;/b></p><p>　　再沸器循環(huán)水由95℃降到61℃需熱水量</p><p><b>　　∵</b></p><p><b>　　∴</b></p><p>　　塔頂冷凝器冷卻水由20℃升到30℃，需冷水量</p><p><b>　　∵</b&

50、gt;</p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　4.2.2脫輕塔</b></p><p>　　圖 3-2 熱量橫算示意圖</p><p><b>　　∵， </b></p><p><b>　　∴ </b>

51、;</p><p><b>　　∴ </b></p><p>　　再沸器循環(huán)水由95℃降到61℃需熱水量μ1</p><p><b>　　∵</b></p><p><b>　　∴</b></p><p>　　塔頂冷凝器冷卻水由20℃升到30℃，需冷水量

52、</p><p><b>　　∵</b></p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　設(shè)備計(jì)算</b></p><p><b>　　5.1計(jì)算氣液負(fù)荷</b></p><p>　　5.1.1 脫重組分塔<

53、;/p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　5.1.2 脫輕組分塔</p><p><b>　　精餾段： </b></p><p><b>　　提餾段：</b><

54、/p><p>　　由《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊(cè)》得到下列各平均溫度下的密度（）：</p><p>　　表 3-22 各溫度下的密度</p><p><b>　　∵</b></p><p>　　∴各溫度下的ρm值如下表：</p><p>　　表 3-23 指定溫度下的密度</p><

55、p>　　表 3-23 各組分的M如下表</p><p><b>　　求氣體的體積:</b></p><p><b>　　脫重組分塔：</b></p><p><b>　　脫輕組分塔：</b></p><p>　　∵1，3—丁二烯含量很高，可近似用它的體積代替，由《石油化

56、工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊(cè)》查得1，3—丁二烯的</p><p>　　a.在脫輕脫重組分塔的塔頂塔釜溫度下的Z及V，如表：</p><p>　　表 3-24 塔頂塔釜的體積值如下</p><p>　　表 3-25 所求的兩塔的氣液負(fù)荷如下表</p><p><b>　　5.2脫重塔</b></p><p>

57、　　5.2.1脫重塔計(jì)算</p><p><b>　?。╝）初估塔徑</b></p><p>　　∵脫重組分塔塔頂1，3—丁二烯已超過98%，用物化數(shù)據(jù)代替原始數(shù)據(jù)</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　（1）氣液負(fù)荷</b></p>

58、;<p><b>　　指在下的值。</b></p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　（2）氣液相重度：</b></p><p><b>　?。?）液體表面張力</b></p><p>　　（4）液體粘度和氣體黏度&

59、lt;/p><p><b>　?。?）塔板數(shù)</b></p><p>　　（6）操作溫度及壓強(qiáng)</p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　?。?）氣液負(fù)荷</b></p><p><b>　　∴</b>&l

60、t;/p><p><b>　　（2）氣液相重度：</b></p><p><b>　?。?）液體表面張力</b></p><p>　　（4）液體粘度和氣體黏度</p><p><b>　?。?）塔板數(shù)</b></p><p>　?。?）操作溫度及壓強(qiáng)<

61、/p><p><b>　　精餾段</b></p><p>　?。?）計(jì)算允許空塔氣速：</p><p><b>　　∵</b></p><p><b>　　取板間距 </b></p><p><b>　　則</b></p>

62、<p><b>　　動(dòng)態(tài)參數(shù)</b></p><p>　　由《化工原理》下冊(cè)查得C=0.114</p><p>　　負(fù)荷系數(shù)的表面張力校正查得</p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　∴</b></p><p>&

63、lt;b>　　適宜氣速</b></p><p><b>　?。?）由式</b></p><p><b>　　按標(biāo)準(zhǔn)圓整取</b></p><p><b>　　可見空塔氣速</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p&

64、gt;<p>　?。?）計(jì)算允許空塔氣速：</p><p><b>　　∵， </b></p><p><b>　　取板間距， </b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　動(dòng)態(tài)參數(shù)</b></p>

65、<p>　　由《化工原理》下冊(cè)查得</p><p>　　負(fù)荷系數(shù)C表面張力校正查得</p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　適宜氣速</b></p><p><b&g

66、t;　?。?）由式</b></p><p><b>　　按標(biāo)準(zhǔn)圓整取</b></p><p><b>　　可見空塔氣速</b></p><p><b>　　（b）溢流程度選擇</b></p><p><b>　　精餾段：，提餾段：</b><

67、;/p><p>　　由《化工原理課程設(shè)計(jì)》選單流型塔板弓形堰</p><p><b>　?。╟）溢流裝置</b></p><p><b>　?。?求堰長(zhǎng)</b></p><p><b>　　由表取</b></p><p>　?。?校正液體在降液管中停留時(shí)間：

68、</p><p><b>　　∵</b></p><p><b>　　∴精餾段：（可以）</b></p><p><b>　　提餾段：（可以）</b></p><p><b>　?。?堰高</b></p><p><b>

69、　　精餾段：</b></p><p>　　由《化工原理》下冊(cè)查得</p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　∴，取</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　，

70、 </b></p><p>　　由《化工原理》下冊(cè)查得</p><p><b>　　∴</b></p><p><b>　　∴，取</b></p><p>　?。?降液管的下端的下端和下層板的間距</p><p><b>　　精餾段：有式</b&g

71、t;</p><p>　　?。篽0 =98mm</p><p>　?。↙—塔內(nèi)液體流量 m3/s ,</p><p>　　u0—液體通過降壓管底部時(shí)的u（m/s）,一般取0.07—0.25）</p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　h0 =97mm&l

72、t;/b></p><p><b>　?。╟）浮閥數(shù)目計(jì)算</b></p><p>　　浮閥的選型及數(shù)目的計(jì)算，排列，開孔率(去標(biāo)準(zhǔn)F—1浮閥)</p><p><b>　　浮閥型式：</b></p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)（5），本設(shè)計(jì)選用型重閥，閥片厚度 =2mm,閥質(zhì)量為33g,H=11.

73、5mm,L=15.5mm,Ф39mm,浮閥最大開度8.5mm,最小開度2.5mm。</p><p><b>　　閥孔氣速：</b></p><p>　　根據(jù)閥孔動(dòng)能因數(shù)，， F0在9-12之間 取F0=11</p><p><b>　　浮閥數(shù)的確定：</b></p><p><b>

74、　　根據(jù) 其中。</b></p><p>　　查設(shè)計(jì)參考資料（1），取同一排孔心距t=75mm,按正三角形順排排列，排得伐數(shù)N=498個(gè)，</p><p>　　按N=485個(gè)重新核算孔速及伐孔動(dòng)能因子，</p><p>　　伐孔動(dòng)能因子變化不大，仍在9-12范圍內(nèi)，故設(shè)計(jì)合理。</p><p><b>　　塔板開孔率：

75、</b></p><p>　　，在4%-15%范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)滿足要求。</p><p>　　查設(shè)計(jì)參考資料，取同一排孔心距t=75mm,按正三角形順排排列，排得伐數(shù)N=474個(gè)，</p><p>　　按N=484個(gè)重新核算孔速及伐孔動(dòng)能因子，</p><p>　　伐孔動(dòng)能因子變化不大，仍在9-12范圍內(nèi)，故設(shè)計(jì)合理。</p&g

76、t;<p><b>　　塔板開孔率：</b></p><p>　　，在4%-15%范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)滿足要求。</p><p><b>　　（d）塔板計(jì)算</b></p><p><b>　?。?塔般的分塊</b></p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)，因，故塔板采用分塊式，

77、以便通過人孔裝拆塔板。</p><p><b>　?。狻∵吘墔^(qū)寬度確定</b></p><p><b>　　ｃ　開孔區(qū)面積計(jì)算</b></p><p><b>　　其中：</b></p><p><b>　　故 </b></p><

78、;p><b>　　（e）阻力計(jì)算</b></p><p><b>　?。?精餾段</b></p><p><b>　?、瘛「砂遄枇τ?jì)算</b></p><p><b>　　干板阻力，</b></p><p>　?、颉饬鞔┻^板上液層壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?/p>

79、</p><p>　　氣體通過每層塔板的液柱高度</p><p>　?、蟆怏w通過每層塔板的壓降為</p><p><b>　　ｂ 提餾段</b></p><p><b>　?、瘛「砂遄枇τ?jì)算</b></p><p><b>　　干板阻力，</b><

80、;/p><p>　?、颉饬鞔┻^板上液層壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?lt;/p><p>　　氣體通過每層塔板的液柱高度</p><p>　?、蟆怏w通過每層塔板的壓降為</p><p><b>　　（f）淹塔校核</b></p><p><b>　　a 精餾段</b></p>

81、<p>　　為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清夜高度</p><p>　　液柱通過降液管的壓頭損失</p><p><b>　　板上清夜高度</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　已選定，</b></p>&

82、lt;p><b>　　所以</b></p><p><b>　　可見，故不會(huì)淹塔。</b></p><p><b>　　b 提餾段</b></p><p>　　為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清夜高度</p><p>　　液柱通過降液管的壓頭損失</p>

83、;<p><b>　　板上清夜高度</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　已選定，</b></p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　　可見，故不會(huì)淹塔。</b&

84、gt;</p><p><b>　?。╥）霧沫夾帶校核</b></p><p><b>　　a 精餾段</b></p><p>　　由設(shè)計(jì)參考資料（2）查泛點(diǎn)負(fù)荷因數(shù)圖及物性系數(shù)K，得</p><p><b>　　取較大</b></p><p><

85、b>　　b 提餾段</b></p><p>　　由設(shè)計(jì)參考資料（2）查泛點(diǎn)負(fù)荷因數(shù)圖及物性系數(shù)K，得</p><p>　?。╤）塔板負(fù)荷性能圖</p><p><b>　　a 精餾段</b></p><p><b>　?、瘛∥锬瓓A帶線</b></p><p>

86、;　　按泛點(diǎn)率80%計(jì)算，即</p><p><b>　　整理得，</b></p><p>　　由上式知，物沫夾帶線為一直線，在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)值，可求得值。</p><p><b>　　計(jì)算如下表：</b></p><p>　　由此作得物沫夾帶線。</p><p><

87、;b>　?、颉∫悍壕€</b></p><p><b>　　令 </b></p><p><b>　　由 </b></p><p><b>　　故 </b></p><p><b>　　Ⅲ　液相負(fù)荷上限線</b><

88、/p><p>　　取作為液體在降液管中的停留時(shí)間的下限，</p><p>　　液相負(fù)荷上限線在VS–LS坐標(biāo)圖上為與氣體流量VS無關(guān)的垂直線，如圖氣液負(fù)荷性能圖。</p><p><b>　?、簟÷┮壕€</b></p><p><b>　　對(duì)于F1型重閥，依</b></p><p&g

89、t;<b>　　Ⅴ　液相負(fù)荷下限</b></p><p>　　取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件，作出液相負(fù)荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直線。</p><p>　　圖 3-3 脫重塔精餾段塔板負(fù)荷性能圖</p><p>　　在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)，與原點(diǎn)連接，即為操作線。由圖可知，該賽辦的操作上線為液泛控制，下限為漏液控制。由圖查得

90、</p><p><b>　　故彈性操作為 </b></p><p><b>　　b 提餾段</b></p><p><b>　?、?霧沫夾帶線</b></p><p>　　按泛點(diǎn)率80%計(jì)算，即</p><p><b>　　整理得，&l

91、t;/b></p><p>　　由上式知，物沫夾帶線為一直線，在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)值，可求得值。</p><p><b>　　計(jì)算如下表：</b></p><p>　　由此作得物沫夾帶線。</p><p><b>　?、?液泛線</b></p><p><b>

92、;　　令 </b></p><p><b>　　故 </b></p><p><b>　?、?液相負(fù)荷上限線</b></p><p>　　取作為液體在降液管中的停留時(shí)間的下限，</p><p>　　液相負(fù)荷上限線在VS–LS坐標(biāo)圖上為與氣體流量VS無關(guān)的垂直線，如圖氣液負(fù)荷性

93、能圖。</p><p><b>　?、?漏液線</b></p><p><b>　　對(duì)于F1型重閥，依</b></p><p><b>　?、?液相負(fù)荷下限</b></p><p>　　取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件，作出液相負(fù)荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直線。<

94、;/p><p>　　圖 3-4 脫重塔提餾段塔板負(fù)荷性能圖</p><p>　　在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)，與原點(diǎn)連接，即為操作線。由圖可知，該賽辦的操作上線為液泛控制，下限為漏液控制。由圖查得</p><p><b>　　故彈性操作為 </b></p><p><b>　　換熱器計(jì)算</b>&l

95、t;/p><p>　　5.2.2脫重組分塔塔頂冷凝器的計(jì)算</p><p>　　已知數(shù)據(jù)：水的物性數(shù)據(jù)如下;</p><p>　　此換熱器將液料由37℃下的氣體變?yōu)?7℃下的液體。</p><p>　　查得37料液物性數(shù)據(jù)如下; </p><p>　　料液的質(zhì)量流量： </p><p>

96、;　　料液的比熱 ： </p><p>　　料液的導(dǎo)熱系數(shù) ： </p><p>　　料液的粘度 ： </p><p>　　料液的密度 ：</p><p>　　由熱量衡算可知Q=2941747.509千卡/h=3418.963(kw)</p><p>　　物料進(jìn)口溫度37℃，出口溫度37

97、℃ </p><p>　　冷卻水進(jìn)口溫度20℃，出口溫度30℃</p><p>　?。╝）計(jì)算傳熱量和對(duì)數(shù)平均溫差：</p><p>　　物料： 37℃（l）→37℃(g) </p><p>　　冷卻水： 20℃→30℃</p><p><b>　　∵ </b&

98、gt;</p><p>　　查《化工原理》下冊(cè) φ=1 △tm=△tm=12℃ </p><p>　　估算冷凝段傳熱面積：</p><p>　　取 K = 1000Kcal/m2﹒h.℃ （K為傳熱系數(shù)）</p><p>　　考慮15%的面積裕度</p><p>　?。╞）初步確定傳熱氣型號(hào)</

99、p><p>　　水走管程料液走殼程，為方便清洗采用浮頭式換熱器，由表查得u＜icp 液體在管內(nèi)的最大流速為2.4m/s，取ui=1m/s</p><p>　　選用規(guī)格 管內(nèi)徑為0.02m</p><p><b>　　取管長(zhǎng)=6m 時(shí)</b></p><p>　　查表《化工原理》上冊(cè)得 管程數(shù)N=2 管子根數(shù)n=14

100、70（根） </p><p><b>　　中心排管數(shù)=42</b></p><p>　　6管程，一臺(tái)換熱器的總管程數(shù)為1470根，查得適當(dāng)?shù)母☆^換熱器的型號(hào)為</p><p>　　，每管程數(shù)為1470/2=750根</p><p>　　N=A/(0.025*6*3.142)=293根</p><p&

101、gt;<b>　　∴ 管數(shù)</b></p><p><b>　　實(shí)際流速 </b></p><p><b>　　管長(zhǎng)：</b></p><p>　　即兩根管子為一個(gè)最小管程</p><p>　　（c）傳熱系數(shù)K的校核</p><p>　　a 管內(nèi)水

102、的對(duì)流傳熱系數(shù)：αi</p><p><b>　　管內(nèi)水的流速 </b></p><p>　　式中u采用工程單位[千克力秒/m2]， 1[千克力秒/m2]=9810cp</p><p>　　b 管外（殼程）原油的對(duì)流傳熱系數(shù)</p><p>　　取三角形排列 u=0.134cp</p><p&

103、gt;<b>　　即</b></p><p>　　C 總傳熱系數(shù)k0, 傳熱管兩側(cè)污垢熱阻均取0.0005</p><p><b>　?。╠）計(jì)算傳熱面積</b></p><p>　?。ò瓷鲜龊怂闼胟0值）</p><p><b>　?。╡）計(jì)算阻力損失</b></p&

104、gt;<p><b>　　a 管程阻力損失</b></p><p>　　由《化工原理》上冊(cè)查得鋼管ε=0.05</p><p>　　由《化工原理》上冊(cè)查得Rei=26292.62, ε/d=0.0025 時(shí)</p><p><b>　　λ=0.03</b></p><p>　　式中：

105、折流板數(shù)目 (h 為折流版的板間距《化工手冊(cè)》 取h=0.45)。</p><p>　　流經(jīng)管程和殼程流體的壓力降未超過30000N/m2，所以以上核算表明選用AES-1-421.6-6/25-1 Ⅰ型換熱器能符合要求。</p><p>　　5.2.3脫重組分塔選泵</p><p>　?。ㄓ?jì)算脫重塔回流泵）</p><p>　　已

106、知最大的流量Q=L=109.495m3/h </p><p>　　根據(jù)柏努力方程確定此流量下流過管路所需的揚(yáng)程為：</p><p>　　此塔有4個(gè)人孔，其人孔的板間距為0.6m，裙座高5m，封頭0.6m</p><p>　　釜液停留時(shí)間為15分鐘，因?yàn)楦后w積為</p><p>　　（其中L'為提留段下

107、降液體流量0.03417m3/s）</p><p><b>　　釜液高度為</b></p><p><b>　　回流罐高度為7米</b></p><p>　　在此過程中，管長(zhǎng)120m，7個(gè)900彎頭，4個(gè)閥，兩個(gè)閥闌，一個(gè)截止閥，一個(gè)止逆閥，管徑9cm，一個(gè)突然擴(kuò)大閥，70個(gè)彎頭</p><p>&

108、lt;b>　　四個(gè)閥：</b></p><p>　　一個(gè)突然擴(kuò)大：（其中L為提留段下降液體流量0.02731m3/s）</p><p>　　查《化工手冊(cè)》上冊(cè)，得λ=0.015</p><p>　　由《化工原理》書中查到與其相符的的泵：</p><p>　　所選泵應(yīng)取IS125-100-315型號(hào)</p>&l

109、t;p>　　表3-26 IS125-100-315型號(hào)離心泵性能表</p><p><b>　　5.3脫輕組</b></p><p>　　5.3.1脫輕塔計(jì)算</p><p><b>　　操作壓力與溫度</b></p><p>　　塔頂壓力：590kPa 塔頂溫度

110、：39.5℃</p><p>　　進(jìn)料壓力：610kPa 進(jìn)料溫度：41℃</p><p>　　塔釜壓力：630kPa 塔釜溫度：54.24℃</p><p>　　精餾段平均壓力：600kPa 精餾段平均溫度：40.25℃</p><p>　　提餾段平均壓力：620kPa

111、 提餾段平均溫度：47.62℃</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　?。?）氣液負(fù)荷，指在下的值。</p><p><b>　?。?）氣液相重度：</b></p><p><b>　?。?）液體表面張力</b></p>

112、<p>　?。?）液體粘度和氣體粘度</p><p><b>　　（5）塔板數(shù)</b></p><p>　　（6）操作溫度及壓強(qiáng)</p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　?。?）氣液負(fù)荷</b></p><p>

113、<b>　　（2）氣液相重度：</b></p><p><b>　?。?）液體表面張力</b></p><p>　?。?）液體粘度和氣體黏度</p><p><b>　?。?）塔板數(shù)</b></p><p>　?。?）操作溫度及壓強(qiáng)</p><p>&l

114、t;b>　　初估塔徑</b></p><p>　　a．精餾段的氣、液相體積流率為</p><p><b>　　由</b></p><p>　　式中C由《化工原理課程設(shè)計(jì)》中5-5式計(jì)算，其中由圖5-1查取，圖的橫坐標(biāo)為</p><p>　　取板間距，板上液層高度，則</p><p&g

115、t;　　查圖5-1得 </p><p>　　取安全系數(shù)為0.7，則空塔氣速為</p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 </p><p><b>　　塔截面積為</b></p><p><b>　　實(shí)際空塔氣速為</b></p><p>　　b．提餾段的氣、液相體積流率

116、為</p><p><b>　　由</b></p><p>　　式中C由《化工原理課程設(shè)計(jì)》中5-5式計(jì)算，其中由圖5-1查取，圖的橫坐標(biāo)為</p><p>　　取板間距，板上液層高度，則</p><p>　　查圖5-1得 </p><p>　　取安全系數(shù)為0.7，則空塔氣速為</p&

117、gt;<p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 </p><p><b>　　塔截面積為</b></p><p><b>　　實(shí)際空塔氣速為</b></p><p><b>　　溢流程度選擇</b></p><p><b>　　精餾段：，提餾段：</b&g

118、t;</p><p>　　由《化工原理課程設(shè)計(jì)》選單流型塔板弓形堰</p><p><b>　　溢流裝置計(jì)算</b></p><p><b>　　a．精餾段</b></p><p>　　因塔徑，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下：</p><p><b

119、>　?、?堰長(zhǎng)</b></p><p><b>　　取 </b></p><p><b>　?、?溢流堰高度</b></p><p><b>　　由 </b></p><p>　　選用平直堰，堰上液層高度由《化工原理課程設(shè)計(jì)》中式5-7計(jì)算，即</

120、p><p><b>　　近似取E=1，則</b></p><p>　　取板上清液層高度 </p><p><b>　　故 </b></p><p>　?、?弓形降液管寬度和截面積</p><p><b>　　由</b></p><

121、p>　　查《化工原理課程設(shè)計(jì)》圖5-7，得</p><p><b>　　故 </b></p><p>　　依《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-9驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間，即</p><p><b>　　故降液管設(shè)計(jì)合理。</b></p><p>　?、?降液管底隙高度</p>&l

122、t;p><b>　　取 </b></p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　>0.006m</b></p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。</p><p>　　選用凹形受液盤，深度。</p><p>&

123、lt;b>　　Ⅴ 塔板的分塊</b></p><p>　　因，故塔板采用分塊式。查《化工原理課程設(shè)計(jì)》表5-3得，塔板分為3塊。</p><p><b>　?、?邊緣區(qū)寬度確定</b></p><p><b>　　取，。</b></p><p>　　Ⅷ 開孔區(qū)面積的計(jì)算</p

124、><p>　　開孔區(qū)面積按《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-12計(jì)算，即</p><p><b>　　其中 </b></p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　浮閥數(shù)計(jì)算</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)所處理的物系無腐蝕性，可選用碳

125、鋼板，孔直徑。</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為</p><p><b>　　篩孔數(shù)目n為</b></p><p><b>　　個(gè)</b></p><p><b>　　開孔率為</b></p><p><b>　　%<

126、;/b></p><p>　　氣體通過閥孔的氣速為</p><p><b>　　b．提餾段</b></p><p><b>　?、?溢流裝置計(jì)算</b></p><p>　　因塔徑，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下：</p><p><b>

127、;　?、?堰長(zhǎng)</b></p><p><b>　　取 </b></p><p><b>　?、?溢流堰高度</b></p><p><b>　　由 </b></p><p>　　選用平直堰，堰上液層高度由《化工原理課程設(shè)計(jì)》中式5-7計(jì)算，即</p&g

128、t;<p><b>　　近似取，則</b></p><p>　　取板上清液層高度 </p><p><b>　　故 </b></p><p>　?、?弓形降液管寬度和截面積</p><p><b>　　由</b></p><p>　

129、　查《化工原理課程設(shè)計(jì)》圖5-7，得</p><p>　　依《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-9驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間，即</p><p><b>　　故降液管設(shè)計(jì)合理。</b></p><p><b>　?、?降液管底隙高度</b></p><p><b>　　取 </b>&

130、lt;/p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　>0.006m</b></p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。</p><p>　　選用凹形受液盤，深度。</p><p><b>　　塔板計(jì)算</b></p>

131、;<p><b>　?、?塔板的分塊</b></p><p>　　因，故塔板采用分塊式。查《化工原理課程設(shè)計(jì)》表5-3得，塔板分為3塊。</p><p><b>　?、?邊緣區(qū)寬度確定</b></p><p><b>　　取，。</b></p><p>　　開孔區(qū)

132、面積按《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-12計(jì)算，即</p><p><b>　　其中 </b></p><p><b>　　故</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑。</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為</p><p&

133、gt;<b>　　孔數(shù)目n為</b></p><p><b>　　個(gè)</b></p><p><b>　　開孔率為</b></p><p><b>　　%</b></p><p>　　氣體通過閥孔的氣速為</p><p><b

134、>　　阻力計(jì)算</b></p><p><b>　　a．精餾段</b></p><p><b>　　1．塔板壓降</b></p><p>　?。?）．干板阻力計(jì)算</p><p>　　干板阻力由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-19計(jì)算，即</p><p>　　由

135、，查《化工原理課程設(shè)計(jì)》圖5-10得，</p><p><b>　　故 </b></p><p>　?。?）．氣體通過液層的阻力計(jì)算</p><p>　　氣體通過液層的阻力由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-20式計(jì)算，即</p><p>　　查《化工原理課程設(shè)計(jì)》圖5-11，得。</p><p>&l

136、t;b>　　故 </b></p><p>　　（3）．液體表面張力的阻力的計(jì)算</p><p>　　液體表面張力所產(chǎn)生的阻力由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-23計(jì)算，即</p><p><b>　　液柱</b></p><p>　　氣體通過每層塔板的液柱高度可按下式計(jì)算，即</p><

137、p><b>　　液柱</b></p><p>　　氣體通過每層塔板的壓降為</p><p><b>　?。ㄔO(shè)計(jì)允許值）</b></p><p><b>　　2．液面落差</b></p><p>　　對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影

138、響。</p><p><b>　　淹塔校核</b></p><p><b>　　a 精餾段</b></p><p>　　為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清夜高度</p><p>　　液柱通過降液管的壓頭損失</p><p><b>　　板上清夜高度</

139、b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　已選定，</b></p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　　可見，故不會(huì)淹塔。</b></p><p><b>　

140、　b 提餾段</b></p><p>　　為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清夜高度</p><p>　　液柱通過降液管的壓頭損失</p><p><b>　　板上清夜高度</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　

141、　已選定，</b></p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　　可見，故不會(huì)淹塔。</b></p><p><b>　　液沫夾帶</b></p><p>　　液沫夾帶量由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-24計(jì)算，即</p><

142、p><b>　　故 </b></p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。</p><p><b>　　4．漏液</b></p><p>　　對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-25計(jì)算，即</p><p><b>　　實(shí)際孔速 </b><

143、;/p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)為</b></p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中無明顯漏液。</p><p><b>　　5．液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-32的關(guān)系，即 </p><p>　　本設(shè)計(jì)中物系屬

144、一般物系，取，則</p><p>　　板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-30計(jì)算，即</p><p><b>　　液柱</b></p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。</p><p><b>　　b．提餾段</b></p><p><b>　

145、　1．塔板壓降</b></p><p>　?。?）．干板阻力計(jì)算</p><p>　　干板阻力由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-19計(jì)算，即</p><p>　　由 ，查《化工原理課程設(shè)計(jì)》圖5-10得，</p><p><b>　　故 </b></p><p>　?。?）．氣體通過液層的

146、阻力計(jì)算</p><p>　　氣體通過液層的阻力由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-20式計(jì)算，即</p><p>　　查《化工原理課程設(shè)計(jì)》圖5-11，得。</p><p><b>　　故 </b></p><p>　?。?）．液體表面張力的阻力的計(jì)算</p><p>　　液體表面張力所產(chǎn)生的阻力由《

147、化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-23計(jì)算，即</p><p><b>　　液柱</b></p><p>　　氣體通過每層塔板的液柱高度可按下式計(jì)算，即</p><p><b>　　液柱</b></p><p>　　氣體通過每層塔板的壓降為</p><p><b>　?。ㄔO(shè)計(jì)

148、允許值）</b></p><p><b>　　2．液面落差</b></p><p>　　對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。</p><p><b>　　3．液沫夾帶</b></p><p>　　液沫夾帶量由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式5-24計(jì)算，即