300mw無煙煤電站鍋爐畢業(yè)設計

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　摘要- 4 -</b></p><p>　　Abstract- 5 -</p><p><b>　　引言- 7 -</b></p><p>　　第一章 鍋爐特點- 8 -</p>&l

2、t;p>　　1.1 鍋爐型式的選擇和性能要求：- 8 -</p><p>　　1.1.1 鍋爐整體外型的選擇：- 8 -</p><p>　　1.1.2 性能要求- 8 -</p><p>　　1.2 鍋爐滿足的基本性能：- 9 -</p><p>　　1.2.1 負荷特性- 9 -</p><p>　

3、　1.2.2 運行方式- 9 -</p><p>　　1.2.3 高加解列工況- 9 -</p><p>　　1.2.4 過熱器和再熱器蒸汽溫度控制范圍- 10 -</p><p>　　1.2.5 爐膛燃燒室承壓能力- 10 -</p><p>　　1.2.6 過熱器和再熱器汽溫偏差- 10 -</p><p&g

4、t;　　1.2.7 鍋爐效率- 10 -</p><p>　　1.2.8 鍋爐啟動時間和壽命：- 10 -</p><p>　　第二章 鍋爐內(nèi)系統(tǒng)流程- 11 -</p><p>　　2.1水汽流程- 11 -</p><p>　　2.2 煙、風流程- 12 -</p><p>　　2.3蒸汽系統(tǒng)流程- 1

5、2 -</p><p>　　2.3.1 過熱蒸汽系統(tǒng)流程- 12 -</p><p>　　2.3.2 再熱蒸汽系統(tǒng)流程- 12 -</p><p>　　第三章 鍋爐的基本結(jié)構(gòu)及特點- 13 -</p><p>　　3.1 爐膛及水冷壁- 13 -</p><p>　　3.1.1 爐膛設計特點- 13 -<

6、;/p><p>　　3.1.2 水冷壁結(jié)構(gòu)- 14 -</p><p>　　3.2 汽包- 15 -</p><p>　　3.3 過熱器、再熱器和減溫器- 15 -</p><p>　　3.3.1 過熱器- 16 -</p><p>　　3.3.2 再熱器- 17 -</p><p>　　

7、3.3.3 減溫器- 17 -</p><p>　　3.4 省煤器- 18 -</p><p>　　3.5 燃燒設備- 18 -</p><p>　　3.6 空氣預熱器- 20 -</p><p>　　3.7 冷灰斗- 21 -</p><p>　　第四章 鍋爐輔助設備- 22 -</p>&

8、lt;p>　　4.1 鋼構(gòu)架和平臺樓梯- 22 -</p><p>　　4.2 吹灰系統(tǒng)和煙溫探針- 22 -</p><p>　　4.3 爐頂和爐墻密封- 23 -</p><p>　　4.4 運行問題- 24 -</p><p>　　4.4.1 管內(nèi)結(jié)垢- 24 -</p><p>　　4.4.2

9、積灰（結(jié)渣）- 24 -</p><p>　　4.5 鍋爐的保護- 25 -</p><p>　　4.5.1 旁路系統(tǒng)- 25 -</p><p>　　4.5.2 水冷壁系統(tǒng)、過熱器系統(tǒng)的保護- 25 -</p><p>　　4.5.3 再熱器系統(tǒng)的保護- 25 -</p><p>　　五、計算部分- 26

10、 -</p><p>　　5.1 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別- 26 -</p><p>　　5.1.1 煤的元素各成分之和為100%的校核- 26 -</p><p>　　5.1.2 煤種判別- 26 -</p><p>　　5.2 燃燒產(chǎn)物計算- 26 -</p><p>　　5.2.1 空氣平衡表-

11、 26 -</p><p>　　5.2.2 燃燒計算表- 27 -</p><p>　　5.2.3 煙氣特性表- 27 -</p><p>　　5.3 煙氣焓溫表- 28 -</p><p>　　煙氣焓溫表續(xù)表：- 29 -</p><p>　　5.4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算- 30 -</p>

12、;<p>　　5.5 爐膛設計和熱力計算- 31 -</p><p>　　5.5.1 爐膛結(jié)構(gòu)設計- 31 -</p><p>　　5.5.2 爐膛幾何特性計算- 34 -</p><p>　　5.5.3 爐膛熱力計算- 35 -</p><p>　　5.6 屏式過熱器計算- 39 -</p><p

13、>　　5.6.1 屏式過熱器結(jié)構(gòu)計算- 39 -</p><p>　　5.6.2 屏式過熱器熱力計算- 41 -</p><p>　　5.7 高溫對流過熱器設計和熱力計算- 43 -</p><p>　　5.7.1 高溫對流過熱器結(jié)構(gòu)設計- 43 -</p><p>　　5.7.2 高溫對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算- 44 -<

14、;/p><p>　　5.7.3 高溫對流過熱器熱力計算- 45 -</p><p>　　5.8 高溫再熱器設計和熱力計算- 47 -</p><p>　　5.8.1 高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算- 48 -</p><p>　　5.8.2 高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)- 49 -</p><p>　　5.8.3 高溫再熱器熱力

15、計算- 49 -</p><p>　　5.9 第一二三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管結(jié)構(gòu)尺寸計算- 51 -</p><p>　　5.9.1 第一二三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管結(jié)構(gòu)計算- 51 -</p><p>　　5.9.2 第一二三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管熱力計- 53 -</p><p>　　5.9.2.1 低溫再熱器引出管- 53

16、 -</p><p>　　5.10 低溫過熱器設計計算- 58 -</p><p>　　5.10.1 低溫過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算- 58 -</p><p>　　5.10.2 低溫過熱器熱力計算- 59 -</p><p>　　5.11 低溫再熱器熱力計算- 61 -</p><p>　　5.11.1 低溫再熱器結(jié)

17、構(gòu)尺寸計算- 61 -</p><p>　　5.11.2 低溫再熱器熱力計算- 62 -</p><p>　　5.12 減溫水量校核- 63 -</p><p>　　5.13省煤器設計和熱力計算- 64 -</p><p>　　5.13.1 省煤器結(jié)構(gòu)設計- 64 -</p><p>　　5.13.2 省煤器

18、結(jié)構(gòu)尺寸計算- 66 -</p><p>　　5.13.3 省煤器熱力計算- 66 -</p><p>　　5.14 空氣預熱器熱力計算- 68 -</p><p>　　5.14.1 空氣預熱器結(jié)構(gòu)尺寸- 68 -</p><p>　　5.14.2 空氣預熱器熱力計算- 68 -</p><p>　　5.15

19、 熱力計算數(shù)據(jù)的修正- 70 -</p><p>　　5.15.1 數(shù)據(jù)修正- 70 -</p><p>　　5.15.2 排煙溫度校核- 71 -</p><p>　　5.15.3 熱空氣溫度校核- 71 -</p><p>　　5.15.4 熱平衡計算誤差校核- 72 -</p><p>　　5.16 熱

20、力計算數(shù)據(jù)匯總- 72 -</p><p>　　結(jié)束語- 75 -</p><p>　　參考文獻- 76 -</p><p><b>　　附錄- 77 -</b></p><p>　　各部分結(jié)構(gòu)尺寸圖- 77 -</p><p>　　外文翻譯- 83 -</p><

21、p>　　設計任務書- 94 -</p><p>　　開題報告- 96 -</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　在我國自然資源中，與石油和天然氣比較而言，我國煤炭的儲量相對比較豐富，占世界儲量的11.60%，但煤炭資源人均可采儲量僅為世界平均水平的一半。這其中，劣質(zhì)無煙煤占全國煤炭資源總量的13%，因此，提高無

22、煙煤鍋爐的熱利用效率與當前造福子孫后代、建設資源節(jié)約型社會的主題相合。</p><p>　　本次設計主要是有關300MW鍋爐機組的結(jié)構(gòu)設計和熱力計算。首先，由燃料的熱力特性來確定鍋爐結(jié)構(gòu)中各部分的尺寸，并根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)的設計尺寸進行熱力計算，以滿足鍋爐基本性能的要求；同時，也對鍋爐的本體結(jié)構(gòu)、輔助系統(tǒng)等進行了簡單的描述。</p><p>　　在熱力計算過程中，首先對燃料特性、空氣和煙氣的容積

23、、平均煙氣特性、爐膛熱平衡等 進行計算，并由此設計鍋爐的結(jié)構(gòu)尺寸；第二步則是根據(jù)設計尺寸對爐膛傳熱、屏式過熱器、高低溫過熱器、省煤器等進行幾何特性和熱力特性計算；最后，由設計尺寸的計算結(jié)果來校核設計，以達到鍋爐設計的基本性能、壽命、效率、結(jié)構(gòu)合理性、布置緊湊性、安全可靠性等各方面的要求。</p><p>　　本課題結(jié)合工程實例，對電站鍋爐工作原理、設計思想及計算特點進行全面、深入總結(jié)分析，在此基礎上完成鍋爐熱力計

24、算、鍋爐熱平衡計算，繪制鍋爐本體圖及汽水流程圖。達到理論聯(lián)系實際的目的，提高綜合專業(yè)素質(zhì)。</p><p>　　關鍵詞: 結(jié)構(gòu)設計 煤粉鍋爐 熱力性計算</p><p><b>　　Abstract </b></p><p>　　In our natural resources, coal reserves is relatively

25、 rich in comparison with oil and gas , accounting for 11.60% of world's reserves, but the coal resources per capita recoverable reserves only half of the world's average. Therefore, improving the efficiency in th

26、e use of hot anthracite boiler is in accord with the theme of benefiting ourde-scendents and building a resource-conserving society.</p><p>　　This design is mainly to 300MW boiler unit structural design and

27、heating power calculating. First，confirmed the size of every part in the structure of the boiler by the heating power characteristic of the fuel, and carried on heating power to calculate according to the size of design

28、of the structure of the boiler, in order to meet the requirement for basic performance of the boiler; Meanwhile , carried on simple description to noumenonn structure , accessory system of the boiler ,etc. too. </

29、p><p>　　The issue combined examples of projects , make an in-depth analysis to the boiler principle, design and calculation features. On the basis of these, completing the thermal and balance calculation of boi

30、ler ,drawing the boiler body map and steam-water flow chart , in order to achieve the purpose of linking theory with practice, improve overall professional quality.</p><p>　　Key words： Structural design Pul

31、verized coal-fired boiler </p><p>　　Thermodynamic calculations </p><p><b>　　引 言</b></p><p>　　近年來，我國的電力工業(yè)得到了迅猛的發(fā)展。我國煤炭的儲量相對比較豐富，占世界儲量的11.60%，但煤炭資源人均可采儲量僅為世界平均水平的一半。這其中，劣

32、質(zhì)無煙煤占全國煤炭資源總量的13%。</p><p>　　截止到2011年底，我國發(fā)電設備總裝機容量為10.56億KW，其中火電裝機容量為7.76億KW，占到總?cè)萘康?3.5%，并且火電機組大部分都是燃煤機組?；鹆Πl(fā)電廠既是產(chǎn)能大戶，又是耗能大戶，我國的產(chǎn)值能耗是世界上產(chǎn)值能耗最高的國家之一。提高火電廠的經(jīng)濟性，既是火電企業(yè)自身降低成本的需要，也是全國一次能源生產(chǎn)、運輸和節(jié)約的大事，更關系到整個國民經(jīng)濟的可持續(xù)發(fā)

33、展。</p><p>　　無煙煤作為低揮發(fā)分的煤種，其比表面和孔隙率低，其他理化特性也很低，著火點都在600℃以上，因此，在進行燃用無煙煤鍋爐的設計時，重點在于保證煤種的著火、穩(wěn)燃、燃盡和防止爐膛結(jié)焦、降低不投油穩(wěn)燃負荷、減少NOx排放量。應當強化燃燒器的布置，提高燃燒器局部區(qū)域的熱負荷，加強噴口間的相互支持，采用大切角的爐膛以及合理優(yōu)化多級配風等。</p><p>　　本設計在此基礎上，

34、通過查閱文獻資料，參照設計范例，運用EXCEL等軟件輔助計算，完成鍋爐熱力計算、鍋爐熱平衡計算，繪制鍋爐本體圖及汽水流程圖。除此外，對提高機組熱效率、改善環(huán)境狀況試著做最淺層的探究。</p><p><b>　　第一章 鍋爐特點</b></p><p>　　1.1 鍋爐型式的選擇和性能要求：</p><p>　　1.1.1 鍋爐整體外型的選擇：

35、</p><p>　　電廠鍋爐的整體布置是指鍋爐爐膛、蒸發(fā)受熱面和尾部受熱面之間的相互關系。與鍋爐容量、參數(shù)和燃料性質(zhì)等具體條件有關。</p><p>　　本次鍋爐設計整體外型選用∏型布置，選∏型布置的理由如下：</p><p>　　1） 鍋爐和廠房的高度都比較低，轉(zhuǎn)動機械和笨重設備如送、吸風機、除塵器和煙囪均可采用低位布置，因此減輕了廠房和鍋爐構(gòu)架的負載。<

36、/p><p>　　2）在水平煙道中，可以采用支吊方式比較簡便的懸吊式受熱面。</p><p>　　3）在對流豎井中，煙氣下行流動，便于清灰，具有自身除塵的能力。</p><p>　　4）受熱面易于布置成逆流方式，以加強對流換熱。</p><p>　　5）機爐之間連接管道不長，且尾部受熱面檢修容易。</p><p>　　本次

37、設計的鍋爐為亞臨界參數(shù)變壓運行汽包鍋爐，一次中間再熱，單爐膛，尾部單煙道結(jié)構(gòu)，采用擋板調(diào)節(jié)再熱汽溫，固態(tài)排渣，全鋼構(gòu)架，全懸吊結(jié)構(gòu)，平衡通風，露天布置。</p><p>　　1.1.2 性能要求</p><p>　　1）鍋爐的蒸發(fā)量要滿足汽輪發(fā)電機組的要求，能夠在銘牌參數(shù)下長期運行，并具有較強的調(diào)峰能力。</p><p>　　2）在寬負荷范圍內(nèi)運行時能夠保持正常的汽

38、溫和汽壓。</p><p>　　3）鍋爐要具有較高的經(jīng)濟性。</p><p>　　4）耗用鋼材量要少，以減少初投資，降低成本。</p><p>　　5）鍋爐在運行中要具有較強的自穩(wěn)定能力。</p><p>　　1.2 鍋爐滿足的基本性能：</p><p>　　1.2.1 負荷特性</p><p>

39、;　　鍋爐必須適應機組運行負荷特性，帶基本負荷，并具有一定的調(diào)峰能力。燃用設計煤種時，煤粉細度200目篩通過率80%，其不投油最低穩(wěn)燃負荷不大于45%B-MCR，并在此最低穩(wěn)燃負荷及以上范圍內(nèi)自動化投入率100％。</p><p>　　1.2.2 運行方式</p><p>　　鍋爐采用定-滑-定運行方式，鍋爐負荷連續(xù)變化率可按以下數(shù)值： </p><p>　　30%

40、B-MCR以下： ±2% B-MCR /分鐘</p><p>　　30%～50%B-MCR： ±3% B-MCR /分鐘</p><p>　　50%～100%B-MCR：±5% B-MCR /分鐘</p><p>　　負荷階躍：大于10%汽機額定功率/分鐘</p><p>　　1.2.3 高加解列工況</

41、p><p>　　在回熱系統(tǒng)中，當任何一級或三級全部高壓加熱器停運時，鍋爐的蒸發(fā)量仍能使汽輪發(fā)電機組達到額定出力，且各受熱面不超溫。</p><p>　　1.2.4 過熱器和再熱器蒸汽溫度控制范圍</p><p>　　在穩(wěn)定工況下，過熱汽溫在35%～100%B-MCR、再熱汽溫在50%～100%B-MCR負荷范圍時，保持穩(wěn)定在額定值，偏差不超過±5℃。</

42、p><p>　　1.2.5 爐膛燃燒室承壓能力</p><p>　　鍋爐爐膛燃燒室的設計壓力為±5800Pa，當燃燒室突然滅火內(nèi)爆，瞬時不變形承載能力不低于±9800Pa。</p><p>　　1.2.6 過熱器和再熱器汽溫偏差</p><p>　　過熱器兩側(cè)出口的汽溫偏差在任何運行工況下均小于5℃；再熱器兩側(cè)出口的汽溫偏差在

43、50%BMCR負荷以上小于5℃，在50%BMCR負荷以下小于10℃。在過熱器及再熱器系統(tǒng)設計中，對金屬溫度最高的受熱面管子留有足夠的安全裕度。</p><p>　　1.2.7 鍋爐效率</p><p>　　在燃用給定設計煤種和校核煤種并在允許變化范圍內(nèi)時，鍋爐能良好運行。燃用設計煤種，在BRL 工況下鍋爐保證效率為93%（按低位發(fā)熱值，環(huán)境溫度為20℃）。</p><p

44、>　　1.2.8 鍋爐啟動時間和壽命：</p><p>　　設計鍋爐符符合工程實際及行業(yè)標準，其主要承壓部件設計使用壽命為30年。在機組預期壽命能滿足以下要求：</p><p>　　冷態(tài)啟動（停機超過72小時） ﹥500次</p><p>　　溫熱態(tài)啟動（停機72小時以內(nèi)） ﹥4000次</p><p>　　

45、熱態(tài)啟動 （停機10小時以內(nèi)） ﹥5000次</p><p>　　整臺鍋爐在30年壽命期內(nèi)，在上述啟停和負荷變化工況下，鍋爐壽命損耗不超過壽命的70%</p><p>　　第二章 鍋爐內(nèi)系統(tǒng)流程</p><p><b>　　2.1水汽流程</b></p><p>　　1——汽包 ， 2——爐膛 ， 3——水

46、冷壁 ， 4——前屏 ， 5——后屏 ， 6——第一級噴水減溫</p><p>　　7——低溫過熱器 ， 8——第二級噴水減溫 ， 9——高溫過熱器 ， 10——高溫再熱器 ， 11—— 第 一、二、三轉(zhuǎn)向室 </p><p>　　12——低溫再熱器引出室 ， 13——低溫再熱器 ， 14——省煤器 ， 15——回轉(zhuǎn)式空氣預熱器 </p&

47、gt;<p>　　圖2-1水汽流程及熱力系統(tǒng)圖</p><p>　　自給水管路出來的水由爐前右側(cè)進入位于尾部豎井后煙道下部的省煤器入口集箱，水流經(jīng)省煤器受熱面吸熱后，由省煤器出口集箱右端引出經(jīng)下水連接管進入螺旋水冷壁入口集箱，經(jīng)螺旋水冷壁管、螺旋水冷壁出口集箱、混合集箱、垂直水冷壁入口集箱、垂直水冷壁管、垂直水冷壁出口集箱后進入水冷壁出口混合集箱匯集后，經(jīng)引入管引入汽水分離器進行汽水分離，循環(huán)運行時

48、從分離器分離出來的水進入儲水罐后排往冷凝器，蒸汽則依次經(jīng)后豎井/水平煙道包墻、屏式過熱器、低溫過熱器和高溫過熱器。</p><p>　　調(diào)節(jié)過熱蒸汽溫度的噴水減溫器裝于后屏過熱器之后和低過熱器與高溫過熱器之間。</p><p>　　汽機高壓缸排汽進入位于后豎井前煙道的低溫再熱器和水平煙道內(nèi)的高溫再熱器后，從再熱器出口集箱引出至汽機中壓缸。</p><p><b

49、>　　2.2 煙、風流程</b></p><p>　　送風機將空氣送往兩臺空預器，鍋爐的熱煙氣將其熱量傳送給進入的空氣，受熱的一次風與部分冷一次風混合進入磨煤機，然后進入布置在前后墻的煤粉燃燒器，受熱的二次風進入燃燒器風箱，并通過各調(diào)節(jié)擋板而進入每個燃燒器直流二次風、旋流二次風通道，同時部分二次風進入燃燒器上部的燃燼風噴口。</p><p>　　由燃料燃燒產(chǎn)生的熱煙氣將熱

50、傳遞給爐膛水冷壁和屏式過熱器，繼而穿過高溫過熱器、高溫再熱器進入后豎井包墻，繼而進入低再，低過，煙氣調(diào)節(jié)擋板布置在低溫再熱器和省煤器后，煙氣流經(jīng)調(diào)節(jié)擋板后分成兩個煙道進入空預器，在預熱器進口煙道上設有煙氣關斷擋板，可實現(xiàn)單臺空預器運行。最后進入除塵器，流向煙囪，排向大氣。</p><p><b>　　2.3蒸汽系統(tǒng)流程</b></p><p>　　2.3.1 過熱蒸汽

51、系統(tǒng)流程</p><p>　　汽包——前屏過熱器——后屏過熱器——一級減溫——低溫過熱器——高溫過熱器——汽輪機高壓缸。</p><p>　　2.3.2 再熱蒸汽系統(tǒng)流程</p><p>　　冷端再熱器管道-----低溫再熱器入口集箱-------低溫再熱器-------低溫再熱器出口集箱------再熱器噴水減溫器------末級再熱器------末級再熱器出口集

52、箱------再熱器出口導管</p><p>　　第三章 鍋爐的基本結(jié)構(gòu)及特點</p><p>　　3.1 爐膛及水冷壁 </p><p>　　圖3-1 鍋爐總體布置圖</p><p>　　1、汽包 2、前屏 3、后屏 4、高溫過熱器 5、高溫再熱器 6、低溫再

53、熱器 7、低溫過熱器 8、省煤器 9、空氣預熱器 10、爐膛 </p><p>　　3.1.1 爐膛設計特點</p><p>　　鍋爐使用單爐膛分級配風直流燃燒器，前后墻對沖燃燒，配6臺MPS中速磨煤機，正壓直吹式制粉系統(tǒng)；在BMCR工況時，5臺磨煤機運行，一臺備用。</p>

54、<p>　　爐膛水冷壁采用焊接膜式壁，爐膛斷面尺寸為12694.8mm×12694.8m。高度為54832mm，整個爐膛四周為全焊式膜式水冷壁，爐膛由下部螺旋盤繞上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁兩個不同的結(jié)構(gòu)組成，兩者間由過渡水冷壁和混合集箱轉(zhuǎn)換連接，爐膛角部為R150mm圓弧過渡結(jié)構(gòu)。爐膛冷灰斗的傾斜角度為50°，除渣口的喉口寬度為1.4米。</p><p>　　（3）爐膛上部布

55、置墻式輻射再熱器和大節(jié)距的過熱器分隔屏以增加再熱器和過熱器的輻射特性。墻式輻射再熱器布置于上爐膛前墻和二側(cè)墻。分隔屏沿爐寬方向布置六大片，受到切割旋轉(zhuǎn)的煙氣流以減少進入水平煙道沿爐寬方向的煙溫偏差。</p><p>　　（4）各級過熱器和再熱器最大限度地采用蒸汽冷卻的定位管和吊掛管，以保證運行的可靠性。分隔屏和后屏沿爐膛寬度方向有六組汽冷定位夾緊管并與墻式再熱器之間裝設導向定位裝置以作管屏的定位和夾緊，防止運行中

56、管屏的晃動；過熱器后屏和再熱器前屏用橫穿爐膛的汽冷定位管定位以保證屏與屏之間的橫向間距，并防止運行中的晃動；省煤器采用金屬撐架固定；對于高溫區(qū)的管屏（過熱器分隔屏、過熱器后屏、再熱器前屏）通過延長最里面的管圈做管屏底部管的夾緊用。</p><p>　?。?）根據(jù)國內(nèi)運行經(jīng)驗和設計煤種的特性，對流受熱面的設計采用較低的煙速。</p><p>　?。?）各級過熱器和再在熱器采用較大的橫向節(jié)距，

57、防止在受熱面上結(jié)渣結(jié)灰，同時還便于在蛇形管穿過頂棚處裝設高冠板式密封裝置，以提高爐頂?shù)拿芊庑浴?lt;/p><p>　?。?）各級過熱器和再熱器均采用較大直徑的管子，增加管子在制造和安裝過程中的剛性，有利于降低過熱器和再熱器的阻力；這種較粗管子的順列布置對降低管子的煙氣側(cè)磨損及提高抗磨能力均有利。</p><p>　?。?）各級過熱器、再熱器之間采用單根或數(shù)量很少的大直徑連接管相連接，能對蒸汽

58、起到良好的混合作用以消除偏差。</p><p>　　（9）在用計算機精確計算壁溫、阻力和流量分配的基礎上，選用過熱器、再熱器蛇形管的材質(zhì)；所有大口徑集箱的連接管在保證性能和強度的基礎上采用無縫鋼管。</p><p>　　（10）鍋爐為半露天布置，運轉(zhuǎn)層以下采用緊身封閉；鍋爐構(gòu)架全部采用鋼結(jié)構(gòu)。</p><p>　　（11）每臺鍋爐裝有二臺空氣預熱器。由于設計煤種水份

59、不高，采用較低的干燥劑溫度，故預熱器采用回轉(zhuǎn)式，以獲得較高的熱二次風溫，滿足爐內(nèi)燃燒的需要；同時獲得較低的一次風溫作干燥劑用。</p><p>　?。?2）過熱器出口及再熱器進口均裝有直接作用的彈簧式安全閥。在過熱器出口處裝有兩只動力控制閥（PCV）以減少安全閥的動作次數(shù)。</p><p>　　3.1.2 水冷壁結(jié)構(gòu)</p><p>　　鍋爐爐膛四周爐墻上敷設的受熱

60、面通常稱為水冷壁。</p><p>　　水冷壁是鍋筒的主要受熱面，吸收爐膛輻射熱加熱工質(zhì)并以保護爐墻。</p><p>　　本次鍋爐設計，爐膛四周水冷壁管全部采用鰭片管密封的膜式水冷壁。</p><p>　　水冷壁上設有人孔、看火孔、吹灰孔、打焦孔、防爆門孔、測量孔等。后墻水冷壁上部由分叉管組成兩路，一路折向爐膛，形成折焰角，另一路垂直上升，起懸吊管作用。為使兩路水

61、量的合理分配，以保證均能安全可靠的工作，在垂直懸吊管的集箱管孔處設置了帶有短管的節(jié)流孔，伸出集箱底部的短管，從而可以防止因污物進入節(jié)流孔而引起的阻塞。</p><p>　　爐水沿著水冷壁管向上流動并不斷受到加熱。爐水平行流過一下三部分管子：前水冷壁；側(cè)水冷壁；后水冷壁管；后水冷壁懸吊管，后水冷壁折煙角，后水冷壁排管和水冷壁延伸側(cè)墻管。</p><p>　　爐膛下部水冷壁（包括冷灰斗水冷壁、

62、中部螺旋水冷壁）都采用螺旋盤繞膜式管圈，從水冷壁進口到折焰角下約3 米處。螺旋水冷壁管全部采用六頭、上升角60°的內(nèi)螺紋管，共330根，管子規(guī)格Φ60×6。</p><p>　　螺旋水冷壁前墻、兩側(cè)墻出口管全部抽出爐外，后墻出口管則是3抽1根管子直接上升成為垂直水冷壁后墻凝渣管，另2根抽出到爐外，抽出爐外的所有管子均進入螺旋水冷壁出口集箱（Φ190.7×44，SA-335 P12），

63、由26根連接管（Φ141.3×24/Φ127×22，SA-335P12）引入爐兩側(cè)的兩個混合集箱（Φ444.5×96，SA-335P12）混合后，由28根連接管（Φ141.3×24/Φ127×22，SA-335P12）引入到垂直水冷壁進口集箱和水平煙道水冷壁側(cè)墻進口集箱（Φ190.7×40，SA-335P12），由垂直水冷壁進口集箱拉出三倍于引入螺旋管數(shù)量的管子進入垂直水冷壁，

64、垂直管與螺旋管的管數(shù)比為3：1。這種結(jié)構(gòu)的過渡段水冷壁可以把螺旋水冷壁的荷載平穩(wěn)地傳遞到上部水冷壁。</p><p><b>　　3.2 汽包</b></p><p>　　又稱鍋筒，是自然循環(huán)鍋爐中最重要的受壓元件，重要用于電力生產(chǎn)中中高壓亞臨界鍋爐中。其的作用主要有：</p><p>　　1：是工質(zhì)加熱、蒸發(fā)、過熱三過程的連接樞紐，保證鍋爐正

65、常的水循環(huán)。</p><p>　　2：內(nèi)部有汽水分離裝置和連續(xù)排污裝置，保證鍋爐蒸汽品質(zhì)。</p><p>　　3：有一定水量，具有一定蓄熱能力，緩和汽壓的變化速度。</p><p>　　4：汽包上有壓力表、水位計、事故放水、安全閥等設備，保證鍋爐安全運行。</p><p>　　3.3 過熱器、再熱器和減溫器</p><p

66、>　　過熱器和再熱器是電站鍋爐的兩個重要受熱面，它們的功用是：</p><p>　?。?） 將飽和蒸汽或低溫蒸汽加熱成為達到合格溫度的過熱蒸汽。</p><p>　?。?） 調(diào)節(jié)蒸汽溫度。當鍋爐負荷、煤種等運行工況變化時，進行調(diào)節(jié)，保持其出口蒸汽溫度在額定溫度的-10℃—+5℃范圍內(nèi)。</p><p><b>　　3.3.1 過熱器</b>

67、;</p><p>　　過熱器是將鍋爐的飽和蒸汽進一步加熱到所需過熱蒸汽溫度的部件。對于電站鍋爐過熱器是一很重要部件，因為過熱汽溫和電站的循環(huán)熱效率關系很大，同時過熱汽溫的高低對汽機末級的蒸汽濕度影響也很大，汽溫越高，電站效率越高，汽機末級濕度越小，但同時過熱器壁溫越高，影響過熱器工作的可靠性；相反，汽溫越低，電站效率越低，汽機末級濕度越大，影響汽機工作的安全性。</p><p>　　過熱

68、器受熱面由三部份組成，第一部份為布置在尾部豎井后煙道內(nèi)的低溫過熱器；第二部份是位于爐膛上部的屏式過熱器；第三部份是位于折焰角上方的末級過熱器。</p><p>　　過熱器系統(tǒng)按蒸汽流程分為：低溫過熱器、屏式過熱器及末級過熱器。按煙氣流程依次為：屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器。</p><p>　　整個過熱器系統(tǒng)布置了一次左右交叉，即屏過出口至末級過熱器進口進行一次左右交叉，有效地減少了

69、鍋爐寬度上的煙氣側(cè)不均勻的影響。鍋爐設有兩級四點噴水減溫，每級噴水分兩側(cè)噴入，每側(cè)噴水均可單獨地控制，通過噴水減溫可有效減小左右兩側(cè)蒸汽溫度偏差。</p><p>　　低溫過熱器布置在后豎井后煙道內(nèi)，分為水平段和垂直出口段。整個低溫過熱器為順列布置，蒸汽與煙氣逆流換熱。管排橫向節(jié)距105mm，縱向平均節(jié)距85mm；管子為Φ42×3.5，水平段的兩排管合成垂直段的一排管，起降低煙速、減小磨損作用。低溫過熱

70、器水平段管組通過包墻過熱器吊掛管懸吊在大板梁上，垂直出口段通過與低溫過熱器出口集箱相連而由集箱吊架懸吊在大板梁上。 </p><p>　　經(jīng)低溫過熱器加熱后，蒸汽經(jīng)2根連接管和一級噴水減溫器進入屏式過熱器入口匯集集箱。輻射式屏式過熱器布置在爐膛上部區(qū)域，在爐深方向布置了2排，兩排屏之間緊挨著布置，每一排管屏沿爐寬方向布置19片屏，共28片。屏式過熱器管屏的橫向節(jié)距S1=700mm，縱向節(jié)距S2=44.12mm。爐

71、內(nèi)受熱面管子均采用SA-213TP347H材料。每片屏由24根管繞成，管子規(guī)格為Φ42×5。從屏式過熱器出口集箱引出的蒸汽，經(jīng)2根左右交叉的連接管及二級噴水減溫器，進入末級過熱器。</p><p><b>　　3.3.2 再熱器</b></p><p>　　再熱器的作用是將汽輪機高壓缸排氣加熱到較高溫度，然后再送到汽輪機的中低壓缸繼續(xù)膨脹做功。再熱器對較低壓

72、力下的蒸汽進行加熱，與過熱器有相同的結(jié)構(gòu)形式。由于再熱器中的蒸汽密度小，允許的質(zhì)量流速較低，所以管壁的工作條件更差。從汽輪機高壓缸出口來的蒸汽，經(jīng)過再熱器進一步加熱后，使蒸汽的焓和溫度達到設計值，再返回到汽輪機中壓缸。</p><p>　　整個再熱器系統(tǒng)按蒸汽流程依次分為二級：低溫再熱器、高溫再熱器。低溫再熱器布置在后豎井前煙道內(nèi)，高溫再熱器布置在水平煙道內(nèi)。</p><p>　　低溫再熱

73、器布置于尾部雙煙道的前部煙道中，由5根管子繞制而成，每組之間留有足夠的空間便于檢修。低再橫向節(jié)距S1＝105，沿爐寬方向共布置140排。</p><p>　　末級再熱器布置于水平煙道內(nèi)，與立式低溫再熱器直接連接，逆順混合換熱布置。末級再熱器管子排數(shù)為101，每排管子根數(shù)為5，管排橫向節(jié)距127mm，管子縱向節(jié)距102mm。 </p><p><b>　　3.3.3 減溫器<

74、/b></p><p>　　在過熱器連接管道和再熱器入口冷端管道上，分別裝有減溫器，以便于在必要時用于調(diào)節(jié)蒸汽溫度，將蒸汽溫度保持在設計值。</p><p>　　減溫過程如下：在減溫器蒸汽入口端通過噴嘴將減溫水噴入到蒸汽中以達到降低溫度的目的，減溫用的噴水主要來自鍋爐給水系統(tǒng)。為了防止鹽分在過熱器或再熱器中沉積，或者進入汽輪機，噴水必須潔凈，不能含有懸浮物和溶解鹽（可含有規(guī)定允許濃度

75、的有機揮發(fā)成份）。</p><p>　　過熱器減溫器分二級布置，數(shù)量為四只。第一級布置于立式低溫過熱器出口集箱至分隔屏入口集箱之間的連接管道，分左、右各一只，噴嘴直徑為114mm，共有直徑為8mm的噴孔232個，沿圓周方向分六排，呈錯列布置。第二級布置于過熱器后屏出口集箱至末級過熱器入口集箱之間的連接管道上，也分左、右各一只。</p><p><b>　　3.4 省煤器</

76、b></p><p>　　省煤器是利用鍋爐排煙余熱加熱鍋爐給水的換熱部件，從即將離開鍋爐的煙氣中回收熱量，以此來降低鍋爐排煙溫度，提高鍋爐效率。</p><p>　　省煤器布置在低溫過熱器下方，省煤器以順列布置，以逆流方式與煙氣進行換熱。省煤器蛇形管由管子Φ32×4光管組成，3管圈繞，橫向節(jié)距80mm，共162排，采用上下兩組逆流布置。</p><p&g

77、t;　　給水經(jīng)過省煤器止回閥和省煤器電動閘閥進入省煤器入口導管，再經(jīng)過省煤器入口集箱進入蛇形管。水在蛇形管中與煙氣成逆流向上流動，以此達到有效的熱交換，同時也減小了蛇形管中出現(xiàn)氣泡造成停滯的可能性。給水在省煤器中被加熱后，進入省煤器出口集箱經(jīng)水冷吊掛管進入水冷吊掛管出口集箱，經(jīng)出口導管引入鍋爐。</p><p>　　在省煤器入口集箱端部和后水冷壁下集箱之間連有省煤器再循環(huán)管。在鍋爐啟動時，該管可將爐水引到省煤器，

78、防止省煤器中的水產(chǎn)生汽化。啟動時，再循環(huán)管路中的閥門必須打開，直到連續(xù)供水時在關上。</p><p>　　省煤器系統(tǒng)通過包墻系統(tǒng)引出的吊掛管懸吊，懸吊管吊桿將荷載直接傳遞到鍋爐頂部的鋼架上。為防止省煤器管排的磨損，在省煤器管束與四周墻壁間設有阻流板，在每組上兩排迎流面及邊排和彎頭區(qū)域設置防磨蓋板。省煤器進口集箱位于后豎井環(huán)形集箱下護板區(qū)域，穿護板處集箱上設置有防磨裝置，進口集箱由位于煙氣調(diào)節(jié)擋板處的支撐梁支撐。&

79、lt;/p><p><b>　　3.5 燃燒設備</b></p><p>　　3.5.1 煤粉燃燒器      采用中速磨煤機正壓直吹式制粉系統(tǒng)，每爐配6臺磨煤機（5臺運行，1臺備用）。</p><p>　　系統(tǒng)采用前后墻對沖燃燒方式，燃燒器布置圖見圖5。24只HT－NR3燃燒器分三層布置在爐膛

80、前后墻上，沿爐膛寬度方向熱負荷及煙氣溫度分布更均勻。</p><p>　　燃燒器上部布置有燃盡風(OFA)風口，12只燃盡風風口分別布置在前后墻上。中間4只燃盡風風口距最上層一次風中心線距離為7004.6mm。兩側(cè)*前后墻2只燃盡風風口距最上層一次風中心線距離為4272.3mm。  在HT-NR3燃燒器中，燃燒的空氣被分為三股，它們是：直流一次風、直流二次風和旋流三次風。燃燒器配風示意圖見圖6。&

81、lt;/p><p>　　【一次風】一次風由一次風機提供。一次風管內(nèi)靠近爐膛端部布置有一個錐形煤粉濃縮器。</p><p>　　【直流二次風、旋流二次風】燃燒器風箱為每個HT-NR3燃燒器提供直流二次風和旋流二次風。每個燃燒器設有一個風量均衡擋板，該擋板的調(diào)節(jié)桿穿過燃燒器面板，能夠在燃燒器和風箱外方便地對該擋板的位置進行調(diào)整。</p><p>　　旋流二次風旋流裝置設計成

82、可調(diào)節(jié)的型式，并設有執(zhí)行器，可實現(xiàn)程控調(diào)節(jié)。調(diào)整旋流裝置的調(diào)節(jié)導軸即可調(diào)節(jié)旋流二次風的旋流強度。</p><p>　　【燃盡風(OFA)】燃盡風風口包含兩股獨立的氣流：中央部位為非旋轉(zhuǎn)的氣流，它直接穿透進入爐膛中心；外圈氣流是旋轉(zhuǎn)氣流，用于和靠近爐膛水冷壁的上升煙氣進行混合。</p><p>　　【大風箱】燃燒器區(qū)域設有大風箱，大風箱被分隔成多層風室，每層燃燒器一個風室。大風箱對稱布置于前

83、后墻，設計入口風速較低，風箱內(nèi)風量的分配取決于燃燒器自身結(jié)構(gòu)特點及其風門開度，保證燃燒器在相同狀態(tài)下自然得到相同風量，利于燃燒器的配風均勻。</p><p>　　3.5.2 油燃燒器及其點火器   鍋爐共設24只簡單機械霧化點火油槍，8只蒸汽霧化啟動油槍，點火油槍位于旋流二次風通道中，其出力～250kg/h；啟動油槍位于煤粉燃燒器的中心，其出力～4700 kg/h。每只HT-NR3燃燒器

84、裝有1支點火油槍用于點火。</p><p>　　在鍋爐前墻中層和鍋爐后墻中層共裝有8只啟動油槍用于暖爐和低負荷穩(wěn)燃。每只點火油槍配有自身的高能點火器。高能點火器、油槍及其各自的推進器設計成組合一體型式，結(jié)構(gòu)緊湊，并且能夠完全滿足程控點火的要求。</p><p><b>　　3.6 空氣預熱器</b></p><p>　　采用32#、VI型回轉(zhuǎn)式

85、空氣預熱器，每臺鍋爐配置兩臺空預器。轉(zhuǎn)子直徑為Ф17000m。采用垂直軸受熱面回轉(zhuǎn)的形式。</p><p>　　空氣預熱器的作用是利用省煤器后排出煙氣的熱量加熱燃燒用的空氣以利于燃料的著火和燃燒，并可降低排煙溫度，提高鍋爐效率。電站鍋爐廣泛采用的空氣預熱器有管式和回轉(zhuǎn)式兩種。管式空氣預熱器的傳熱方式是：熱量連續(xù)的通過管壁從煙氣傳給空氣，屬間接傳熱方式。回轉(zhuǎn)式空氣預熱器以再生方式傳遞熱量，煙氣與空氣交替流過受熱面。

86、當煙氣流過時，熱量從煙氣傳給受熱面，受熱面溫度升高，并積蓄熱量；當空氣再流過時，受熱面將積蓄的熱量放給空氣。其工作原理是煙氣通過波紋板蓄熱元件時，將熱量傳給波紋板蓄存，冷空氣流過波紋板，吸收熱量溫度升高。</p><p>　　回轉(zhuǎn)式空氣預熱器與管式空氣預熱器相比有以下優(yōu)點：</p><p>　?。?） 結(jié)構(gòu)緊湊。在相同體積內(nèi)，可布置的受熱面面積是管式空氣預熱器的6—8倍。</p>

87、;<p>　?。?） 節(jié)省鋼材。前者耗用的鋼材量約為后者的1/3。因后者管壁厚度為1.5mm，而前者雙面受熱的波紋板厚度僅為0.5—1.25mm.</p><p>　　（3） 耐腐蝕性能好?？山档团艧煖囟?，提高鍋爐效率。因為，當煙氣流過受熱面，對受熱面加熱時，不象管式空氣預熱器的管壁外側(cè)有冷卻空氣，所以煙氣接觸的受熱面壁溫較高，不易結(jié)露和引起腐蝕。</p><p>　?。?）

88、 受熱面受到磨損、腐蝕時，不增加空氣預熱器的漏風量，且為組裝式受熱面，更換方便。</p><p>　　由于空氣預熱器具有上述優(yōu)點，盡管其結(jié)構(gòu)復雜，漏風系數(shù)稍大，但仍被大容量電站鍋爐普遍采用。</p><p>　　預熱器采用先進的徑向、軸向和環(huán)向密封系統(tǒng)，徑向、軸向密封采用雙密封結(jié)構(gòu)，密封周界短，效果好，并配有性能可靠的帶電子式敏感元件的具有自動熱補償功能的密封間隙自動跟蹤調(diào)節(jié)裝置，在運行狀

89、態(tài)下熱端扇形板自動跟蹤轉(zhuǎn)子的變形而調(diào)節(jié)間隙，以減少漏風。</p><p>　　預熱器采用可靠的導向和支承軸承。導向軸承采用雙列向心滾子球面軸承，導向軸承裝置本身可隨轉(zhuǎn)子熱脹和冷縮而上下滑動，并能帶動扇形板內(nèi)側(cè)上下移動，從而保證扇形板內(nèi)側(cè)的密封間隙保持恒定。導向軸承結(jié)構(gòu)簡單，更換、檢修方便，配有潤滑油冷卻水系統(tǒng)，并有溫度傳感器接口?？諝忸A熱器的支承軸承采用向心球面滾子推力軸承，使用可靠，維護簡單，更換容易，配有潤滑

90、油冷卻水系統(tǒng)。</p><p>　　每臺預熱器配有一套中心傳動裝置，包括主電機、輔助電機和盤車裝置，電機配備變頻調(diào)速啟動裝置，實現(xiàn)軟啟動、無級變速。當主傳動電機發(fā)生故障時，能自動切換輔助電機投入運行，確保予熱器安全運行。一旦停轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)報警器發(fā)出聲光報警。傳動裝置減速機齒輪全部為硬齒面，減速機體積小、重量輕，安裝調(diào)整方便，運行平穩(wěn)可靠。</p><p><b>　　3.7 冷灰

91、斗</b></p><p>　　冷灰斗型式取決于燃料種類和灰分性質(zhì)。本鍋爐采用的為開式冷灰斗。爐膛前、后水冷壁相對爐膛中心傾斜下降以形成冷灰斗斜底。爐膛里落下的灰渣通過底部開口直接落到正下方的灰渣斗中。根據(jù)爐膛高度不同，在爐膛和灰渣斗之間需留出足夠的間隙，在此處裝有水封裝置或機械密封裝置以防止空氣從此間隙漏入。</p><p>　　第四章 鍋爐輔助設備</p>&

92、lt;p>　　4.1 鋼構(gòu)架和平臺樓梯</p><p>　　鍋爐構(gòu)架（鋼結(jié)構(gòu)或鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)）是用來支承集箱，受熱面，部分或全部爐墻平臺扶梯和其他構(gòu)件的結(jié)構(gòu)，并保持其相對位置。</p><p>　　現(xiàn)代鍋爐中普遍采用懸吊式結(jié)構(gòu)，對鍋爐構(gòu)架的要求是：</p><p>　?。?）保證構(gòu)架有足夠的強度和最少的材料消耗以節(jié)省投資費用。</p><p

93、>　?。?）構(gòu)架結(jié)構(gòu)便于制造、運輸、安裝。</p><p>　　（3）柱梁斜撐應不妨礙鍋爐各部件的檢修、更換和運行操作。</p><p>　?。?）構(gòu)架有足夠的鋼性，不致因構(gòu)架變形而引起鍋爐各部件的相對位移和破壞連接處的嚴密性。</p><p>　　本鍋爐構(gòu)架采用全鋼結(jié)構(gòu)，主要構(gòu)件的接頭采用扭剪型高強度螺栓連接，比較次要的構(gòu)件的接頭采用高強度螺栓或焊接連接。主

94、要承力構(gòu)件材料為抗腐蝕性能良好的高強度低合金鋼Q345，比較次要的構(gòu)件材料為Q235。除回轉(zhuǎn)式空氣預熱器支撐在構(gòu)架上以外，鍋爐其余部分全懸吊于構(gòu)架上。</p><p>　　樓梯采用爐前兩側(cè)集中布置，并與電梯相對應。平臺和步道的布置以方便運行、檢修和維護為原則。除燃燒器平臺采用花紋鋼板平臺外，其余平臺的鋪板均采用鋼格柵板。</p><p>　　由于鍋爐為露天布置，燃燒器區(qū)域設防雨罩。<

95、/p><p>　　4.2 吹灰系統(tǒng)和煙溫探針</p><p>　　為了保持鍋爐各級受熱面的清潔，提供了足夠數(shù)量的爐膛吹灰器、及用來吹掃過熱器、再熱器省煤器的長伸縮式吹灰器和加長槍式吹灰器，分布在爐膛、水平煙道、后豎井、省煤器區(qū)域。爐膛水冷壁上預留有爐膛吹灰器和長伸縮式吹灰器墻箱。</p><p>　　吹灰系統(tǒng)采用66只長伸縮式吹灰器和98只爐膛吹灰器，采用德國貝爾格曼公

96、司產(chǎn)品。長伸縮式吹灰器對稱布置于上爐膛、水平煙道和尾部煙道的兩側(cè)墻，屏式過熱器布置10只，末級過熱器布置8只，末級再熱器布置6只，尾部煙道中共布置42只。爐膛吹灰器分6層布置，1至3層布置在燃燒器區(qū)域的兩側(cè)墻，4至6層布置在燃燒器上方的前后及兩側(cè)墻，每側(cè)面墻除1層布置3只外，其余均布置5只，前后墻每層布置7只，爐膛吹灰器共98只。</p><p>　　回轉(zhuǎn)式空氣預熱器的吹灰器2只，布置于空氣預熱器的冷端。<

97、/p><p>　　本體吹灰系統(tǒng)和空氣預熱器吹灰系統(tǒng)的蒸汽汽源均取自一級過熱器出口集箱，汽源壓力為26.44MPa，溫度為467℃，當鍋爐啟動初期或低負荷運行時，空氣預熱器采用輔助汽源。</p><p>　　吹灰系統(tǒng)設置1個減壓站，減壓站配置氣動減壓閥、安全閥、壓力開關和流量開關等。</p><p>　　吹灰管路的疏水系統(tǒng)為溫控式熱力疏水，熱力疏水閥由氣動溫度控制器自動控

98、制啟閉，當管道內(nèi)的蒸汽具有設定的過熱度時疏水閥自動關閉。</p><p>　　在爐膛出口處的兩側(cè)墻各布置1只煙溫探針，在鍋爐啟動初期用于監(jiān)測爐膛出口煙氣溫度，保護受熱面不過熱燒壞。</p><p>　　4.3 爐頂和爐墻密封</p><p>　　為了使火焰和煙氣與外界隔絕，防止鍋爐負壓運行時空氣漏入正壓運行時煙氣漏出，盡量減少鍋爐的散熱損失，爐膛及煙道都要用爐墻封閉

99、起來。因此，爐墻必須具有良好的耐熱性、絕密性和密封性。同時要求爐墻具有足夠的機械強度、重量輕、結(jié)構(gòu)簡單、價格低廉等。鍋爐爐墻有三種基本結(jié)構(gòu)型式：重型爐墻、輕型爐墻和敷管式爐墻，現(xiàn)在大容量鍋爐都采用敷管式爐墻。這種爐墻直接敷貼在鍋爐受熱面管子上面，要求管子節(jié)距要小或采用膜式水冷壁。爐墻采用絕熱性能較優(yōu)良的材料做成，可不用沿高度分段且總高度不受限制。</p><p>　　設計鍋爐爐膛時還應考慮在爐墻的不同部位設安全門

100、、人孔、檢查孔，、點火孔、吹灰孔、打焦孔、測量孔和檢修起吊孔（安裝檢修后堵死）。</p><p>　　該鍋爐爐膛部分為全焊膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，因而保證了爐墻的嚴密性。煙氣不會直接沖刷爐墻使爐墻的內(nèi)壁溫度接近于水冷壁的溫度，因此爐墻可采用輕質(zhì)巖棉板的保溫材料，外面涂上抹面涂料。</p><p>　　為滿足鍋爐露天布置的需要，在爐墻外裝置金屬護扳。</p><p>　　為了

101、加強爐頂密封，本鍋爐的爐頂密封采用了微正壓結(jié)構(gòu)，并用金屬板進行二次密封。同時在爐頂管與水冷壁管及側(cè)包覆管接觸處用密封墊塊密封使其成為一個平面，并在穿過爐頂?shù)乃泄芟堤幉捎媒饘偈嵝伟迕芊?，爐頂管開孔處和兩側(cè)采用密封鋼板作為一次密封。</p><p>　　爐頂除采用二次密封外，尚有爐頂罩殼、爐頂蓋板等，以此保護爐墻，防止露天風雪的侵入，爐頂蓋板中部分采用拉網(wǎng)板，以加強罩殼內(nèi)通風降低吊桿溫度。</p>&

102、lt;p><b>　　4.4 運行問題</b></p><p>　　4.4.1 管內(nèi)結(jié)垢</p><p>　　由于水冷壁的設計熱負荷通常很高，因此一定要注意避免水冷壁管子內(nèi)部產(chǎn)生結(jié)垢和銅鐵氧化物的沉積。要做到這點，就需要保證爐水和給水的品質(zhì)。</p><p>　　水垢是附在管子內(nèi)壁面上的絕熱薄膜沉淀，可造成管子向火面金屬壁溫升高，使管子過

103、熱。為避免產(chǎn)生結(jié)垢，水處理時要用不結(jié)垢成份取代給水中的結(jié)垢成份。</p><p>　　在高壓鍋爐中，由給水系統(tǒng)攜入的銅鐵氧化物可在其沉淀部位導致內(nèi)部腐蝕，引出管子損壞。為了避免這種腐蝕，水處理時要在給水系統(tǒng)中加入控制腐蝕的成份。</p><p>　　鍋爐投入運行前進行酸洗可將受熱面內(nèi)部清理潔凈。在鍋爐長時間運行后，特別是在鍋爐水工況不當，存在結(jié)垢和氧化物沉淀的情況下，也要對鍋爐進行酸洗。&

104、lt;/p><p>　　4.4.2 積灰（結(jié)渣）</p><p>　　結(jié)渣的量和速率主要取決于燃料性質(zhì)。水冷壁表面不可能完全沒有積灰或結(jié)渣，但必須維持在一個合理的限度上，正確使用吹灰設備可避免產(chǎn)生嚴重的局部結(jié)渣。</p><p>　　爐膛在運行中逐漸受到污染，從而使爐膛出口煙氣溫度逐漸升高，隨之引起蒸汽出口溫度升高。繼續(xù)發(fā)展下去，蒸汽出口溫度有可能超過控制值，這時就要使

105、用墻式吹灰器進行吹灰，使蒸汽出口溫度降回控制范圍內(nèi)。</p><p>　　在燃燒更換時，例如從煤到油或從油到煤，特別是代用燃料燃用時間較長時，要用現(xiàn)有吹灰系統(tǒng)對爐膛進行一次徹底清理。如果從油改燒煤的經(jīng)驗，預見到由于燃料特性的變化又可能產(chǎn)生嚴重結(jié)渣時，更需要在長期投入運行前，對爐膛進行徹底吹掃.</p><p><b>　　4.5 鍋爐的保護</b></p>

106、<p>　　4.5.1 旁路系統(tǒng)</p><p>　　鍋爐在運行中，必須對過熱器、再熱器系統(tǒng)提供必要的監(jiān)視和保護手段，尤其在鍋爐啟動、停爐階段，由于此時所處的工作條件差，更需對過熱器和再熱器進行保護。本機組采用了汽機二級串聯(lián)旁路系統(tǒng)，容量約為35%B-MCR。當鍋爐啟動、停爐或事故（電網(wǎng)事故、汽機停機等）時，旁路系統(tǒng)可作為一種保護手段。在汽機沖轉(zhuǎn)前與事故停爐時，鍋爐仍處于運行狀態(tài)，蒸汽可通過旁路系統(tǒng)

107、而不通過汽機進行循環(huán)。這時鍋爐產(chǎn)生的蒸汽流經(jīng)各級過熱器后，經(jīng)過高壓旁路減溫減壓后進入再熱器系統(tǒng)，保證再熱器在不同工況下均有蒸汽流過，可有效地保護再熱系統(tǒng)，由再熱器出來的蒸汽通過低壓旁路減溫減壓后排入凝汽器。</p><p>　　4.5.2 水冷壁系統(tǒng)、過熱器系統(tǒng)的保護</p><p>　　壓力保護：在過熱器出口管道上裝設了兩只動力控制泄放閥（PCV閥），一只安全閥，在屏式過熱器進口管道上裝

108、設了四只安全閥。出口管道PCV閥和安全閥的整定壓力幅度低于屏過進口管道安全閥的整定壓力幅度，因此當鍋爐超壓引起出口管道PCV閥和安全閥啟跳時，能確保整個過熱器系統(tǒng)中總有足夠的蒸汽流過。而出口管道PCV閥的整定壓力幅度低于過熱器出口安全閥，使安全閥免于經(jīng)常動作而得到保護。溫度監(jiān)測保護：水冷壁系統(tǒng)、過熱器系統(tǒng)的溫度測點是鍋爐在啟停、運行時對蒸汽溫度和管子金屬壁溫進行監(jiān)視和保護的重要手段。水冷壁系統(tǒng)、過熱器系統(tǒng)蒸汽溫度的監(jiān)視是通過設置在系統(tǒng)管

109、道上不同位置的熱電偶來實現(xiàn)的，管子金屬壁溫的監(jiān)視是通過裝設在水冷壁、過熱器各級受熱面出口段的壁溫測點來實現(xiàn)的。</p><p>　　4.5.3 再熱器系統(tǒng)的保護</p><p>　　再熱器進、出口管道上分別設置了6只和2只彈簧安全閥。再熱器出口管道上的安全閥整定壓力低于再熱器進口管道上的安全閥整定壓力，因此出口管道上的安全閥先起跳，安全閥動作時，再熱器中有足夠的蒸汽流過，確保再熱器得到有效

110、的保護。再熱蒸汽溫度的監(jiān)視是通過設置在再熱器系統(tǒng)上的熱電偶來實現(xiàn)的，管子金屬壁溫的監(jiān)視是通過再熱器管出口的壁溫測點來實現(xiàn)的。</p><p><b>　　五、計算部分</b></p><p>　　5.1 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別</p><p>　　5.1.1 煤的元素各成分之和為100%的校核</p><p>　

111、　Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar=67.7+1.73+1.94+10.43+0.22+22.98+5=100</p><p>　　5.1.2 煤種判別</p><p>　　由燃料特性得知Vdaf =6 %< 20%，但Qar,net=23040＞18840所以該煤種屬于無煙煤。</p><p>　　Mar,zs = 4187*Mar／Q

112、ar,net=4187*5%／23040=0.909%＜8%</p><p>　　Aar,zs=4187*Aar／Qar,net=4187*22.98%／23040=4.18%＞4%</p><p>　　Sar,zs =4187*Sar／Qar,net=4187*0.22%／23040=0.04%＜0.2%</p><p>　　因為Aar,zs=4.18%＞4%，所