二級(jí)齒輪減速器-課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書4</p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)題目4</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)步驟4</p><p>　　第二章 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案4</p><p>　　2.1 傳動(dòng)方案4</p><

2、p>　　2.2 該方案的優(yōu)缺點(diǎn)5</p><p>　　第三章 電動(dòng)機(jī)的選擇5</p><p>　　3.1 選擇電動(dòng)機(jī)類型5</p><p>　　3.2 確定傳動(dòng)裝置的效率5</p><p>　　3.3 選擇電動(dòng)機(jī)的容量5</p><p>　　3.4 確定電動(dòng)機(jī)參數(shù)5</p><p&

3、gt;　　3.5 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比7</p><p>　　第四章 計(jì)算傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)7</p><p>　　4.1 電動(dòng)機(jī)輸出參數(shù)7</p><p>　　4.2 高速軸Ⅰ的參數(shù)8</p><p>　　4.3 中間軸Ⅱ的參數(shù)8</p><p>　　4.4 低速軸Ⅲ的參數(shù)8<

4、/p><p>　　4.5 滾筒軸的參數(shù)8</p><p>　　第五章 減速器高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算10</p><p>　　5.1 選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)10</p><p>　　5.2 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)10</p><p>　　5.3 確定傳動(dòng)尺寸13</p><p>　　5.4

5、校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度13</p><p>　　5.5 計(jì)算齒輪傳動(dòng)其它幾何尺寸14</p><p>　　5.6 齒輪參數(shù)和幾何尺寸總結(jié)15</p><p>　　第六章 減速器低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算16</p><p>　　6.1 選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)16</p><p>　　第 1 頁(yè)/共 53 頁(yè)<

6、/p><p>　　第 2 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　12.4 放油孔及放油螺塞49</p><p>　　12.5 窺視孔和視孔蓋50</p><p>　　12.6 定位銷50</p><p>　　12.7 啟蓋螺釘50</p><p>　　12.8 螺栓及螺釘51</p&

7、gt;<p>　　第十三章 減速器箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸51</p><p>　　第十四章 設(shè)計(jì)小結(jié)52</p><p>　　第十五章 參考文獻(xiàn)53</p><p>　　第 3 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p><b>　　第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>

8、;　　1.1 設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　展開(kāi)式二級(jí)直齒圓柱減速器，拉力 F=5000N，速度 v=1.6m/s，直徑 D=500mm，</p><p>　　每天工作小時(shí)數(shù)：16 小時(shí)，工作年限（壽命）：8 年，每年工作天數(shù)：360 天，配</p><p>　　備有三相交流電源，電壓 380/220V。</p><p>

9、<b>　　1.2 設(shè)計(jì)步驟</b></p><p>　　1.傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案</p><p><b>　　2.電動(dòng)機(jī)的選擇</b></p><p>　　3.確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比</p><p>　　4.計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　5.

10、減速器內(nèi)部傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　6.傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　7.滾動(dòng)軸承校核</b></p><p><b>　　8.鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　9.聯(lián)軸器設(shè)計(jì)</b></p>

11、<p><b>　　10.潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　11.箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　第二章 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案</p><p><b>　　2.1 傳動(dòng)方案</b></p><p>　　傳動(dòng)方案已給定，減速器為展開(kāi)式二級(jí)圓柱

12、齒輪減速器。</p><p>　　第 4 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　2.2 該方案的優(yōu)缺點(diǎn)</p><p>　　展開(kāi)式二級(jí)圓柱齒輪減速器由于齒輪相對(duì)軸承為不對(duì)稱布置，因而沿齒向載</p><p>　　荷分布不均，要求軸有較大剛度。</p><p>　　第三章 電動(dòng)機(jī)的選擇</p><p&

13、gt;　　3.1 選擇電動(dòng)機(jī)類型</p><p>　　按工作要求和工況條件，選用三相籠型異步電動(dòng)機(jī)，電壓為 380V，Y 型。</p><p>　　3.2 確定傳動(dòng)裝置的效率</p><p><b>　　查表得：</b></p><p>　　聯(lián)軸器的效率：η1=0.99</p><p>　　一對(duì)滾

14、動(dòng)軸承的效率：η2=0.99</p><p>　　閉式圓柱齒輪的傳動(dòng)效率：η3=0.98</p><p>　　工作機(jī)效率：ηw=0.97</p><p><b>　　故傳動(dòng)裝置的總效率</b></p><p>　　= 2 4 2 = 0.877</p><p><b>　　1

15、 2 3</b></p><p>　　3.3 選擇電動(dòng)機(jī)的容量</p><p><b>　　工作機(jī)所需功率為</b></p><p>　　3.4 確定電動(dòng)機(jī)參數(shù)</p><p>　　電動(dòng)機(jī)所需額定功率:</p><p>　　第 5 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p

16、>　　經(jīng)查表按推薦的合理傳動(dòng)比范圍，二級(jí)圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比范圍為：8--40</p><p>　　因此理論傳動(dòng)比范圍為：8--40?？蛇x擇的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速范圍為 nd=ia×nw=(8--40)×</p><p>　　61.15=489--2446r/min。進(jìn)行綜合考慮價(jià)格、重量、傳動(dòng)比等因素，選定電機(jī)型號(hào)</p><p>　　為：Y160

17、L-6 的三相異步電動(dòng)機(jī)，額定功率 Pen=11kW，滿載轉(zhuǎn)速為 nm=970r/min，</p><p>　　同步轉(zhuǎn)速為 nt=1000r/min。</p><p><b>　　電機(jī)主要外形尺寸：</b></p><p>　　第 6 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　3.5 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比<

18、;/p><p>　?。?）總傳動(dòng)比的計(jì)算</p><p>　　由選定的電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速 nm 和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速 nw，可以計(jì)算出傳動(dòng)裝</p><p><b>　　置總傳動(dòng)比為：</b></p><p>　　= = 970 = 15.863 61.15</p><p>　?。?）分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比 高

19、速級(jí)傳動(dòng)比</p><p>　　1 = √1.35 × = 4.63</p><p><b>　　則低速級(jí)的傳動(dòng)比</b></p><p><b>　　2 = 3.43</b></p><p><b>　　減速器總傳動(dòng)比</b></p><p&g

20、t;　　= 1 × 2 = 15.8809</p><p>　　第四章 計(jì)算傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)</p><p>　　4.1 電動(dòng)機(jī)輸出參數(shù)</p><p>　　功率： 0 = = 9.12</p><p>　　轉(zhuǎn)速： 0 = = 970</p><p>　　第 7 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p

21、><p>　　4.2 高速軸Ⅰ的參數(shù)</p><p>　　4.3 中間軸Ⅱ的參數(shù)</p><p>　　4.4 低速軸Ⅲ的參數(shù)</p><p>　　4.5 滾筒軸的參數(shù)</p><p>　　運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理于下表:</p><p>　　第 8 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><

22、p>　　第 9 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　第五章 減速器高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　5.1 選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)</p><p>　　（1）由選擇小齒輪 40Cr(調(diào)質(zhì)及表面淬火)，硬度為 55HRC，大齒輪 40Cr(調(diào)質(zhì)及</p><p>　　表面淬火)，硬度為 55HRC</p><

23、;p>　　（2）選小齒輪齒數(shù) Z1=26，則大齒輪齒數(shù) Z2=Z1×i=26×4.63=121。</p><p>　　實(shí)際傳動(dòng)比 i=4.654</p><p>　?。?）壓力角α=20°。</p><p>　　5.2 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　（1）由式（10-7）試算齒輪模數(shù)，即<

24、;/p><p>　　第 10 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　1）確定公式中的各參數(shù)值。</p><p>　　①試選載荷系數(shù) KFt=1.3</p><p>　?、谟?jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù) Yε</p><p>　?、苡?jì)算 YFa×YSa/[σF]</p><p>　　1 = 2

25、.57， 2 = 2.14</p><p>　　1 = 1.595， 2 = 1.83</p><p>　　查得小齒輪和大齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為:</p><p>　　1 = 620 、 2 = 620</p><p>　　由圖查取彎曲疲勞系數(shù)：</p><p>　　1 × 1 =

26、 0.01256 [ ]1</p><p>　　2 × 2 = 0.01064 [ ]2</p><p><b>　　兩者取較大值，所以</b></p><p>　　× = 0.01256 [ ]</p><p><b>　　2）試算齒輪模數(shù)</b></p><

27、;p>　　第 11 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p><b>　?。?）調(diào)整齒輪模數(shù)</b></p><p>　　1）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備</p><p>　　2）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) KF</p><p>　　查圖得動(dòng)載系數(shù) Kv=1.091</p><p>　　查表得齒間載荷分配系數(shù)

28、：KFα=1.2</p><p>　　查表得齒向載荷分布系數(shù)：KHβ=1.365</p><p>　　查表得齒向載荷分布系數(shù)：KFβ=1.069</p><p><b>　　實(shí)際載荷系數(shù)為</b></p><p>　　= × × × = 1.5 × 1.091

29、× 1.2 × 1.069 = 2.099</p><p>　　3）計(jì)算按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)</p><p>　　第 12 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p><b>　　4）計(jì)算分度圓直徑</b></p><p>　　1 = × 1 = 2 × 26 = 52</p

30、><p>　　5.3 確定傳動(dòng)尺寸</p><p><b>　?。?）計(jì)算中心距</b></p><p>　　= ( 1 + 2) × = 147 ，圓整為 147 2</p><p>　　（2）計(jì)算小、大齒輪的分度圓直徑</p><p>　　1 = 1 × = 26 ×

31、; 2 = 52</p><p>　　2 = 2 × = 121 × 2 = 242</p><p><b>　　（3）計(jì)算齒寬</b></p><p>　　= × 1 = 41.6</p><p>　　取 B1=50mm B2=45mm</p><p&g

32、t;　　5.4 校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度</p><p>　　齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件為</p><p>　　1） KH、T、φd 和 d1 同前</p><p>　?、苡蓤D查取區(qū)域系數(shù) ZH=2.46</p><p>　?、莶楸淼貌牧系膹椥杂绊懴禂?shù) ZE=189.8MPa</p><p>　　第 13 頁(yè)/共 53 頁(yè)<

33、;/p><p>　　⑦計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力[σH]</p><p>　　由圖查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為：</p><p>　　1 = 1100 ， 2 = 1100</p><p><b>　　計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</b></p><p>　　1 = 60 × 

34、5; × = 60 × 970 × 1 × 16 × 360 × 8 = 2.682 × 109</p><p>　　2 = 1 = 2.682 × 109 = 5.792 × 108 4.63</p><p>　　由圖查取接觸疲勞系數(shù)：</p><p>　　1 = 0.

35、825， 2 = 0.912</p><p><b>　　故接觸強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　5.5 計(jì)算齒輪傳動(dòng)其它幾何尺寸</p><p>　?。?）計(jì)算齒頂高、齒根高和全齒高</p><p>　　= × ? = 2</p><p>　　第 14 頁(yè)/共 53

36、頁(yè)</p><p>　　第 15 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　第六章 減速器低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　6.1 選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)</p><p>　?。?）由選擇小齒輪 40Cr(調(diào)質(zhì)及表面淬火)，硬度為 55HRC，大齒輪 40Cr(調(diào)質(zhì)及</p><p>　　表面淬火)，硬度為 55

37、HRC</p><p>　?。?）選小齒輪齒數(shù) Z1=26，則大齒輪齒數(shù) Z2=Z1×i=26×3.43=89。</p><p>　　實(shí)際傳動(dòng)比 i=3.423</p><p>　　（3）壓力角α=20°。</p><p>　　6.2 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　（1）由式

38、（10-7）試算齒輪模數(shù)，即</p><p>　　1）確定公式中的各參數(shù)值。</p><p>　?、僭囘x載荷系數(shù) KFt=1.3</p><p>　?、谟?jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù) Yε</p><p>　?、苡?jì)算 YFa×YSa/[σF]</p><p>　　1 = 2.57， 2 = 2.198<

39、;/p><p>　　1 = 1.595， 2 = 1.781</p><p>　　查得小齒輪和大齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為:</p><p>　　1 = 620 、 2 = 620</p><p>　　由圖查取彎曲疲勞系數(shù)：</p><p>　　第 16 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><

40、p>　　1 × 1 = 0.01114 [ ]1</p><p>　　2 × 2 = 0.00956 [ ]2</p><p><b>　　兩者取較大值，所以</b></p><p>　　× = 0.01114 [ ]</p><p><b>　　2）試算齒輪模數(shù)</b

41、></p><p>　　第 17 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　2）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) KF</p><p>　　查圖得動(dòng)載系數(shù) Kv=1.064</p><p>　　查表得齒間載荷分配系數(shù)：KFα=1.2</p><p>　　查表得齒向載荷分布系數(shù)：KHβ=1.377</p><p&g

42、t;　　查表得齒向載荷分布系數(shù)：KFβ=1.072</p><p><b>　　實(shí)際載荷系數(shù)為</b></p><p>　　= × × × = 1.5 × 1.064 × 1.2 × 1.072 = 2.053</p><p>　　3）計(jì)算按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模

43、數(shù)</p><p><b>　　4）計(jì)算分度圓直徑</b></p><p>　　1 = × 1 = 3 × 26 = 78</p><p>　　6.3 確定傳動(dòng)尺寸</p><p><b>　?。?）計(jì)算中心距</b></p><p>　　= ( 1 +

44、 2) × = 172.5 ，圓整為 172 2</p><p>　　（2）計(jì)算小、大齒輪的分度圓直徑</p><p>　　1 = 1 × = 26 × 3 = 78</p><p>　　2 = 2 × = 89 × 3 = 267</p><p><b>　?。?）計(jì)算齒寬&l

45、t;/b></p><p>　　= × 1 = 62.4 </p><p>　　B1=70mm B2=65mm </p><p>　　第 18 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　6.4 校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度</p><p>　　齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件為</p><p>　

46、　1） KH、T、φd 和 d1 同前</p><p>　?、苡蓤D查取區(qū)域系數(shù) ZH=2.46</p><p>　?、莶楸淼貌牧系膹椥杂绊懴禂?shù) ZE=189.8MPa</p><p>　?、哂?jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力[σH]</p><p>　　由圖查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為：</p><p>　　1 = 110

47、0 ， 2 = 1100</p><p><b>　　計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</b></p><p>　　1 = 60 × × × = 60 × 209.5 × 1 × 16 × 360 × 8 = 5.792 × 108</p><p>　

48、　2 = 1 = 5.792 × 108 = 1.689 × 108 3.43</p><p>　　由圖查取接觸疲勞系數(shù)：</p><p>　　第 19 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　1 = 0.912， 2 = 0.987</p><p>　　取失效概率為 1%，安全系數(shù) S=1，得接觸疲勞許用應(yīng)力<

49、/p><p><b>　　= 1003</b></p><p><b>　　故接觸強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　6.5 計(jì)算齒輪傳動(dòng)其它幾何尺寸</p><p>　　第 20 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　6.6 齒輪參數(shù)和幾何尺寸總結(jié)</p>&

50、lt;p><b>　　第七章 軸的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　7.1 高速軸設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　（1）已經(jīng)確定的運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)</p><p>　　轉(zhuǎn)速 n=970r/min；功率 P=9.03kW；軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩 T=88903.61N?mm</p><p>　?。?）軸的材料選擇并確定許用彎

51、曲應(yīng)力</p><p>　　由表選用 40Cr，調(diào)質(zhì)及表面淬火處理，硬度為 55HRC，許用彎曲應(yīng)力為[σ]=60MPa</p><p>　?。?）按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度概略計(jì)算軸的最小直徑</p><p>　　由于高速軸受到的彎矩較大而受到的扭矩較小，故取 A0=112。</p><p>　　第 21 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p

52、>　　由于最小軸段截面上要開(kāi) 1 個(gè)鍵槽，故將軸徑增大 5%</p><p>　　= (1 + 0.05) × 23.56 = 24.74</p><p>　　查表可知標(biāo)準(zhǔn)軸孔直徑為 25mm 故取 dmin=25</p><p>　?。?）設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)并繪制軸的結(jié)構(gòu)草圖</p><p><b>　　a.軸的結(jié)構(gòu)分析

53、</b></p><p>　　由于齒輪 1 的尺寸較小，故高速軸設(shè)計(jì)成齒輪軸。顯然，軸承只能從軸的兩端分</p><p>　　別裝入和拆卸，軸伸出端安裝聯(lián)軸器，選用普通平鍵，A 型，b×h=8×7mm(GB/T</p><p>　　1096-2003)，長(zhǎng) L=50mm；定位軸肩直徑為 30mm；聯(lián)接以平鍵作過(guò)渡配合固定，</p

54、><p>　　兩軸承分別和軸承端蓋定位，采用過(guò)渡配合固定。</p><p>　　b.確定各軸段的直徑和長(zhǎng)度。</p><p>　　外傳動(dòng)件到軸承透蓋端面距離 K=20mm</p><p>　　軸承端蓋厚度 e=10mm</p><p>　　調(diào)整墊片厚度△t=2mm</p><p>　　箱體內(nèi)壁到軸承

55、端面距離△=5mm</p><p><b>　　各軸段直徑的確定</b></p><p>　　d1：用于連接聯(lián)軸器，直徑大小為聯(lián)軸器的內(nèi)孔徑，d1=25mm。</p><p>　　第 22 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　d2：密封處軸段，左端用于固定聯(lián)軸器軸向定位，根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要</p>&

56、lt;p>　　求，軸的直徑大小較 d1 增大 5mm，d2=30mm</p><p>　　d3：滾動(dòng)軸承處軸段，應(yīng)與軸承內(nèi)圈尺寸一致，且較 d2 尺寸大 1-5mm，選</p><p>　　取 d3=35mm，選取軸承型號(hào)為深溝球軸承 6207</p><p>　　d4：考慮軸承安裝的要求，查得 6207 軸承安裝要求 da=42mm，根據(jù)軸承安</p&

57、gt;<p>　　裝尺寸選擇 d4=42mm。</p><p>　　d5：齒輪處軸段，由于小齒輪的直徑較小，采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。</p><p>　　d6：過(guò)渡軸段，要求與 d4 軸段相同，故選取 d6=d4=42mm。</p><p>　　d7：滾動(dòng)軸承軸段，要求與 d3 軸段相同，故選取 d7=d3=35mm。</p><p>

58、<b>　　各軸段長(zhǎng)度的確定</b></p><p>　　L1：根據(jù)聯(lián)軸器的尺寸規(guī)格確定，選取 L1=62mm。</p><p>　　L2：由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定，取 L2=71mm。</p><p>　　L3：由滾動(dòng)軸承寬度確定，選取 L3=17mm。</p><p>　　L4：根據(jù)箱體的結(jié)構(gòu)和小齒輪的寬

59、度確定，選取 L4=97.5mm。</p><p>　　L5：由小齒輪的寬度確定，取 L5=50mm。</p><p>　　L6：根據(jù)箱體的結(jié)構(gòu)和小齒輪的寬度確定，取 L6=15mm。</p><p>　　L7：由滾動(dòng)軸承寬度確定，選取 L7=17mm。</p><p>　　（5）彎曲-扭轉(zhuǎn)組合強(qiáng)度校核</p><p>

60、;　　a.畫高速軸的受力圖</p><p>　　第 23 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　如圖所示為高速軸受力圖以及水平平面和垂直平面受力圖</p><p>　　b.計(jì)算作用在軸上的力（d1 為齒輪 1 的分度圓直徑）</p><p>　　齒輪 1 所受的圓周力（d1 為齒輪 1 的分度圓直徑）</p><p>

61、　　齒輪 1 所受的徑向力</p><p>　　1 = 1 × = 3419 × 20° = 1244</p><p>　　第一段軸中點(diǎn)到軸承中點(diǎn)距離 La=110mm，軸承中點(diǎn)到齒輪中點(diǎn)距離 Lb=130.5mm，</p><p>　　齒輪中點(diǎn)到軸承中點(diǎn)距離 Lc=48mm</p><p>　　軸

62、所受的載荷是從軸上零件傳來(lái)的，計(jì)算時(shí)通常將軸上的分布載荷簡(jiǎn)化為集 中力，其作用點(diǎn)取為載荷分布段的中點(diǎn)。作用在軸上的扭矩，一般從傳動(dòng)件輪轂 寬度的中點(diǎn)算起。通常把軸當(dāng)做置于鉸鏈支座上的梁，支反力的作用點(diǎn)與軸承的 類型和布置方式有關(guān)</p><p>　　軸承 B 處水平支承力：</p><p>　　= 1 ? = 1244 ? (909) = 335</p><p&

63、gt;<b>　　在垂直面內(nèi)</b></p><p>　　軸承 A 處垂直支承力：</p><p>　　軸承 B 處垂直支承力：</p><p>　　軸承 A 的總支承反力為：</p><p>　　第 24 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　= √ 2 + 2 = √(909)2 + (

64、2500)2 = 2660.13</p><p>　　軸承 B 的總支承反力為：</p><p>　　d.繪制水平面彎矩圖</p><p>　　截面 A 在水平面上彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　截面 B 在水平面上彎矩：</p><

65、;p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　截面 C 在水平面上的彎矩：</p><p>　　= × = 909 × 48 = 43632 ?</p><p>　　截面 D 在水平面上的彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b>&l

66、t;/p><p><b>　　e.在垂直平面上：</b></p><p>　　截面 A 在垂直面上彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　截面 B 在垂直面上彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b><

67、;/p><p>　　截面 C 在垂直面上的彎矩：</p><p>　　= × = 2500 × 48 = 120000 ?</p><p>　　截面 D 在垂直面上彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p><b>　　合成彎矩，

68、有：</b></p><p>　　截面 A 處合成彎矩：</p><p>　　第 25 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　截面 B 處合成彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p&g

69、t;<p>　　截面 C 處合成彎矩：</p><p>　　= √ 2 + 2 = √(43632)2 + (120000)2 = 127686 ?</p><p>　　截面 D 處合成彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p><b>　　轉(zhuǎn)矩和扭矩圖&l

70、t;/b></p><p>　　1 = 88014.57 ?</p><p>　　截面 A 處當(dāng)量彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　截面 B 處當(dāng)量彎矩：</p><p>　　= √ 2 + ( )2 = √(0)2 + (0.6 ×

71、; 88014.57)2 = 52809 ?</p><p>　　截面 C 處當(dāng)量彎矩：</p><p>　　= √ 2 + ( )2 = √(127686)2 + (0.6 × 88014.57)2 = 138176 ?</p><p>　　截面 D 處當(dāng)量彎矩：</p><p>　　= √ 2 + ( )2 = √(

72、0)2 + (0.6 × 88014.57)2 = 52809 ?</p><p>　　e.畫彎矩圖 彎矩圖如圖所示：</p><p>　　第 26 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　第 27 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　f.按彎扭合成強(qiáng)度校核軸的強(qiáng)度</p><p><b>　　

73、其抗彎截面系數(shù)為</b></p><p>　　= × 3 = 7269.88 3 32</p><p><b>　　抗扭截面系數(shù)為</b></p><p>　　= × 3 = 14539.77 3 16</p><p><b>　　最大彎曲應(yīng)力為</b></p&

74、gt;<p>　　= = 19.01</p><p><b>　　剪切應(yīng)力為</b></p><p><b>　　= = 6.11</b></p><p>　　按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對(duì)于單向傳動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故</p><p>　　取折合系數(shù)α=0.6，則當(dāng)量應(yīng)

75、力為</p><p>　　= √ 2 + 4 × ( × )2 = 20.37</p><p>　　查表得 40Cr，調(diào)質(zhì)及表面淬火處理，抗拉強(qiáng)度極限σB=640MPa，則軸的許用彎</p><p>　　曲應(yīng)力[σ-1b]=60MPa，σe<[σ-1b]，所以強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　　7.2 中間軸設(shè)計(jì)計(jì)

76、算</p><p>　　（1）已經(jīng)確定的運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)</p><p>　　轉(zhuǎn)速 n=209.5r/min；功率 P=8.76kW；軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩 T=399322.2N?mm</p><p>　?。?）軸的材料選擇并確定許用彎曲應(yīng)力</p><p>　　由表選用 40Cr，調(diào)質(zhì)及表面淬火處理，硬度為 55HRC，許用彎曲應(yīng)力為[σ]=7

77、0MPa</p><p>　?。?）按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度概略計(jì)算軸的最小直徑</p><p>　　由于中間軸受到的彎矩較大而受到的扭矩較小，故取 A0=115。</p><p>　　第 28 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　由于最小直徑軸段處均為滾動(dòng)軸承，故選標(biāo)準(zhǔn)直徑 dmin=40mm</p><p>　?。?）設(shè)計(jì)軸的

78、結(jié)構(gòu)并繪制軸的結(jié)構(gòu)草圖</p><p><b>　　a.軸的結(jié)構(gòu)分析</b></p><p>　　由于齒輪 3 的尺寸較大，其鍵槽底到齒根圓距離 x 遠(yuǎn)大于 2，因此設(shè)計(jì)成分離體， 即齒輪 3 安裝在中速軸上，中速軸設(shè)計(jì)成普通階梯軸。顯然，軸承只能從軸的兩</p><p>　　端分別裝入和拆卸軸上齒輪 3、齒輪 2 及兩個(gè)軸承。</p&g

79、t;<p>　　與軸承相配合的軸徑需磨削。兩齒輪之間以軸環(huán)定位；兩齒輪的另一端各采用套 筒定位；齒輪與軸的連接選用普通平鍵，A 型。聯(lián)接以平鍵作過(guò)渡配合固定，兩</p><p>　　軸承分別和軸承端蓋定位，采用過(guò)渡配合固定。</p><p>　　b.確定各軸段的長(zhǎng)度和直徑。</p><p>　　第 29 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><

80、p><b>　　確定各段軸直徑</b></p><p>　　d1：滾動(dòng)軸承處軸段，應(yīng)與軸承內(nèi)圈尺寸一致，選取 d1=40mm，選取軸承</p><p>　　型號(hào)為深溝球軸承 6208</p><p>　　d2：齒輪段，由于齒輪尺寸較小，采用齒輪軸，直徑等于低速級(jí)小齒輪齒頂</p><p>　　圓直徑，故 d2=84

81、mm。</p><p>　　d3：軸肩段，故選取 d3=55mm。</p><p>　　d4：過(guò)渡軸段，故選取 d4=45mm。</p><p>　　d5：滾動(dòng)軸承軸段，要求與 d1 軸段相同，故選取 d5=40mm。</p><p><b>　　各軸段長(zhǎng)度的確定</b></p><p>　　L1

82、：由滾動(dòng)軸承寬度和齒輪端面到箱體內(nèi)壁距離確定，選取 L1=33mm。</p><p>　　L2：由小齒輪的寬度確定，選取 L2=68mm。</p><p>　　L3：軸肩段，取 L3=15mm。</p><p>　　L4：由大齒輪的寬度確定，為保證軸向定位可靠，長(zhǎng)度略小于齒輪寬度，選</p><p>　　取 L4=43mm。</p>

83、;<p>　　L5：由滾動(dòng)軸承寬度和齒輪端面到箱體內(nèi)壁距離確定，選取 L5=37.5mm。</p><p>　?。?）彎曲-扭轉(zhuǎn)組合強(qiáng)度校核</p><p>　　a.畫中速軸的受力圖</p><p>　　如圖所示為中速軸受力圖以及水平平面和垂直平面受力圖</p><p>　　b.計(jì)算作用在軸上的力</p><

84、p>　　第 30 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　齒輪 2 所受的圓周力（d2 為齒輪 2 的分度圓直徑）</p><p>　　齒輪 2 所受的徑向力</p><p>　　2 = 2 × = 3300 × 20° = 1200</p><p>　　齒輪 3 所受的圓周力（d3 為齒輪 3

85、 的分度圓直徑）</p><p>　　齒輪 3 所受的徑向力</p><p>　　3 = 3 × = 10239 × 20° = 3725</p><p>　　c.計(jì)算作用在軸上的支座反力</p><p>　　軸承中點(diǎn)到低速級(jí)小齒輪中點(diǎn)距離 La=58mm，低速級(jí)小齒輪中點(diǎn)到高速級(jí)大齒</p&

86、gt;<p>　　輪中點(diǎn)距離 Lb=72.5mm，高速級(jí)大齒輪中點(diǎn)到軸承中點(diǎn)距離 Lc=50mm</p><p>　　軸承 A 的總支承反力為：</p><p>　　= √ 2 + 2 = √(329)2 + (5676)2 = 5685.53</p><p>　　軸承 B 的總支承反力為：</p><p>　　第 31

87、頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　d.繪制水平面彎矩圖</p><p>　　截面 A 和截面 B 在水平面內(nèi)彎矩</p><p><b>　　= = 0</b></p><p>　　截面 C 右側(cè)在水平面內(nèi)彎矩</p><p>　　右 = ? × = ?(329 

88、15; 50) = ?16450 ?</p><p>　　截面 C 左側(cè)在水平面內(nèi)彎矩</p><p>　　左 = ? × = ?(329 × 50) = ?16450 ?</p><p>　　截面 D 右側(cè)在水平面內(nèi)彎矩</p><p>　　右 = × = 2196 × 58 =

89、 127368 ?</p><p>　　截面 D 左側(cè)在水平面內(nèi)彎矩</p><p>　　左 = × = 2196 × 58 = 127368 ?</p><p>　　e.繪制垂直面彎矩圖</p><p>　　截面 A 在垂直面內(nèi)彎矩</p><p>　　= = 0 ?<

90、/p><p>　　截面 C 在垂直面內(nèi)彎矩</p><p>　　= × = 5676 × 50 = 283800 ?</p><p>　　截面 D 在垂直面內(nèi)彎矩</p><p>　　= × = 7863 × 58 = 456054 ?</p><p><

91、;b>　　f.繪制合成彎矩圖</b></p><p>　　截面 A 和截面 B 處合成彎矩</p><p>　　= = 0 ?</p><p>　　第 32 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p><b>　　f.繪制扭矩圖</b></p><p>　　2 = 395328.9

92、8 ?</p><p><b>　　g.繪制當(dāng)量彎矩圖</b></p><p>　　截面 A 和截面 B 處當(dāng)量彎矩</p><p>　　= = 0 ?</p><p>　　截面 C 右側(cè)當(dāng)量彎矩</p><p>　　第 33 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　

93、　第 34 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p><b>　　h.校核軸的強(qiáng)度</b></p><p>　　因軸截面 D 處彎矩大，同時(shí)截面還作用有轉(zhuǎn)矩，因此此截面為危險(xiǎn)截面。 其抗彎截面系數(shù)為</p><p>　　= × 3 = 8941.64 3 32</p><p><b>　　抗扭截面系數(shù)為<

94、;/b></p><p>　　= × 3 = 17883.28 3 16</p><p><b>　　最大彎曲應(yīng)力為</b></p><p>　　= = 59.23</p><p><b>　　剪切應(yīng)力為</b></p><p><b>　　=

95、= 22.33</b></p><p>　　按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對(duì)于單向傳動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故</p><p>　　取折合系數(shù)α=0.6，則當(dāng)量應(yīng)力為</p><p>　　= √ 2 + 4 × ( × )2 = 44.1</p><p>　　查表得 40Cr，調(diào)質(zhì)及表面淬火處理，抗拉強(qiáng)度

96、極限σB=735MPa，則軸的許用彎</p><p>　　曲應(yīng)力[σ-1b]=70MPa，σe<[σ-1b]，所以強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　　7.3 低速軸設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　?。?）已經(jīng)確定的運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)</p><p>　　轉(zhuǎn)速 n=61.08r/min；功率 P=8.5kW；軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩 T=1328994

97、.76N?mm</p><p>　　（2）軸的材料選擇并確定許用彎曲應(yīng)力</p><p>　　由表選用 45，調(diào)質(zhì)處理，硬度為 217∽255HBS，許用彎曲應(yīng)力為[σ]=60MPa</p><p>　?。?）按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度概略計(jì)算軸的最小直徑</p><p>　　第 35 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　由于低速軸

98、受到的彎矩較小而受到的扭矩較大，故取 A0=112。</p><p>　　= (1 + 0.07) × 58.04 = 62.1</p><p>　　查表可知標(biāo)準(zhǔn)軸孔直徑為 63mm 故取 dmin=63</p><p>　?。?）設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)并繪制軸的結(jié)構(gòu)草圖</p><p><b>　　a.軸的結(jié)構(gòu)分析。</b&

99、gt;</p><p>　　低速軸設(shè)計(jì)成普通階梯軸，軸上的齒輪、一個(gè)軸承從軸伸出端裝入和拆卸，而另</p><p>　　一個(gè)軸承從軸的另一端裝入和拆卸。軸輸出端選用 A 型鍵，b×h=22×14mm(GB/T</p><p>　　1096-2003)，長(zhǎng) L=50mm；定位軸肩直徑為 68mm；聯(lián)接以平鍵作過(guò)渡配合固定，</p>&

100、lt;p>　　兩軸承分別和軸承端蓋定位，采用過(guò)渡配合固定。</p><p>　　b.確定各軸段的長(zhǎng)度和直徑。</p><p><b>　　各軸段直徑的確定</b></p><p>　　第 36 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　d1：用于連接聯(lián)軸器，直徑大小為聯(lián)軸器的內(nèi)孔徑，d1=63mm。</p>

101、<p>　　d2：密封處軸段，左端用于固定聯(lián)軸器軸向定位，根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要</p><p>　　求，軸的直徑大小較 d1 增大 5mm，d2=68mm</p><p>　　d3：滾動(dòng)軸承處軸段，應(yīng)與軸承內(nèi)圈尺寸一致，且較 d2 尺寸大 1-5mm，選</p><p>　　取 d3=70mm，選取軸承型號(hào)為深溝球軸承 6214</p>

102、<p>　　d4：考慮軸承安裝的要求，查得 6214 軸承安裝要求 da=79mm，根據(jù)軸承安</p><p>　　裝尺寸選擇 d4=79mm。</p><p>　　d5：軸肩，故選取 d5=94mm。</p><p>　　d6：齒輪處軸段，選取直徑 d6=79mm。</p><p>　　d7：滾動(dòng)軸承軸段，要求與 d3 軸段相同

103、，故選取 d7=d3=70mm。</p><p><b>　　各軸段長(zhǎng)度的確定</b></p><p>　　L1：根據(jù)聯(lián)軸器的尺寸規(guī)格確定，選取 L1=140mm。</p><p>　　L2：由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定，取 L2=64mm。</p><p>　　L3：由滾動(dòng)軸承寬度確定，選取 L3=24mm。&

104、lt;/p><p>　　L4：過(guò)渡軸段，由箱體尺寸和齒輪寬度確定，選取 L4=70mm。</p><p>　　L5：軸肩，選取 L5=10mm。</p><p>　　L6：由低速級(jí)大齒輪寬度確定，長(zhǎng)度略小于齒輪寬度，以保證齒輪軸向定位 可靠，選取 L6=63mm。</p><p>　　L7：由滾動(dòng)軸承寬度和齒輪端面到箱體內(nèi)壁距離確定，選取 L7=

105、43.5mm。</p><p>　　第 37 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　?。?）彎曲-扭轉(zhuǎn)組合強(qiáng)度校核</p><p>　　a.畫低速軸的受力圖</p><p>　　如圖所示為低速軸受力圖以及水平平面和垂直平面受力圖</p><p>　　b.計(jì)算作用在軸上的力</p><p>　　齒輪

106、 4 所受的圓周力（d4 為齒輪 4 的分度圓直徑）</p><p>　　齒輪 4 所受的徑向力</p><p>　　4 = 4 × = 9955 × 20° = 3621</p><p>　　c.計(jì)算作用在軸上的支座反力</p><p>　　第一段軸中點(diǎn)到軸承中點(diǎn)距離 Lc=63mm，軸承中點(diǎn)到齒

107、輪中點(diǎn)距離 Lb=123.5mm，</p><p>　　齒輪中點(diǎn)到軸承中點(diǎn)距離 La=146mm</p><p><b>　　d.支反力</b></p><p>　　軸承 A 和軸承 B 在水平面上的支反力 RAH 和 RBH</p><p>　　軸承 A 和軸承 B 在垂直面上的支反力 RAV 和 RBV</p&

108、gt;<p>　　軸承 A 的總支承反力為：</p><p>　　= √ 2 + 2 = √(1223)2 + (3363)2 = 3578.48</p><p>　　軸承 B 的總支承反力為：</p><p>　　第 38 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　e.畫彎矩圖 彎矩圖如圖所示：</p>&l

109、t;p>　　在水平面上，軸截面 A 處所受彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　在水平面上，軸截面 B 處所受彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　在水平面上，大齒輪所在軸截面 C 處所受彎矩：</p>

110、<p>　　= × = 2398 × 63 = 151074 ?</p><p>　　在水平面上，軸截面 D 處所受彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　在垂直面上，軸截面 A 處所受彎矩：</p><p><b>　　= 0

111、 ?</b></p><p>　　在垂直面上，軸截面 B 處所受彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　在垂直面上，大齒輪所在軸截面 C 處所受彎矩：</p><p>　　= × = 3363 × 63 = 211869 ?</p&

112、gt;<p>　　在垂直面上，軸截面 D 處所受彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　截面 A 處合成彎矩彎矩：</p><p>　　= √ 2 + 2 = √(0)2 + (0)2 = 0 ?</p><p>　　截面 B 處合成彎矩：</p>

113、<p><b>　　= 0 ?</b></p><p>　　合成彎矩，大齒輪所在截面 C 處合成彎矩為</p><p>　　= √ 2 + 2 = √(151074)2 + (211869)2 = 260215 ?</p><p>　　第 39 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　截面 D 處

114、合成彎矩：</p><p><b>　　= 0 ?</b></p><p><b>　　轉(zhuǎn)矩為：</b></p><p>　　= 1315704.81 ?</p><p>　　截面 A 處當(dāng)量彎矩：</p><p>　　= √ + ( )2 = √0 + (0.6

115、× 1315704.81)2 = 789423 ?</p><p>　　截面 B 處當(dāng)量彎矩：</p><p>　　= = 0 ?</p><p>　　截面 C 處當(dāng)量彎矩：</p><p>　　= √ 2 + ( )2 = √(260215)2 + (0.6 × 1315704.81)2 = 831204

116、?</p><p>　　截面 D 處當(dāng)量彎矩：</p><p>　　= √ + ( )2 = √0 + (0.6 × 1315704.81)2 = 789423 ?</p><p>　　第 40 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　第 41 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p><b>　　h

117、.校核軸的強(qiáng)度</b></p><p>　　因大齒輪所在軸截面彎矩大，同時(shí)截面還作用有轉(zhuǎn)矩，因此此截面為危險(xiǎn)截面。 其抗彎截面系數(shù)為</p><p>　　= × 3 = 48379.45 3 32</p><p><b>　　抗扭截面系數(shù)為</b></p><p>　　= × 3 = 96

118、758.9 3 16</p><p><b>　　最大彎曲應(yīng)力為</b></p><p>　　= = 17.18</p><p><b>　　剪切應(yīng)力為</b></p><p><b>　　= = 13.74</b></p><p>　　按彎扭合成強(qiáng)

119、度進(jìn)行校核計(jì)算，對(duì)于單向傳動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故</p><p>　　取折合系數(shù)α=0.6，則當(dāng)量應(yīng)力為</p><p>　　= √ 2 + 4 × ( × )2 = 23.81</p><p>　　查表得 45，調(diào)質(zhì)處理，抗拉強(qiáng)度極限σB=640MPa，則軸的許用彎曲應(yīng)力[σ-1b]=60MPa，σe<[σ-1b]，所以強(qiáng)度滿

120、足要求。</p><p>　　第八章 滾動(dòng)軸承壽命校核</p><p>　　8.1 高速軸上的軸承校核</p><p>　　第 42 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　根據(jù)前面的計(jì)算，選用 6207 深溝球軸承，內(nèi)徑 d=35mm，外徑 D=72mm，寬度</p><p><b>　　B=17mm<

121、/b></p><p>　　由于減速器為直齒輪減速器，不存在軸向載荷</p><p>　　軸承基本額定動(dòng)載荷 Cr=25.5kN，軸承采用正裝。</p><p>　　要求壽命為 Lh=46080h。</p><p>　　由前面的計(jì)算已知軸水平和垂直面的支反力，則可以計(jì)算得到合成支反力：</p><p>　　查表得

122、 X1=1，Y1=0，X2=1，Y2=0</p><p>　　查表可知 ft=1，fp=1.5</p><p>　　1 = 1 × 1 + 1 × 1 = 1 × 2660.13 + 0 × 0 = 2660.13</p><p>　　2 = 2 × 2 + 2 × 2 = 1 × 9

123、78.15 + 0 × 0 = 978.15</p><p>　　取兩軸承當(dāng)量動(dòng)載荷較大值帶入軸承壽命計(jì)算公式</p><p>　　根據(jù)前面的計(jì)算，選用 6208 深溝球軸承，內(nèi)徑 d=40mm，外徑 D=80mm，寬度</p><p><b>　　B=18mm</b></p><p>　　由于減速器為直齒輪減

124、速器，不存在軸向載荷</p><p>　　第 43 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　軸承基本額定動(dòng)載荷 Cr=29.5kN，軸承采用正裝。</p><p>　　要求壽命為 Lh=46080h。</p><p>　　由前面的計(jì)算已知軸水平和垂直面的支反力，則可以計(jì)算得到合成支反力：</p><p>　　查表得 X1

125、=1，Y1=0，X2=1，Y2=0</p><p>　　查表可知 ft=1，fp=1.5</p><p>　　1 = 1 × 1 + 1 × 1 = 1 × 5685.53 + 0 × 0 = 5685.53</p><p>　　2 = 2 × 2 + 2 × 2 = 1 × 8163

126、.9 + 0 × 0 = 8163.9</p><p>　　取兩軸承當(dāng)量動(dòng)載荷較大值帶入軸承壽命計(jì)算公式</p><p>　　根據(jù)前面的計(jì)算，選用 6214 深溝球軸承，內(nèi)徑 d=70mm，外徑 D=125mm，寬度</p><p><b>　　B=24mm</b></p><p>　　由于減速器為直齒輪減速器

127、，不存在軸向載荷</p><p>　　軸承基本額定動(dòng)載荷 Cr=60.8kN，軸承采用正裝。</p><p>　　要求壽命為 Lh=46080h。</p><p>　　第 44 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　由前面的計(jì)算已知軸水平和垂直面的支反力，則可以計(jì)算得到合成支反力：</p><p>　　查表得 X1=1

128、，Y1=0，X2=1，Y2=0</p><p>　　查表可知 ft=1，fp=1.5</p><p>　　1 = 1 × 1 + 1 × 1 = 1 × 3578.48 + 0 × 0 = 3578.48</p><p>　　2 = 2 × 2 + 2 × 2 = 1 × 7014.6

129、2 + 0 × 0 = 7014.62</p><p>　　取兩軸承當(dāng)量動(dòng)載荷較大值帶入軸承壽命計(jì)算公式</p><p>　　由此可知該軸承的工作壽命足夠。</p><p>　　第九章 鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　9.1 高速軸與聯(lián)軸器配合處的鍵連接</p><p>　　高速軸與聯(lián)軸器配合處選用 A

130、型普通平鍵，查表得 b×h=8mm×7mm（GB/T</p><p>　　1096-2003）,鍵長(zhǎng) 50mm。</p><p>　　鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=42mm</p><p>　　聯(lián)軸器材料為鋼，可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力[σ]p=120MPa。</p><p>　　鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力</p>

131、<p><b>　　4 ×</b></p><p>　　= × × = 48 < [ ] = 120</p><p>　　9.2 中速軸與齒輪 3 配合處的鍵連接</p><p>　　中速軸與齒輪 3 配合處選用 A 型普通平鍵，查表得 b×h=14mm×9mm（G

132、B/T</p><p>　　第 45 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　1096-2003）,鍵長(zhǎng) 32mm。</p><p>　　鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=18mm</p><p>　　齒輪 3 材料為鋼，可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力[σ]p=120MPa。</p><p>　　鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力</p&

133、gt;<p><b>　　4 ×</b></p><p>　　= × × = 103 < [ ] = 120</p><p>　　9.3 低速軸與齒輪 4 配合處的鍵連接</p><p>　　低速軸與齒輪 4 配合處選用 A 型普通平鍵，查表得 b×h=22mm×

134、;14mm（GB/T</p><p>　　1096-2003）,鍵長(zhǎng) 50mm。</p><p>　　鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=28mm</p><p>　　齒輪 4 材料為鋼，可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力[σ]p=120MPa。</p><p>　　鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力</p><p><b>　　4 &#

135、215;</b></p><p>　　= × × = 103 < [ ] = 120</p><p>　　9.4 低速軸與聯(lián)軸器配合處的鍵連接</p><p>　　低速軸與聯(lián)軸器配合處選用 A 型普通平鍵，查表得 b×h=18mm×11mm</p><p>　?。℅B/T

136、 1096-2003）,鍵長(zhǎng) 125mm。</p><p>　　鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=107mm</p><p>　　聯(lián)軸器材料為鋼，可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力[σ]p=120MPa。</p><p>　　鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力</p><p><b>　　4 ×</b></p><p&

137、gt;　　= × × = 72 < [ ] = 120</p><p>　　第 46 頁(yè)/共 53 頁(yè)</p><p>　　第十章 聯(lián)軸器的選擇</p><p>　　10.1 高速軸上聯(lián)軸器</p><p><b>　?。?）計(jì)算載荷</b></p><p>