循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)室漏渣的原因分析

1、300MW循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)室漏渣的原因分析孟志東山西平朔煤矸石發(fā)電有限責(zé)任公司山西朔州036800摘要：通過某臺300MW循環(huán)流化床鍋爐漏渣的現(xiàn)象，討論了風(fēng)帽阻力的選型對鍋爐安全及經(jīng)濟性的影響。分析了布風(fēng)板穩(wěn)定運行的條件以及鍋爐運行中漏渣的原因及應(yīng)該采取的措施。關(guān)鍵詞：電站鍋爐：布風(fēng)板：漏渣Analysesthereasonsof300MWcirculatingfluidbedboiler’sslagtapAbstracts：Viath

2、ephenomenonofa300MWcirculatingfluidbedboiler’sslagtapdiscussestheinfluenceonboiler’ssafetyeconomyfromwindcapresistancelectotype.Analyzestheconditionsofgridplatesteadyoperationthereasonstheadoptingmeasuresaboutslagtapofop

3、eratingboiler.Keywds:stationboilergridplateslagtap我國循環(huán)流化床鍋爐無論從數(shù)量，還是從單機容量來看，在世界上都處于領(lǐng)先的水平。循環(huán)流化床鍋爐布風(fēng)板及其風(fēng)帽與煤粉爐的燃燒器具有相同的功能，燃燒器有直流、旋流兩大類，布風(fēng)板的風(fēng)帽有鐘罩式風(fēng)帽、Γ型風(fēng)帽、箭頭式風(fēng)帽。在風(fēng)帽的選型時對它的功能要保證(1)流化均勻；(2)阻力大小適中；(3)磨損輕微。對它的參數(shù)要注意風(fēng)帽的阻力、布風(fēng)板的開孔率，以及

4、臨界流化風(fēng)速。在循環(huán)流化床鍋爐中，風(fēng)帽阻力小會引起局部漏渣，增加床層局部結(jié)焦的危險。布風(fēng)板阻力的太大會增加一次風(fēng)機的容量，從而導(dǎo)致較大的能源損耗等。本文對某1060TH循環(huán)流化床鍋爐的風(fēng)室漏灰進行了分析，指出了運行中應(yīng)該注意的事項，對于其它的流化床鍋爐運行具有借鑒意義。鍋爐型號：SG－106017.5－M802，鍋爐型式:亞臨界中間再熱、單汽包自然循環(huán)、平衡通風(fēng)、循環(huán)流化床鍋爐。鍋爐主要由爐膛、4臺高溫絕熱式旋風(fēng)分離器、4臺U型返料器、

5、4臺外置式換熱器、尾部對流煙道等部分組成。采用島式布置、全鋼構(gòu)架、緊身封閉、支吊結(jié)合的固定方式。爐膛寬度15051mm、深度14703mm、寬深比1.02:1，近似正方形截面，爐頂管標高45400mm，汽包中心線標高50150mm。現(xiàn)在應(yīng)用于循環(huán)流化床鍋爐的風(fēng)帽主要有很多種，他們是內(nèi)嵌逆流式柱型風(fēng)帽、Γ型風(fēng)帽，對稱箭頭式風(fēng)帽、側(cè)箭頭式風(fēng)帽以及鐘罩式風(fēng)帽。Γ型風(fēng)帽：風(fēng)帽間的磨損嚴重但具有很強的排渣導(dǎo)向性。鐘罩式風(fēng)帽孔徑較小，一旦鍋爐床料遇

6、水之后，濕的顆粒倒流入鐘罩間隙后容易造成小孔堵塞，從而每次啟動時需要人工對風(fēng)帽小孔進行清理。對稱箭頭式風(fēng)帽，由于風(fēng)帽朝向布風(fēng)板，風(fēng)帽射流難以沖刷到周圍風(fēng)帽，因此，徹底解決了Γ型風(fēng)帽射流前后相吹造成的風(fēng)帽磨損問題。而側(cè)箭頭式風(fēng)帽可吸收對稱箭頭式風(fēng)帽抗磨損、抗漏渣特性，同時可保留Γ型風(fēng)帽具有很強的排渣導(dǎo)向性的特點。該鍋爐爐膛內(nèi)風(fēng)帽采用鐘罩式風(fēng)帽，其阻力系數(shù)如下圖1間布置支管孔徑小的風(fēng)帽，周邊區(qū)域布置支管孔徑稍大的風(fēng)帽。從而使布風(fēng)板整體壓降均

7、勻。閆衛(wèi)平老師首先定性提出床層運行的穩(wěn)定性對于布風(fēng)板漏渣的影響：布風(fēng)板的設(shè)計壓降應(yīng)大于分布氣體臨界壓降及穩(wěn)定性臨界壓降中數(shù)值較大的一個。當(dāng)布風(fēng)板的工作壓降偏低且不滿足穩(wěn)定性壓降時，流化床會運行在不穩(wěn)定狀態(tài)。如圖4所示，對低阻力的布風(fēng)板，在某一操作氣速下，可能出現(xiàn)3個不同的工作點，即u1u2u3而總壓降仍表現(xiàn)為△P。其原因顯然是由于布風(fēng)板產(chǎn)生的壓降在總壓降中所占的比例太小。對高阻力布風(fēng)板，只存在唯一的穩(wěn)定工作點，任何偏離工作點的擾動都將自

8、動恢復(fù)圖4布風(fēng)板壓降對流化穩(wěn)定性的影響1—布風(fēng)板阻力2—床層阻力3—總壓降流化床布風(fēng)板穩(wěn)定性臨界壓降的概念布風(fēng)板穩(wěn)定性臨界壓降的數(shù)值與流化床的床徑／床高的比值D／L密切相關(guān)，見經(jīng)驗關(guān)系式(1)。該式反映了布風(fēng)板穩(wěn)定性臨界壓降的一般規(guī)律，對應(yīng)的曲線見圖5所示。Rsc=00102〔1一exp(一05D／L〕](1)圖5布風(fēng)板穩(wěn)定性壓降比與床層徑高比的關(guān)系該循環(huán)流化床鍋爐爐膛流化床布風(fēng)板的當(dāng)量床徑采用流速當(dāng)量直徑D為14.84m，D=2ab(