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1、火焰頸部收縮行為在擴(kuò)散油池火底部是一個(gè)基本的行為,是由于密度差導(dǎo)致空氣卷吸形成的,同時(shí)這也是火焰周期性脈動(dòng)的原因。然而,火焰頸部收縮動(dòng)態(tài)特性的演化的測(cè)量及他們與火焰不穩(wěn)定機(jī)制的關(guān)系在前人的研究中暫時(shí)缺乏。本文定量分析了油池尺寸為0.04-0.25m的火焰頸部特性及不穩(wěn)定機(jī)制?;趯?duì)火焰幀序列圖片的直接測(cè)量,火焰宏觀(guān)參數(shù)頸部收縮最大深度(Dmax),頸部收縮平均速度(Unecking-in),頸部上升最大高度(Hmax),頸部上升平均速度
2、(Uuprising)及渦脈動(dòng)頻率和渦生長(zhǎng)時(shí)間在本文中都被定量出來(lái)了?;跍y(cè)量的結(jié)果研究了這些參數(shù)隨油池尺寸及邊緣高度的演化規(guī)律。定義了三種火焰不穩(wěn)定機(jī)制:小尺度的Rayleigh-Taylor(R-T)不穩(wěn)定,擴(kuò)展R-T不穩(wěn)定及puffing。研究發(fā)現(xiàn)隨著油池尺寸及邊緣高度的增大主控的不穩(wěn)定機(jī)制從R-T不穩(wěn)定轉(zhuǎn)化成puffing。大尺度的渦結(jié)構(gòu)的抽運(yùn)能力(可以通過(guò)Dmax,Hmax,Unecking-in,Uupising的值來(lái)定量)
3、和擴(kuò)展R-T不穩(wěn)定機(jī)制的頻率有一定的關(guān)系。擴(kuò)展R-T不穩(wěn)定機(jī)制的頻率比puffing機(jī)制的頻率要高。Puffing機(jī)制的頻率隨著邊緣高度(油池上邊沿與液面的距離)的增大略有增大隨著油池直徑的增大而減小,和經(jīng)典的關(guān)系式(f~D-1/2,或者無(wú)量綱的St~Fr-1/2)一致。同時(shí)擴(kuò)展R-T不穩(wěn)定機(jī)制的頻率(f)滿(mǎn)足關(guān)系式fR-T,extended~(lfg2/(Q)1/3。擴(kuò)展R-T不穩(wěn)定機(jī)制的生長(zhǎng)時(shí)間(τ)隨著油盤(pán)直徑的增大而增大并且比p
4、uffing機(jī)制的生長(zhǎng)時(shí)間小,puffing機(jī)制的生長(zhǎng)時(shí)間滿(mǎn)足經(jīng)典關(guān)系式τ~D1/2。
同時(shí)本文對(duì)于火焰頸部收縮特征在不同的低大氣壓強(qiáng)下也做了研究。分析了三種不穩(wěn)定機(jī)制(小尺度R-T不穩(wěn)定,擴(kuò)展R-T不穩(wěn)定及puffing)隨大氣壓強(qiáng),油盤(pán)尺寸的演化。隨著油池直徑或者大氣壓強(qiáng)的增大,主控頻率從擴(kuò)展R-T不穩(wěn)定轉(zhuǎn)換成puffing。定量出了不同大氣壓強(qiáng)下油池火焰頸部收縮宏觀(guān)尺度,并且探討了頸部收縮宏觀(guān)參數(shù)隨大氣壓強(qiáng)的變化。其中無(wú)
5、量綱頸部收縮最大深度Dmax和頸部收縮水平速度Unecking-in隨大氣壓強(qiáng)的變化很小;無(wú)量綱頸部上升最大高度Hmax和頸部上升豎直速度Uuprising隨著大氣壓強(qiáng)的增大而減小;無(wú)量綱頸部收縮最大深度Dmax和無(wú)量綱頸部上升最大高度Hmax的比值及頸部收縮水平速度Unecking-in和頸部上升豎直速度Uuprising的比值都隨著大氣壓強(qiáng)的增大而增大。puffing機(jī)制的頻率隨著大氣壓強(qiáng)增大而略有增大,隨著邊緣高度的增大而增大;擴(kuò)
6、展不穩(wěn)定機(jī)制頻率隨著壓強(qiáng)及邊緣高度沒(méi)有明顯的趨勢(shì)。
除了對(duì)油池火焰頸部收縮特征的研究,本文對(duì)油池火焰發(fā)展區(qū)溫度也做了研究。經(jīng)典的火羽流模型中(連續(xù)火焰區(qū),間隙火焰區(qū)及浮力羽流區(qū))沒(méi)有包括燃料液面上的發(fā)展區(qū)溫度分布。前人的文章對(duì)發(fā)展區(qū)溫度分布的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)也很少。那么本文首先定量出了不同尺寸的油池火焰的溫度分布。研究發(fā)現(xiàn)對(duì)于不同的油池尺寸火焰發(fā)展區(qū)溫度分布及到達(dá)最高溫度的位置不同。溫度上升行為的物理機(jī)制是未燃燒的燃料與空氣的逐漸混合
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