礦井通風畢業(yè)設計

1、<p><b>　　礦井通風畢業(yè)設計</b></p><p><b>　　專業(yè)班級：礦山機電</b></p><p><b>　　學生姓名： </b></p><p>　　2012.5.22 </p><p><b>　　目 錄</b>&

2、lt;/p><p>　　第一章 礦井通風系統(tǒng)現(xiàn)狀………………………………………………………1</p><p>　　1.1 二礦通風現(xiàn)狀……………………………………………………………………1</p><p>　　1.2 礦井生產(chǎn)布局……………………………………………………………………1</p><p>　　第二章 三水平通風系統(tǒng)設計…………

3、…………………………………………2</p><p>　　2.1 三水平井田面積及儲量………………………………………………………2</p><p>　　2.2 現(xiàn)有井筒布置……………………………………………………………………2</p><p>　　2.3 通風系統(tǒng)…………………………………………………………………………3</p><p>

4、　　2.4 三水平工程進展及主扇掛網(wǎng)時間預計………………………………………4</p><p>　　第三章 三水平主扇選型原則及需要兼顧的問題………………………4</p><p>　　3.1 二水平風井系統(tǒng)存在的問題……………………………………………………4</p><p>　　3.2 三水平主扇選型遵循的原則…………………………………………………5<

5、/p><p>　　3.3 三水平主扇選型需兼顧的問題………………………………………………5</p><p>　　第四章 三水平瓦斯涌出量預測………………………………………………6</p><p>　　4.1 三水平瓦斯涌出量預測………………………………………………………6</p><p>　　4.2 瓦斯涌出量預測……………………………

6、……………………………………6</p><p>　　第五章 三水平各時期需風量計算……………………………………………7</p><p>　　5.1 需風量計算原則和方法………………………………………………………11</p><p>　　5.2 三水平風井風機掛網(wǎng)初期需風量計算……………………………………21</p><p>　　第六

7、章 礦井通風網(wǎng)絡解算結果分析…………………………………………21</p><p>　　6.1 礦井負壓分布情況………………………………………………………………22</p><p>　　6.2 礦井等孔計算……………………………………………………………………22</p><p>　　第七章 礦井通風網(wǎng)絡驗證………………………………………………………22<

8、/p><p>　　第八章 三水平主要通風機選型………………………………………………23</p><p>　　8.1 主要通風機選型參數(shù)……………………………………………………………23</p><p>　　8.2 通風設備選型方案比較………………………………………………………23</p><p>　　8.3 通風機實際運行工況點………

9、………………………………………………23</p><p>　　8.4 主扇選型方案比較……………………………………………………………24</p><p>　　8.5 礦井反風方式、反風系統(tǒng)及設施……………………………………………29</p><p>　　結語 存在問題…………………………………………………………………………30</p><

10、;p>　　參考文獻……………………………………………………………………………………30</p><p>　　第一章：礦井通風系統(tǒng)現(xiàn)狀</p><p><b>　　一、二礦通風現(xiàn)狀</b></p><p>　　礦井通風方式為中央邊界式，通風方法為抽出式，由主井、管子井、皮帶斜井、南斜井、西斜井進風，由己二風井回風。己二風井安裝兩臺BDK61

11、8-8-NO.30軸流式主要通風機，配備電機功率均為2×560KW，主要通風機葉片工作角度為-5°，工作風量10145m3/min，負壓為2950Pa，為全礦井生產(chǎn)服務。全礦總進風量9638m3/min、總回風量10145m3/min，總有效風量9139m3/min，有效風量率90.1%，工作風壓2950Pa，等積孔3.7m2，礦井采掘工作面和各供風場所的配風量基本滿足安全生產(chǎn)需要。</p><p

12、><b>　　二、礦井生產(chǎn)布局</b></p><p>　　二礦現(xiàn)為二水平三個采區(qū)同時生產(chǎn)，己二采區(qū)、庚一采區(qū)、庚三采區(qū)及三水平開拓工程，各采區(qū)采掘工作面布置如下：</p><p><b>　　1、己二采區(qū)</b></p><p>　　采煤工作面：己16-22111綜采面</p><p>　　

13、掘進工作面：己16.17-22100機、風巷</p><p>　　硐室：己二變電所、己二中部變電所、己二絞車房、火藥庫、暗斜充電硐室、暗斜絞車房等。</p><p><b>　　2、庚一采區(qū)</b></p><p>　　采煤工作面：庚20-21080綜采面、庚20-21090綜采面</p><p>　　掘進工作面：庚20

14、-21020機、風巷、庚20-21050機、風巷</p><p>　　硐室：庚一變電所、庚一中部變電所、庚一中部泵房、瓦斯抽放泵站等。</p><p><b>　　3、庚三采區(qū)</b></p><p>　　采煤工作面：庚20-23010綜采面、庚20-F23070備用面</p><p>　　掘進工作面：庚20-23090

15、機、風巷、庚三皮帶下山、庚三軌道下山</p><p>　　硐室：庚三變電所、庚三中部泵房等。</p><p>　　第二章：通風系統(tǒng)設計</p><p>　　一、三水平井田面積及儲量</p><p>　　三水平位于二水平庚三采區(qū)深部。南部邊界為己組煤層-350m、庚組煤層-400m底板等高線，北部邊界為己、庚煤層-800m底板等高線，西部邊界為

16、34、36勘探線，東部邊界為26勘探線，東西長5000m，南北寬2300—2500m，面積9.8km2。</p><p>　　經(jīng)估算，礦井現(xiàn)有邊界范圍被保有工業(yè)資源儲量為37.106 Mt，可采儲量為22.45 Mt。</p><p>　　調(diào)整邊界后深部采區(qū)資源/儲量表（Mt）</p><p>　　井田內(nèi)開采煤層己、庚煤層屬于中厚煤層，經(jīng)計算三水平可采儲量36.10

17、7Mt，服務年限為20.6a。礦井可采儲量估算為58.557 Mt，地質(zhì)構造簡單，適合機械化開采，其服務年限為33.5a。</p><p><b>　　二、現(xiàn)有井筒布置</b></p><p>　　1、新建進風井：井筒直徑D7.0m，井筒深度為904m，井筒支護形式為砼砌碹。主要用于三水平提升矸石、下料等任務兼進風井。井筒內(nèi)鋪設有排水管路、壓風管、動力和通訊電纜，裝備

18、梯子間。</p><p>　　2、新建回風立井：井筒直徑D6.0m，井筒深度為734m，井筒支護形式為砼砌碹，裝備梯子間。主要承擔三水平的回風任務。</p><p>　　3、皮帶斜井（現(xiàn)有）</p><p>　　皮帶斜井井筒斷面9m2，長度1200m，坡度14°~6.8°~3°，支護形式上段300米料石，下段900m為錨噴。該井主要擔負

19、礦井的原煤提升、行人，兼做進風井及安全出口。</p><p><b>　　4、管子井（現(xiàn)有）</b></p><p>　　管子井井筒為立井，直徑5.0m，主要擔負礦井的材料運輸及排矸提升，兼做進風井。礦井完全進入三水平后，仍保留該井的提升功能，少量進風維持井下部分排水功能。</p><p>　　5、南斜井（現(xiàn)有） </p><

20、;p>　　人員上下利用南斜井架空乘人器，南斜井斷面4.5m2，長度460m，坡度23°~10°~13.5°。該井主要擔負礦井的人員運輸，兼做進風井。</p><p><b>　　6.西斜井（現(xiàn)有）</b></p><p>　　大件提升利用西斜井升降，該井筒提升設備與管子井提升設備同期改造，提升機為JK-2/20型，電機功率200Kw

21、，可滿足本礦井提升所選型液壓支架等大型設備。三水平維修支架等也可以從該井筒升降。</p><p><b>　　7、主井（現(xiàn)有）</b></p><p>　　主井已經(jīng)報廢，設備已經(jīng)拆除，目前只做為進風井的作用。</p><p>　　8、己二回風井（現(xiàn)有）</p><p>　　礦井主要回風井，井筒直徑D5.0m，風機型號為B

22、DK618-8-No30，目前總排風量為10200m3/min，風壓為3150Pa，擔負全礦井通風任務。</p><p><b>　　三、通風系統(tǒng)</b></p><p><b>　　1、通風方法</b></p><p>　　根據(jù)武漢設計院對三水平的設計方案及我礦二、三水平現(xiàn)有通風系統(tǒng)網(wǎng)絡狀況，三水平通風方法采用抽出式。&

23、lt;/p><p><b>　　2、通風方式</b></p><p>　　三水平通風系統(tǒng)與二、三水平形成中央邊界式的通風方式，三水平與二水平通風系統(tǒng)各自獨立運行，形成分區(qū)通風。</p><p><b>　　3、通風系統(tǒng)</b></p><p>　　采區(qū)通風系統(tǒng)總體設計為“三進二回”，即三水平行人下山、皮

24、帶下山進風，軌道下山、兩條專用回風巷回風。</p><p>　　通風路線：新鮮風流自地面→三水平進風井→三水平行人下山、皮帶下山、軌道下山→采掘工作面；另一路：由二水平皮帶斜井（管子井、南斜井、主井、西斜井）→三水平行人下山(皮帶下山、軌道下山)→采掘工作面；乏風風流自工作面→工作面回風順槽→三水平東、西兩條專用回風下山→三水平回風井→地面。</p><p>　　4、采、掘工作面和硐室通風

25、</p><p>　　三水平風機投入運行后己二風井風機和三水平風井風機聯(lián)合運轉初期，三區(qū)四面，即二水平庚一采區(qū)、己二采區(qū)、庚三采區(qū)共布置四個回采面，二水平己一采區(qū)、三水平庚一采區(qū)尚未投產(chǎn)，此時三水平風機開始掛網(wǎng)運轉。</p><p>　　回采工作面順槽均沿煤層布置，采用“U”型通風方式，由工作面運輸順槽進風，工作面回風順槽回風。掘進工作面采用局部通風機壓入式通風。 </p>

26、<p>　　四、工程進展及主扇掛網(wǎng)時間預計</p><p>　　目前二礦三水平進、回風井井筒己施工完工，三水平回風井已于二水平庚三行人下山已貫通。三水平進風井井底車場、硐室等工程正在施工，三水平軌道下山、皮帶下山己經(jīng)開始對頭施工。</p><p>　　為按期完成三水平主扇掛網(wǎng)，二礦三水平主扇選型及主扇附屬裝置建設按以下時間安排進行：</p><p>　　第

27、三章：三水平主扇選型原則及需要兼顧的問題</p><p>　　一、二水平風井系統(tǒng)存在的問題</p><p>　　1、礦井主扇負壓高。礦井為“五進一回”的通風形式，屬于“大折返”通風，造成通風線路長，最長路線13500m，通風阻力大。</p><p>　　2、根據(jù)目前礦井開采深度增加，瓦斯、地溫呈逐漸上升趨勢，各個采掘工作面、硐室需風量比以前明顯增加。礦井通風能力緊張

28、，不能夠滿足礦井安全生產(chǎn)需要。</p><p>　　3、礦井高地溫熱害嚴重，需要加大采掘工作面風量</p><p>　　二礦三水平煤層屬于二級熱害區(qū)，地溫梯度平均2.92℃/100m。目前二水平庚一采區(qū)夏季采煤工作面溫度高達35℃。以目前二礦井下通風斷面及主扇運行情況分析，礦井增風較為困難。</p><p>　　二、三水平主扇選型遵循的原則</p>&

29、lt;p>　　1、選用兩臺同一型號、同等能力的主扇，一備一用，服務年限20.6年。</p><p>　　2、滿足礦井高產(chǎn)高效及可持續(xù)發(fā)展，通風能力滿足300~400萬噸的用風需求。</p><p>　　3、在經(jīng)濟合理的前提下，適當提高三水平富余風量系數(shù)。采掘工作面風量配備在滿足排除瓦斯、人員呼吸、爆破、風速要求外，還要最大限度的滿足通風降溫需求，風量計算時全礦井富余風量系數(shù)按1.5考

30、慮。</p><p>　　4、主扇能夠在高阻力環(huán)境下安全、穩(wěn)定、可靠運行。三水平采區(qū)是大垂深開采采區(qū)，垂深達到1000米以上，巷道頂板壓力大，斷面易收縮。如按巷道設計斷面和風量配備解算出的礦井通風阻力，在三水平開采中后期隨著通風斷面的縮小，主扇負壓將會升高，造成礦井負壓高的困難通風局面。</p><p>　　5、主扇風葉角度具有快速可調(diào)性。</p><p>　　6、

31、通風機具有較強的兼容性，為今后升級改造、維護提供條件。</p><p>　　三、三水平主扇選型需兼顧的問題</p><p>　　1、需要兼顧二水平庚一采區(qū)通風困難的問題。二礦現(xiàn)有一個生產(chǎn)水平，三個生產(chǎn)采區(qū)，其中庚一采區(qū)進、回風路線長，是造成二水平主扇負壓持續(xù)在高位運行的主要原因。三水平主扇掛網(wǎng)后，三水平主扇承擔庚三采區(qū)及三水平庚一采區(qū)回風，從而可以增大礦井總進風量，滿足安全生產(chǎn)需風量。&l

32、t;/p><p>　　2、需要兼顧二水平己二主扇與三水平主扇聯(lián)合運轉時期的通風系統(tǒng)問題</p><p>　　隨著礦井采掘部署的安排，下一步二水平庚一采區(qū)、己一采區(qū)將成為主力采區(qū)，用風量將會大幅度增加。根據(jù)二礦2010年4月份礦井通風阻力測定及后期通風網(wǎng)絡解算結果，二水平庚一與己一共用己二主扇回風，將會使二水平己二主扇一直處于高負壓運行，這樣會形成“顧此失彼”的局面。</p>&l

33、t;p>　　因此在進行三水平主扇選型時，需要充分考慮各風井系統(tǒng)風量均衡、新、老采區(qū)通風優(yōu)化的問題，需兼顧以下三個時期：</p><p>　?、拧⑷斤L機投入運行后己二風井風機和三水平風井風機聯(lián)合運轉初期，三區(qū)四面，即二水平庚一采區(qū)、己二采區(qū)、庚三采區(qū)共布置四個回采面，二水平己一采區(qū)、三水平庚一采區(qū)尚未投產(chǎn)，此時三水平風機開始掛網(wǎng)運轉。</p><p>　?、?、三水平風機投入運行后庚

34、組煤開采初期（三水平進風井尚未貫通），四區(qū)四面，即二水平己庚一采區(qū)、己二采區(qū)、庚三采區(qū)、三水平庚一采區(qū)共布置四個回采面。</p><p>　?、恰⑷斤L機投入運行后己組、庚組煤同時回采時期。根據(jù)二礦采掘部署可知后期將存在三水平風機擔負三水平庚一和己一采區(qū)供風的情況。三水平庚一采區(qū)布置兩個采面、四個掘進面；三水平己一采區(qū)布置兩個采面、四個掘進面，三水平回風井擔負全礦井回風。</p><p>

35、;　　第四章：三水平瓦斯涌出量預測</p><p>　　一、三水平瓦斯涌出量預測</p><p>　　根據(jù)平頂山煤業(yè)集團公司一、四、六礦深部勘探報告鑒定成果，對同一煤層由南向北，瓦斯含量雖埋藏深度增加有增加的趨勢。一礦己15煤層相對瓦斯涌出量4~6m3/·d，是按高召區(qū)域管理，四礦東翼己三采區(qū)己16己17煤層標高在-364~-496m之間，瓦斯相對涌出量12.11m3/t

36、3;d，是按高瓦斯突出區(qū)管理。</p><p>　　二礦屬于低瓦斯礦井。根據(jù)一礦、二礦邊界的調(diào)整，一礦-800m以上的部分煤層劃為二礦開采。由《平頂山天安一礦礦井地質(zhì)及補充勘探地質(zhì)報告》可知，一礦深部庚20煤層CH4含量最小值3.35m3/tdaf，最大值13.08m3/tdaf，平均8.21m3/tdaf；一礦深部己組煤層CH4含量最小值0.03m3/tdaf，最大值11.26m3/tdaf，平均2.53m3/

37、tdaf。</p><p>　　三水平按高瓦斯設計，礦井生產(chǎn)按高瓦斯礦井進行管理，礦井生產(chǎn)期間應每年進行瓦斯等級鑒定。</p><p><b>　　二、瓦斯涌出量預測</b></p><p>　　1、綜采工作面相對瓦斯涌出量預測</p><p>　　q采＝K1K2K3(Wo－Wc)m/M</p><p

38、><b>　　式中</b></p><p>　　q采—開采煤層相對瓦斯涌出量，m3/t；</p><p>　　K1—圍巖瓦斯涌出系數(shù)，一般K1=1.1～1.3；取 K1=1.20；</p><p>　　K2—工作面丟煤系數(shù)，取回采率的倒數(shù)。工作面綜合回采率為95％，則K2＝1.053；</p><p>　　K3—工

39、作面巷道瓦斯預排影響系數(shù)，按K3=（L-2h）/L計算，其中L為工作面長度，取180m，h為掘進巷道預排等值寬度；取h=10,則K3＝0.89；</p><p>　　m—開采層厚度，1.8m；</p><p>　　M—開采層采高，采高1.8m；</p><p>　　Wo—煤層原始瓦斯含量，取最高的6m3/t作為煤層原始瓦斯含量。</p><p&g

40、t;　　Wc—采落煤炭運至地表時殘存瓦斯含量，殘存瓦斯含量取2m3/t。</p><p>　　經(jīng)計算，q采=K1K2K3(Wo－Wc)m/M</p><p>　　=1.20×1.053×0.89×（6－2.0）×1.8/1.8</p><p>　　=4.50 m3/t。</p><p>　　回采工作面相

41、對瓦斯涌出量為4.50m3/t，絕對瓦斯涌出量為7.82m3/min。</p><p>　　2、綜掘工作面瓦斯涌出量預測</p><p>　　綜合機械化掘進工作面的瓦斯涌出量是由巷道煤壁瓦斯涌出量和掘進落煤瓦斯涌出量兩部分組成，與煤層厚度、掘進速度、掘進端頭見煤面積等因素有關。由于二礦瓦斯較低，瓦斯因素不足以決定掘進工作面的風量，綜掘工作面瓦斯涌出量按綜采工作面瓦斯涌出量的20％估算值來計

42、算風量，綜掘掘進面瓦斯絕對涌出量為1.8 m3/min。</p><p>　　第五章：三水平各時期需風量計算</p><p>　　一、需風量計算原則和方法</p><p>　　為了使三水平主扇選型符合礦井中、長期發(fā)展需要，2010年4月份對全礦井進行了通風阻力測定，對三水平掛網(wǎng)前通風困難時期、三水平掛網(wǎng)與己二主扇聯(lián)合運轉時期以及三水平形成系統(tǒng)后困難時期進行了通風網(wǎng)絡

43、解算。礦井通風網(wǎng)絡解算風量確定，根據(jù)現(xiàn)行《煤礦安全規(guī)程》第一百零三條“礦井需要的風量應滿足瓦斯、人員呼吸、爆破、溫度、風速”之規(guī)定，按下列要求分別計算，并選取其中的最大值。</p><p><b>　?。ㄒ唬┑V井總需風量</b></p><p>　　按采煤、掘進、硐室及其他地點實際需風量的總和計算</p><p>　　Q礦=（∑Q采+∑Q掘+∑

44、Q硐+∑Q備+∑Q它）×K礦通 m3/min</p><p>　　式中∑Q采—采煤工作面實際需風量的總和 m3/min</p><p>　　∑Q掘—掘進工作面實際需風量的總和 m3/min</p><p>　　∑Q硐—硐室實際需風量的總和 m3/min</p><p>　

45、　∑Q備—備用工作面實際需風量的總和 m3/min</p><p>　　∑Q它—其它巷道實際需風量的和 m3/min</p><p>　　K礦通—礦井通風系數(shù)，包括礦井內(nèi)部漏風和配風不均勻等因素，取1.3-1.5。</p><p>　?。ǘ┎擅汗ぷ髅嫘栾L量（要按照下列4種因素計算,取其最大值）</p>&l

46、t;p>　　1、按照瓦斯涌出量計算</p><p>　　Q采＝100×q瓦×K1</p><p>　　Q采—采煤工作面需要風量，m3/min</p><p>　　q瓦—采煤工作面瓦斯絕對涌出量，m3/min</p><p>　　K1 —采煤工作面瓦斯涌出不均衡的備用風量系數(shù)。 </p><p>

47、;　　2、按照工作面進風溫度計算</p><p>　　采煤工作面應有良好的氣候條件。其進風流溫度可根據(jù)風流溫度預測方法進行計算。其氣溫與風速應符合下表：</p><p>　　采煤工作面的需要風量按照下式計算</p><p>　　Q采=60×V×S×K2</p><p>　　V—采煤工作面風速，從上表中選取<

48、/p><p>　　S—采煤工作面有效斷面，取最大和最小控頂距的平均值</p><p>　　K2—采煤工作面長度系數(shù)，按照下表選取。</p><p>　　3、按照工作人數(shù)計算</p><p><b>　　Q＝4×N</b></p><p>　　式中：4—每人每分鐘應共給的最低風量。</p

49、><p>　　N—采煤工作面同時工作人數(shù)。</p><p>　　4、按照風速進行驗算（按照最低和最高風速驗算）Q采應在上述之間：</p><p>　　60×0.25×S<Q采<60×4×S</p><p>　?。ㄈ┚蜻M工作面需要風量</p><p>　　要按照如下幾種情

50、況計算取其最大值:</p><p>　　1、按照瓦斯涌出量計算</p><p>　　Q掘＝100×q瓦×K1</p><p>　　Q掘—掘進工作面需要風量， m3/min</p><p>　　q瓦—掘進工作面瓦斯絕對涌出量 ， m3/min</p><p>　　K1 —掘進工作面瓦斯涌出不均衡的備用

51、風量系數(shù)，機掘面取K＝1.5～2.0。</p><p>　　2、按照炸藥量計算、</p><p><b>　　Q掘＝25A</b></p><p>　　公式中25—使用1公斤炸藥的供風量</p><p>　　A—掘進工作面一次起爆所用的最大炸藥量。</p><p>　　3、按局部通風機實際吸風量計

52、算需要風量：</p><p>　　巖巷掘進：Q掘=Q扇．Ii+60×0.15S (m3/min)</p><p>　　煤巷掘進：Q掘=Q扇·Ii+60×0.25S (m3/min)</p><p>　　式中：Q扇一局部通風機實際吸風量, m3/min。安設局部通風機的巷道中的風量，除了滿足局部通風機的吸風量而外，還應保證局部通風機

53、吸入口至掘進工作面回風流之間的風速巖巷不小于O.15 m/s、煤巷和半煤巷不小于O.25m/s，以防止局部通風機吸入循環(huán)風和這段距離內(nèi)風流 停滯，造成瓦斯積聚；Ii一掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù)。</p><p>　　4、按照工作人員計算</p><p><b>　　Q掘＝4×N</b></p><p>　　公式中4—每人每分鐘

54、應共給的最低風量。</p><p>　　N—掘進工作面同時工作人數(shù)。</p><p><b>　　5、按照風速驗算</b></p><p>　　巖石巷道按照最低風速驗算</p><p>　　Q掘>60×0.15×S </p><p>　　煤巷與半煤巖巷按照最低風速驗算&l

55、t;/p><p>　　Q掘>60×0.25×S </p><p><b>　　按照最高風速驗算</b></p><p>　　Q掘>60×4×S </p><p>　?。ㄋ模╉鲜倚枰L量計算</p><p>　　采區(qū)變電所和采區(qū)絞車房需風量按照經(jīng)驗取值

56、，一般80～100m3/min，進風溫度高于28℃，可選取150m3/min。</p><p>　　二、三水平風井風機掛網(wǎng)初期需風量計算</p><p>　　該時期為三水平風機投入運行后己二風井風機和三水平風井風機聯(lián)合運轉初期，三區(qū)四面，即二水平庚一采區(qū)、己二采區(qū)、庚三采區(qū)共布置四個回采面，二水平己一采區(qū)、三水平庚一采區(qū)尚未投產(chǎn)，此時三水平風機開始掛網(wǎng)運轉。</p><

57、p>　　三水平風井風機掛網(wǎng)初期全礦生產(chǎn)布置4個綜采工作面、14個掘進工作面、15個機電硐室和其它巷道，需風量：</p><p>　　1、采煤工作面需風量計算</p><p>　?、?、庚20-21050采面</p><p>　?、侔赐咚褂砍隽坑嬎悖?lt;/p><p>　　Q采＝100×q采×K采通，m3/min</

58、p><p>　　式中：Q采—采煤工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q采—采煤工作面的瓦斯絕對涌出量，根據(jù)掘進期間瓦斯涌出量推算，取=9.3 m3/min；</p><p>　　K采通—采煤工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，取1.5；</p><p>　　Q采＝100×9.3×1.5＝1395m3/mi

59、n</p><p><b>　?、诎垂ぷ髅鏈囟扔嬎?lt;/b></p><p>　　Q采＝60×Vc×Sc×Ki，m3/min</p><p>　　式中：Vc—采煤工作面風速，預測采工作面溫度在30℃以上，工作面在加大通風降溫的同時，要考慮降溫。查上表工作面風速應在2.5～3.0m/s之間。取3.0m/s；</p

60、><p>　　Sc—采煤工作面的平均斷面積，7.5m2；</p><p>　　Kc—工作面長度系數(shù)，取1.11；</p><p>　　Q采＝60×3.0×7.5×1.11＝1500m3/min</p><p>　?、郯慈藬?shù)計算實際需風量：</p><p>　　Q采＝4×N，m3/mi

61、n</p><p>　　式中：N—工作面同時工作的最多人數(shù)</p><p>　　Q采＝4×30＝120m3/min</p><p><b>　?、馨达L速進行驗算：</b></p><p>　　15×S采≤Q采≤240×S采</p><p>　　式中S采—采煤工作面的平

62、均斷面積，綜采工作面7.5m2。</p><p>　　綜采工作面：127.5≤Q采≤2040</p><p>　　根據(jù)以上計算，庚20-21050綜采工作面配風量1500m3/min，即25 m3/s。</p><p>　?、啤⒓?6-17-22040采面</p><p>　?、侔赐咚褂砍隽坑嬎悖?lt;/p><p>　　

63、Q采＝100×q采×K采通，m3/min</p><p>　　式中：Q采—采煤工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q采—采煤工作面的瓦斯絕對涌出量，根據(jù)掘進期間瓦斯涌出量推算，取=0.72m3/min；</p><p>　　K采通—采煤工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，取1.5；</p><p>　

64、　Q采＝100×0.72×1.5＝108m3/min</p><p><b>　　②按工作面溫度計算</b></p><p>　　Q采＝60×Vc×Sc×Ki，m3/min</p><p>　　式中：Vc—采煤工作面風速，預測采工作面溫度在28℃左右，工作面在加大通風降溫的同時，要考慮降溫。查上

65、表工作面風速應在1.8～2.5m/s之間。取1.8m/s；</p><p>　　Sc—采煤工作面的平均斷面積，7.4m2；</p><p>　　Kc—工作面長度系數(shù)，取1.0；</p><p>　　Q采＝60×1.8×7.4×1.0＝800m3/min</p><p>　　③按人數(shù)計算實際需風量：</p&g

66、t;<p>　　Q采＝4×N，m3/min</p><p>　　式中：N—工作面同時工作的最多人數(shù)</p><p>　　Q采＝4×30＝120m3/min</p><p><b>　?、馨达L速進行驗算：</b></p><p>　　15×S采≤Q采≤240×S采<

67、;/p><p>　　式中S采——采煤工作面的平均斷面積，綜采工作面7.4m2。</p><p>　　綜采工作面：111≤Q采≤1776</p><p>　　根據(jù)以上計算，己16-17-22040綜采工作面配風量800m3/min，即13.33m3/s。</p><p>　?、?、己16-17-22100采面</p><p>

68、　?、侔赐咚褂砍隽坑嬎悖?lt;/p><p>　　Q采＝100×q采×K采通，m3/min</p><p>　　式中：Q采——采煤工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q采——采煤工作面的瓦斯絕對涌出量，根據(jù)掘進期間瓦斯涌出量推算，取=1.68 m3/min；</p><p>　　K采通——采煤工作面瓦斯涌

69、出不均勻的備用風量系數(shù)，取1.5；</p><p>　　Q采＝100×1.68×1.5＝252m3/min</p><p><b>　?、诎垂ぷ髅鏈囟扔嬎?lt;/b></p><p>　　Q采＝60×Vc×Sc×Ki，m3/min</p><p>　　式中：Vc—采煤工作面風

70、速，預測采工作面溫度在28℃以上，工作面在加大通風降溫的同時，要考慮降溫。查上表工作面風速應在1.8～2.5m/s之間。取1.8m/s；</p><p>　　Sc—采煤工作面的平均斷面積，7.4m2；</p><p>　　Kc—工作面長度系數(shù)，取1.0；</p><p>　　Q采＝60×1.8×7.4×1.0＝800m3/min<

71、/p><p>　?、郯慈藬?shù)計算實際需風量：</p><p>　　Q采＝4×N，m3/min</p><p>　　式中：N——工作面同時工作的最多人數(shù)</p><p>　　Q采＝4×30＝120m3/min</p><p><b>　?、馨达L速進行驗算：</b></p>

72、<p>　　15×S采≤Q采≤240×S采</p><p>　　式中S采——采煤工作面的平均斷面積，綜采工作面7.4m2。</p><p>　　綜采工作面：111≤Q采≤1776</p><p>　　根據(jù)以上計算，己16-17-22100綜采工作面配風量800m3/min，即13.33m3/s。</p><p>

73、;　?、取⒏?0-23090采面</p><p>　?、侔赐咚褂砍隽坑嬎悖?lt;/p><p>　　Q采＝100×q采×K采通，m3/min</p><p>　　式中：Q采——采煤工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q采——采煤工作面的瓦斯絕對涌出量，根據(jù)掘進期間瓦斯涌出量推算，取=1.44 m3/min

74、；</p><p>　　K采通——采煤工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，取1.5；</p><p>　　Q采＝100×1.44×1.5＝216m3/min</p><p><b>　?、诎垂ぷ髅鏈囟扔嬎?lt;/b></p><p>　　Q采＝60×Vc×Sc×Ki，m3/m

75、in</p><p>　　式中：Vc—采煤工作面風速，預測采工作面溫度在28℃以上，工作面在加大通風降溫的同時，要考慮降溫。查上表工作面風速應在1.8～2.5m/s之間。取1.8m/s；</p><p>　　Sc—采煤工作面的平均斷面積，7.4m2；</p><p>　　Kc—工作面長度系數(shù)，取1.0；</p><p>　　Q采＝60

76、5;1.8×7.4×1.0＝800m3/min</p><p>　?、郯慈藬?shù)計算實際需風量：</p><p>　　Q采＝4×N，m3/min</p><p>　　式中：N——工作面同時工作的最多人數(shù)</p><p>　　Q采＝4×30＝120m3/min</p><p><

77、b>　?、馨达L速進行驗算：</b></p><p>　　15×S采≤Q采≤240×S采</p><p>　　式中S采——采煤工作面的平均斷面積，綜采工作面7.4m2。</p><p>　　綜采工作面：111≤Q采≤1776</p><p>　　根據(jù)以上計算，庚20-23090綜采工作面配風量800m3/m

78、in，即13.33m3/s。</p><p>　　2、掘進工作面需風量計算</p><p>　?、拧⒏?0-21120風、機巷</p><p>　　① 按瓦斯涌出量計算：</p><p>　　Q掘＝100×q瓦掘×K掘通，m3/min</p><p><b>　　式中：</b>

79、</p><p>　　Q掘—掘進工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q瓦掘—掘進工作面的瓦斯絕對涌出量，經(jīng)計算為2.4m3/min；</p><p>　　K掘通—掘進工作面瓦斯涌出不均衡的備用風量系數(shù)，機采工作面取1.5；</p><p>　　Q掘＝100×2.4×1.5＝208m3/min</

80、p><p>　?、?按人數(shù)計算掘進工作面實際需要的風量：</p><p>　　Q掘＝4×N，m3/min</p><p>　　式中：N——掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，取20人。</p><p>　　則Q掘＝4×20＝80m3/min</p><p>　?、?按局部通風機實際吸風量計算需要風量:<

81、/p><p>　　Q掘=Q扇×Ii +15S=365×1+15×9=500m3/min。</p><p>　?、?按風速進行驗算：</p><p>　　15×S煤掘≤Q煤掘≤240×S煤掘</p><p>　　式中S煤掘——煤巷掘進工作面的斷面積11.08m2</p><p&g

82、t;　　166.2m3/min≤Q煤掘≤2659.2m3/min</p><p>　　綜合考慮，庚20-21120風、機巷需風量為500m3/min，即8.33m3/s；</p><p>　　⑵、己16-17-22040風、機巷</p><p>　?、?按瓦斯涌出量計算：</p><p>　　Q掘＝100×q瓦掘×K掘通，

83、m3/min</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q掘—掘進工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q瓦掘—掘進工作面的瓦斯絕對涌出量，經(jīng)計算為0.48m3/min；</p><p>　　K掘通—掘進工作面瓦斯涌出不均衡的備用風量系數(shù)，機采工作面取1.5；</p>

84、<p>　　Q掘＝100×0.48×1.5＝72m3/min</p><p>　?、?按人數(shù)計算掘進工作面實際需要的風量：</p><p>　　Q掘＝4×N，m3/min</p><p>　　式中：N——掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，取30人。</p><p>　　則Q掘＝4×30＝120

85、m3/min</p><p>　　③ 按局部通風機實際吸風量計算需要風量:</p><p>　　Q掘=Q扇×Ii +15S=272×1+15×8.5=400m3/min。</p><p>　　④ 按風速進行驗算：</p><p>　　15×S煤掘≤Q煤掘≤240×S煤掘</p>

86、<p>　　式中S煤掘——煤巷掘進工作面的斷面積11.08m2</p><p>　　166.2m3/min≤Q煤掘≤2659.2m3/min</p><p>　　綜合考慮，己16-17-22040風、機巷需風量為400m3/min，即6.67m3/s；</p><p>　?、?、庚20-23130風、機巷</p><p>　?、?按瓦

87、斯涌出量計算：</p><p>　　Q掘＝100×q瓦掘×K掘通，m3/min</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q掘—掘進工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q瓦掘—掘進工作面的瓦斯絕對涌出量，經(jīng)計算為1.25m3/min；</p>

88、<p>　　K掘通—掘進工作面瓦斯涌出不均衡的備用風量系數(shù)，機采工作面取1.5；</p><p>　　Q掘＝100×1.25×1.5＝188m3/min</p><p>　?、?按人數(shù)計算掘進工作面實際需要的風量：</p><p>　　Q掘＝4×N，m3/min</p><p>　　式中：N——掘進工作

89、面同時工作的最多人數(shù)，取30人。</p><p>　　則Q掘＝4×30＝120m3/min</p><p>　?、?按局部通風機實際吸風量計算需要風量:</p><p>　　Q掘=Q扇×Ii +15S=357×1+15×9.5=500m3/min。</p><p>　?、?按風速進行驗算：</p&

90、gt;<p>　　15×S煤掘≤Q煤掘≤240×S煤掘</p><p>　　式中S煤掘——煤巷掘進工作面的斷面積11.08m2</p><p>　　166.2m3/min≤Q煤掘≤2659.2m3/min</p><p>　　綜合考慮，庚20-23130風、機巷需風量為500m3/min，即8.33m3/s；</p>

91、<p>　　依據(jù)采掘部署安排，采區(qū)下山掘進（己一皮帶下山、己一軌道下山、己一專用回風下山、庚三皮帶下山、三水平庚一行人、軌道、皮帶、東翼專回下山）風機均以局部通風機(2×15KW)吸入風量為配風依據(jù)，煤巷按500 m3/min（8.33m3/s），巖巷按400 m3/min（6.67m3/s）。</p><p>　　3、硐室需要風量計算</p><p>　　采區(qū)變電所和

92、采區(qū)絞車房需風量按照經(jīng)驗取值，一般80～100m3/min，選取100m3/min。（全礦井硐室共14個，需風量為1400 m3/min）</p><p>　　4、其它巷道需風量為400m3/min。</p><p>　　綜合上述計算三水平風井風機掛網(wǎng)初期4個綜采面、14個開掘工作面、15個硐室和其它巷道，需風量:</p><p>　　Q總≥（∑Q采+∑Q掘+∑Q硐

93、+∑Q其它）×K礦通 m3/min</p><p>　　∑Q采=1500×1+800×3=3900m3/min</p><p>　　∑Q掘=500×6+400×8=6200m3/min</p><p>　　∑Q硐=100×14=1400m3/min</p><p>　　∑Q其它＝40

94、0 m3/min</p><p>　　=（3900+6200+1400+400）×1.3=15470 m3/min，即257.83m3/s。</p><p>　　三、三水平困難時期需風量計算</p><p>　　根據(jù)平煤股份二礦中長期發(fā)展規(guī)劃，三水平達產(chǎn)時年生產(chǎn)能力300萬t，采區(qū)內(nèi)同時布置4個綜采工作面；8個綜掘工作面；10個機電硐室(包括中央泵房、中央

95、變電所、爆炸材料庫、絞車房、瓦斯抽放站、降溫硐室和采區(qū)變電所等等)。由于在三水平中期，二水平庚一、己一、己二、庚三將回采結束。三水平庚一、己一采區(qū)投產(chǎn)，大大為縮短了三水平庚一、己一采區(qū)回風線路，降低三水平風井系統(tǒng)阻力，三水平主扇應同時滿足掛網(wǎng)初期和三水平庚一、己一采區(qū)同時生產(chǎn)時的通風需要，以提高各風井系統(tǒng)主扇運行效率和穩(wěn)定性。</p><p>　　1、采煤工作面需風量計算</p><p>

96、　　庚20-31260、庚20-31250、己-31240、己-31310采面</p><p>　?、侔赐咚褂砍隽坑嬎悖?lt;/p><p>　　Q采＝100×q采×K采通，m3/min</p><p>　　式中：Q采—采煤工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q采—抽放后采煤工作面的瓦斯絕對涌出量，取=8

97、.25 m3/min；</p><p>　　K采通—采煤工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，取1.5；</p><p>　　Q采＝100×8.25×1.5＝1238m3/min</p><p><b>　　②按工作面溫度計算</b></p><p>　　Q采＝60×Vc×Sc

98、15;Ki，m3/min</p><p>　　式中：Vc—采煤工作面風速，預測采工作面溫度在30℃以上，工作面在加大通風降溫的同時，要考慮降溫。查上表工作面風速應在2.5～3.0m/s之間。取3.0m/s；</p><p>　　Sc—采煤工作面的平均斷面積，7.5m2；</p><p>　　Kc—工作面長度系數(shù)，取1.34；</p><p>

99、　　Q采＝60×3.0×7.5×1.34＝1800m3/min</p><p>　?、郯慈藬?shù)計算實際需風量：</p><p>　　Q采＝4×N，m3/min</p><p>　　式中：N—工作面同時工作的最多人數(shù)</p><p>　　Q采＝4×30＝120m3/min</p>&

100、lt;p><b>　?、馨达L速進行驗算：</b></p><p>　　15×S采≤Q采≤240×S采</p><p>　　式中S采—采煤工作面的平均斷面積，綜采工作面7.5m2。</p><p>　　綜采工作面：127.5≤Q采≤2040</p><p>　　根據(jù)以上計算，庚20-31260、庚

101、20-31250、己-31240、己-31310綜采工作面配風量1800m3/min，即30 m3/s。</p><p>　　2、掘進工作面需風量計算</p><p>　?、?、庚20-31290風、機巷、庚20-31220風、機巷、己-31200風、機巷、己-31270風、機巷</p><p>　?、?按瓦斯涌出量計算：</p><p>　　

102、Q掘＝100×q瓦掘×K掘通，m3/min</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q掘—掘進工作面實際需要的風量，m3/min；</p><p>　　q瓦掘—掘進工作面的瓦斯絕對涌出量，經(jīng)計算為3.0m3/min；</p><p>　　K掘通—掘進工作面瓦斯涌出不均衡的備用風

103、量系數(shù)，機采工作面取1.5；</p><p>　　Q掘＝100×3.0×1.5＝450m3/min</p><p>　?、?按人數(shù)計算掘進工作面實際需要的風量：</p><p>　　Q掘＝4×N，m3/min</p><p>　　式中：N——掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，取30人。</p><

104、p>　　則Q掘＝4×30＝120m3/min</p><p>　?、?按局部通風機實際吸風量計算需要風量:</p><p>　　Q掘=Q扇×Ii +15S=465×1+15×9=600m3/min。</p><p>　?、?按風速進行驗算：</p><p>　　15×S煤掘≤Q煤掘≤24

105、0×S煤掘</p><p>　　式中S煤掘——煤巷掘進工作面的斷面積11.08m2</p><p>　　166.2m3/min≤Q煤掘≤2659.2m3/min</p><p>　　綜合考慮，庚20-31290風、機巷、庚20-31220風、機巷、己-31200風、機巷、己-31270風、機巷需風量為600m3/min，即10m3/s；</p>

106、<p>　　3、硐室需要風量計算</p><p>　　采區(qū)變電所和采區(qū)絞車房需風量按照經(jīng)驗取值，一般80～100m3/min，選取100m3/min。（全礦井硐室共10個，需風量為1500 m3/min）</p><p>　　4、其它巷道需風量為500m3/min。</p><p>　　綜合上述計算三水平風井風機掛網(wǎng)初期4個綜采面、14個開掘工作面、1

107、5個硐室和其它巷道，需風量:</p><p>　　Q總≥（∑Q采+∑Q掘+∑Q硐+∑Q其它）×K礦通 m3/min</p><p>　　∑Q采=1800m×4=7200m3/min</p><p>　　∑Q掘=600×8=4800m3/min</p><p>　　∑Q硐=100×15=1500m3/mi

108、n</p><p>　　∑Q其它＝600 m3/min</p><p>　　=（7200+4800+1500+600）×1.3=18330 m3/min，即305.5m3/s。</p><p>　　第六章：礦井通風網(wǎng)絡解算結果分析</p><p>　　依據(jù)平煤股份二礦三水平設計服務年限為30a。通過風量計算，三水平風井風機掛網(wǎng)初期為

109、通風容易時期，該時期為三水平風機投入運行后己二風井風機和三水平風井風機聯(lián)合運轉初期。三水平風井風機擔負三水平庚一、二水平庚三采區(qū)，己二風井風機擔負二水平己二、庚一、己一采區(qū)回風。己二主扇需承擔供風量為160.36 m3/s，風壓為3202.0Pa；三水平風機需承擔供風量為87.08m3/s，風壓為1781Pa；三水平困難時期為深部己、庚組煤同時回采時期，三水平風機擔負全礦井回風。三水平風機需承擔供風量為305.5m3/s，風壓為3701

110、Pa。</p><p>　　一、礦井負壓分布情況</p><p>　　依據(jù)礦井各采區(qū)接替安排，三水平主扇掛網(wǎng)1～2年，三水平主扇與己二主扇聯(lián)合運轉時期，各風井所承擔的供風量的變化以及通風系統(tǒng)的變化，造成礦井通風阻力也發(fā)生變化。通過網(wǎng)絡解算得出，三水平通風容易時期負壓為1780Pa，三水平通風容易時期負壓為3701Pa。</p><p><b>　　二、礦井

111、等孔計算</b></p><p>　　礦井等積孔按下式計算：A＝</p><p>　　式中：A—礦井等積孔，</p><p>　　Q—礦井需要風量，m3/s</p><p>　　H—礦井通風負壓，Pa</p><p>　　經(jīng)計算三水平風井通風容易時期等積孔為2.46m2；通風困難時期等積孔為5.97m2，礦

112、井通風難易程度為容易。</p><p>　　第七章：礦井通風網(wǎng)絡驗證</p><p>　　平煤股份二礦為高阻力通風礦井，二水平己二主扇負壓高是制約礦井實現(xiàn)跨越式發(fā)展的難題，也是省安全監(jiān)察局和集團公司下文重點督辦的安全隱患。造成這一后果的主要原因：</p><p>　　1、礦井通風方式為“大折返”式通風，通風線路長。</p><p>　　2、二

113、水平巷道通風斷面設計不合理，部分進、回風段斷面小，磨擦風阻大，皮帶運輸巷安裝機電設備后幾乎占去了巷道斷面的1/3。</p><p>　　3、隨著礦井向深部的延伸，礦井地壓大，巷道斷面收縮變形將嚴重，會造成通風斷面無法保證要求。</p><p>　　4、為保證三水平風井系統(tǒng)不在高位運行，二礦在考慮新、老風井系統(tǒng)匹配降阻的同時，也應充分考慮三水平風井承擔全礦井時，需風量達到305.3m3/s時

114、自身的負壓高的問題。</p><p>　　第八章 三水平主要通風機選型</p><p>　　本礦井為高瓦斯礦井，采用抽出式通風方式，由新建進風立井進風，新建回風立井回風。</p><p>　　一、主要通風機選型參數(shù)</p><p><b>　　1、礦井所需風量</b></p><p>　　通風容

115、易時期風量為： 87.08 ｍ３/s。</p><p>　　通風困難時期風量為： 305.5 ｍ３/s。</p><p><b>　　2、礦井所需負壓</b></p><p>　　通風容易時期負壓為： 1781 Pa；</p><p>　　通風困難時期負壓為： 3701 Pa。</p

116、><p><b>　　3、通風設備設置</b></p><p>　　礦井三水平采用機械通風，設有進風立井及回風立井，其出口處設置主通風機。礦井進風井井口標高均為+170m，回風井井口標高為+311m。</p><p>　　二、通風設備選型方案比較</p><p>　　根據(jù)礦井通風要求，設計對離心式和軸流式通風設備進行了分析比

117、較，離心式通風機雖然具有全壓效率高，噪音小，設備投資少的優(yōu)點，但存在占地面積大，土建工程量大，需建返風道，反風繁瑣，系統(tǒng)總投資高，動壓損失大，運行電耗高，綜合運營費用多等缺點，因此設計不予推薦。</p><p>　　根據(jù)《煤礦設計規(guī)范》“扇風機個體特性曲線的合理工作范圍，其實際應用風壓不能超過最大風壓的0.9倍，靜壓效率不應低于0.6倍，扇風機動輪的轉數(shù)不能超過它的額定轉數(shù)”之規(guī)定。</p><

118、;p>　　1、扇風機實際提供的風量為：</p><p><b>　　Qf＝Q×K</b></p><p>　　K—漏風損失系數(shù)，風井不作提升用時取1.1；箕斗井兼作回風用時取1.15；回風井升降人員時取1.2。取1.1</p><p>　　容易時期風量：Q=1.1×87.08=95.79m3/s</p>

119、<p>　　困難時期風量：Q=1.1×305.5=336.05m3/s</p><p>　　2、風機必需達到的靜壓：</p><p>　　H易 =1781+1781×10%=1959Pa</p><p>　　H難=3701+3701×10%=4071Pa</p><p>　　依據(jù)網(wǎng)絡解算礦井掛網(wǎng)初期與困

120、難時期，所需風機風量、靜壓，風機選型考慮以下3個方案進行比較。</p><p>　　四、主扇選型方案比較</p><p>　　根據(jù)生產(chǎn)需求及主要通風機的性能等列出四種選型方案：</p><p>　?。ㄒ唬〧BCDZ系列對旋軸流式通風機</p><p>　　根據(jù)采區(qū)所需風量、負壓，設計選型主要通風機為FBCDZ No40/2×1000

121、kw型軸流式通風機，但由于我礦現(xiàn)使用該對旋系列主扇，型號為BDK618-8-No30，電機功率為2×500kw。 主要優(yōu)點是效率較高，不需另建擴散塔。</p><p>　　在運行過程中存在以下缺點：</p><p>　　1、檢修困難，檢修時需吊蓋，施工工作量大。</p><p>　　2、風葉對現(xiàn)場要求高，材質(zhì)為不銹鋼，使用中風葉易損壞。</p>

122、;<p>　　3、軸承日常檢查不方便，溫度傳感器探頭使用易出現(xiàn)故障。</p><p>　　4、風葉角度調(diào)整不能實現(xiàn)聯(lián)調(diào)，調(diào)整時間長（2小時左右），風葉運行角度大時，反風啟動電流大，無法啟動造成不能進行反轉反風。</p><p>　　5、安裝時廠房空間要求大，土建工程量較大。</p><p>　　6、No28型以上風機在高負壓或大風葉角度下運行時，振動大

123、，穩(wěn)定性差。</p><p>　　7、動、靜平衡要求高，更換風葉時必須將風輪和全部風葉全部更換。動平衡實驗需要專用設備一般必須在廠家才能完成。</p><p>　　8、風機潤滑系統(tǒng)落后（注油潤滑）。</p><p>　　9、礦井后期風量、負壓變化大的情況下，不能很好的滿足礦井通風的需求。</p><p>　　根據(jù)以上使用情況及使用過程中存在的

124、問題，并考慮到己四采區(qū)的實際開采需要，本論證報告不推薦BDK系列軸流式通風機做為主要通風機備選方案。</p><p>　?。ǘ〢NN-3120/1600N型主要通風機</p><p>　　根據(jù)目前資料，可選用進口風機ANN型豪頓華通風機，其優(yōu)點為：</p><p>　　1、風機運行平穩(wěn)，噪音小。</p><p>　　2、風葉可實現(xiàn)在線自動調(diào)

125、節(jié)，可實現(xiàn)在線監(jiān)測。</p><p>　　3、風機自動化控制程度高，潤滑系統(tǒng)自動先進。</p><p>　　4、風機葉片調(diào)整的先進性和多樣性（動葉可調(diào)和靜止一次可調(diào)）。</p><p>　　5、電機直接反轉反風，風機反向運行速度快。</p><p>　　6、風機裝有溫度、失速、振動報警器，出現(xiàn)異常時，可以進行報警與停機。</p>