剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基承載特性研究.pdf

1、多元復(fù)合地基與常規(guī)復(fù)合地基相比較具有明顯優(yōu)勢(shì)，能夠同時(shí)滿(mǎn)足對(duì)不良地基處理的多方面的要求，作為新型的地基處理方式，在工程實(shí)踐中已經(jīng)有所應(yīng)用，但其承載機(jī)理和設(shè)計(jì)理論還不成熟。
　　本文依托山西省電力公司發(fā)展策劃部和山西大學(xué)工程學(xué)院共同承擔(dān)的“組合型地基在變電工程中應(yīng)用的技術(shù)研究”項(xiàng)目，以多元復(fù)合地基中的剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基為研究對(duì)象，在總結(jié)分析了多元復(fù)合地基的理論分析、現(xiàn)場(chǎng)及室內(nèi)試驗(yàn)和數(shù)值模擬等方面的國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了五組

2、室內(nèi)模型試驗(yàn)，分別是填土地基、柔性樁復(fù)合地基、剛性樁復(fù)合地基、剛?cè)峤M合樁復(fù)合地基（4樁型）和剛?cè)峤M合樁復(fù)合地基（9樁型）載荷試驗(yàn)，最后，通過(guò)有限元軟件ABAQUS進(jìn)行了復(fù)合地基的數(shù)值分析。本文獲得成果主要有以下幾個(gè)方面:
　　(1)得到填土地基、柔性樁復(fù)合地基、剛性樁復(fù)合地基、剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基的p-s曲線(xiàn)，并分析了各自的變形規(guī)律，填土地基、柔性樁復(fù)合地基和剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基的p-s曲線(xiàn)均為緩變型沒(méi)有明顯的比例界限和極限承載力

3、，剛性樁復(fù)合地基的p-s曲線(xiàn)為突變型，在相同的荷載作用下，沉降規(guī)律為:填土地基＞柔性樁復(fù)合地基＞剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基＞剛性樁復(fù)合地基。
　　(2)驗(yàn)證了褥墊層對(duì)于復(fù)合地基樁土應(yīng)力分配及不同剛度的群樁地基協(xié)同工作的重要作用。
　　(3)在剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基中建議選擇剛度較大的承臺(tái)，更有利于發(fā)揮剛性樁和柔性樁各自的承載力。
　　(4)剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基的承載機(jī)理為:在所受荷載不大時(shí)，柔性樁和樁間土承擔(dān)了復(fù)合地基的大部分

4、荷載，荷載增大，在褥墊層的調(diào)節(jié)作用下，剛性樁承擔(dān)的荷載快速增加，因此剛性樁決定復(fù)合地基的極限承載力。
　　(5)推薦剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基的實(shí)用設(shè)計(jì)公式:fspk=[m1n1+m2n2+（1-m1-m2)]αβfskfsk為天然地基的承載力特征值;m1和m2分別表示剛性樁和柔性樁的面積置換率;n1和n2分別表示復(fù)合地基在極限承載力時(shí)剛性樁和柔性樁的樁土應(yīng)力比。
　　(6)通過(guò)有限元軟件ABAQUS模擬剛?cè)峤M合樁型復(fù)合地基靜載荷