微合金重軌鋼高溫變形模擬實(shí)驗(yàn)研究.pdf

1、以BNbRE、BNbRE（V）、U71Mn和U75V重軌鋼連鑄坯為研究對(duì)象，采用GLEEBLE-1500D 熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)進(jìn)行高溫?zé)崴苄岳鞂?shí)驗(yàn)，研究各溫度段塑性的變化規(guī)律及微合金元素V、Nb和RE對(duì)重軌鋼高溫?zé)崴苄缘挠绊?；并用光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡對(duì)拉伸試樣的金相組織和斷口形貌進(jìn)行對(duì)比分析。研究表明：在第Ⅰ脆性區(qū)（1250℃～1300℃），各鋼種的塑性非常低，幾乎為零；在高溫塑性區(qū)（1000℃～1225℃），塑性良好；隨著溫度的下降，進(jìn)入

2、第Ⅲ脆性區(qū)（950℃以下），塑性陡然下降，原因是微合金元素的動(dòng)態(tài)析出物脆化了晶界，特別是釩對(duì)重軌鋼在第Ⅲ脆性溫度區(qū)的塑性有較大的影響，且脆化向低溫度方向延伸。 針對(duì)BNbRE重軌連鑄坯表面微裂紋問題，利用GLEEBLE-1500D熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，測(cè)定了BNbRE重軌連鑄坯RA-T曲線，并對(duì)其顯微組織進(jìn)行了掃描電鏡觀察，定量研究了變形溫度、變形速率、冷卻速率對(duì)BNbRE重軌連鑄坯在第Ⅲ脆性區(qū)的高溫?zé)崴苄约捌滹@微組織的影響，為優(yōu)化BN

3、bRE鋼連鑄二冷制度及防止鑄坯表面微裂紋的產(chǎn)生提供實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。 采用單道次壓縮實(shí)驗(yàn)的方法，在GLEEBLE-1500D熱模擬機(jī)上對(duì)BNbRE、BNbRE（V）、U71Mn和U75V重軌鋼進(jìn)行奧氏體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的研究。實(shí)驗(yàn)工藝為：變形溫度分別取900℃、1000℃、1100℃，變形速率取0.1s-1，變形量取60％，變形結(jié)束以后馬上進(jìn)行空冷。通過研究不同鋼種的真應(yīng)力—真應(yīng)變曲線來分析微合金元素V、Nb和RE對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的影響。最后用掃

4、描電鏡觀察變形結(jié)束以后空冷得到的顯微組織。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：從RTT曲線得出，V、Nb和RE能顯著地抑制形變奧氏體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的進(jìn)行，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶后的奧氏體晶?？绽浜蟮闹楣怏w團(tuán)比較細(xì)小，片間距也比較細(xì)小。因此，微合金重軌鋼在終軋溫度較高時(shí)仍能得到細(xì)小均勻的顯微組織。 以U75V為研究對(duì)象，在GLEEBLE-1500D熱模擬機(jī)上進(jìn)行重軌鋼奧氏體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶影響因素的實(shí)驗(yàn)研究。在實(shí)驗(yàn)過程中，變形溫度分別取900℃、1000℃、1100℃，變形