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文檔簡(jiǎn)介
1、<p> 機(jī)械設(shè)計(jì)減速器設(shè)計(jì)說(shuō)明書</p><p><b> 系 別:</b></p><p><b> 專 業(yè):</b></p><p><b> 學(xué)生姓名:</b></p><p><b> 學(xué) 號(hào):</b><
2、;/p><p><b> 指導(dǎo)教師:</b></p><p><b> 職 稱:</b></p><p><b> 目 錄</b></p><p> 第一部分 設(shè)計(jì)任務(wù)書..............................................4
3、</p><p> 第二部分 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案.....................................5</p><p> 第三部分 電動(dòng)機(jī)的選擇............................................5</p><p> 3.1 電動(dòng)機(jī)的選擇................................
4、............5</p><p> 3.2 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比........................6</p><p> 第四部分 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)............................7</p><p> 第五部分 V帶的設(shè)計(jì)..................................
5、............9</p><p> 5.1 V帶的設(shè)計(jì)與計(jì)算.........................................9</p><p> 5.2 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)..........................................11</p><p> 第六部分 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì).................
6、........................13</p><p> 6.1 高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算................................13</p><p> 6.2 低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算................................20</p><p> 第七部分 傳動(dòng)軸和傳動(dòng)軸承及聯(lián)軸器的設(shè)計(jì).....
7、.....................28</p><p> 7.1 輸入軸的設(shè)計(jì)...........................................28</p><p> 7.2 中間軸的設(shè)計(jì)...........................................32</p><p> 7.3 輸出軸的設(shè)計(jì)........
8、...................................38</p><p> 第八部分 鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算..................................44</p><p> 8.1 輸入軸鍵選擇與校核......................................44</p><p> 8.2 中間軸鍵選
9、擇與校核......................................44</p><p> 8.3 輸出軸鍵選擇與校核......................................44</p><p> 第九部分 軸承的選擇及校核計(jì)算....................................45</p><p> 9
10、.1 輸入軸的軸承計(jì)算與校核..................................45</p><p> 9.2 中間軸的軸承計(jì)算與校核...................................46</p><p> 9.3 輸出軸的軸承計(jì)算與校核...................................46</p><p>
11、; 第十部分 聯(lián)軸器的選擇...........................................47</p><p> 第十一部分 減速器的潤(rùn)滑和密封....................................48</p><p> 11.1 減速器的潤(rùn)滑...........................................48</p
12、><p> 11.2 減速器的密封...........................................49</p><p> 第十二部分 減速器附件及箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸...........................50</p><p> 設(shè)計(jì)小結(jié)................................................
13、.......52</p><p> 參考文獻(xiàn).......................................................53</p><p> 第一部分 設(shè)計(jì)任務(wù)書</p><p><b> 一、初始數(shù)據(jù)</b></p><p> 設(shè)計(jì)展開式二級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器,初始數(shù)據(jù)
14、T = 440Nm,n = 32r/m,設(shè)計(jì)年限(壽命):5年,每天工作班制(8小時(shí)/班):1班制,每年工作天數(shù):300天,三相交流電源,電壓380/220V。</p><p><b> 二. 設(shè)計(jì)步驟</b></p><p> 1. 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案</p><p> 2. 電動(dòng)機(jī)的選擇</p><p>
15、 3. 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比</p><p> 4. 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p> 5. 設(shè)計(jì)V帶和帶輪</p><p><b> 6. 齒輪的設(shè)計(jì)</b></p><p> 7. 滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)</p><p><b> 8
16、. 鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)</b></p><p> 9. 箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 10. 潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì)</p><p><b> 11. 聯(lián)軸器設(shè)計(jì)</b></p><p> 第二部分 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案</p><p><b> 一. 傳動(dòng)方案特點(diǎn)<
17、/b></p><p> 1.組成:傳動(dòng)裝置由電機(jī)、V帶、減速器、工作機(jī)組成。</p><p> 2.特點(diǎn):齒輪相對(duì)于軸承不對(duì)稱分布,故沿軸向載荷分布不均勻,要求軸有較大的剛度。</p><p> 3.確定傳動(dòng)方案:考慮到電機(jī)轉(zhuǎn)速高,V帶具有緩沖吸振能力,將V帶設(shè)置在高速級(jí)。選擇V帶傳動(dòng)和展開式二級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器。</p><p&
18、gt; 二. 計(jì)算傳動(dòng)裝置總效率</p><p> ?a=?????????????0.96×0.994×0.972×0.99×0.96=0.825</p><p> ?1為V帶的效率,?2為軸承的效率,?3為齒輪嚙合傳動(dòng)的效率,?4為聯(lián)軸器的效率,?5為工作裝置的效率。</p><p> 第三部分 電動(dòng)機(jī)的選擇&
19、lt;/p><p><b> 1 電動(dòng)機(jī)的選擇</b></p><p><b> 工作機(jī)的轉(zhuǎn)速n:</b></p><p><b> n=32r/min</b></p><p><b> 工作機(jī)的功率pw:</b></p><p&
20、gt; pw= 1.47 KW</p><p> 電動(dòng)機(jī)所需工作功率為:</p><p> pd= 1.78 KW</p><p><b> 工作機(jī)的轉(zhuǎn)速為:</b></p><p> n = 32 r/min</p><p> 經(jīng)查表按推薦的傳動(dòng)比合理范圍,V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比i1=2~
21、4,二級(jí)圓柱斜齒輪減速器傳動(dòng)比i2=8~40,則總傳動(dòng)比合理范圍為ia=16~160,電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為nd = ia×n = (16~160)×32 = 512~5120r/min。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量、價(jià)格和帶傳動(dòng)、減速器的傳動(dòng)比,選定型號(hào)為Y90L-2的三相異步電動(dòng)機(jī),額定功率為2.2KW,滿載轉(zhuǎn)速nm=2840r/min,同步轉(zhuǎn)速3000r/min。</p><p>
22、; 電動(dòng)機(jī)主要外形尺寸:</p><p> 3.2 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比</p><p><b> ?。?)總傳動(dòng)比:</b></p><p> 由選定的電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速n 和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速n,可得傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比為:</p><p> ia=nm/n=2840/32=88.75</p>
23、;<p> ?。?)分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比:</p><p><b> ia=i0×i</b></p><p> 式中i0,i1分別為帶傳動(dòng)和減速器的傳動(dòng)比。為使V帶傳動(dòng)外廓尺寸不致過(guò)大,初步取i0=4.5,則減速器傳動(dòng)比為:</p><p> i=ia/i0=88.75/4.5=19.72</p>&l
24、t;p> 取兩級(jí)圓柱齒輪減速器高速級(jí)的傳動(dòng)比為:</p><p><b> i12 = </b></p><p> 則低速級(jí)的傳動(dòng)比為:</p><p><b> i23 = 3.9</b></p><p> 第四部分 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><
25、p><b> ?。?)各軸轉(zhuǎn)速:</b></p><p> 輸入軸:nI = nm/i0 = 2840/4.5 = 631.11 r/min</p><p> 中間軸:nII = nI/i12 = 631.11/5.06 = 124.73 r/min</p><p> 輸出軸:nIII = nII/i23 = 124.73/3.9
26、= 31.98 r/min</p><p> 工作機(jī)軸:nIV = nIII = 31.98 r/min</p><p> ?。?)各軸輸入功率:</p><p> 輸入軸:PI = Pd×?? = 1.78×0.96 = 1.71 KW</p><p> 中間軸:PII = PI×??×?? =
27、 1.71×0.99×0.97 = 1.64 KW</p><p> 輸出軸:PIII = PII×??×?? = 1.64×0.99×0.97 = 1.57 KW</p><p> 工作機(jī)軸:PIV = PIII×??×?? = 1.57×0.99×0.99 = 1.54 KW<
28、/p><p><b> 則各軸的輸出功率:</b></p><p> 輸入軸:PI' = PI×0.99 = 1.69 KW</p><p> 中間軸:PII' = PII×0.99 = 1.62 KW</p><p> 中間軸:PIII' = PIII×0.99
29、 = 1.55 KW</p><p> 工作機(jī)軸:PIV' = PIV×0.99 = 1.52 KW</p><p> (3)各軸輸入轉(zhuǎn)矩:</p><p> 輸入軸:TI = Td×i0×??</p><p> 電動(dòng)機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩:</p><p> Td = = 5
30、.99 Nm</p><p><b> 所以:</b></p><p> 輸入軸:TI = Td×i0×?? = 5.99×4.5×0.96 = 25.88 Nm</p><p> 中間軸:TII = TI×i12×??×?? = 25.88×5.06
31、5;0.99×0.97 = 125.75 Nm</p><p> 輸出軸:TIII = TII×i23×??×?? = 125.75×3.9×0.99×0.97 = 470.96 Nm</p><p> 工作機(jī)軸:TIV = TIII×??×?? = 470.96×0.99×0
32、.99 = 461.59 Nm</p><p><b> 輸出轉(zhuǎn)矩為:</b></p><p> 輸入軸:TI' = TI×0.99 = 25.62 Nm</p><p> 中間軸:TII' = TII×0.99 = 124.49 Nm</p><p> 輸出軸:TIII
33、9; = TIII×0.99 = 466.25 Nm</p><p> 工作機(jī)軸:TIV' = TIV×0.99 = 456.97 Nm</p><p> 第五部分 V帶的設(shè)計(jì)</p><p> 5.1 V帶的設(shè)計(jì)與計(jì)算</p><p> 1.確定計(jì)算功率Pca</p><p>
34、 由表查得工作情況系數(shù)KA = 1.1,故</p><p> Pca = KAPd = 1.1×1.78 kW = 1.96 kW</p><p><b> 2.選擇V帶的帶型</b></p><p> 根據(jù)Pca、nm由圖選用Z型。</p><p> 3.確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd并驗(yàn)算帶速v</
35、p><p> 1)初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1。由表,取小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1 = 56 mm。</p><p> 2)驗(yàn)算帶速v。按課本公式驗(yàn)算帶的速度</p><p><b> 8.32 m/s</b></p><p> 因?yàn)? m/s < v < 30m/s,故帶速合適。</p><
36、;p> 3)計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑。根據(jù)課本公式,計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑</p><p> dd2 = i0dd1 = 4.5×56 = 252 mm</p><p> 根據(jù)課本查表,取標(biāo)準(zhǔn)值為dd2 = 250 mm。</p><p> 4.確定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld</p><p> 1)根據(jù)課本公式,初定中心
37、距a0 = 500 mm。</p><p> 2)由課本公式計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度</p><p><b> Ld0 ≈ </b></p><p><b> ≈ 1499 mm</b></p><p> 由表選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld = 1540 mm。</p><p>
38、3)按課本公式計(jì)算實(shí)際中心距a0。</p><p> a ≈ a0 + (Ld - Ld0)/2 = 500 + (1540 - 1499)/2 mm ≈ 520 mm</p><p> 按課本公式,中心距變化范圍為497 ~ 566 mm。</p><p> 5.驗(yàn)算小帶輪上的包角??</p><p> ?? ≈ 180°
39、- (dd2 - dd1)×57.3°/a </p><p> = 180°-(250 - 56)×57.3°/520 ≈ 158.6°> 120°</p><p><b> 6.計(jì)算帶的根數(shù)z</b></p><p> 1)計(jì)算單根V帶的額定功率Pr。</
40、p><p> 由dd1 = 56 mm和nm = 2840 r/min,查表得P0 = 0.33 kW。</p><p> 根據(jù)nm = 2840 r/min,i0 = 4.5和Z型帶,查表得?P0 = 0.04 kW。</p><p> 查表得K? = 0.94,查表得KL = 1.54,于是</p><p> Pr = (P0 + ?
41、P0)K?KL = (0.33 + 0.04)×0.94×1.54 kW = 0.54 kW</p><p> 2)計(jì)算V帶的根數(shù)z</p><p> z = Pca/Pr = 1.96/0.54 = 3.63</p><p><b> 取4根。</b></p><p> 7.計(jì)算單根V帶的初
42、拉力F0</p><p> 由表查得Z型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量q = 0.06 kg/m,所以</p><p><b> F0 = </b></p><p> = = 53.02 N</p><p><b> 8.計(jì)算壓軸力FP</b></p><p> FP = 2z
43、F0sin(?1/2) = 2×4×53.02×sin(158.6/2) = 416.73 N</p><p><b> 9.主要設(shè)計(jì)結(jié)論</b></p><p> 5.2 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 1.小帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b> 1)小帶輪的結(jié)構(gòu)圖&
44、lt;/b></p><p> 2)小帶輪主要尺寸計(jì)算</p><p> 2.大帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b> 1)大帶輪的結(jié)構(gòu)圖</b></p><p> 2)大帶輪主要尺寸計(jì)算</p><p> 第六部分 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)</p><p>
45、 6.1 高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> 1.選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)</p><p> ?。?)選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)),齒面硬度280HBS,大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì)),齒面硬度為240HBS。</p><p> ?。?)一般工作機(jī)器,選用8級(jí)精度。</p><p> ?。?)選小齒輪齒數(shù)z1 = 24,大齒輪齒數(shù)z
46、2 = 24×5.06 = 121.44,取z2= 121。</p><p> ?。?)初選螺旋角? = 14°。</p><p> ?。?)壓力角? = 20°。</p><p> 2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p> ?。?)由式試算小齒輪分度圓直徑,即</p><p>
47、1)確定公式中的各參數(shù)值。</p><p> ?、僭囘x載荷系數(shù)KHt = 1.3。</p><p> ?、谟?jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩</p><p> T1 = 25.88 N/m</p><p> ?、圻x取齒寬系數(shù)φd = 1。</p><p> ?、苡蓤D查取區(qū)域系數(shù)ZH = 2.44。</p><p
48、> ?、莶楸淼貌牧系膹椥杂绊懴禂?shù)ZE = 189.8 MPa1/2。</p><p> ?、抻?jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)Zε 。</p><p><b> 端面壓力角:</b></p><p> ?t = arctan(tan?n/cos?) = arctan(tan20°/cos14°) = 20.561
49、6;</p><p> ?at1 = arccos[z1cos?t/(z1+2han*cos?)]</p><p> = arccos[24×cos20.561°/(24+2×1×cos14°)] = 29.982°</p><p> ?at2 = arccos[z2cos?t/(z2+2han*co
50、s?)]</p><p> = arccos[121×cos20.561°/(121+2×1×cos14°)] = 22.853°</p><p><b> 端面重合度:</b></p><p> ?? = [z1(tan?at1-tan?t)+z2(tan?at2-tan?t)
51、]/2π</p><p> = [24×(tan29.982°-tan20.561°)+121×(tan22.853°-tan20.561°)]/2π = 1.663</p><p><b> 軸向重合度:</b></p><p> ?? = φdz1tan?/π = 1
52、5;24×tan(14°)/π = 1.905</p><p><b> 重合度系數(shù):</b></p><p> Z???????????????</p><p> ?、哂墒娇傻寐菪窍禂?shù)</p><p> Z? = = = 0.985</p><p> ⑧計(jì)算接觸
53、疲勞許用應(yīng)力[?H]</p><p> 查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為?Hlim1 = 600 MPa、?Hlim2 = 550 MPa。</p><p><b> 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù):</b></p><p> 小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù):N1 = 60nkth = 60×631.11×1×5×30
54、0×1×8 = 4.54×108</p><p> 大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù):N2 = 60nkth = N1/u = 4.54×108/5.06 = 8.98×107</p><p> 查取接觸疲勞壽命系數(shù):KHN1 = 0.9、KHN2 = 0.93。</p><p> 取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,得:&l
55、t;/p><p> [?H]1 = = = 540 MPa</p><p> [?H]2 = = = 511.5 MPa</p><p> 取[?H]1和[?H]2中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力,即</p><p> [?H] = [?H]2 = 511.5 MPa</p><p> 2)試算小
56、齒輪分度圓直徑</p><p><b> = </b></p><p> = 30.459 mm</p><p> ?。?)調(diào)整小齒輪分度圓直徑</p><p> 1)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備</p><p><b> ①圓周速度v</b></p>
57、<p> v = = = 1.01 m/s</p><p><b> ?、邶X寬b</b></p><p> b = = = 30.459 mm</p><p> 2)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)KH</p><p> ?、儆杀聿榈檬褂孟禂?shù)KA = 1.25。</p><p> ?、诟鶕?jù)
58、v = 1.01 m/s、8級(jí)精度,由圖查得動(dòng)載系數(shù)KV = 1.08。</p><p><b> ③齒輪的圓周力</b></p><p> Ft1 = 2T1/d1t = 2×1000×25.88/30.459 = 1699.334 N</p><p> KAFt1/b = 1.25×1699.334/30
59、.459 = 69.74 N/mm < 100 N/mm</p><p> 查表得齒間載荷分配系數(shù)KH? = 1.4。</p><p> ④由表用插值法查得8級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí),KH? = 1.339。</p><p><b> 則載荷系數(shù)為:</b></p><p> KH = KAKVK
60、H?KH? = 1.25×1.08×1.4×1.339 = 2.531</p><p> 3)可得按實(shí)際載荷系數(shù)算的的分度圓直徑</p><p> d1 = = 30.459× = 38.033 mm</p><p><b> 及相應(yīng)的齒輪模數(shù)</b></p><p>
61、mn = d1cos?/z1 = 38.033×cos14°/24 = 1.538 mm</p><p> 模數(shù)取為標(biāo)準(zhǔn)值m = 2 mm。</p><p><b> 3.幾何尺寸計(jì)算</b></p><p><b> ?。?)計(jì)算中心距</b></p><p> a =
62、 = = 149.434 mm</p><p> 中心距圓整為a = 150 mm。</p><p> ?。?)按圓整后的中心距修正螺旋角</p><p> ? = = = 14.843°</p><p> 即:? = 14°50′35″</p><p> (3)計(jì)算大、小齒輪的分度圓
63、直徑</p><p> d1 = = = 49.655 mm</p><p> d2 = = = 250.345 mm</p><p><b> ?。?)計(jì)算齒輪寬度</b></p><p> b = ?d×d1 = 1×49.655 = 49.655 mm</p><
64、;p> 取b2 = 50 mm、b1 = 55 mm。</p><p> 4.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度</p><p> ?。?)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件</p><p> ?F = ≤ [?F]</p><p> 1)確定公式中各參數(shù)值</p><p><b> ?、儆?jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b>
65、</p><p> ZV1 = Z1/cos3? = 24/cos314.843° = 26.569</p><p> ZV2 = Z2/cos3? = 121/cos314.843° = 133.955</p><p> ?、谟?jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)Y?</p><p><b> 基圓螺旋角:<
66、/b></p><p> ?b = arctan(tan?cos?t) = arctan(tan14.843°×cos20.561°) = 13.936°</p><p><b> 當(dāng)量齒輪重合度:</b></p><p> ??v = ??/cos2?b = 1.663/cos213.936
67、°= 1.765</p><p><b> 軸面重合度:</b></p><p> ?? = φdz1tan?/π = 1×24×tan14.843°/π = 2.025</p><p><b> 重合度系數(shù):</b></p><p> Y? = 0.
68、25+0.75/??v = 0.25+0.75/1.765 = 0.675</p><p> ?、塾?jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的螺旋角系數(shù)Y?</p><p> Y? = 1-?? = 1-2.025× = 0.75</p><p> ?、苡僧?dāng)量齒數(shù),查圖得齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)</p><p> YFa1 = 2.58 YFa2 =
69、 2.16</p><p> YSa1 = 1.62 YSa2 = 1.83</p><p> ⑤計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)KF</p><p> 由表查得齒間載荷分配系數(shù)KF? = 1.4</p><p> 根據(jù)KH? = 1.339,結(jié)合b/h = 11.11查圖得KF?????????</p><p><
70、;b> 則載荷系數(shù)為</b></p><p> KF = KAKvKF?KF? = 1.25×1.08×1.4×1.309 = 2.474</p><p> ?、抻?jì)算齒根彎曲疲勞許用應(yīng)力[?F]</p><p> 查得小齒輪和大齒輪的彎曲疲勞極限分別為?Flim1 = 500 MPa、?Flim2 = 380 M
71、Pa。</p><p> 由圖查取彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN1 = 0.85、KFN2 = 0.89</p><p> 取安全系數(shù)S=1.4,得</p><p> [?F]1 = = = 303.57 MPa</p><p> [?F]2 = = = 241.57 MPa</p><p> 2)齒根彎曲疲
72、勞強(qiáng)度校核</p><p><b> ?F1 = </b></p><p><b> = </b></p><p> = 54.946 MPa ≤ [?F]1</p><p><b> ?F2 = </b></p><p><b>
73、= </b></p><p> = 51.964 MPa ≤ [?F]2</p><p> 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿足要求。</p><p><b> 5.主要設(shè)計(jì)結(jié)論</b></p><p> 齒數(shù)z1 = 24、z2 = 121,模數(shù)m = 2 mm,壓力角? = 20°,螺旋角? = 14.
74、843°= 14°50′35″,中心距a = 150 mm,齒寬b1 = 55 mm、b2 = 50 mm。</p><p> 6.齒輪參數(shù)總結(jié)和計(jì)算</p><p> 6.2 低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> 1.選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)</p><p> ?。?)選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)),齒面硬
75、度280HBS,大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì)),齒面硬度為240HBS。</p><p> ?。?)一般工作機(jī)器,選用8級(jí)精度。</p><p> ?。?)選小齒輪齒數(shù)z3 = 25,大齒輪齒數(shù)z4 = 25×3.9 = 97.5,取z4= 98。</p><p> ?。?)初選螺旋角? = 13°。</p><p> ?。?
76、)壓力角? = 20°。</p><p> 2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p> ?。?)由式試算小齒輪分度圓直徑,即</p><p> 1)確定公式中的各參數(shù)值。</p><p> ?、僭囘x載荷系數(shù)KHt = 1.3。</p><p> ?、谟?jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩</p><p
77、> T2 = 125.75 N/m</p><p> ③選取齒寬系數(shù)φd = 1。</p><p> ④由圖查取區(qū)域系數(shù)ZH = 2.45。</p><p> ⑤查表得材料的彈性影響系數(shù)ZE = 189.8 MPa1/2。</p><p> ?、抻?jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)Zε 。</p><p><
78、;b> 端面壓力角:</b></p><p> ?t = arctan(tan?n/cos?) = arctan(tan20°/cos13°) = 20.482°</p><p> ?at1 = arccos[z3cos?t/(z3+2han*cos?)]</p><p> = arccos[25×c
79、os20.482°/(25+2×1×cos13°)] = 29.661°</p><p> ?at2 = arccos[z4cos?t/(z4+2han*cos?)]</p><p> = arccos[98×cos20.482°/(98+2×1×cos13°)] = 23.293
80、76;</p><p><b> 端面重合度:</b></p><p> ?? = [z3(tan?at1-tan?t)+z4(tan?at2-tan?t)]/2π</p><p> = [25×(tan29.661°-tan20.482°)+98×(tan23.293°-tan20.48
81、2°)]/2π = 1.668</p><p><b> 軸向重合度:</b></p><p> ?? = φdz3tan?/π = 1×25×tan(13°)/π = 1.837</p><p><b> 重合度系數(shù):</b></p><p> Z?
82、??????????????</p><p> ⑦由式可得螺旋角系數(shù)</p><p> Z? = = = 0.987</p><p> ?、嘤?jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力[?H]</p><p> 查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為?Hlim1 = 600 MPa、?Hlim2 = 550 MPa。</p><p>
83、;<b> 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù):</b></p><p> 小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù):N3 = 60nkth = 60×124.73×1×5×300×1×8 = 8.98×107</p><p> 大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù):N4 = 60nkth = N1/u = 8.98×107/3.9 = 2
84、.3×107</p><p> 查取接觸疲勞壽命系數(shù):KHN1 = 0.93、KHN2 = 0.95。</p><p> 取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,得:</p><p> [?H]1 = = = 558 MPa</p><p> [?H]2 = = = 522.5 MPa</p><p&g
85、t; 取[?H]1和[?H]2中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力,即</p><p> [?H] = [?H]2 = 522.5 MPa</p><p> 2)試算小齒輪分度圓直徑</p><p><b> = </b></p><p> = 52.257 mm</p><p>
86、?。?)調(diào)整小齒輪分度圓直徑</p><p> 1)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備</p><p><b> ?、賵A周速度v</b></p><p> v = = = 0.34 m/s</p><p><b> ?、邶X寬b</b></p><p> b = = =
87、 52.257 mm</p><p> 2)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)KH</p><p> ?、儆杀聿榈檬褂孟禂?shù)KA = 1.25。</p><p> ②根據(jù)v = 0.34 m/s、8級(jí)精度,由圖查得動(dòng)載系數(shù)KV = 1.02。</p><p><b> ?、埤X輪的圓周力</b></p><p>
88、 Ft1 = 2T2/d1t = 2×1000×125.75/52.257 = 4812.752 N</p><p> KAFt1/b = 1.25×4812.752/52.257 = 115.12 N/mm > 100 N/mm</p><p> 查表得齒間載荷分配系數(shù)KH? = 1.4。</p><p> ④由表用插值法
89、查得8級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí),KH? = 1.454。</p><p><b> 則載荷系數(shù)為:</b></p><p> KH = KAKVKH?KH? = 1.25×1.02×1.4×1.454 = 2.595</p><p> 3)可得按實(shí)際載荷系數(shù)算的的分度圓直徑</p>&
90、lt;p> d1 = = 52.257× = 65.797 mm</p><p><b> 及相應(yīng)的齒輪模數(shù)</b></p><p> mn = d1cos?/z3 = 65.797×cos13°/25 = 2.564 mm</p><p> 模數(shù)取為標(biāo)準(zhǔn)值m = 3 mm。</p>
91、<p><b> 3.幾何尺寸計(jì)算</b></p><p><b> ?。?)計(jì)算中心距</b></p><p> a = = = 189.348 mm</p><p> 中心距圓整為a = 190 mm。</p><p> ?。?)按圓整后的中心距修正螺旋角</p>
92、<p> ? = = = 13.827°</p><p> 即:? = 13°49′37″</p><p> ?。?)計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p> d1 = = = 77.236 mm</p><p> d2 = = = 302.765 mm</p><
93、p><b> (4)計(jì)算齒輪寬度</b></p><p> b = φd×d1 = 1×77.236 = 77.236 mm</p><p> 取b2 = 78 mm、b1 = 83 mm。</p><p> 4.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度</p><p> ?。?)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件<
94、;/p><p> ?F = ≤ [?F]</p><p> 1)確定公式中各參數(shù)值</p><p><b> ?、儆?jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p> ZV3 = Z3/cos3? = 25/cos313.827° = 27.303</p><p> ZV4 = Z4/cos3?
95、 = 98/cos313.827° = 107.029</p><p> ②計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)Y?</p><p><b> 基圓螺旋角:</b></p><p> ?b = arctan(tan?cos?t) = arctan(tan13.827°×cos20.482°) = 12.98
96、4°</p><p><b> 當(dāng)量齒輪重合度:</b></p><p> ??v = ??/cos2?b = 1.668/cos212.984°= 1.757</p><p><b> 軸面重合度:</b></p><p> ?? = φdz3tan?/π = 1
97、15;25×tan13.827°/π = 1.959</p><p><b> 重合度系數(shù):</b></p><p> Y? = 0.25+0.75/??v = 0.25+0.75/1.757 = 0.677</p><p> ?、塾?jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的螺旋角系數(shù)Y?</p><p> Y? = 1
98、-?? = 1-1.959× = 0.774</p><p> ?、苡僧?dāng)量齒數(shù),查圖得齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)</p><p> YFa1 = 2.56 YFa2 = 2.17</p><p> YSa1 = 1.62 YSa2 = 1.83</p><p> ?、萦?jì)算實(shí)際載荷系數(shù)KF</p><p
99、> 由表查得齒間載荷分配系數(shù)KF? = 1.4</p><p> 根據(jù)KH? = 1.454,結(jié)合b/h = 11.56查圖得KF?????????</p><p><b> 則載荷系數(shù)為</b></p><p> KF = KAKvKF?KF? = 1.25×1.02×1.4×1.424 = 2.5
100、42</p><p> ?、抻?jì)算齒根彎曲疲勞許用應(yīng)力[?F]</p><p> 查得小齒輪和大齒輪的彎曲疲勞極限分別為?Flim1 = 500 MPa、?Flim2 = 380 MPa。</p><p> 由圖查取彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN1 = 0.89、KFN2 = 0.93</p><p> 取安全系數(shù)S=1.4,得</p>
101、;<p> [?F]1 = = = 317.86 MPa</p><p> [?F]2 = = = 252.43 MPa</p><p> 2)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核</p><p><b> ?F1 = </b></p><p><b> = </b></p&g
102、t;<p> = 77.632 MPa ≤ [?F]1</p><p><b> ?F2 = </b></p><p><b> = </b></p><p> = 74.335 MPa ≤ [?F]2</p><p> 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿足要求。</p>&l
103、t;p><b> 5.主要設(shè)計(jì)結(jié)論</b></p><p> 齒數(shù)z3 = 25、z4 = 98,模數(shù)m = 3 mm,壓力角? = 20°,螺旋角? = 13.827°= 13°49′37″,中心距a = 190 mm,齒寬b3 = 83 mm、b4 = 78 mm。</p><p> 6.齒輪參數(shù)總結(jié)和計(jì)算</p&g
104、t;<p> 第七部分 傳動(dòng)軸和傳動(dòng)軸承及聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)</p><p> 7.1 輸入軸的設(shè)計(jì)</p><p> 1.輸入軸上的功率P1、轉(zhuǎn)速n1和轉(zhuǎn)矩T1</p><p> P1 = 1.71 KW n1 = 631.11 r/min T1 = 25.88 Nm</p><p> 2.求作用在齒輪上的力<
105、/p><p> 已知高速級(jí)小齒輪的分度圓直徑為:</p><p> d1 = 49.655 mm</p><p><b> 則:</b></p><p> Ft = = = 1042.4 N</p><p> Fr = Ft× = 1042.4× = 392.5 N&
106、lt;/p><p> Fa = Fttan? = 1042.4×tan14.8430 = 276.1 N</p><p> 3.初步確定軸的最小直徑:</p><p> 先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)表,取A0 = 112,得:</p><p> dmin = A0× = 112×
107、; = 15.6 mm</p><p> 輸入軸的最小直徑是安裝大帶輪處的軸徑,由于安裝鍵將軸徑增大5%,故選取:d12 = 16 mm</p><p><b> 4.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖</b></p><p> 5.根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p> 1)為了滿足大帶輪的軸向定位要求,I-I
108、I軸段右端需制出一軸肩,故取II=III段的直徑d23 = 21 mm;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑D = 26 mm。大帶輪寬度B = 50 mm,為了保證軸端擋圈只壓在大帶輪上而不壓在軸的端面上,故I-II段的長(zhǎng)度應(yīng)比大帶輪寬度B略短一些,現(xiàn)取l12 = 48 mm。</p><p> 2)初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用,故選用角接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù)d23 = 2
109、1 mm,由軸承產(chǎn)品目錄中選擇角接觸球軸承7205C,其尺寸為d×D×T = 25×52×15 mm,故d34 = d78 = 25 mm,取擋油環(huán)的寬度為15,則l34 = l78 = 15+15 = 30 mm。</p><p> 軸承采用擋油環(huán)進(jìn)行軸向定位。由手冊(cè)上查得7205C型軸承的定位軸肩高度h = 3 mm,因此,取d45 = d67 = 31 mm。<
110、;/p><p> 3)由于齒輪的直徑較小,為了保證齒輪輪體的強(qiáng)度,應(yīng)將齒輪和軸做成一體而成為齒輪軸。所以l56 = B = 55 mm,d56 = d1 = 49.655 mm</p><p> 4)根據(jù)軸承端蓋便于裝拆,保證軸承端蓋的外端面與大帶輪右端面有一定距離,取l23 = 50 mm。</p><p> 5)取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離Δ = 16 mm,低速小
111、齒輪和高速小齒輪之間的距離c = 12 mm??紤]箱體的鑄造誤差,在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí),應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s,取s = 8 mm,已知低速小齒輪的寬度b3 = 83 mm,則</p><p> l45 = b3+c+Δ+s-15 = 83+12+16+8-15 = 104 mm</p><p> l67 = Δ+s-15 = 9 mm</p><p> 至此
112、,已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。</p><p> 6.軸的受力分析和校核</p><p> 1)作軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖(見圖a):</p><p> 根據(jù)7205C軸承查手冊(cè)得a = 12.7 mm</p><p> 帶輪中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離L1 = (50/2+50+12.7)mm = 87.7 mm</p><p>
113、; 齒寬中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離L2 = (55/2+30+104-12.7)mm = 148.8 mm</p><p> 齒寬中點(diǎn)距右支點(diǎn)距離L3 = (55/2+9+30-12.7)mm = 53.8 mm</p><p> 2)計(jì)算軸的支反力:</p><p> 水平面支反力(見圖b):</p><p> FNH1 = = = 2
114、76.8 N</p><p> FNH2 = = = 765.6 N</p><p> 垂直面支反力(見圖d):</p><p> FNV1 = = = -459.1 N</p><p> FNV2 = = = 434.8 N</p><p> 3)計(jì)算軸的彎矩,并做彎矩圖:</p>
115、<p> 截面C處的水平彎矩:</p><p> MH = FNH1L2 = 276.8×148.8 Nmm = 41188 Nmm</p><p> 截面A處的垂直彎矩:</p><p> MV0 = FpL1 = 416.73×87.7 Nmm = 36547 Nmm</p><p> 截面C處的
116、垂直彎矩:</p><p> MV1 = FNV1L2 = -459.1×148.8 Nmm = -68314 Nmm</p><p> MV2 = FNV2L3 = 434.8×53.8 Nmm = 23392 Nmm</p><p> 分別作水平面彎矩圖(圖c)和垂直面彎矩圖(圖e)。</p><p> 截面C
117、處的合成彎矩:</p><p> M1 = = 79770 Nmm</p><p> M2 = = 47367 Nmm</p><p> 作合成彎矩圖(圖f)。</p><p> 4)作轉(zhuǎn)矩圖(圖g)。</p><p> 5)按彎扭組合強(qiáng)度條件校核軸的強(qiáng)度:</p><p> 通
118、常只校核軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面(即危險(xiǎn)截面C)的強(qiáng)度。必要時(shí)也對(duì)其他危險(xiǎn)截面(轉(zhuǎn)矩較大且軸頸較小的截面)進(jìn)行強(qiáng)度校核。根據(jù)公式(14-4),取? = 0.6,則有:</p><p> ?ca = = = MPa</p><p> = 6.6 MPa≤[???] = 60 MPa</p><p> 故設(shè)計(jì)的軸有足夠的強(qiáng)度,并有一定的裕度(注:計(jì)算W時(shí)
119、,忽略單鍵槽的影響)。軸的彎扭受力圖如下:</p><p> 7.2 中間軸的設(shè)計(jì)</p><p> 1.求中間軸上的功率P2、轉(zhuǎn)速n2和轉(zhuǎn)矩T2</p><p> P2 = 1.64 KW n2 = 124.73 r/min T2 = 125.75 Nm</p><p> 2.求作用在齒輪上的力</p><p
120、> 已知高速級(jí)大齒輪的分度圓直徑為:</p><p> d2 = 250.345 mm</p><p><b> 則:</b></p><p> Ft1 = = = 1004.6 N</p><p> Fr1 = Ft1× = 1004.6× = 378.3 N</p>
121、<p> Fa1 = Ft1tan? = 1004.6×tan14.8430 = 266.1 N</p><p> 已知低速級(jí)小齒輪的分度圓直徑為:</p><p> d3 = 77.236 mm</p><p><b> 則:</b></p><p> Ft2 = = = 3256
122、.3 N</p><p> Fr2 = Ft2× = 3256.3× = 1220.5 N</p><p> Fa2 = Ft2tan? = 3256.3×tan13.8270 = 801 N</p><p> 3.初步確定軸的最小直徑</p><p> 先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)
123、處理,根據(jù)表,?。篈0 = 107,得:</p><p> dmin = A0× = 107× = 25.3 mm</p><p><b> 4.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖</b></p><p> 5.根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p> 1)初步選擇滾動(dòng)軸承。中間軸最小直徑是安裝
124、滾動(dòng)軸承的直徑d12和d56,因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用,故選用角接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù)dmin = 25.3 mm由軸承產(chǎn)品目錄中選取角接觸球軸承7206C,其尺寸為d×D×T = 30×62×16 mm,故d12 = d56 = 30 mm。</p><p> 2)取安裝大齒輪處的軸段V-VI的直徑d45 = 35 mm;齒輪的右端與右軸承之間采用擋油
125、環(huán)定位。已知高速大齒輪齒輪輪轂的寬度B = 50 mm,為了可靠的壓緊齒輪,此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度,故取l45 = 48 mm。齒輪的左端采用軸肩定位,軸肩高度h = (2~3)R,由軸徑d45 = 35 mm查表,得R = 1.6 mm,故取h = 4 mm,則軸環(huán)處的直徑d34 = 43 mm。軸環(huán)寬度b≥1.4h,取l34 = 14.5 mm。</p><p> 3)左端滾動(dòng)軸承采用擋油環(huán)進(jìn)行軸向定位。由
126、手冊(cè)上查得7206C型軸承的定位軸肩高度h = 3 mm,因此,取d23 = 35 mm。</p><p> 4)考慮材料和加工的經(jīng)濟(jì)性,應(yīng)將低速小齒輪和軸分開設(shè)計(jì)與制造。已知低速小齒輪的輪轂寬度為B = 83 mm,為了使擋油環(huán)端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度,故取l23 = 81 mm。</p><p> 5)取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離Δ = 16 mm,高速小齒輪和低速小齒
127、輪之間的距離c = 12 mm。考慮箱體的鑄造誤差,在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí),應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s,取s = 8 mm,已知滾動(dòng)軸承寬度T = 16 mm,則</p><p> l12 = T+Δ+s+2 = 16+16+8+2 = 42 mm</p><p> l67 = T2T+s+Δ+2.5+2 = 16+8+16+2.5+2 = 44.5 mm</p><p&
128、gt; 至此,已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。</p><p> 6.軸的受力分析和校核</p><p> 1)作軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖(見圖a):</p><p> 根據(jù)7206C軸承查手冊(cè)得a = 14.2 mm</p><p> 高速大齒輪齒寬中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離L1 = (50/2-2+44.5-14.2)mm = 53.3 mm<
129、/p><p> 中間軸兩齒輪齒寬中點(diǎn)距離L2 = (50/2+14.5+83/2)mm = 81 mm</p><p> 低速小齒輪齒寬中點(diǎn)距右支點(diǎn)距離L3 = (83/2-2+42-14.2)mm = 67.3 mm</p><p> 2)計(jì)算軸的支反力:</p><p> 水平面支反力(見圖b):</p><p&g
130、t; FNH1 = = = 1826 N</p><p> FNH2 = = = 2434.9 N</p><p> 垂直面支反力(見圖d):</p><p> FNV1 = = = 189.5 N</p><p> FNV2 = = = -1031.7 N</p><p> 3)計(jì)算軸的彎
131、矩,并做彎矩圖:</p><p> 截面B、C處的水平彎矩:</p><p> MH1 = FNH1L1 = 1826×53.3 Nmm = 97326 Nmm</p><p> MH2 = FNH2L3 = 2434.9×67.3 Nmm = 163869 Nmm</p><p> 截面B、C處的垂直彎矩:<
132、;/p><p> MV1 = FNV1L1 = 189.5×53.3 Nmm = 10100 Nmm</p><p> MV2 = FNV2L3 = -1031.7×67.3 Nmm = -69433 Nmm</p><p> 分別作水平面彎矩圖(圖c)和垂直面彎矩圖(圖e)。</p><p> 截面B、C處的合成彎矩
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