辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　內(nèi)容摘要4</b></p><p>　　Abstract5</p><p><b>　　緒言6</b></p><p><b>　　計(jì)算書主體部分7</b></p

2、><p>　　1 設(shè)計(jì)任務(wù)書7</p><p><b>　　1.1工程概況7</b></p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容7</p><p>　　1.3 設(shè)計(jì)資料8</p><p>　　1.3.1氣象條件8</p><p>　　1.3.2地質(zhì)條件與抗震設(shè)防8

3、</p><p>　　1.3.3屋面及樓面的做法8</p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)類型9</b></p><p>　　3 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算10</p><p>　　3.1梁柱截面、梁跨度及柱高確定10</p><p>　　3.1.1初估截面尺寸10</p><

4、;p>　　3.1.2梁的計(jì)算跨度11</p><p>　　3.1.3柱的高度11</p><p>　　3.2荷載的均布恒載12</p><p>　　3.2.1屋面的恒載12</p><p>　　3.2.2屋面的活載13</p><p>　　3.2.3樓面的均布恒載13</p><p

5、>　　3.2.4樓面均布活荷載14</p><p>　　3.2.5梁柱的自重14</p><p>　　3.2.6墻體、門窗自重的計(jì)算15</p><p>　　3.2.7各層荷載組合15</p><p>　　3.3水平地震力作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算16</p><p>　　3.3.1橫梁的線剛度16<

6、/p><p>　　3.3.2橫向框架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值17</p><p>　　3.3.3橫向框架自震周期17</p><p>　　3.3.4橫向地震作用計(jì)算18</p><p>　　3.3.5橫向框架多遇水平地震作用下的抗震變形驗(yàn)算19</p><p>　　3.3.6縱向框架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值20&

7、lt;/p><p>　　3.3.7縱向框架自震周期21</p><p>　　3.3.8縱向地震作用計(jì)算21</p><p>　　3.3.9縱向框架多遇水平地震作用下的抗震變形驗(yàn)算22</p><p>　　3.4水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析23</p><p>　　3.4.1框架柱端剪力及彎矩計(jì)算23</

8、p><p>　　3.4.2梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算25</p><p>　　3.5豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析27</p><p>　　3.5.1計(jì)算單元的選擇確定27</p><p>　　3.5.2荷載計(jì)算28</p><p>　　3.5.3用力距二次分配法計(jì)算框架彎距31</p><

9、p>　　3.5.4梁端剪力及柱軸力的計(jì)算37</p><p>　　3.6風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析38</p><p>　　3.7內(nèi)力組合40</p><p>　　3.7.1框架梁內(nèi)力組合40</p><p>　　3.7.2 框架柱內(nèi)力組合44</p><p>　　3.8截面設(shè)計(jì)46</p>

10、;<p>　　3.8.1承載力抗力調(diào)整系數(shù)46</p><p>　　3.8.2橫向框架梁截面設(shè)計(jì)47</p><p>　　3.8.3柱截面設(shè)計(jì)57</p><p>　　3.8.4框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)65</p><p>　　3.8.5構(gòu)造要求65</p><p>　　4 現(xiàn)澆板設(shè)計(jì)72&

11、lt;/p><p>　　4.1設(shè)計(jì)荷載72</p><p>　　4.2四邊支承板的內(nèi)力及截面配筋計(jì)算（按彈性理論）72</p><p>　　4.2.1區(qū)格A72</p><p>　　4.2.2區(qū)格B74</p><p>　　4.2.3 區(qū)格C74</p><p>　　5 樓梯設(shè)計(jì)75&

12、lt;/p><p>　　5.1樓梯段板設(shè)計(jì)76</p><p>　　5.1.1板厚確定76</p><p>　　5.1.2荷載計(jì)算76</p><p>　　5.1.3內(nèi)力計(jì)算77</p><p>　　5.1.4截面承載力計(jì)算77</p><p>　　5.2中間平臺(tái)板計(jì)算77</p&

13、gt;<p>　　5.2.1平臺(tái)板荷載77</p><p>　　5.2.2內(nèi)力計(jì)算78</p><p>　　5.2.3截面承載力計(jì)算78</p><p>　　5.3平臺(tái)梁計(jì)算78</p><p>　　5.3.1荷載計(jì)算78</p><p>　　5.3.2截面設(shè)計(jì)79</p>&l

14、t;p>　　6 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)80</p><p>　　6.1 A柱獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)80</p><p>　　6.1.1地基承載力設(shè)計(jì)值80</p><p>　　6.1.2截面形式、尺寸數(shù)據(jù)80</p><p>　　6.1.3地荷載數(shù)據(jù)81</p><p>　　6.1.4軸心荷載作用下地基承載力驗(yàn)算82<

15、;/p><p>　　6.1.5偏心荷載作用下地基承載力驗(yàn)算82</p><p>　　6.1.6基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算82</p><p>　　6.1.7基礎(chǔ)受壓驗(yàn)算83</p><p>　　6.1.8受彎計(jì)算結(jié)果84</p><p>　　6.2 B柱聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì)85</p><p>　　6.2.1

16、縱向配筋86</p><p>　　6.2.2橫向配筋86</p><p><b>　　設(shè)計(jì)心得87</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)88</b></p><p><b>　　致 謝89</b></p><p><b>　

17、　內(nèi)容摘要</b></p><p>　　在當(dāng)今工程實(shí)際中，框架結(jié)構(gòu)是應(yīng)用非常廣泛的一種結(jié)構(gòu)布置形式。它的鋼及水泥用量雖然比較大，造價(jià)也比混合結(jié)構(gòu)的高，但具有梁柱承重，墻體只起分隔和圍護(hù)的作用，房間布置比較靈活，門窗開置的大小、形狀都較為自由的特點(diǎn)。</p><p>　　本文將對(duì)辦公樓進(jìn)行建筑設(shè)計(jì)，并對(duì)設(shè)計(jì)給予相應(yīng)的說(shuō)明，詳訴本辦公樓的結(jié)構(gòu)布置，根據(jù)建筑設(shè)計(jì)和相關(guān)規(guī)范條款給出合理

18、的柱網(wǎng)圖；在綜合考慮了結(jié)構(gòu)在各種恒載、活載、風(fēng)荷載以及地震荷載作用下的情形后，詳細(xì)的分析了結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載和地震荷載作用下的橫向和縱向的各種性能，具體的計(jì)算了結(jié)構(gòu)的梁、柱的彎矩、軸力、剪力，并進(jìn)行了相應(yīng)的內(nèi)力組合，并由此進(jìn)行了框架配筋部分，最后完成了柱下獨(dú)立基礎(chǔ)以及聯(lián)合基礎(chǔ)的有關(guān)計(jì)算。從而比較完整地完成了該辦公樓的各項(xiàng)設(shè)計(jì)工作。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 框架結(jié)構(gòu)、 辦公樓、 配筋、 荷載， 內(nèi)力組合</p

19、><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Frame Construction is a structure disposal type in the construction practices, which is used widely in the world recently. It needs a great deal

20、of steel and cement and makes its cost higher than mixed construction. But it is of the advantages that one is beam and column bear the force, while the wall only divides the space and the other is

21、 the disposal for a room is flexible: it makes it freely to set the sizes and shapes of the windows and doors.</p><p>　　This title will do the architecture design for the office building and giv

22、e some illumination， will tell of the disposal of structure and draw the reasonable columniation plan according to the architecture design and the correlative codes.</p><p>　　It also researc

23、hes the situations with permanent load, live load, wind load, and snow load acting on the designed structure, and analyzes the character of structure with the wind load and earthquake acting on, and

24、 calculates the moment, axial stress and shear of beams and columns of the structure, and combines the value of any load, and at the end, accomplishes the officebuilding of the structure.</p><

25、p>　　Key words: frame construction, office building, placing the reinforcement, Load, Combination of load</p><p><b>　　緒 言</b></p><p>　　本組畢業(yè)設(shè)計(jì)題目為《某辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》。在畢設(shè)前期，我溫習(xí)了《結(jié)構(gòu)力學(xué)

26、》、《鋼筋混凝土》、《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)》等知識(shí)，并借閱了《抗震規(guī)范》、《混凝土規(guī)范》、《荷載規(guī)范》等規(guī)范；在畢設(shè)中期，我們通過(guò)所學(xué)的基本理論、專業(yè)知識(shí)和基本技能進(jìn)行建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，本組在校成員齊心協(xié)力、分工合作，發(fā)揮了大家的團(tuán)隊(duì)精神；在畢設(shè)后期，主要進(jìn)行設(shè)計(jì)手稿的電腦輸入，并得到老師的審批和指正，使我圓滿的完成了任務(wù)，在此表示衷心的感謝。</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)的三個(gè)月里，在指導(dǎo)老師的幫助下，經(jīng)過(guò)資料查閱、

27、設(shè)計(jì)計(jì)算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對(duì)新規(guī)范、規(guī)程、手冊(cè)等相關(guān)內(nèi)容的理解。鞏固了專業(yè)知識(shí)、提高了綜合分析、解決問(wèn)題的能力。在進(jìn)行內(nèi)力組合的計(jì)算時(shí)，進(jìn)一步了解了Excel。在繪圖時(shí)熟練掌握了AutoCAD，以上所有這些從不同方面達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與要求。</p><p>　　在此次設(shè)計(jì)中，我的結(jié)構(gòu)計(jì)算書主要包括以下幾個(gè)部分:結(jié)構(gòu)選型、水平力地震作用下的框架結(jié)構(gòu)計(jì)算、豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算、橫向框架內(nèi)力組合、

28、截面尺寸設(shè)計(jì)、板的設(shè)計(jì)、樓梯設(shè)計(jì)、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等，設(shè)計(jì)主體是五層框架結(jié)構(gòu)，選擇一榀框架計(jì)算。</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段,是深化、拓寬、綜合教和學(xué)的重要過(guò)程,是對(duì)大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識(shí)的全面總結(jié)，它培養(yǎng)我們綜合素質(zhì)，工程實(shí)踐能力和創(chuàng)新能力都起到非常重要作用。</p><p><b>　　計(jì)算書主體部分</b>&l

29、t;/p><p><b>　　1 設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>　　1.1工程概況</b></p><p><b>　　建筑地點(diǎn)：淮南市</b></p><p>　　建筑類型：五層辦公樓，框架填充墻結(jié)構(gòu)</p><p>　　建筑介紹：建筑面積

30、約4500平方米，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm，填充墻采用普通標(biāo)準(zhǔn)磚砌塊。</p><p>　　門窗使用：大門采用鋼門，其它為木門，門洞尺寸為1.2m×2.4m，窗為鋁合金窗，洞口尺寸：南面 2.1m×1.8m，北面1.8m×1.8m。</p><p>　　柱網(wǎng)與層高：本辦公樓采用柱距為7.2m的內(nèi)廊式柱網(wǎng)，邊跨為6.3m，中間

31、跨為2.4m，層高底層取4.2m，其它層3.3m。</p><p>　　結(jié)構(gòu)選材：梁、板、柱混凝土采用C30,受力縱筋采用HRB335級(jí)，箍筋采用HPB235級(jí)，板和基礎(chǔ)的受力筋采用HPB235級(jí)。</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容</p><p>　　結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括結(jié)構(gòu)布置，設(shè)計(jì)依據(jù)、步驟和主要計(jì)算過(guò)程及計(jì)算結(jié)果，計(jì)算簡(jiǎn)圖等，具體如下內(nèi)容：</p&g

32、t;<p>　　結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)依據(jù)與步驟（計(jì)算過(guò)程）；</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)布置方案；</b></p><p><b>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖；</b></p><p><b>　　地震作用計(jì)算；</b></p><p>　　(5)框架內(nèi)力分析，配筋計(jì)算（取一榀）；&

33、lt;/p><p>　　(6)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算；</p><p>　　(7)板、次梁、樓梯的設(shè)計(jì)計(jì)算。</p><p>　　其它構(gòu)件計(jì)算視設(shè)計(jì)情況而定。</p><p><b>　　1.3 設(shè)計(jì)資料</b></p><p><b>　　1.3.1氣象條件</b></p>

34、<p>　　基本風(fēng)壓，主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)闁|南風(fēng)，</p><p>　　基本雪壓，此處按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范采用。</p><p>　　1.3.2地質(zhì)條件與抗震設(shè)防</p><p>　　經(jīng)地質(zhì)勘察部門確定，此建筑場(chǎng)地為二類近震場(chǎng)地，設(shè)防烈度為7度，地基土承載力為fk=220KN/㎡。</p><p>　　1.3.3屋面及樓面的做法</p&

35、gt;<p><b>　　屋面的做法：</b></p><p>　　30厚C20細(xì)石混凝土保護(hù)層</p><p><b>　　二氈三油防水層</b></p><p>　　冷底子油熱瑪蹄脂二道</p><p>　　20厚水泥沙漿找平層</p><p>　　150厚

36、膨脹珍珠巖保溫層</p><p>　　100厚現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層</p><p><b>　　粉底</b></p><p><b>　　樓面的做法：</b></p><p><b>　　水磨石地面</b></p><p>　　20厚水泥沙漿找平層</

37、p><p>　　100厚現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層</p><p><b>　　粉底</b></p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)類型</b></p><p>　　框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇：</p><p>　　豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至

38、框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為縱橫向框架承重方案， 梁、板、柱、樓面均采用現(xiàn)澆形式，計(jì)算圖如下所示：（注：此處為了方便計(jì)算，對(duì)柱網(wǎng)布置做了適當(dāng)調(diào)整，計(jì)算書軸線標(biāo)注與圖中不同，詳見(jiàn)梁的計(jì)算跨度如圖2-2所示）</p><p>　　圖2-2 梁的計(jì)算跨度</p><p>　　3 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p

39、>　　3.1梁柱截面、梁跨度及柱高確定</p><p>　　3.1.1初估截面尺寸</p><p>　　(1) 柱：由于框架辦公樓荷載較小，按13kN/㎡計(jì)算；負(fù)荷面積按F= 7.2×(2.4+6.3)/2 = 31.32㎡考慮，取1。設(shè)防烈度為7度，小于60m高的框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三級(jí)，因此取0.8，那么，</p><p>　　A = a2 = &

40、#215; =13×31.32×6/14.3/0.7/1000=0.244㎡</p><p>　　所以， a = 0.494 m </p><p>　　再有，底層柱高H=4200+500+600=5300mm b=（1/10~1/15）H=530mm~353mm</p><p>　　考慮到柱縱向間距較大，初步估計(jì)底層柱的尺寸的為：550㎜&

41、#215;550㎜，2-5層 b×h=450mm×450mm，為計(jì)算簡(jiǎn)便，邊柱中柱尺寸取相同。</p><p>　?。?）梁：該工程定為縱橫向承重，主要為橫向承重，根據(jù)梁跨度初步確定：</p><p>　　L1: b×h=250mm×600mm L2: b×h=250mm×400mm</p

42、><p>　　L3: b×h=250mm×700mm L4: b×h=250mm×650mm</p><p>　　L5: b×h=250mm×400mm</p><p>　　如： h=(1/14~1/8)l=(1/12~1/8) ×6300mm=525m

43、m~787.5mm 取h=600mm</p><p>　　b=(1/2~1/3.5)l=(1/2~1/3) ×600mm=300mm~200mm 取b=250mm </p><p>　　梁的編號(hào)如圖3-1所示：</p><p>　　3.1.2梁的計(jì)算跨度</p><p>　　框架梁的計(jì)算跨度以上柱形心線為準(zhǔn)，而墻中心

44、線是與軸線重合的，所以柱的形心與軸線發(fā)生偏移，造成計(jì)算跨度與軸線間距不同，如圖2-2。</p><p><b>　　3.1.3柱的高度</b></p><p>　　底層柱高度：底層層高4.2m，室內(nèi)外高差0.6m，基礎(chǔ)頂部至室外地面0.5m，故4.2+0.6+0.5=5.3m，其他各層為3.3 m，因而得到=5.3m；=3.3m。由此得到框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3-2所示

45、：</p><p>　　圖3-2 框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　3.2 荷載的均布恒載</p><p>　　其按屋面的做法逐項(xiàng)計(jì)算均布荷載：吊頂處不做粉底，無(wú)吊頂處做粉底，近似取吊頂來(lái)參與計(jì)算，粉底為相同重量，其屋面構(gòu)造做法如圖3-3所示，按圖3-3來(lái)計(jì)算屋面恒載，其結(jié)果如下：</p><p>　　圖3-3 屋面構(gòu)造做法<

46、/p><p>　　3.2.1屋面的恒載</p><p>　　30厚C20細(xì)石混凝土保護(hù)層 0.03*20=0.6KN/m2</p><p>　　二氈三油防水層 0.35KN/m2</p><p>　　冷底子油熱瑪蹄脂二道

47、0.05KN/m2</p><p>　　20厚水泥沙漿找平層 0.02*20=0.4KN/m2</p><p>　　150厚膨脹珍珠巖保溫層 0.15*10=1.5KN/m2</p><p>　　100厚現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層 0.1*25=2.5KN/m2</p>

48、;<p>　　粉底 0.5KN/m2</p><p>　　合計(jì)： 5.9KN/m2</p><p><b>　　而屋面的長(zhǎng)邊長(zhǎng)：</b></p><p>　　7.2×

49、8+0.24=57.84m</p><p><b>　　而屋面的短邊長(zhǎng)：</b></p><p>　　6.3×2+2.4+0.24=15.24m</p><p>　　那么屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：(暫不考慮預(yù)留洞與樓梯及其它構(gòu)造對(duì)荷載的影響)</p><p>　　57.84×15.24×5.9=5

50、200.1KN</p><p>　　3.2.2屋面的活載</p><p>　　計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，不必考慮活荷載，僅考慮屋面雪荷載作用：</p><p>　　57.84×15.24×0.45=396.7KN</p><p>　　3.2.3樓面的均布恒載</p><p>　　樓面的做法如圖3-4所示

51、，按圖示各層進(jìn)行組合來(lái)參與計(jì)算樓面恒載大小。</p><p>　　水磨石地面 0.65KN/m2</p><p>　　20厚水泥沙漿找平層 0.02*20=0.4KN/m2</p><p>　　100厚現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層 0.1*25

52、=2.5KN/m2</p><p>　　粉底 0.5KN/m2</p><p>　　合計(jì): 4.05KN/m2</p><p>　　因而得到樓面均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　57

53、.84×15.24×4.05=3570.0KN</p><p>　　圖3-4 樓面構(gòu)造做法</p><p>　　3.2.4樓面均布活荷載</p><p>　　根據(jù)荷載規(guī)范，標(biāo)準(zhǔn)辦公用房2.0 KN/，走道，樓梯上面活載2.5 KN/，這里統(tǒng)一偏安全地取2.5 KN/參與計(jì)算：</p><p>　　57.84×1

54、5.24×2.5=2203.7.1KN</p><p>　　3.2.5梁柱的自重</p><p>　　3.2.5.1 梁的自重</p><p>　　在此計(jì)算過(guò)程中，梁的長(zhǎng)度按凈跨長(zhǎng)度，即把梁的計(jì)算跨度減掉柱的寬度來(lái)參與計(jì)算過(guò)程：</p><p>　　例：：長(zhǎng)度=6.09-0.49=5.6m（扣除一個(gè)柱寬）</p>&l

55、t;p><b>　　表3-1 梁自重</b></p><p>　　注：（1）上表中梁截面的確定，考慮到抹灰層有（每抹層均按20mm計(jì)算）</p><p>　　寬：0.25+2×0.02=-0.29m</p><p>　　高：0.60＋1×0.02=0.62m</p><p>　　（2）此處抹層

56、按近似與梁相同，按每立方25 KN計(jì)算</p><p>　　（3）梁的長(zhǎng)度都按凈跨長(zhǎng)度計(jì)算</p><p>　　3.2.5.2 柱的自重</p><p>　　柱的自重如下表3-2所示，其計(jì)算與梁相似（考慮抹灰層在內(nèi)計(jì)算）</p><p>　　表3-2 柱的自重</p><p>　　注：（1）柱因四面抹灰，與梁相同辦法

57、處理，邊長(zhǎng)=0.55+0.02×2=0.59m</p><p>　　（2）抹層記入柱內(nèi)，按每立方25 KN計(jì)算</p><p>　　3.2.6 墻體、門窗自重的計(jì)算</p><p>　　墻體為240厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體計(jì)算（考慮抹灰重量），采用機(jī)器制普通磚，依建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，磚自重為19，其計(jì)算如表3-3所示：（此處考慮門窗洞口，平均重度按墻體的

58、80%折算）</p><p><b>　　表3-3墻體自重</b></p><p>　　注：（1）墻厚=240+20×2=280mm（考慮抹灰層）</p><p>　?。?）單位面積重為 1×0.28×19=5.32</p><p>　?。?）樓梯、門廳及以上縱墻統(tǒng)一按辦公用房處墻體處理&l

59、t;/p><p>　　3.2.7各層荷載組合</p><p>　　等效重力荷載代表值（標(biāo)準(zhǔn)值）的計(jì)算：</p><p>　　恒載---取100% 雪載---取50%</p><p>　　樓面（屋面）---取等效均布活載50%-80%</p><p>　　一般民用建筑取50%</p><p>　

60、　一般樓層取G=1.0恒+0.5活+1.0(柱、梁、墻)分層總計(jì)，上下各半，屋蓋和樓蓋重力代表值為：</p><p>　　屋蓋層=屋面荷載+50%雪載+縱橫梁自重+半層柱重+半層墻重（墻和門窗）+女兒墻重</p><p>　　樓蓋層=樓面恒載+50%樓面活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層柱和各半層墻重</p><p>　　將上述各荷載相加，得到集中于各層樓面的重力荷載

61、代表值如下：</p><p>　　五層：G5=5200.1＋0.5×396.7＋2158.4＋1/2×713.1＋1/2 ×3764.1+772.5=10568.0KN</p><p>　　四~二層：G4~2 =3570.0＋0.5×2203.7＋2158.4＋1/2×（713.1+713.1）×2+1/2×（3764.

62、1+3764.1）×2=11307.5KN</p><p>　　底層：=3570.0＋0.5×2203.7＋2163.3＋1/2×（713.1+1660.4）＋1/2（3764.1+6477.9）=13096.0KN</p><p>　　所以質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值如圖3-5所示</p><p>　　圖3-5重力荷載代表值</p>

63、<p>　　3.3水平地震力作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算</p><p>　　3.3.1橫梁的線剛度</p><p>　　混凝土采用C30 （），在框架結(jié)構(gòu)中，對(duì)現(xiàn)澆樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大了梁的有效剛度，減小了框架的側(cè)移，為了考慮這一有利作用，在計(jì)算梁的截面慣性矩時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取I=1.5（為梁的截面慣性矩），對(duì)中框架梁取I=2來(lái)計(jì)算，橫梁線剛度計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3-4

64、所示：</p><p>　　表3-4 橫梁線剛度</p><p>　　3.3.2橫向框架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值</p><p>　　柱的線剛度見(jiàn)表3-5所示，橫向框架柱側(cè)移剛度D值見(jiàn)表3-6所示：</p><p><b>　　表3-5 柱線剛度</b></p><p>　　表3-6 橫向框架柱

65、側(cè)移剛度D值的計(jì)算</p><p>　　3.3.3橫向框架自震周期</p><p>　　橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。</p><p>　　基本自振周期T1（s）可按下式計(jì)算：</p><p>　　T1=1.7ψT （uT）1/2</p><p>　　注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為

66、水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。</p><p>　　ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.6。</p><p>　　uT按以下公式計(jì)算：</p><p>　　VGi=∑Gk （△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k</p><p>　　注：∑D ij 為第i層的層間側(cè)移剛度。</p>

67、<p>　　（△u）i為第i層的層間側(cè)移。</p><p>　?。ā鱱）k為第k層的層間側(cè)移。</p><p>　　s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。</p><p>　　結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表：</p><p>　　表3-7 橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算</p><p>　　因此：T1=1.7ψT （uT）1/2=

68、1.7×0.6×(0.3574)1/2=0.607(s)</p><p>　　3.3.4橫向地震作用計(jì)算</p><p>　　本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：</p><p>　　1、結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值Geq</p><p>　　Geq=0

69、.85∑Gi=0.85×（1056.80+1130.75×3+13096.0）=48948.53（KN）</p><p>　　2、計(jì)算水平地震影響系數(shù)а1</p><p>　　查表得二類場(chǎng)地中震特征周期值Tg=0.40s，設(shè)防烈度為7度的аmax=0.08</p><p>　　а1=（Tg/T1）0.9аmax =（0.4/0.607）0.9&#

70、215;0.08 =0.0550</p><p>　　3、結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk</p><p>　　FEk=а1Geq=0.0550×48948.53=2690.4（KN）</p><p>　　因1.4Tg=1.4×0.4=0.56s<T1=0.607s，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)，δn=0.08T1+

71、0.01=0.08×0.607+0.01=0.0586</p><p>　　△F6=0.0586×2690.4=157.7KN</p><p>　　各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1-δn）/（∑GkHk），</p><p>　　地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為：</p><p>　　Vi=

72、∑Fk（i=1，2，…n）</p><p><b>　　計(jì)算過(guò)程如下表： </b></p><p>　　表3-8 各層橫向地震作用及樓層地震剪力</p><p>　　注：第五層水平剪力附加了△F6</p><p>　　橫向框架各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)下圖：</p><p&g

73、t;　　圖3-6橫向框架各層水平地震作用及地震剪力</p><p>　　3.3.5橫向框架多遇水平地震作用下的抗震變形驗(yàn)算</p><p>　　水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：</p><p>　?。ā鱱）i = Vi/∑D ij </p><p>　　u i=∑（△u）k</p&

74、gt;<p>　　各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，不考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]<1/450，計(jì)算過(guò)程如下表：</p><p>　　表3-9 橫向變形驗(yàn)算</p><p>　　注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求：θe < [θe]<1/450</p><p>　　3.3.6縱向框

75、架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值</p><p>　　柱的線剛度見(jiàn)表3-5所示，縱向框架柱側(cè)移剛度D值見(jiàn)表3-10所示：</p><p>　　表3-10 縱向框架柱側(cè)移剛度D值的計(jì)算</p><p>　　3.3.7縱向框架自震周期</p><p>　　縱向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表3-11所示：<

76、;/p><p>　　表3-11 縱向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算</p><p>　　因此：T1=1.7ψT （uT）1/2=1.7×0.6×(0.2858)1/2=0.545(s)</p><p>　　3.3.8縱向地震作用計(jì)算</p><p>　　本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法

77、計(jì)算水平地震作用，即：</p><p>　　1、結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值Geq</p><p>　　Geq=0.85∑Gi</p><p>　　=0.85×（1056.80+1130.75×3+13096.0）=48948.53（KN）</p><p>　　2、計(jì)算水平地震影響系數(shù)а1</p><p&g

78、t;　　查表得二類場(chǎng)地中震特征周期值Tg=0.40s，設(shè)防烈度為7度的аmax=0.08</p><p>　　а1=（Tg/T1）0.9аmax</p><p>　　=（0.4/0.545）0.9×0.08 =0.0606</p><p>　　3、結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk</p><p><b>　　FEk=а1G

79、eq</b></p><p>　　=0.0606×48948.53=2964.3（KN）</p><p>　　因1.4Tg=1.4×0.4=0.56s>T1=0.545s，所以不考慮頂部附加水平地震作用。</p><p>　　各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1-δn）/（∑GkHk）</p>

80、<p>　　地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為：</p><p>　　Vi=∑Fk（i=1，2，…n）</p><p>　　計(jì)算過(guò)程如下表3-12所示： </p><p>　　表3-12 各層縱向地震作用及樓層地震剪力</p><p>　　縱向框架各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)下圖：</p>

81、<p>　　圖3-7 縱向框架各層水平地震作用及地震剪力</p><p>　　3.3.9縱向框架多遇水平地震作用下的抗震變形驗(yàn)算</p><p>　　水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：</p><p>　?。ā鱱）i = Vi/∑D ij</p><p>　　u i=∑（△u）k<

82、;/p><p>　　各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，不考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]<1/450。</p><p>　　計(jì)算過(guò)程如下表3-13所示：</p><p>　　表3-13 縱向變形驗(yàn)算</p><p>　　注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求：θe < [θe]<1/4

83、50</p><p>　　3.4 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析</p><p>　　3.4.1框架柱端剪力及彎矩計(jì)算</p><p>　　框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：</p><p>　　Vij=DijV i /∑Dij</p><p>　　M bij=Vij*yh M uij=Vij（1-

84、y）h</p><p>　　y=yn+y1+y2+y3</p><p>　　注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。</p><p>　　y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。</p><p>　　y2、y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。</p><p>　　y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。</p>

85、<p>　　底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無(wú)修正。</p><p>　　下面以采用中框架為例計(jì)算，邊框架和縱向框架的計(jì)算方法步驟與橫向中框架完全相同，框架柱剪力和彎矩計(jì)算，采用D植法。</p><p>　　表3-14 地震力作用下框架各層柱端剪力及彎矩計(jì)算（邊柱）</p><p>　　例：第五層邊柱的計(jì)算：</p

86、><p>　　Vi1=868.5×13276/582750=19.79（KN）</p><p>　　y=y n=0.35（m） （無(wú)修正）</p><p>　　M ui1=19.79×（1-0.35）×3.3=42.45（KN*m）</p><p>　　M bi1=28.794×0.35×3.3

87、=22.86（KN*m）</p><p>　　表3-15 地震力作用下框架各層柱端剪力及彎矩計(jì)算（中柱）</p><p>　　3.4.2梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算</p><p>　　梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算：</p><p>　　M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b）<

88、;/p><p>　　M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b）</p><p>　　V b=（M l b+ M r b）/ l</p><p>　　Ni=∑（V l b- V r b）k</p><p>　　具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表：</p><p>　　表3-16梁端彎矩、剪力及

89、柱軸力的計(jì)算</p><p>　　例：第五層： 邊梁：M l b= M u 6=42.45 KN·m</p><p>　　M r b=60.45*2.67/（2.67+2.3）=32.48 KN·m</p><p>　　走道梁： M l b =M r b=60.45-32.48=27.97 KN·m</p><p&g

90、t;　　邊柱： N=0-15.67=-15.67 KN</p><p>　　中柱： N=15.67-26.884=-11.21 KN</p><p>　　框架彎矩圖見(jiàn)圖3-8，框架梁剪力圖和柱軸力圖如圖3-9所示：</p><p><b>　　26.88</b></p><p><b>　　52.70<

91、;/b></p><p><b>　　78.98</b></p><p><b>　　91.56</b></p><p><b>　　93.87</b></p><p>　　3.5 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析</p><p>　　3.5.1

92、計(jì)算單元的選擇確定</p><p>　　此處用③軸線橫向中框架為例來(lái)進(jìn)行計(jì)算：計(jì)算單元寬度為7.2m，由于每個(gè)房間內(nèi)布置有2根次梁（b×h=250mm×400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力P的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上，由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩M。<

93、/p><p>　　圖3-10 計(jì)算單元的選擇</p><p><b>　　3.5.2荷載計(jì)算</b></p><p>　　1.荷載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：</p><p>　　荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：</p><p><b>　　各層梁上作用的荷載</b><

94、/p><p><b>　　對(duì)于第5層：</b></p><p>　　q1、q1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。</p><p>　　q1=0.29×0.62×25=4.495 KN/m</p><p>　　q1，=0.29×0.42×25=3.05KN/m</p><

95、;p>　　q2、和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的均布荷載。</p><p>　　q2=5.9×2.4=14.16 KN/m</p><p>　　q2，=0（活載按單向板長(zhǎng)邊支承傳遞，此梁上不計(jì)）</p><p>　　P1、P2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：</p>&l

96、t;p>　　集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： 0.29×0.65×（7.2-0.49）×25=31.57kN</p><p>　　女兒墻自重（包括抹灰）： 0.28×1×7.2×19=35.64KN</p><p>　　AB跨板傳給次梁： 4.8/2 ×6.3×5

97、.9 =61.24 KN</p><p>　　次梁重（包括抹灰）： 0.49×0.49×（6.3-0.25）×25=17.57KN</p><p>　　P1 = 176.42KN</p><p>　　縱梁自重（包括抹灰）： 0.29×0.7×（7.2-0.49）×25=31.57kN</p&

98、gt;<p>　　AB跨板傳給次梁 ： 4.8/2 ×6.3×5.9 =61.24 KN</p><p>　　BC跨板傳給次梁 ： 2.4 ×7.2×5.9 =101.95 KN</p><p>　　次梁重（包括抹灰）： 0.49×0.49×（6.3-0.25）&#

99、215;25=17.57KN</p><p>　　P2 = 212.33KN</p><p>　　集中力矩M1=P1e1 =176.42×（0.45-0.25）/2=17.64 KN·m</p><p>　　M2=P2e2 =212.23×（0.45-0.25）/2 =21.23KN·m</p><p&

100、gt;　　對(duì)于1-4層：計(jì)算方法與頂層的相同，將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?-17；</p><p>　　表3-17橫向框架恒載匯總表</p><p>　　活載的計(jì)算類似于恒載，屋面活載按上人屋面活荷載計(jì)算，取2.0 KN/ m2 ，不再計(jì)算雪荷載，計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?-18。</p><p>　　表3-18橫向框架活載匯總表</p><p>　　2

101、.荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算：</p><p>　　荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：</p><p>　　3.5.3用力距二次分配法計(jì)算框架彎距</p><p>　　用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩：由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，在豎向荷載作用下的框架側(cè)移可略去不計(jì)，其內(nèi)力分析采用二次力矩矩分配法。</p><p>　　先求固端彎矩，將框架梁視為兩端固定梁計(jì)

102、算固端彎矩，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表：</p><p>　　表3－19 梁固端彎矩計(jì)算 </p><p>　　1、分配系數(shù)計(jì)算：</p><p>　　考慮框架對(duì)稱性，梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。</p><p>　　取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖3-12所示。切斷的橫梁線剛度為原來(lái)的一倍

103、，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。</p><p>　　圖3-12 半框架梁柱線剛度示意圖</p><p><b>　　2、傳遞系數(shù)：</b></p><p>　　遠(yuǎn)端固定：傳遞系數(shù)為1/2</p><p>　　遠(yuǎn)端滑支：傳遞系數(shù)為-1</p><p><b>　　3、彎距

104、分配：</b></p><p>　　恒載作用下，框架彎距分配計(jì)算見(jiàn)3-13圖，框架的彎距圖見(jiàn)圖3-14活載作用下，框架的彎距分配計(jì)算圖3-15，框架的彎距圖見(jiàn)圖3-16所示：</p><p>　　在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎距調(diào)幅系數(shù)為0.8，調(diào)幅后，恒載及活載彎距圖見(jiàn)圖3-15及圖3-16中括號(hào)內(nèi)數(shù)值所示：</p><p>　　

105、圖3-13 恒荷載彎矩計(jì)算圖（KN.m）</p><p>　　圖3-14 活荷載彎矩計(jì)算圖（KN.m）</p><p>　　圖3-15 恒荷載作用下框架彎矩圖 （KN.m）</p><p>　　圖3-16 活荷載作用下框架彎矩圖（KN.m ）</p><p>　　3.5.4梁端剪力及柱軸力的計(jì)算</p><p>

106、<b>　　1、恒載作用下：</b></p><p>　　梁端剪力及柱軸力計(jì)算</p><p>　　梁端剪力 V=Vq＋Vm</p><p>　　式中：Vq——梁上均布荷載引起的剪力，Vq＝ql/2</p><p>　　Vm——梁端彎矩引起的剪力，Vm＝(M左-M右)/2</p><p>　

107、　柱軸力 N=V+P</p><p>　　式中：V——梁端剪力；</p><p>　　P——節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。</p><p>　　例：第5層荷載引起的剪力：VqA=VqB=18.67×6.09/2 =56.85 KN</p><p>　　VqB=VQC=3.05×2.61/2 =3.98KN</p>

108、<p>　　本方案中，彎矩引起的剪力: VmA=VmB=(46.42-38.28)*0.8/6.09 =1.07 KN</p><p>　　很小，可忽略不計(jì)，其中0.8為調(diào)幅系數(shù)。</p><p>　　A柱： N頂=56.85-1.07+176.4=232.2 KN</p><p>　　柱重：0.49×0.49×3.3×25

109、=19.81 KN</p><p>　　N底= N頂+19.81=252.0KN</p><p>　　B柱： N頂=212.3+57.9+3.98=289.3 KN</p><p>　　表3-20恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）</p><p>　　注：第一層柱自重：0.64×0.64×5.3×25=54.27

110、KN</p><p>　　2、活載作用下：計(jì)算方法與恒載類似，結(jié)果如下表</p><p>　　表3-21活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）</p><p>　　3.6 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析</p><p><b>　　風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)植 </b></p><p><b>　　式中：：風(fēng)

111、振系數(shù)</b></p><p><b>　?。猴L(fēng)荷載體型系數(shù)</b></p><p><b>　　：風(fēng)壓高度變化系數(shù)</b></p><p><b>　?。夯撅L(fēng)壓</b></p><p>　?。?）查得 0.30</p><p>　?。?）

112、體型為矩形=1.3</p><p>　?。?） =0.6+4.2+3.3*4=18m ，按B類場(chǎng)地 ，=1.3（內(nèi)插法采用），計(jì)算結(jié)果如下表所示：</p><p><b>　　表3-22 值計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）</b></p><p>　?。?）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p

113、><p>　　底層： wk1= 1.0×1.3×1.00×0.3=0.39</p><p>　　二層： wk2= 1.0×1.3×1.00×0.3=0.39</p><p>　　三層： wk3= 1.0×1.3×1.04×0.3=0.41</p><p>　

114、　四層： wk4= 1.0×1.3×1.13×0.3=0.44</p><p>　　五層： wk5= 1.0×1.3×1.21×0.3=0.47</p><p>　　（6）各層樓面處及屋面處的水平地震力：</p><p>　　底層： F1 =263.4KN 四層：F4 =650.9K

115、N</p><p>　　二層： F2=367.2KN 五層：F5 =899.8KN </p><p>　　三層： F3=509.1KN </p><p>　?。?）風(fēng)荷載作用下各層樓面及屋面處的水平力：</p><p>　　底層： Fwk1= (4.2×0.39+3.3/2

116、5;0.39) ×7.2=16.17KN</p><p>　　二層： Fwk2= (3.3/2×0.39+3.3/2×0.39) ×7.2=9.27KN</p><p>　　三層： Fwk3= (3.3/2×0.39+3.3/2×0.41) ×7.2=9.50KN</p><p>　　四層： Fw

117、k4= (3.3/2×0.41+3.3/2×0.44) ×7.2=10.10KN</p><p>　　五層： Fwk5= 3.3/2×0.33 ×7.2=5.58KN</p><p>　　因風(fēng)荷載作用小于地震力的10%，風(fēng)荷載所帶來(lái)的結(jié)構(gòu)側(cè)移顯然能滿足規(guī)范要求，且在內(nèi)力組合計(jì)算時(shí)不考慮，風(fēng)荷載布置如圖所示：</p><p

118、>　　圖3-17 風(fēng)荷載布置圖（KN/㎡）</p><p><b>　　3.7 內(nèi)力組合</b></p><p>　　3.7.1框架梁內(nèi)力組合</p><p>　　1、結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)：根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)。</p><p>　　2、框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合， 即1.2SGk+1.

119、4SQk，1.2（ SGk +0.5SQk）+1.3SEk。</p><p>　　考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取0.8）后進(jìn)行組合，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。</p><p>　　在恒載和活載作用下，跨間可近似取跨中的M代替，</p><p>　　式中： 、為梁端左右端彎矩見(jiàn)圖3-15，圖3-16中

120、所示</p><p>　　跨中M若小于，那么應(yīng)取</p><p>　　在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩采用數(shù)解法來(lái)進(jìn)行計(jì)算如圖3-18所示：</p><p>　　圖3-18 框架梁內(nèi)力組合圖 </p><p>　　圖中： 、表示重力荷載作用下梁端彎矩</p><p>　　、表示水平地震作用下梁端彎矩&

121、lt;/p><p>　　表豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力</p><p>　　對(duì)圖中作用點(diǎn)取彎矩可見(jiàn)：</p><p>　　那么任意截面x處的彎矩為：</p><p>　　由時(shí)，可求得跨間的位置為： </p><p>　　將代入任意截面處彎矩表達(dá)式，可得跨間最大彎矩為：</p><p>　　當(dāng)

122、右震時(shí)，公式中反號(hào)即可以。</p><p>　　其中，及的具體數(shù)值可參見(jiàn)表3-23所示，表中的和均有兩組數(shù)值，而梁的內(nèi)力組合情況見(jiàn)表3-24所示。</p><p>　　在表中恒載和活載的組合，梁端挽矩取調(diào)幅后的數(shù)值，即圖3-15和圖3-16中括號(hào)中的數(shù)值，剪力取調(diào)幅前后較大值，如圖3-18所示圖中，分別表調(diào)幅前后的彎矩，剪力值應(yīng)取和，見(jiàn)表所示：</p><p>　　

123、圖3-19調(diào)整前后剪力值變化</p><p>　　表3-23 X值及跨間最大彎矩MGE計(jì)算 </p><p><b>　　續(xù)表：MGE計(jì)算</b></p><p>　　注：當(dāng)x1>l或x1<0時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時(shí)，用M=RAx－q1x2/2－MGAMEA計(jì)算MGE。</

124、p><p>　　框架梁的控制截面取支座兩端，跨中最大彎矩截面處，內(nèi)力組合見(jiàn)表3-24所示：</p><p>　　表3-24 梁內(nèi)力組合表</p><p>　　注：彎矩單位KN.m，剪力單位KN。</p><p>　　3.7.2 框架柱內(nèi)力組合</p><p>　　框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果參見(jiàn)表3-25，

125、3-26所示：</p><p>　　表3-25 A柱內(nèi)力組合表</p><p>　　注：（1）彎矩單位KN.m，軸力單位KN。</p><p>　?。?）考慮活載折減系數(shù)按附表3-1采用</p><p>　　表3-26 B柱內(nèi)力組合表</p><p>　　注：（1）彎矩單位KN.m，軸力單位KN。</p&g

126、t;<p>　?。?）考慮活載折減系數(shù)按附表3-1采用</p><p>　　3.8 截面設(shè)計(jì) </p><p>　　3.8.1承載力抗力調(diào)整系數(shù)</p><p>　　考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式：</p><p><b>　　S</b></p><p>　　式

127、中：：表示承載力抗震調(diào)整系數(shù)見(jiàn)附表3-2所示</p><p>　?。罕淼卣鹱饔眯?yīng)或地震作用效應(yīng)與它荷載效應(yīng)的基本組合</p><p><b>　?。航Y(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力</b></p><p>　　在此截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以再與靜力組合的內(nèi)力框進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。</p><p>　　3.8