電涌保護器的限制電壓測試畢業(yè)論文

1、<p>　　電涌保護器的限制電壓測試</p><p>　　摘要 為保證電涌保護器(SPD)的安全運行，必須對電涌保護器的限制電壓(電壓保護水平Up)進行預(yù)防試驗、帶電檢測。根據(jù)MOV的性能和SPD的現(xiàn)狀測量其限制電壓，說明檢測方法并分析檢測結(jié)果。</p><p>　　關(guān)鍵詞 電涌保護器 MOV 限制電壓 檢測</p><p><b>　

2、　一、前言</b></p><p>　　隨著建筑防雷要求的日益提高，電涌保護器（SPD）在建筑上的應(yīng)用越來越廣泛，已逐漸成為低壓電器的一個重要組成部分，由于限壓型SPD具有通流容量大，響應(yīng)時間快，無續(xù)流等優(yōu)點，在眾多的防雷組件中制造量大，應(yīng)用面廣，然而隨著高敏感電子裝置的使用與日俱增，開發(fā)新型低壓電涌保護器的呼聲日益高漲，因而對新型低壓電涌保護器的限制電壓的要求也愈加重要。</p>&l

3、t;p>　　二、限壓型SPD中MOV的性能</p><p>　　如何制造優(yōu)良的SPD？這其中MOV的選擇非常重要，它的優(yōu)劣直接決定了SPD的品質(zhì)。MOV的英文為Metal Oxide Varistors，譯為金屬氧化物壓敏電阻器，簡稱壓敏電阻，常用的是氧化鋅壓敏電阻，它是一種電阻值對外電壓敏感的元件，其主要功能是辨別和限制瞬態(tài)過電壓，它的電流—電壓特性是非線性的，并能在兩個極性上相等地限制電壓，壓敏電阻能用

4、于交流和直流場合，電壓從幾V~幾kV、電流從幾mA~幾十kA，且具有體積小、響應(yīng)快、功耗小、保護效果好的特性。 </p><p>　　氧化鋅壓敏電阻的U—I特性曲線分為小電流區(qū)、中電流區(qū)及大電流區(qū)．在三個區(qū)域內(nèi)顯示出不同的特性。小電流線性區(qū)決定了施加穩(wěn)態(tài)外電壓時的功率損耗，因而就決定了工作電壓；中電流非線性區(qū)決定了當施加一瞬變過電壓時的限制電壓；大電流區(qū)是大電流浪涌吸收的極限依據(jù)。氧化鋅壓敏電阻的有關(guān)主要參數(shù)

5、： </p><p>　?。?）壓敏電壓 在一定的幾何形狀下，電流在1mA附近時氧化鋅壓敏電阻的非線性系數(shù)值可達到最大值，往往取1mA電流時所對應(yīng)的電壓，作為I隨U陡峭上升的電壓大小的標志，把此電壓(U1mA)稱為壓敏電壓。 </p><p>　　選取壓敏電壓的依據(jù)是工作電壓，壓敏電壓與工作電壓的關(guān)系可經(jīng)驗地定為：</p><p>　　U1mA=αUD

6、C/[（1-b）(1-c)]</p><p>　　或 U1mA=αUAC/[（1-b）(1-c)]</p><p>　　式中 UDC——直流工作電壓 </p><p>　　UAC——交流工作電壓(有效值) </p><p><b>　　U1mA—壓敏電壓</b></p><p

7、>　　α—工作電壓波動系數(shù)，可取1.2 </p><p>　　b—壓敏電阻長期工作允許下降的極限值，取0.1</p><p>　　c—壓敏電阻在U1mA產(chǎn)生偏差的下限值，取0.15</p><p>　　將以上各系數(shù)代入上式，得 U1mA =1.5 UDC =2.2 UAC </p><p>　?。?）殘壓 是指壓敏電阻流過沖擊電流時兩

8、端出現(xiàn)的沖擊電壓，殘值由被保護裝置的耐壓決定，當流過最大浪涌電流時，應(yīng)使其殘壓低于裝置耐壓。</p><p>　?。?）通流容量 壓敏電阻經(jīng)過長期交、直流負荷或浪涌電流的沖擊，I—U特性變壞，使預(yù)擊穿區(qū)的I—U特性曲線向大電流區(qū)方向移動，因而漏電流上升，壓敏電壓下降，這種現(xiàn)象稱為壓敏電阻的蛻變。此蛻變對許多應(yīng)用來講影響很大，因此必須對經(jīng)浪涌沖擊后壓敏電壓U1mA的下降有所限制，并且以下降的多少來衡量壓敏電阻耐浪

9、涌沖擊的能力。 把滿足U1mA下降要求的壓敏電阻器所能承受的最大沖擊電流(按規(guī)定波形)叫做壓敏電阻的通流容量。在選用時，應(yīng)使浪涌電流峰值≤壓敏電阻通流容量，一般過壓保護選3~5kA，防雷保護選5~20kA。</p><p>　?。?）漏電流 在壓敏電阻器兩端施加0．75倍的壓敏電壓時流過壓敏電阻的電流，即在線路、設(shè)備正常工作時所流過壓敏電阻的電流稱為漏電流。它是指在U1mA以下的I—U特性曲線部分，漏電流的大小

10、與電壓、溫度有關(guān)，電壓、溫度升高都會使漏電流加大。要使壓敏電阻可靠地工作，漏電流必須盡可能地小，這一方面與材料成分和制造工藝有關(guān)，也與正確選用壓敏電阻有關(guān)。在保證可靠工作的前提下，可適當?shù)匾?guī)定漏電流的上限，一般漏電流可控制在50~100μA，漏電流高于100μA的產(chǎn)品，工作可靠性差。此外還必須考慮到U1mA與溫度的關(guān)系，當溫度上升時U1mA下降。</p><p>　　由于金屬氧化物避雷器（MOV）是一門邊緣學(xué)科，

11、它涉及半導(dǎo)體、電介質(zhì)物理、電源、絕緣等技術(shù)，因此整個MOV的生產(chǎn)過程必須有嚴格的科學(xué)質(zhì)量管理體系做保證．必須采用先進的技術(shù)和生產(chǎn)、檢測設(shè)備。</p><p>　　三、電涌保護器的現(xiàn)狀與測試方法</p><p>　　1、國外產(chǎn)品水平與特點</p><p>　?。?）電涌保護器的基本產(chǎn)品采用模數(shù)化軌道安裝，能與各種終端電器協(xié)調(diào)安裝。</p><p&g

12、t;　　（2）產(chǎn)品符合IEC最新標準。</p><p>　?。?）品種規(guī)格齊全，可適應(yīng)各種不同場所；指標先進，沖擊通流容量可達100kA（10/350μs）。</p><p>　?。?）結(jié)構(gòu)工藝適合大量生產(chǎn)。</p><p><b>　?。?）價格貴。 </b></p><p>　　2、國內(nèi)低壓避雷器的現(xiàn)狀與問題<

13、/p><p>　?。?） 避雷器開發(fā)、研究和設(shè)計使用中，長期存在“重高輕低”的情況，生產(chǎn)單位認為低壓避雷器產(chǎn)值太低，也不重視。 這是低壓避雷技術(shù)大大落后國際水平的原因之一。</p><p>　?。?）產(chǎn)品單一、指標低下、品種不全，缺少戶內(nèi)避雷電器標準。</p><p>　　3、 脈沖高電壓與脈沖大電流的試驗施加方式</p><p><b&g

14、t;　　引線連接 </b></p><p>　　對于一個含多根引線保護裝置的試驗來說，如果不加選擇地在其中每一對引線間加一次脈沖電壓或注入脈沖電流，則整個試驗過程將會耗費很長時間。為了簡化試驗過程，節(jié)省試驗時間，常常是有選擇地將脈沖電壓或電流通過共模和差模兩種引線連接形式施加于被試保護裝置上。為說明這兩種引線連接方式，現(xiàn)考察一個含四根引線保護裝置的脈沖電壓試驗線路，如圖1所示，各引線分別標以A、B、C

15、、和G（地線）。在共模連接引線形式下，現(xiàn)將A、B、C三根引線并聯(lián)，再將脈沖電壓加于并聯(lián)引線節(jié)點和地線G之間；在差模引線連接形式下，脈沖電壓分別加于AB、BC和AC等三對引線間。再考察一個含三根引線保護裝置（單向交流電源保護裝置）的脈沖電流試驗接線，如下頁圖2所示，其三根引線分別標以L（火線）、N（中線）和G（地線）。在共模引線連接形式下，也是先將L與N并聯(lián)，脈沖電流加于L和N之間。</p><p><b&g

16、t;　　(2) 耦合方式</b></p><p>　　對于不帶電的保護裝置進行脈沖沖擊試驗時，可將脈沖電壓或電流按共模和差模兩種引線連接形式直接加于保護裝置上，如圖3所示。實際上，保護裝置一般都是安裝在正常運行的系統(tǒng)中（接在電源線或信號線上），都是工作在系統(tǒng)運行電壓下，為了模擬這種實際工作情況，在做脈沖沖擊試驗時，需要實現(xiàn)采用電源或信號源向被試保護裝置供電，再將脈沖電壓通過一定的耦合方式施加到帶電試驗

17、系統(tǒng)中。向帶電試驗系統(tǒng)施加耦合脈沖電壓的方式有兩種：一種是串聯(lián)，另一種是并聯(lián)，現(xiàn)分別加以討論。</p><p><b>　　串聯(lián)耦合</b></p><p>　　簡單的串聯(lián)耦合如圖4所示，脈沖電壓的串聯(lián)耦合是采用一臺變壓器來實施的，該變壓器的原邊繞組串于被試保護裝置的一根引線上，副邊繞組接脈沖電壓發(fā)生器，將脈沖電壓通過發(fā)生器耦合到實驗系統(tǒng)的正常運行電壓上。采用這種變壓

18、器串聯(lián)耦合方式有一些較為明顯的缺點，如果采用空芯變壓器，其副邊雖有較短的上升時延，但這種變壓器不能傳遞較大的能量；如果采用鐵芯變壓器，它雖能傳遞較大的能量，但由于其鐵心會發(fā)生飽和，使變壓器在低頻下的電壓傳遞特性變壞，這對于耦合持續(xù)時間長的脈沖電壓來說是十分不利的。欲改善其低頻特性，就會增大其漏感，這將使副邊電壓的上升時延增大。另外，由于這種串聯(lián)耦合只能對一根引線施加脈沖電壓，它不能以差模的形式在引線之間施加脈沖電壓。在采用這種串聯(lián)耦合施

19、加共模脈沖電壓時，需要將變壓器與地線耦合，這實際上會危及到變壓器的安全。由于變壓器串聯(lián)耦合方式存在著這些缺點，其實用性差，一般不常使用。</p><p><b>　　2) 并聯(lián)耦合</b></p><p>　　相對于串聯(lián)耦合來說，并聯(lián)耦合是一種較為實用的方式，并聯(lián)耦合差模脈沖電壓的簡單接線如圖5（a）所示，并聯(lián)耦合共模脈沖電壓的接線見圖5（b）。在并聯(lián)耦合方式中，所使

20、用的電容應(yīng)具有足夠大的通流容量，其值至少應(yīng)大于脈沖電壓發(fā)生器的短路電流幅值。在共模耦合時，電容器的耐壓水平至少應(yīng)取為脈沖電壓發(fā)生器開路電壓的兩倍，這里的兩倍值主要是考慮到脈沖電壓波形可能會出現(xiàn)振蕩。電容器的電容值應(yīng)選得足夠大，以便在脈沖暫態(tài)臨近結(jié)束時（此時頻率相對較低），電容器上的壓降仍然很小，可以略計，在并聯(lián)耦合持續(xù)時間長的長尾脈沖電壓時，電容值尤其要選得大一些。</p><p>　　在圖4和5中，介于電源和信

21、號源與脈沖電壓耦合點之間設(shè)置了一個濾波器，該濾波器常稱為后置濾波器，在這里設(shè)置后置濾波器的目的有兩個：一是保護電</p><p>　　源和信號源在脈沖沖擊試驗時不會被損壞；二是提供高阻抗以迫使絕大部分脈沖電流進入被試保護裝置。 后置濾波器對共模和差模脈沖電壓都會產(chǎn)生抑制作用，濾波器中的串聯(lián)電感L的典型值在100~300μH范圍，它應(yīng)采用單層結(jié)構(gòu)，并要采</p><p>　　用耐高壓的絕緣材

22、料。線間電容C3的典型值約為幾個μF，線對地電容C1和C2的典型值約為幾個μF。為進一步對共模脈沖電壓進行濾波衰減，在電感與電容之間再增加一個共模扼流圈。此外，在脈沖沖擊試驗中，為了使電源或信號源得到可靠保護，還可以在三個電容C1、C2和C3上各并上一個壓敏電阻，通過這些并聯(lián)壓敏電阻來加強共模和差模脈沖電壓的箝位限壓作用。如果壓敏電阻的接入對脈沖電壓有影響，可以增大壓敏電阻的參考電壓（U1mA）或增大電感值，但如果增大參考電壓，其值不能

23、超過兩倍的系統(tǒng)正常運行電壓，否則這些壓敏電阻對電源或信號源將無明顯保護效果。后置濾波器和電源或信號源的存在將會使脈沖電壓發(fā)生器發(fā)出的脈沖電壓的波形發(fā)生變化，在調(diào)試電壓發(fā)生器發(fā)出的電壓波形時，應(yīng)將這兩者作為電壓發(fā)生器回路的一部分來考慮。</p><p><b>　?。?）檢驗判據(jù)</b></p><p>　　考察被試保護裝置是否通過試驗的檢驗，需要有一定的檢驗判據(jù)，對于

24、脈沖沖擊試驗來說，相關(guān)的判據(jù)主要可歸納為以下幾點：</p><p>　　1) 在脈沖沖擊試驗中，被試保護裝置輸出端的暫態(tài)電壓幅值應(yīng)低于一個給定的可接受值，該值由相應(yīng)于被保護電子設(shè)備的耐壓水平而定。</p><p>　　2) 當被試保護裝置受脈沖電壓作用動作后，其輸出端輸出的剩余能量應(yīng)低于一定的可接受值，該值應(yīng)視被保護電子設(shè)備的耐受容量而定。</p><p>　　3)

25、 經(jīng)過規(guī)定的脈沖沖擊試驗后，被試保護裝置中各元件必須完好無損，性能不變。</p><p>　　4) 在脈沖沖擊試驗后，被試保護裝置中保護元件上的泄漏電流變化不能超過規(guī)定的范圍，檢測泄漏電流變化是為了考察保護元件的老化程度。</p><p>　　四、8/20μs波形大電流沖擊特性</p><p>　　參加測試基片的限制電壓（20kA，8/20μs時）水平一般都在1.5

26、~1.6kV左右（僅指34X34/621規(guī)格）。電壓梯度高一些的，殘壓稍低點，反而則高一點。</p><p>　　在試驗中有些基片在沖擊后壓敏電壓呈上升現(xiàn)象，有些呈下降現(xiàn)象。究竟是哪種在使用中更為合理呢？這兩種試驗圖見圖6和圖7。從二圖可看出,圖6是沖擊后電壓上升，在正常壽命曲線內(nèi)表現(xiàn)良好，一旦過了這個區(qū)域，壓敏電壓的

27、 </p><p>　　下降速度非?？?，晶界層形成雪崩式的崩潰，這種曲線稱之為鋼性曲線，在使用中易產(chǎn)生工頻大流電擊穿。如果制造工藝中又有某些考慮不周的地方，則易產(chǎn)生爆炸，起火等事故。參加試驗的基片大部是這種曲線。圖7是沖擊后電壓下降的曲線。在正常壽命曲線內(nèi)壓敏電壓稍有下降，且隨著沖擊次數(shù)的增加而緩慢下降，這樣的曲線稱

28、之為柔性曲線，在使用中工頻小電流會導(dǎo)致基片發(fā)熱，從而使SPD熱脫扣機構(gòu)在MOV擊穿前動作，減少爆炸、起火等事故。因此我們認為柔性曲線的產(chǎn)品比鋼性曲線產(chǎn)品更安全，更可靠，然而目前真正符合柔性曲線的產(chǎn)品卻很難尋找。同時我們認為MOV在使用中的好壞不能以壓敏電壓下降10%作為判斷標準，因為SPD現(xiàn)場運行是依靠能否安全脫扣來判定MOV的好壞，所以我們希望柔性曲線繼續(xù)往下延伸，使它不能因承受工頻電壓小電流而發(fā)熱，這樣的基片做出的SPD才是比較理想

29、的。 </p><p>　　許多試品基片在大電流沖擊試驗時分散性較大，好的在額定通流（20kA，8/20μs）下可沖擊幾十次，而差的只可承受三、四次，其額定通流壽命曲線如圖8所示。</p><p>　　如果在此基礎(chǔ)上再增加極限通流（40kA，8/20μs）二次，則合格的所剩無幾。這證明試驗樣品的電流密度（mm/A）很不均勻，且偏?。ㄉ踔镣粡S家產(chǎn)品壽命都不同）。歐洲有關(guān)企業(yè)標準為：額定通流

30、正、反各10次，再加正、反各一次的極限通流。而國內(nèi)基片企業(yè)執(zhí)行的是額定通流兩次，極限通流一次的國標，顯然這樣的標準是不能適應(yīng)防雷事業(yè)的發(fā)展。</p><p>　　關(guān)于漏電流。靜態(tài)時漏電流僅僅是個參考值，對它而言，我們更關(guān)心的是沖擊以后的變化率和高溫負荷下的變化率。有的產(chǎn)品起始漏電流并不大，近3~4μA，但沖擊后卻有幾十倍左右的變化率，達到40、50μA，而好的產(chǎn)品沖擊后變化率僅增加一倍左右，盡管它的起始值可能比較

31、大（最大約在20μA左右），最終結(jié)果兩者差別不大，而穩(wěn)定性卻是后者好得多，同時在MOV制造過程中有一道退火工藝，此工藝對產(chǎn)品的穩(wěn)定性，沖擊特性都有很大改善?；ㄟ^這道工藝后僅是漏電流增大，小電流特性變差。</p><p>　　在上世紀80年代之前，人們?yōu)榱藴y試設(shè)備絕緣耐壓，采用沖擊電壓發(fā)生器產(chǎn)生1.2/50μs電壓波來檢測設(shè)備耐壓。后來，在被測設(shè)備兩端測得1.2/50μs開路電壓波形的同時，發(fā)現(xiàn)在測試線路中發(fā)生

32、的閉路電流波形為8/20μs波形。于是也是采用8/20μs波形測試碳化硅或MOV器件的通流能力?，F(xiàn)在人們將開路時為1.2/50μs的沖擊電壓波形，短路時為8/20μs的沖擊電流波形的波形稱為復(fù)合波。</p><p>　　在進行防雷分析和保護裝置實驗時，常需要估算在給定波形的雷電流或雷電過電壓作用下，由它們向負載設(shè)備所傳送的能量，以考察負載設(shè)備的耐受性。另外，對于保護裝置設(shè)計和雷電暫態(tài)響應(yīng)計算來說，常需要對雷電流或

33、雷電過電壓波形進行頻譜分析，以估計波形中各次頻率諧波分量的分布。</p><p><b>　　(1) 能量估算</b></p><p>　　雷電流或雷電過電壓向負載設(shè)備傳送能量可分為兩種典型情況，第一種是向負載電阻傳送能量，第二種是向恒壓負載傳送能量。前者可表示電子設(shè)備，后者可表示保護元件（如壓敏電阻和雪崩二極管等）。鑒于本論文，我們只考慮第二種情況，如圖9所示，作為

34、恒壓負載的保護元件在動作之前可近似為是開路，見圖9（a），而在動作之后， 其兩端的殘壓可近似為是恒定值UL，見圖9（b）。動作后的恒壓負載從過電壓源吸收的能量可表示為：</p><p>　　上式中P(t)為恒壓負載吸收的瞬時功率，其表達式為：</p><p>　　由雷電流源向恒壓負載傳遞的能量可表示為：</p><p>　　將公式 </p>

35、;<p><b>　　代入上式，有</b></p><p>　　恒壓負載從幾種常用雷電流和雷電過電壓源吸收的能量見下表，這里取=500V。</p><p><b>　　(2) 頻譜分析</b></p><p>　　對于雷電流和雷電過電壓波形的時域表達式進行傅里葉變換，可以獲得它的頻譜函數(shù)。設(shè)雷電流或雷電過電壓

36、波形的時域表達式為g(t)，運用傅里葉變換，其頻譜函數(shù)可表示為：</p><p>　　由于t<0時g(t)=0,上式積分又可簡化為：</p><p>　　按上式對前面所介紹的幾種常用雷電流和雷電過電壓波形進行變換，可得自相應(yīng)的頻譜函數(shù)。對于8/20μs電流波形，其頻譜函數(shù)為：</p><p>　　對于1.2/50μs過電壓波形，其頻譜函數(shù)為：</p>

37、;<p>　　在頻譜函數(shù)表達式中代入各常數(shù)的值，并取各頻譜函數(shù)模的分貝數(shù)（dB）做波特圖，就可得頻譜特性圖。在雷電暫態(tài)過程的分析與計算以及抑制雷電暫態(tài)的濾波設(shè)計中，這種頻譜特性是十分有用的。</p><p>　　五、實驗步驟及簡單說明</p><p>　　用復(fù)合波測量限制電壓的試驗程序 </p><p><b>　　試驗步驟：</b&g

38、t;</p><p>　?。?）復(fù)合波應(yīng)施加在通電的SPD上，其電源電壓為UC。</p><p>　?。?）對規(guī)定僅用于交流電源系統(tǒng)的SPD，在正弦電壓的90º±10º相位處施加正極性沖擊，在270º±10º相位處施加負極性沖擊。</p><p>　?。?）對規(guī)定用于直流系統(tǒng)的SPD，施加正負極性的沖擊。S

39、PD應(yīng)施加UC的直流電壓。</p><p>　　（4）每次沖擊的間隔時間應(yīng)足以使試品冷卻到環(huán)境溫度。</p><p>　　（5）設(shè)定復(fù)合波發(fā)生器的電壓，是輸出的開路電壓為制造廠對SPD規(guī)定UC的0.1、0.2、0.5和1.0倍。</p><p>　?。?）用上述這些發(fā)生器的整定值，每種幅值對SPD施加4次沖擊，正負極性各2次。</p><p>

40、;　?。?）每次沖擊時，應(yīng)用示波器記錄從發(fā)生器流入SPD的電流和在SPD輸出端口的電壓。</p><p>　?。?）限制電壓是在整個試驗程序中記錄的最大峰值電壓。</p><p><b>　　簡單說明：</b></p><p>　　IEC61643-1對SPD限制電壓的測量方法作了這樣的規(guī)定：若測試信號為8/20μs電流波，則要求在標稱放電電流

41、In的0.1、0.2、0.5、1.0和2.0倍下測出殘壓值，且正反向都必須測量，然后做出殘壓-電流峰流值的擬合曲線，取曲線上的最高點作為SPD的限制電壓值。若測試信號為復(fù)合波，則要求在開路電壓UOC 0.1、0.2、0.5和1.0倍下測出殘壓值，且正反向都必須測量，以測得殘壓值中的最高值作為SPD的限制電壓值。這意味著SPD的最高殘壓值不一定發(fā)生在最大沖擊電流下的時候。當SPD中有電抗組件（例如L－C低通濾波器）的時候，可觀測到小沖擊電

42、流下的殘壓高于大沖擊電流下的殘壓的情況，證明了IEC61643-1的這種規(guī)定的合理性。若已經(jīng)確切地知道了SPD中沒有電抗，而僅由限壓型或開關(guān)型非線性元件，以及兩端口SPD中的隔離元件不是電感而是電阻的話，則因為這類SPD的最高殘壓總是發(fā)生在沖擊電流峰值大的時候，因此，只要在最大電流峰值下測定即可。</p><p><b>　　其試驗流程圖如下：</b></p><p>

43、;<b>　　NO</b></p><p>　　YES </p><p><b>　　YES</b></p><p>　　六、實驗過程及數(shù)據(jù)分析</p><p>　　由于本次試驗所用的被測試品為交流電源下的SPD，所以在正弦電壓的90º±10

44、º相位處施加正極性沖擊，這里取80º和90º，在270º±10º相位處施加負極性沖擊，這里取270º和280º；制造廠規(guī)定的UOC為20kV，故使試驗設(shè)備輸出的開路電壓分別為2kV（由于實驗設(shè)備最低施加電壓為2.7kV，故此試驗取2.7kV）、4kV、10kV和20kV，并且要注意在每次沖擊后應(yīng)間歇一段時間，以使試品冷卻到環(huán)境溫度，這里取10min,同時用示

45、波器記錄當次波形。</p><p>　　試驗數(shù)據(jù)記錄見下表：</p><p><b>　　試驗波形見附圖。 </b></p><p><b>　　試驗結(jié)論：</b></p><p>　　1)在抽檢試品L-PE線間，施加雷電沖擊電壓±2.7kV、±4kV、±10kV、&#

46、177;20kV各兩次，檢測試品最大限制電壓UP=1.66kV，符合要求。</p><p>　　2)在抽檢試品L-PE線間，在同樣的沖擊條件下，試品的通流容量趨于穩(wěn)定，符合要求。</p><p>　　3）確定試品保護水平：UP≤2kV，符合要求。</p><p><b>　　七、結(jié)束語 </b></p><p>　　由于

47、限壓型SPD在建筑防雷中的應(yīng)用越來越廣，對其限制電壓的要求也顯得日益重要，本論文根據(jù)IEC61643-1進行了對交流SPD的測試，其殘壓值必須小于規(guī)定的限制電壓值，通流容量在相同的測試條件下趨于穩(wěn)定狀態(tài)，各芯片在測試后應(yīng)完好無損，性能不變。</p><p><b>　　參考文獻：</b></p><p>　　雷電波形與測試波形 徐春明&l

48、t;/p><p>　　限壓型SPD中MOV選用的探討 陳澤同</p><p>　　建筑物內(nèi)電子設(shè)備的防雷保護 張小青</p><p>　　低壓電源避雷器的應(yīng)用 王智明 邵錦江 顧育仁</p><p>　　GB18802.1-2002/IEC61643-1:1998 低壓配電系統(tǒng)的電涌保護器