熱水鍋爐設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

1、<p>　　SZL7.0-1.0/115/70-AI熱水鍋爐設(shè)計(jì)</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　如今，鍋爐作為一種主要的能源轉(zhuǎn)換裝置被廣泛的研究和應(yīng)用，成為生活和工業(yè)上不可或缺的一項(xiàng)重要工具。本次設(shè)計(jì)任務(wù)是一臺(tái)型號(hào)為SZL7-1.0/115/70-AI鍋爐的計(jì)算及繪圖，設(shè)計(jì)過(guò)程中既要大膽又要切合實(shí)際。</p>

2、<p>　　在鍋爐設(shè)計(jì)的過(guò)程中，主要考慮的因素是保證爐內(nèi)著火，爐膛內(nèi)有足夠的輻射熱量，煤的燃盡程度以及爐膛容積熱負(fù)荷和爐膛面積熱負(fù)荷的影響，熱負(fù)荷過(guò)大就會(huì)引起爆管；熱負(fù)荷過(guò)小就會(huì)導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)溫度分布不均。影響鍋爐管束的主要因素是煙氣溫度、速度，如果過(guò)高則回造成對(duì)流受熱面工作條件的惡化和劇烈磨損。在整個(gè)鍋爐結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)過(guò)程中，一定要確保有一定的氣密性以保證爐膛內(nèi)進(jìn)行微負(fù)壓燃燒。</p><p>　　下面，簡(jiǎn)單

3、介紹一下該鍋爐的特點(diǎn)：</p><p>　　該鍋爐為雙鍋筒縱置式自然循環(huán)爐，爐膛四周布置了水冷壁，為了保證爐膛中持續(xù)穩(wěn)定的燃燒，采用高而短的前拱和低而長(zhǎng)的后拱。煙氣從爐膛出來(lái)后進(jìn)入燃盡室，燃盡室也布置有水冷壁。上下鍋筒之間布置密集的對(duì)流鍋爐管束，為主要受熱面。尾部煙道布置了空氣預(yù)熱器來(lái)降低排煙溫度，提高鍋爐效率，改善燃料的著火和燃燒過(guò)程。燃燒設(shè)備為鏈條爐排，燃料為I類(lèi)煙煤，其低位發(fā)熱量為13536Kj/Kg.&l

4、t;/p><p>　　本次設(shè)計(jì)嘗試很有必要，也很有意義。</p><p>　　關(guān)鍵詞　熱水鍋爐；熱力計(jì)算；強(qiáng)度計(jì)算；煙風(fēng)阻力計(jì)算</p><p>　　Hot water boiler designer- SZL7.0-1.0/115/70-AI</p><p><b>　　Abstract</b></p>&l

5、t;p>　　Now, the boiler as a primary energy conversion device is a wide range of research and application, as life and essential in the industry an important tool. This design task is a model calculation and drawing SZL

6、7-1.0/115/70-AI boiler, the design process should not only bold but also realistic. In the boiler design process, the main consideration is to ensure that the furnace fire, furnace heat radiation sufficient coal burnout

7、 Chengduoyiji hearth furnace heat load and volume of space heat load,</p><p>　　Keywords Hot water boiler; thermodynamic calculation; strength calculation; smoke wind resistance calculation</p><p

8、>　　不要?jiǎng)h除行尾的分節(jié)符，此行不會(huì)被打印</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘要……I</b></p><p>　　AbstractII</p><p><b>　　第1章 緒論1</b></p><p&

9、gt;　　1.1 課題背景1</p><p>　　1.2 本文研究?jī)?nèi)容和意義1</p><p>　　第2章 鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介2</p><p>　　2.1 鍋爐概述2</p><p>　　2.2 方案論證3</p><p>　　2.3 鍋爐基本特性4</p><p>　　2.3.1

10、 鍋爐基本特性4</p><p>　　2.3.2 燃料特性5</p><p>　　2.3.3管子特性5</p><p>　　2.3.4主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)5</p><p>　　2.3.5鍋爐基本尺寸6</p><p>　　2.4 鍋筒及爐內(nèi)設(shè)備6</p><p>　　2.4.1上鍋筒

11、6</p><p>　　2.4.2下鍋筒6</p><p>　　2.4.3水冷壁6</p><p>　　2.4.4燃燒設(shè)備7</p><p>　　2.4.5鍋爐管束7</p><p>　　2.4.6空氣預(yù)熱器：7</p><p>　　2.5 鋼架、平臺(tái)和扶梯7</p>

12、<p><b>　　2.6 爐墻7</b></p><p>　　2.7 鍋爐范圍內(nèi)的閥門(mén)儀表7</p><p>　　2.8 本章小結(jié)8</p><p>　　第3章 鍋爐熱力計(jì)算9</p><p>　　3.1 鍋爐規(guī)范和基本參數(shù)計(jì)算9</p><p>　　3.1.1 鍋爐規(guī)范9

13、</p><p>　　3.1.2 燃料特性9</p><p>　　3.1.3 鍋爐各受熱面漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)?？諝庀禂?shù)9</p><p>　　3.1.4 理論空氣量的計(jì)算10</p><p>　　3.1.5 煙氣特性表10</p><p>　　3.2 焓溫表11</p><p>　　3.3

14、鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算12</p><p>　　3.4 爐膛計(jì)算13</p><p>　　3.4.1 爐膛結(jié)構(gòu)特性計(jì)算13</p><p>　　3.4.2 爐膛傳熱計(jì)算15</p><p>　　3.5 燃盡室計(jì)算16</p><p>　　3.5.1 燃盡室結(jié)構(gòu)計(jì)算16</p><p&

15、gt;　　3.5.2 燃盡室熱力計(jì)算17</p><p>　　3.6 鍋爐管束計(jì)算19</p><p>　　3.6.1 結(jié)構(gòu)特性計(jì)算19</p><p>　　3.6.2 鍋爐管束傳熱計(jì)算19</p><p>　　3.6.3 空氣預(yù)熱器計(jì)算20</p><p>　　3.6.4 空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算21</

16、p><p>　　3.7 熱力計(jì)算的誤差校核22</p><p>　　3.8 熱力計(jì)算結(jié)果匯總表22</p><p>　　3.9 本章小結(jié)23</p><p>　　第4章 鍋爐強(qiáng)度計(jì)算24</p><p>　　4.1 上鍋筒強(qiáng)度計(jì)算24</p><p>　　4.2 上鍋筒有孔封頭的強(qiáng)度設(shè)計(jì)

17、25</p><p>　　4.3 下鍋筒強(qiáng)度設(shè)計(jì)25</p><p>　　4.4 下鍋筒封頭開(kāi)孔計(jì)算26</p><p>　　4.5 前后集箱開(kāi)孔計(jì)算27</p><p>　　4.6 安全閥排放能力計(jì)算28</p><p>　　4.7 本章小結(jié)29</p><p>　　第5章 煙風(fēng)阻力

18、計(jì)算30</p><p>　　5.1 煙道阻力計(jì)算30</p><p>　　5.1.1 爐膛真空度30</p><p>　　5.1.2 燃盡室真空度30</p><p>　　5.1.3 鍋爐管束阻力計(jì)算30</p><p>　　5.1.4 空氣預(yù)熱器阻力計(jì)算31</p><p>　　

19、5.1.5 除塵器總阻力計(jì)算31</p><p>　　5.1.6 煙囪阻力計(jì)算31</p><p>　　5.1.7 煙道自生通風(fēng)力計(jì)算32</p><p>　　5.2 風(fēng)道阻力計(jì)算33</p><p>　　5.3 送風(fēng)機(jī)的選擇34</p><p>　　5.4 引風(fēng)機(jī)的選擇34</p><

20、p>　　5.5 本章小結(jié)35</p><p><b>　　結(jié)論36</b></p><p><b>　　致謝37</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)38</b></p><p>　　附錄A 英文原文39</p><p>　　附

21、錄B 英文翻譯44</p><p>　　千萬(wàn)不要?jiǎng)h除行尾的分節(jié)符，此行不會(huì)被打印。在目錄上點(diǎn)右鍵“更新域”，然后“更新整個(gè)目錄”。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行</p><p><b>　　緒論</b></p><p><b>　　課題背景</b></p><p>　

22、　鍋爐作為一種能源轉(zhuǎn)換設(shè)備，在工業(yè)中得到了廣泛的利用，它通過(guò)燃燒煤、石油、天然氣等有機(jī)染料，能釋放出熱能，利用傳熱設(shè)備將熱傳給水或蒸汽，由這些中間載體將熱傳輸?shù)嚼迷O(shè)備中，所以鍋爐的主要任務(wù)是把燃料的化學(xué)能換成蒸汽的熱能。 </p><p>　　鏈條爐是一種應(yīng)用最廣泛的工業(yè)鍋爐，它與其它類(lèi)型的鍋爐相比，許多地方有獨(dú)到之處：與沸騰爐相比，它設(shè)備簡(jiǎn)單，磨損??；與手燒爐相比，它機(jī)械化程度高，易實(shí)現(xiàn)燃燒過(guò)程的自動(dòng)控制；與

23、煤粉爐相比，它設(shè)備簡(jiǎn)單，輔機(jī)少，因而投資少。同時(shí)利用爐膛內(nèi)前后拱的配合，在爐內(nèi)形成良好的空氣動(dòng)力場(chǎng)，且保證燃燒過(guò)程的穩(wěn)定，利用鏈條爐排的不斷移動(dòng)，實(shí)現(xiàn)了給煤和除渣的機(jī)械化，降低了運(yùn)行人員的勞動(dòng)強(qiáng)度，改善了勞動(dòng)環(huán)境。煤是我國(guó)鍋爐的主要燃料，由于鏈條爐由于鏈條爐有以上優(yōu)點(diǎn)，雖然它的煤種適應(yīng)性差，鏈條爐仍然是利用最廣泛，最普遍的工業(yè)爐爐種。</p><p><b>　　本文研究?jī)?nèi)容和意義</b>&

24、lt;/p><p>　　本鍋爐的型號(hào)為SZL7.0-1.0/115/70-AI，即雙鍋筒縱置式鏈條爐，額定供熱量為7.0MW，蒸汽出口壓力為1.0MPa，燃用燃料為I類(lèi)煙煤。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)的燃料是以吉林通化I類(lèi)煙煤為代表煤種，其低位發(fā)熱量為13536kJ/kg,灰份較高，著火不容易，但利用拱的配合可以獲得較高的熱效率。在設(shè)計(jì)時(shí)采用了一些切實(shí)可行的措施，改善了鍋爐鼓包、爆管和前管

25、板裂紋的缺點(diǎn)。</p><p>　　基于以上對(duì)鍋爐和代表煤種的優(yōu)、缺點(diǎn)的了解及初步分析在設(shè)計(jì)該安全、高熱效率、簡(jiǎn)單可行的方法，以及由于對(duì)專(zhuān)業(yè)知識(shí)和實(shí)際經(jīng)驗(yàn)的缺少，在此次設(shè)計(jì)中可能會(huì)出現(xiàn)錯(cuò)誤，請(qǐng)老師諒解。</p><p><b>　　鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介</b></p><p><b>　　鍋爐概述</b></p>

26、<p>　　鍋爐是國(guó)民經(jīng)濟(jì)中重要的能源轉(zhuǎn)換設(shè)備，鍋爐本體大致可分為水冷壁、鍋爐管束、省煤器以及空氣預(yù)熱器。它們都是各種類(lèi)型的受熱面，煙氣的熱能通過(guò)這些受熱面?zhèn)鬟f給工質(zhì)。鍋爐本體一側(cè)處在高溫?zé)煔鈼l件下，因而要求它們的結(jié)構(gòu)和材料要能夠承受高溫和抵抗煙氣的腐蝕；鍋爐的另一側(cè)工質(zhì)是水、水蒸汽和空氣，水和水蒸汽工作時(shí)具有很高的工作的壓力，所以鍋爐本體主要部件還要具有一定的承受能力；另外鍋爐本體還要具有良好的傳熱性能。</p&g

27、t;<p>　　前燃燒設(shè)備：鏈條爐排的爐排塊是裝在有連鏈輪帶動(dòng)的鏈條上的，煤自爐煤斗落至爐排上，爐排由傳動(dòng)機(jī)構(gòu)帶動(dòng)自前往后緩慢移動(dòng)，通過(guò)限制煤層厚度的煤閘板把煤代入爐膛。由于受到爐膛的輻射和爐膛中火焰與煙氣的輻射熱，進(jìn)入爐膛的煤層在前進(jìn)中溫度不斷提高而干燥，然后放出揮發(fā)份而著火，在前進(jìn)中逐漸燃燒完全，最后把燃盡后的灰渣由裝置在爐排末端的除渣板（俗稱(chēng)老鷹鐵）鏟落至渣斗。為了適應(yīng)不同燃燒區(qū)段空氣量的要求，煤層下的送風(fēng)采取分段送

28、風(fēng)，且所用風(fēng)壓不同，這樣能保證燃燒充分，還有一定的燃燒強(qiáng)度，能給鍋爐提供足夠的可利用熱能，進(jìn)而提高鍋爐的效率。</p><p>　　鍋爐爐墻：爐墻是用來(lái)把鍋爐中的煙氣、受熱面和外界隔絕，保證和提高鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性。其主要作用防止外界的冷空氣等漏入煙道和爐膛，防止鍋爐熱量的損失，減少鍋爐的散熱損失，以及組成煙氣的流道。爐墻內(nèi)層用耐火磚砌成，間隙不夠的地方用火混凝土澆制；耐火層外用絕熱性能良好的保溫層做絕熱層

29、；最外面用鋼板做成外部密封層。金屬框架起支撐、穩(wěn)定作用，要具有一定的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。</p><p>　　熱水鍋爐的特點(diǎn)：熱水鍋爐與蒸汽鍋爐相比，根本不同點(diǎn)是：鍋爐不產(chǎn)生蒸汽，進(jìn)出的都是水。水可以是強(qiáng)制流動(dòng)，也可以是自然循環(huán)。因此熱水鍋爐的特點(diǎn)如下：</p><p>　　結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造方便，耗鋼量少，成本低；</p><p>　　對(duì)水質(zhì)要求相對(duì)較低，工作壓力不高，故安

30、全性較好；</p><p>　　工質(zhì)溫度較低，易產(chǎn)生煙氣側(cè)的酸腐蝕；</p><p>　　熱水鍋爐多用于供暖，鍋爐多為不合理的間斷運(yùn)行，啟動(dòng)時(shí)金屬壁溫較低，極易結(jié)露、粘灰；</p><p>　　熱水鍋爐季節(jié)性很強(qiáng)，要求系統(tǒng)設(shè)計(jì)要考慮供熱負(fù)荷調(diào)節(jié)的可能，同時(shí)也要求鍋爐有較大的適應(yīng)性；</p><p><b>　　運(yùn)行操作方便；<

31、/b></p><p>　　熱水鍋爐在突然停電、停泵時(shí)，鍋水容易汽化，必須采取措施以保證鍋爐工作的安全。</p><p><b>　　方案論證</b></p><p>　　對(duì)于鍋爐的設(shè)計(jì)，可以采用局部設(shè)計(jì)方案，也可以采用整體設(shè)計(jì)方案。本次設(shè)計(jì)的任務(wù)是對(duì)整個(gè)鍋爐進(jìn)行設(shè)計(jì)，一般來(lái)說(shuō)，不適合采用局部的設(shè)計(jì)。整體設(shè)計(jì)是為了保證鍋爐出力和參數(shù)的條件

32、下，盡量的使用原有的設(shè)備，對(duì)鍋爐進(jìn)行大規(guī)模的徹底的設(shè)計(jì)。由于利用了一些原有的設(shè)備，整體設(shè)計(jì)可以節(jié)約一定的成本，而且能夠滿(mǎn)足鍋爐的額定出力，滿(mǎn)足鍋爐的負(fù)荷要求，但是整體設(shè)計(jì)的改動(dòng)較大，工期較長(zhǎng)，而且設(shè)計(jì)后的和原有的設(shè)備的壽命不同，兩者之間存在著隱患。</p><p>　　相比較而言，整體的設(shè)計(jì)就有更大的優(yōu)點(diǎn)。整體的設(shè)計(jì)就是保持原有的燃燒受熱面和對(duì)流受熱面不便，只是對(duì)相關(guān)的差異性的地方進(jìn)行設(shè)計(jì)，這可以說(shuō)是合條件的適當(dāng)

33、的設(shè)計(jì)。本次設(shè)計(jì)主要應(yīng)用了局部的設(shè)計(jì)方案，主要的設(shè)計(jì)有：</p><p><b>　　設(shè)計(jì)了鍋內(nèi)裝置；</b></p><p><b>　　優(yōu)化了一次風(fēng)系統(tǒng)；</b></p><p>　　增加了外伸煙道，是布置趨于合理；</p><p>　　對(duì)鍋爐頂棚，平臺(tái)及扶梯的設(shè)計(jì)。</p>&l

34、t;p>　　該方案的優(yōu)點(diǎn)是避免了過(guò)多的能源浪費(fèi)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工程的工期短，工作量少。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)的課題為SZL7.0-1.0/115/70-AI，該鍋爐屬于低壓小型工業(yè)鍋爐，受到應(yīng)用條件的限制，需要停爐和起爐，負(fù)荷經(jīng)濟(jì)變化，采用雙鍋筒，正是基于此。因雙鍋筒水容量較大，并且有較大的蓄熱能力，所以適應(yīng)負(fù)荷變化能力強(qiáng)，且氣壓穩(wěn)定，運(yùn)行特性好，自然循環(huán)特性條件好，對(duì)于低壓鍋爐單靠輻射受熱面是不夠的，

35、而雙鍋筒可以布置較多的對(duì)流受熱面。采用縱置式可以使鍋爐結(jié)構(gòu)緊湊，尺寸小，便于安裝。設(shè)計(jì)后的熱水鍋爐也沿襲了蒸汽鍋爐的這些優(yōu)點(diǎn)。同時(shí)，熱水鍋爐還有自己的特點(diǎn)：熱水鍋爐自然循環(huán)的運(yùn)動(dòng)壓頭來(lái)自水溫差而產(chǎn)生的密度差，其植極小。由于熱水所載帶的只是物理顯熱，不存在蒸發(fā)潛熱，熱水的載熱量要比蒸汽小得多，熱水鍋爐鍋水不濃縮，水質(zhì)變化不大，因此對(duì)補(bǔ)給水硬度要求忽略低點(diǎn)，此外，熱水鍋爐的低溫受熱面容易發(fā)生低溫腐蝕和堵灰。</p><p

36、>　　為了減少不完全燃燒損失，以便提高熱效率，在爐膛和鍋爐管束之間布置燃盡室，燃盡室既可以調(diào)節(jié)合理煙速，煙氣中的飛灰在其中起飛灰沉淀作用，也承擔(dān)部分的換熱，使得未燃物得到充分的燃燒，同時(shí)，也起了保護(hù)后面管束免受磨損的作用。</p><p>　　鍋爐管束中煙氣作橫向沖刷。煙道橫向，可以降低鋼耗，減少總體尺寸。對(duì)于管束，采用順列布置，目的是為了傳熱的效果較好，減少煙氣的流動(dòng)阻力，管的磨損較小，降低電耗，提高效率

37、，同時(shí)也使加工工藝簡(jiǎn)化。因?yàn)闊煔饬鞒讨杏袥_刷死角，可以采用較小的熱有效系數(shù)來(lái)補(bǔ)償，而三個(gè)煙道流通截面積逐漸減小，保證了煙速的均勻性，換熱效果好。同時(shí)每一流程都設(shè)置了漏灰裝置。管束在節(jié)距的選擇上主要考慮以下因素：第一，相鄰兩根管子焊接時(shí)，熱影響區(qū)不重合；第二，焊縫及熱影響區(qū)內(nèi)，不可開(kāi)孔；第三，保證煙速合理性。</p><p>　　煙氣溫度的選取重點(diǎn)是爐膛出口煙溫θl”和排煙溫度θpy的選取。由于θl” 直接影響鍋爐

38、的經(jīng)濟(jì)性和安全性，所以θl” 的選擇一定要合理：若θl” 過(guò)低，不經(jīng)濟(jì)且爐膛溫度水平降低，對(duì)燃燒不利，使固體和氣體不完全燃燒損失增加；若θl” 過(guò)高，將引起受熱面結(jié)渣，影響鍋爐的安全可靠運(yùn)行。所以對(duì)一般煤種，在熱水鍋爐中，θl” 應(yīng)選擇在900℃-950℃范圍內(nèi)。同樣對(duì)排煙溫度的選擇，也應(yīng)根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析來(lái)選?。喝籀萷y降低，鍋爐排煙熱損失減少，效率提高從而節(jié)約燃料，降低鍋爐運(yùn)行費(fèi)用。但θpy 過(guò)低時(shí)，傳熱不良從而使尾部受熱面增加，體

39、積增大，金屬耗量增加，投資增加，同時(shí)θpy 太低時(shí)尾部受熱面易發(fā)生低溫腐蝕或堵灰，影響運(yùn)行可靠性。所以θpy 在D≥6t/h的鍋爐中，根據(jù)所用煤種水分和硫分的大小，不宜低于150℃，通常新設(shè)計(jì)鍋爐取為160-180℃。</p><p>　　為了降低θpy，鍋爐尾部設(shè)有尾部受熱面：空氣預(yù)熱器?？諝忸A(yù)熱器除了可以為燃料提供熱空氣，改善著火和燃燒條件外，更重要的是，降低排煙溫度。因此必須布置入口溫度為30℃的空氣預(yù)熱器

40、。為了煙氣側(cè)和空氣側(cè)放熱系數(shù)接近，得到較大的傳熱系數(shù)，盡量使wk/wy=1/2，使流動(dòng)趨于逆流，可以得到較大的溫壓。</p><p><b>　　鍋爐基本特性</b></p><p><b>　　鍋爐基本特性</b></p><p><b>　　表2-1 鍋爐規(guī)范</b></p><

41、;p><b>　　燃料特性</b></p><p>　　表2-2 設(shè)計(jì)燃料</p><p><b>　　2.3.3管子特性</b></p><p>　　表2-3 管子特性</p><p>　　2.3.4主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)</p><p>　　表2-4 經(jīng)濟(jì)技

42、術(shù)指標(biāo)</p><p>　　2.3.5鍋爐基本尺寸</p><p>　　表2-5 鍋爐尺寸</p><p><b>　　鍋筒及爐內(nèi)設(shè)備</b></p><p>　　鍋筒是容納水的筒形受壓容器，采用雙鍋筒結(jié)構(gòu)，既經(jīng)濟(jì)易安裝，檢修固定方便。</p><p><b>　　2.4.1上鍋筒

43、</b></p><p>　　內(nèi)徑1200㎜，壁厚22㎜，筒身長(zhǎng)8260㎜，包括兩側(cè)封頭一起為9200㎜。上鍋筒筒身用20鋼板熱卷冷校而成，封頭為20鋼沖壓而成的橢圓形封頭，為了焊接方便，封頭和筒身壁厚都采用一致即22㎜。</p><p>　　鍋內(nèi)裝置：安裝有隔水板和配水管，隔水板位于下降管和管束第一排管中間，配水管兩頭開(kāi)有均勻小孔，將回水管給下降管均勻分配。</p>

44、;<p><b>　　2.4.2下鍋筒</b></p><p>　　下鍋筒內(nèi)徑1000㎜，壁厚22㎜，筒身長(zhǎng)3700㎜，包括兩側(cè)封頭一起為4500㎜，筒身及封頭都為20鋼板制成。下鍋筒底部有定期排污管，以便排出雜志和沉淀物。上下鍋筒之間有管束。</p><p><b>　　2.4.3水冷壁</b></p><p&

45、gt;　　在鍋爐爐膛內(nèi)經(jīng)常布置大量水冷壁，一方面可以充分發(fā)揮輻射受熱面熱強(qiáng)度的特點(diǎn)，同時(shí)它用來(lái)保護(hù)爐強(qiáng)免受高溫破壞使灰渣不易粘結(jié)在爐墻上，防止?fàn)t膛被沖刷磨損，過(guò)熱破壞。它是自然循環(huán)鍋爐構(gòu)成水循環(huán)回路不可缺少的重要部件。</p><p>　　本鍋爐爐膛內(nèi)四壁都布置有水冷壁，其中前墻有18根51×2的碳素鋼管節(jié)距為125 ㎜組成，前墻水冷壁管組下部焊在219×6的集箱上，上部直接與鍋筒焊接在一起，

46、后墻與前墻相同由18根51×2的碳素?zé)o縫鋼管組成。兩側(cè)水冷壁分別由18根51×2的碳素?zé)o縫鋼管節(jié)距為125 ㎜組成。</p><p><b>　　2.4.4燃燒設(shè)備</b></p><p>　　燃燒由煤斗和正轉(zhuǎn)鏈條爐排及其傳動(dòng)裝置組成，爐排有效燃燒面積為11.45㎡。</p><p><b>　　2.4.5鍋爐管束

47、</b></p><p>　　上下鍋筒中心距為4200㎜，中間由432根51×2碳素?zé)o縫鋼管脹接在上下鍋筒上組成，管子順列布置，橫向24根，縱向18根，橫向節(jié)距為125㎜，縱向節(jié)距為125㎜。上下鍋筒及管束通過(guò)上鍋筒支撐在鍋爐鋼架上。</p><p>　　2.4.6空氣預(yù)熱器：</p><p>　　采用鋼管式空氣預(yù)熱器，單級(jí)錯(cuò)列布置，由800根

48、Φ40×1.5組成，橫向節(jié)距70mm,縱向節(jié)距50mm，高2.75 mm，煙氣在管內(nèi)自上而下流動(dòng)，空氣在管外做橫向沖刷。空氣兩次交叉流動(dòng)，冷空氣由30℃被加熱到160℃變成熱空氣后由熱空氣管道進(jìn)入爐膛，空氣預(yù)熱器的受熱面積為311.896m2。</p><p><b>　　鋼架、平臺(tái)和扶梯</b></p><p>　　為了支撐鍋筒、集箱、管子及爐墻，設(shè)置了鋼

49、架，鍋爐本體重量由剛架傳至基礎(chǔ)，為安裝、檢查和維修，設(shè)置了平臺(tái)，各平臺(tái)之間由扶梯連接。</p><p><b>　　爐墻</b></p><p>　　爐膛爐墻的負(fù)荷作用在鋼架和基礎(chǔ)，分二層。內(nèi)層為耐火磚，外層為硅藻土保溫磚，在側(cè)墻上分別在前拱下方，鍋爐管束中部，燃盡室，，以及后拱上方均開(kāi)有人孔，以便安裝維修，清除灰渣。</p><p>　　鍋爐

50、范圍內(nèi)的閥門(mén)儀表</p><p>　　鍋爐產(chǎn)生的熱水由主出水管供給用戶(hù)。為了保證鍋爐安全，裝有兩個(gè)安全閥，同時(shí)在上鍋筒裝有兩個(gè)壓力表以便觀察壓力，有排氣閥一個(gè)，水壓表兩個(gè)。</p><p><b>　　本章小結(jié)</b></p><p>　　本章主要對(duì)本文所設(shè)計(jì)的鍋爐進(jìn)行了簡(jiǎn)單的介紹，著重論述了鍋爐的合理性、主要的設(shè)計(jì)參數(shù)的選取及本設(shè)計(jì)鍋爐的主要

51、的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)對(duì)本次設(shè)計(jì)中涉及的計(jì)算給出了論述。通過(guò)下文計(jì)算可知上述論證合理，符合實(shí)際工程要求。</p><p><b>　　鍋爐熱力計(jì)算</b></p><p>　　鍋爐規(guī)范和基本參數(shù)計(jì)算</p><p><b>　　鍋爐規(guī)范</b></p><p>　　1．鍋爐額定供熱量 =7MW</p&

52、gt;<p>　　2．鍋爐工作壓力 =1.0Mpa</p><p>　　3．額定給水溫度 =70℃</p><p>　　4．額定出水溫度 =115℃</p><p>　　5．冷空氣溫度 =30℃</p><p>　　6．排煙溫度 =180℃</p><p><b>　　燃料特

53、性</b></p><p>　　1．燃料名稱(chēng)：吉林通化 </p><p>　　2．燃料工作基（應(yīng)用基）成分</p><p>　　碳 =38.46%</p><p>　　氫 =2.16%</p><p><b>　　氧 =4.65%</b></p><p&g

54、t;<b>　　氮=0.52%</b></p><p><b>　　硫 =0.61%</b></p><p>　　水分 =10.50% </p><p>　　灰分 =43.10%</p><p>　　揮發(fā)分 =21.91%</p><p>　　3. 燃料低位發(fā)熱量=

55、13536kJ/kg</p><p>　　鍋爐各受熱面漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)剩空氣系數(shù)</p><p>　　煙道各處過(guò)量空氣系數(shù)，各受熱面的漏風(fēng)系數(shù)，列于表II-1中。爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)按表2-1（[1]）取。煙道中各受熱面的漏風(fēng)系數(shù)按表2-3取。</p><p>　　表3-1 煙道中各處過(guò)量空氣系數(shù)及各受熱面的漏風(fēng)系數(shù)</p><p><

56、b>　　理論空氣量的計(jì)算</b></p><p>　　1. 理論空氣量及=1時(shí)的燃燒產(chǎn)物容積的計(jì)算</p><p><b>　　理論空氣量</b></p><p>　　=0.0889（Cy+0.375Sy）+0.265Hy-0.0333Oy</p><p>　　=3.857Nm3/kg</p>

57、;<p><b>　　RO2理論容積</b></p><p>　　=0.01866（Cy+0.375Sy）=0.722 Nm3kg</p><p><b>　　N2理論容積</b></p><p>　　=0.79Vo+0.8Ny/100</p><p>　　=3.501Nm3/kg&l

58、t;/p><p><b>　　H2O理論容積</b></p><p>　　=0.111Hy+0.0124Wy+0.0161Vo</p><p>　　=0.432Nm3/kg</p><p><b>　　煙氣特性表</b></p><p>　　表3-2 煙 氣 特 性 表&l

59、t;/p><p>　　注：飛灰份額afh按表2-1取0.2。</p><p><b>　　焓溫表</b></p><p><b>　　表3-3 寒溫表</b></p><p><b>　　表3-4</b></p><p>　　鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算&l

60、t;/p><p>　　表3-5 熱平衡及燃料消耗量計(jì)算</p><p>　　爐膛計(jì)算 </p><p><b>　　爐膛結(jié)構(gòu)特性計(jì)算 </b></p><p>　　1. 爐排面積熱負(fù)荷qR=800KW/m2</p><p>　　爐排面積R=12.45 m2</p>

61、<p>　　取爐排長(zhǎng)度L=5.93m 爐排寬度=2.1m</p><p>　　爐膛周界面積計(jì)算 </p><p><b>　　a.前墻面積Fq</b></p><p>　　光管面積：Fq1=2.468×2.1+0.5×(1.2+2.1)×0.26=5.4818㎡</p>

62、<p>　　覆蓋耐火磚面積：Fq2=(0.990+0.996+1.229)×2.1=6.7515㎡</p><p>　　前墻總面積：Fq= Fq1＋Fq23=12.2333㎡</p><p><b>　　b.后墻面積Fh</b></p><p>　　光管面積：Fh1=2.468×2.1+0.5×(1.

63、2+2.1)×0.26=5.4818㎡</p><p>　　覆蓋耐火磚面積：Fh2=(0.5+3.991+2.0)×2.1=13.6311㎡</p><p>　　后墻總面積：FH=FH1+FH2 =19.1129㎡</p><p><b>　　c.側(cè)墻面積Fzc</b></p><p>　　光管面積

64、Fc1=2.3×2.998×2=13.7448㎡</p><p>　　耐火磚面積 Fc2=17.8748㎡</p><p>　　側(cè)墻總面積：Fc= Fc1+ Fc2=31.62</p><p>　　f.出口窗面積Fch</p><p>　　出口窗面積：Fch=1.7995㎡</p><p>　　g.

65、爐排面積R=12.45㎡ </p><p>　　周界面積：Fl=Fq+Fh+F+Fch+R=77.2157㎡</p><p><b>　　爐膛容積計(jì)算</b></p><p><b>　　=33.2m3</b></p><p><b>　　輻射受熱面積的計(jì)算</b></

66、p><p>　　a.前墻輻射受熱面積Hq</p><p>　　光管：s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735</p><p>　　Hq1=xFq1=0.735×5.4818=4.0291㎡</p><p>　　耐火磚：Hq2=0.15×Fq2=0.15×6.7515=1.752㎡</p&g

67、t;<p>　　前墻總輻射受熱面積：Hq= Hq1＋Hq2=5.0418㎡</p><p>　　b.后墻輻射受熱面積Hh</p><p>　　光管: s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735</p><p>　　HH1=xFh1=0.735×5.4818=4.0291㎡</p><p>　　耐火磚

68、：Hh2=0.15×Fh2=0.15×13.6311=2.0447㎡</p><p>　　后墻總輻射受熱面積：Hh=HF1+Hf2=6.0748㎡</p><p>　　c.側(cè)墻輻射受熱面積Hc</p><p>　　側(cè)墻光管：s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735</p><p>　　Hc1=xFc1

69、=0.735×13.7448=10.1024㎡ </p><p>　　覆蓋耐火涂料面積：HC2=0.3FC2=0.3×17.8748=5.3624㎡</p><p>　　側(cè)墻總輻射受熱面積：HC=HC1+HC2=15.4648㎡</p><p>　　f.出口窗輻射受熱面積Hch</p><p>　　錯(cuò)列布置 x=0.

70、52</p><p>　　出口窗輻射受熱面積：Hch=0.52×1.7995=0.9357㎡</p><p><b>　　總輻射受熱面積Hf</b></p><p>　　Hf=Hq+Hh+Hc+Hch=27.5171㎡</p><p><b>　　有效輻射層厚度</b></p>

71、<p><b>　　=1.5479m</b></p><p><b>　　爐膛水冷度</b></p><p><b>　　=0.4352</b></p><p><b>　　火床與爐墻面積比</b></p><p><b>　　=0

72、.1969</b></p><p><b>　　爐膛傳熱計(jì)算</b></p><p>　　表3-6 爐膛傳熱計(jì)算</p><p>　　與假設(shè)爐膛出口煙氣溫度相差42.2℃，小與±100℃，因此不用重新計(jì)算。</p><p><b>　　燃盡室計(jì)算</b></p>

73、;<p><b>　　燃盡室結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p><b>　　燃盡室周界面積計(jì)算</b></p><p><b>　　a.前墻面積Fq</b></p><p>　　光管面積：Fq1=4×2.1+0.5×2.3×0.26-1.7995=7.0295

74、㎡</p><p>　　入口窗：Fq2=1.7995㎡</p><p>　　前墻總面積：Fq=Fq1+Fq2=8.829㎡</p><p><b>　　b.后墻面積Fh</b></p><p>　　覆蓋耐火磚面積：Fh1=1.0×1.1=1.1㎡</p><p>　　光管面積：Fh2=7

75、.0295-1.1=5.9295㎡</p><p>　　出口窗：Fh3=1.7995㎡</p><p>　　后墻總面積：Fh= Fh1＋Fh2＋Fh3=8.829㎡</p><p><b>　　c.側(cè)墻面積Fc</b></p><p>　　側(cè)墻覆蓋耐火磚面積：Fc1=1.0×1.4×2=2.8㎡&l

76、t;/p><p>　　側(cè)墻光管面積：Fc2=(3+0.52) ×1.4×2=9.856㎡</p><p>　　側(cè)墻總面積：Fc= Fc1＋ Fc2=12.656㎡</p><p>　　f.底面積：Fd=1.4×2.1=2.94㎡</p><p>　　燃盡室周界面積:Frj=Fq+Fh+Fc+Fd=33.254㎡<

77、;/p><p><b>　　燃盡室容積</b></p><p>　　Vrj=8.829×1.4=12.3606m3</p><p><b>　　前墻輻射受熱面積</b></p><p>　　a.前墻輻射受熱面積Hq</p><p>　　入口窗：x=0.48</p&

78、gt;<p>　　Hq2=0.48×Fq2=0.48×1.7995=0.8638㎡</p><p>　　前墻輻射受熱面積Hq= Hq2=0.8638㎡</p><p>　　b.后墻輻射受熱面積Hh</p><p>　　耐火層：Hh1=0.15×Fh1=0.15×1.1=0.165㎡</p><

79、p>　　光管：Hh2=0.735×Fh2=0.735×5.9295=4.3582㎡</p><p>　　出口窗：x=0.52</p><p>　　Hh3=0.52×Fh3=0.52×1.7995=0.9357㎡</p><p>　　后墻輻射受熱面積Hh=Hh1+Hh2+ Hh3=5.4589㎡</p>&l

80、t;p>　　c.側(cè)墻輻射受熱面積Hc</p><p>　　耐火磚：Hc1=0.3×Fc1=0.3×2.8=0.84㎡</p><p>　　光管：s/d=120/51=2.35 e/d=0.5 x=0.735</p><p>　　Hc2 =0.735×Fc2 =0.735×9.856=7.2442㎡</p>

81、;<p>　　側(cè)墻輻射受熱面積Hc = Hc1+ Hc2=7.9792㎡</p><p>　　燃盡室輻射受熱面積Hrj</p><p>　　Hrj=Hq+Hh+Hc=14.3019㎡</p><p><b>　　9.有效輻射層厚度</b></p><p>　　S=3.6×Vrj/Frj=3.6&#

82、215;12.3606/33.254=1.338m</p><p><b>　　10.水冷度</b></p><p>　　x=Hrj/Frj=14.3019/33.254=0.43</p><p><b>　　燃盡室熱力計(jì)算</b></p><p>　　表3-7 燃盡室傳熱計(jì)算見(jiàn)表</p

83、><p>　　與假設(shè)燃盡室出口溫度相差-9℃，小于+100℃，不必重新計(jì)算</p><p><b>　　鍋爐管束計(jì)算</b></p><p><b>　　結(jié)構(gòu)特性計(jì)算 </b></p><p>　　橫向：n1=24根 S1/d=125/51=2.45</p><p>　　

84、縱向：n2=18根 S2/d=125/51=2.45</p><p>　　上鍋筒直徑：1200㎜ </p><p>　　下鍋筒直徑：1000㎜ </p><p>　　兩鍋筒間距：4200㎜</p><p><b>　　每排管角度差：7度</b></p><p><b>　　管

85、子的總長(zhǎng)度</b></p><p>　　l=×2=78.233m</p><p><b>　　受熱面積</b></p><p>　　H=πdln1=3.14×0.051×78.233×24=300.68㎡</p><p><b>　　煙氣流通截面面積</

86、b></p><p><b>　　Fpj=2.32㎡</b></p><p><b>　　管子有效輻射層厚</b></p><p>　　有效輻射層厚度S=0.9d(4S1S2/πd2-1)=0.3054m</p><p><b>　　鍋爐管束傳熱計(jì)算 </b></p

87、><p>　　表3-8 鍋爐管束傳熱計(jì)算</p><p>　　∣△Q∣=1.42%<3%,設(shè)計(jì)合格。</p><p><b>　　空氣預(yù)熱器計(jì)算</b></p><p>　　1．空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算(結(jié)構(gòu)如圖II-4所示)</p><p><b>　　外徑：d=40㎜</b&g

88、t;</p><p>　　厚度：δ=1.5mm</p><p>　　橫向節(jié)距：s1=70mm</p><p>　　縱向節(jié)距：s2=50mm</p><p>　　管子長(zhǎng)度：L=2.75m</p><p>　　橫向管子數(shù)：n1=20</p><p>　　縱向管子數(shù)：n2=40</p>

89、<p>　　受熱面積：H=n1n2ЛdpjL=311.896㎡</p><p>　　空氣流通面積：f=L/2(a-dn)= 0.624㎡</p><p>　　煙氣流通面積：F=Лn1n2dn2/4=1.187㎡</p><p>　　橫向相對(duì)節(jié)距：s1/d=1.75</p><p>　　縱向相對(duì)節(jié)距：s2/d=1.25</p&g

90、t;<p><b>　　空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算</b></p><p>　　表3-9 空氣預(yù)熱器傳熱計(jì)算</p><p>　　誤差滿(mǎn)足計(jì)算要求，故不再重算。</p><p><b>　　熱力計(jì)算的誤差校核</b></p><p>　　表3-10 熱力計(jì)算校核</p>

91、<p>　　※由于0.346％＜0.5％，誤差在允許范圍以?xún)?nèi)，設(shè)計(jì)合格。</p><p><b>　　熱力計(jì)算結(jié)果匯總表</b></p><p>　　表3-11 熱力計(jì)算匯總</p><p><b>　　本章小結(jié)</b></p><p>　　本章首先羅列了設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)中的主要參數(shù)，根據(jù)

92、燃料類(lèi)別選擇了具</p><p>　　有代表性的煤種，對(duì)其成分進(jìn)行了分析。</p><p>　　輔助計(jì)算中作了空氣平衡計(jì)算，燃燒產(chǎn)物的容積及焓計(jì)算，接著進(jìn)行了鍋爐平衡及燃料耗量的計(jì)算，為后續(xù)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)打下基礎(chǔ)。</p><p>　　對(duì)鍋爐各個(gè)部分作了具體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和傳熱計(jì)算，包括爐膛結(jié)構(gòu)特性及傳熱計(jì)算，燃燒室結(jié)構(gòu)及傳熱計(jì)算，鍋爐管束結(jié)構(gòu)及傳熱計(jì)算，空氣預(yù)熱器的幾何特

93、性及傳熱計(jì)算。</p><p>　　最后進(jìn)行了熱力計(jì)算的誤差校核，對(duì)熱力計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行了匯總。</p><p><b>　　鍋爐強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p><b>　　上鍋筒強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>　　表4-1 上鍋筒強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　結(jié)論：

94、，所以強(qiáng)度合格。</p><p>　　上鍋筒有孔封頭的強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　表4-2 上鍋筒封頭強(qiáng)度計(jì)算</p><p><b>　　結(jié)論： </b></p><p><b>　　所以強(qiáng)度合格。</b></p><p><b>　　下鍋筒強(qiáng)度設(shè)計(jì)

95、 </b></p><p>　　表4-3 下鍋筒強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　結(jié)論： 所以強(qiáng)度合格。</p><p><b>　　下鍋筒封頭開(kāi)孔計(jì)算</b></p><p>　　表4-4 下鍋筒封頭計(jì)算</p><p>　　結(jié)論： 所以強(qiáng)度合格。</p

96、><p><b>　　前后集箱開(kāi)孔計(jì)算</b></p><p>　　表4-5 前后集箱開(kāi)孔計(jì)算</p><p>　　結(jié)論： 所以強(qiáng)度合格。</p><p><b>　　安全閥排放能力計(jì)算</b></p><p>　　表4-6 安全閥排放能力計(jì)算</p&g

97、t;<p><b>　　本章小結(jié)</b></p><p>　　本章對(duì)鍋爐的部分受壓元件進(jìn)行了強(qiáng)度設(shè)計(jì)和校核，上鍋筒內(nèi)徑1200㎜，取用壁厚22㎜，材料，經(jīng)校核強(qiáng)度合格；上鍋筒有孔封頭內(nèi)徑1200㎜，取用壁厚22㎜，材料，經(jīng)校核強(qiáng)度合格；下鍋筒內(nèi)徑1000㎜，取用壁厚16㎜，材料，經(jīng)校核強(qiáng)度合格；下鍋筒有孔封頭內(nèi)徑1000㎜，取用壁厚16㎜，材料，經(jīng)校核強(qiáng)度合格；前后集箱外徑21

98、9㎜，取用壁厚6㎜，材料，經(jīng)校核強(qiáng)度合格；最后對(duì)安全的排放能力作了校核。</p><p><b>　　煙風(fēng)阻力計(jì)算</b></p><p><b>　　煙道阻力計(jì)算</b></p><p><b>　　爐膛真空度</b></p><p>　　根據(jù)平衡通風(fēng)情況給出的爐膛出口負(fù)壓取

99、值范圍為20-30 Pa，在此取爐膛真空度 Pa。</p><p><b>　　燃盡室真空度</b></p><p>　　取 Pa，故總的爐膛出口負(fù)壓（包括燃盡室）為 Pa。</p><p><b>　　鍋爐管束阻力計(jì)算</b></p><p>　　表5-1 鍋爐管束阻力計(jì)算</p>

100、<p><b>　　空氣預(yù)熱器阻力計(jì)算</b></p><p><b>　　表5-2</b></p><p><b>　　除塵器總阻力計(jì)算</b></p><p>　　容量為7MW的SHL10.5-1.0/115/70-WⅡ鍋爐須加裝旋風(fēng)除塵器，這里采用切向進(jìn)入式旋風(fēng)除塵器，取阻力 Pa

101、。</p><p>　　空氣預(yù)熱器至煙囪之間的連接煙道的阻力取為=200 Pa。</p><p><b>　　煙囪阻力計(jì)算</b></p><p>　　表5-3 煙囪阻力</p><p><b>　　煙道自生通風(fēng)力計(jì)算</b></p><p>　　表5-4 煙道自生通

102、風(fēng)力計(jì)算</p><p><b>　　風(fēng)道阻力計(jì)算</b></p><p>　　表5-5 鍋爐煙道系統(tǒng)總壓降計(jì)算表</p><p><b>　　送風(fēng)機(jī)的選擇</b></p><p>　　表5-6 送風(fēng)機(jī)選取</p><p><b>　　引風(fēng)機(jī)的選擇 <

103、/b></p><p>　　表5-7 引風(fēng)機(jī)選取</p><p><b>　　本章小結(jié)</b></p><p>　　本章對(duì)整個(gè)過(guò)路鍋爐的煙道系統(tǒng)和風(fēng)道系統(tǒng)的阻力進(jìn)行了計(jì)算，并在此基礎(chǔ)上選擇了引風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)。</p><p>　　煙道系統(tǒng)阻力計(jì)算中，先計(jì)算出爐膛和燃盡室真空度，鍋爐管束阻力，除塵器總阻力，煙囪阻力

104、，煙道自生通風(fēng)力，這些阻力的代數(shù)和構(gòu)成鍋爐系統(tǒng)煙道總壓降。</p><p>　　風(fēng)道系統(tǒng)阻力計(jì)算中，先計(jì)算出風(fēng)道進(jìn)口冷風(fēng)道阻力，空氣預(yù)熱器阻力，熱風(fēng)道阻力，爐排進(jìn)風(fēng)管阻力，爐排下必須具備的風(fēng)壓，在此基礎(chǔ)上計(jì)算了風(fēng)道系統(tǒng)總的流動(dòng)阻力，再結(jié)合風(fēng)道自生通風(fēng)力計(jì)算出風(fēng)道系統(tǒng)總的壓降。</p><p>　　最后根據(jù)壓降選擇送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)。</p><p><b>　

105、　結(jié)論</b></p><p>　　本文所設(shè)計(jì)的鍋爐是在原始舊爐的基礎(chǔ)上進(jìn)行不斷改進(jìn)而成的新型熱水鍋爐。它主要結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是有一個(gè)前后布置的大直徑鍋筒，兩邊是邊緣內(nèi)拌邊的平管板鍋筒焊接。鍋筒內(nèi)部布置大量用以對(duì)流換熱用的煙管，煙管兩側(cè)與前后管板相連接，鍋爐兩側(cè)各布置一排水管和一個(gè)集箱，水管上下分別與鍋筒和集箱相連接，集箱與鍋筒之間有下降管相連接。爐膛是由鍋筒下部、左右水冷壁管、前后爐拱、鏈條爐排所組成。后部

106、是耐火磚筑砌的耐火墻和后管板組成的后煙室，用來(lái)析煙，由爐膛中產(chǎn)生的高溫?zé)煔猓紫扔蔂t膛受熱面吸收一部分熱量，然后經(jīng)過(guò)后拱上方進(jìn)入后煙室，在進(jìn)入一部分煙管到達(dá)前管板后，經(jīng)前煙箱折煙后進(jìn)入另一部分煙管，又返回到后部，然后離開(kāi)爐體進(jìn)入尾部煙道。本文主要對(duì)鍋爐進(jìn)行了三大計(jì)算確鍋爐的結(jié)構(gòu)尺寸、運(yùn)行要求。同時(shí)通過(guò)計(jì)算對(duì)鍋爐上述指標(biāo)進(jìn)行了膠合校核，校核發(fā)現(xiàn)所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)符合工程要求，對(duì)工程實(shí)際有參考意義。</p><p><

107、;b>　　致謝</b></p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的成功制圖和論文的計(jì)算編寫(xiě)傾注了本人大量的心血，更離不開(kāi)王佐民老師的精心指導(dǎo)和無(wú)微不至的關(guān)懷,及其他老師的指點(diǎn)和鼓勵(lì)。在畢業(yè)設(shè)計(jì)完成之際我衷心的向王佐民等老師四年的辛勤培養(yǎng)和教誨表示崇高的敬意和誠(chéng)摯的感謝，并深深的祝福你們：工作順心，萬(wàn)事勝意！</p><p>　　最后衷心的感謝那些關(guān)心支持我的人們，尤其是我的父母，

108、是你們漸彎的脊背讓我的羽翼豐滿(mǎn)，給了我騰飛的力量；還有我大學(xué)四年朝夕相處同窗奮斗的同學(xué)，是你們的幫助和支持讓我不斷進(jìn)步和成長(zhǎng)，讓我的人生更加豐富多彩。此情銘記在心，我將不懈努力，誓創(chuàng)輝煌！</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 趙明泉. 鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)[M].哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社,1991 </p><p>

109、;　　[2] 車(chē)得福，莊正寧，李軍，王棟編.鍋爐.西安交通大學(xué)出版社.</p><p>　　[3] 龐麗君、孫恩召等. 鍋爐燃燒技術(shù)與設(shè)備[M].哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，1991</p><p>　　[4] 岑可法等.鍋爐和熱交換器的積灰、結(jié)渣、磨損和腐蝕的防止原理與計(jì)算.科學(xué)出版社.</p><p>　　[5] 鍋殼鍋爐受壓元件強(qiáng)度計(jì)算.GB/T16508-1996

110、</p><p>　　[6] 工業(yè)鍋爐原理[M].中國(guó)科技出版社。</p><p>　　[7] 楊世銘. 傳熱學(xué)[M].高等教育出版社，2007 </p><p>　　[8] 工業(yè)鍋爐技術(shù)手冊(cè)[M].上海工業(yè)鍋爐研究所，1981</p><p>　　[9] 宋貴梁主編.鍋爐計(jì)算手冊(cè).遼寧科學(xué)技術(shù)出版社.</p><p>

111、;　　[10] 何子申等.低壓鍋爐水處理及水分析.黑龍江科學(xué)技術(shù)出版社.</p><p>　　[11] Stanley I. Sandler Nonequilibrium Thermodynamics in Engineering and Science 2003</p><p>　　[12] Hu Jinbang, Li Yaping, ChenAnxin. Floe Field of

112、circulating fluidized bed reactor with venture inlet configuration. Transaction of Tian Jin University, 2005.11(2):1-4</p><p><b>　　附錄A 英文原文</b></p><p>　　Anthracite chain adjustment

113、of combustion</p><p>　　Anthracite </p><p>　　1.1 features The quality of anthracite combustion chain. Not only with the boiler design, manufacture and installation of the quality of a grea

114、t relationship. And with the coal yard management. The boiler room of the management and fireman's combustion methods of operation and have great relationship skills. Focuses in particular low volatile anthracite Ant

115、hracite Ⅱ characteristics and burning low volatile anthracite chain adjustment and operation of the combustion boiler relevant issues.</p><p>　　1.4 Conclusion Experienced operators that the chain of lo

116、w volatile anthracite stove, to burn a good anthracite, in addition to better performance of the boiler itself, correct the burning operation is extremely important, for furnace combustion conditions to achieve regular o

117、bservation, Qin stressed , fine-tune the view from the furnace, just under the arch before and after some dross, slag some of the former iron eagle agglomeration, indicating good anthracite would burn, or burn no good<

118、;/p><p>　　References 1. Marching, Ⅱ chain boiler of Anthracite. Fujian Science and Technology Press. 1992.</p><p><b>　　附錄B 英文翻譯</b></p><p>　　無(wú)煙煤鏈條鍋爐燃燒調(diào)整問(wèn)題的探討</p&g

119、t;<p><b>　　1.1無(wú)煙煤特性</b></p><p>　　無(wú)煙煤鏈條鍋爐燃燒的好壞 ． 不僅與鍋爐的設(shè)計(jì) 、 制造和安裝的質(zhì)量有很大的關(guān)系． 而且與煤場(chǎng)管理． 整個(gè)鍋爐房的管理與司爐工的燃燒操作方法和技術(shù)水平有極大的關(guān)系。主要討論無(wú)煙煤特別是低揮發(fā)分 Ⅱ類(lèi)無(wú)煙煤特性及燃用低揮發(fā)分 無(wú)煙煤鏈條鍋 爐的燃燒 調(diào)整與操作有關(guān) 方面的問(wèn)題。煤的成分和性質(zhì)隨地質(zhì)條件和埋藏年代

120、深淺而不同，因而所表現(xiàn)的燃燒特性也各不相同埋藏年代越久，碳化程度就越深，含碳量越多，而氫 、氧含量則越少。這種碳化過(guò)程由淺而深地進(jìn)行形成各種不同的煤 依次為泥煤、褐煤 、煙煤 和無(wú)煙煤等，無(wú)煙煤表面具有明亮的黑色光 澤，燃燒時(shí)無(wú)煙，僅有很短的青藍(lán)火焰由于無(wú)煙煤揮發(fā)分含量最低，揮發(fā)分析出溫度高，釋放速度慢，且碳化程度深，因而著火十分困難，不容易燃盡，在I、 Ⅱ、Ⅲ類(lèi)無(wú)煙煤中，Ⅱ類(lèi)無(wú)煙煤V 最低 ，著火溫度最高，更不容易燃盡，是一種很難著火

121、又極難燃盡的一種煤種。實(shí)踐表明能適應(yīng) Ⅱ類(lèi)無(wú)煙煤燃燒的鏈條鍋爐，更能適應(yīng)類(lèi)和Ⅲ類(lèi)無(wú)煙煤以及貧煤的燃燒 Ⅱ類(lèi)無(wú)煙煤的主要特性是 ： </p><p>　　( 1 ) 碳化程度高，揮發(fā)分極低，一般V 2 ％～ 4 ％，燃燒化學(xué)性能差， 熱傳導(dǎo)能力低，著火溫度高達(dá)900以上( I類(lèi)約800℃、Ⅲ類(lèi)約700 ~ C) 。 </p><p>　　( 2 ) 細(xì)屑煤末多， 0 ～ 3 m r n煤

122、屑占7 0％以上，有的煤顆粒度< l mm的占40％以上。</p><p>　　( 3) 質(zhì)硬而脆 ，在爐排上燃燒時(shí)會(huì)爆炸成粉末 。折算水分 為3 ％?；胰厶匦詼囟?t 1 ~ t 3 = 1100 ～1450 R2 ，硫分較低，發(fā)熱量較高。</p><p><b>　　1.2燃燒的調(diào)整</b></p><p>　　要使無(wú)煙煤在鏈條爐中燃

123、燒得比較完全，必須要維持燃燒工況的穩(wěn)定維持燃燒穩(wěn)定的條件是：有高于無(wú)炯煤著火點(diǎn)的爐膛溫度、有適當(dāng)?shù)臓t排長(zhǎng)度及有效面積以使無(wú)煙煤有足夠的燃燒時(shí)問(wèn)間，有足夠的空氣量及燃 料與空氣的充分混合為具備這些燃燒條件，無(wú)煙煤鏈條爐設(shè)計(jì)時(shí)已充分考慮了無(wú)煙煤的燃燒特性 ，而運(yùn)行中的燃燒調(diào)整必須針對(duì)無(wú)煙煤的燃燒特性，以保證無(wú)煙煤有良好的燃燒條件，以維持燃燒的穩(wěn)定。鏈條爐排上層 的燃燒出力主要取決于煤層厚度、爐排速度和送風(fēng)量3個(gè)因素根據(jù)燃燒的要求，這 3個(gè)因

124、素是不能隨意獨(dú)自改變，而應(yīng)合理配合，調(diào)節(jié)好壞則決定于操作人員技術(shù)的熟練程度煤層的厚度取決于煤種 、煤質(zhì)和顆粒度無(wú)煙煤特別是Ⅱ類(lèi)無(wú)炯煤由于Vd ，r < 5 ％，且煤屑比例大， 極難著火又不 易燃盡， 鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)都采用了較煙煤鏈條爐都較長(zhǎng)的爐排長(zhǎng)度和較低的爐排面積熱負(fù)荷，所以一般都采用較薄的煤層厚度Ⅱ類(lèi)無(wú)煙煤鏈條爐煤 層厚度 ： D≤6 t／h的為80～110mm。D≥10t／h的100～130turn 煤 層厚度經(jīng)調(diào)整試驗(yàn)確定后，

125、一般不宜多變動(dòng)，只有在有很大的負(fù)荷變動(dòng)或供應(yīng)的無(wú)煙煤的水分、灰分和顆粒度發(fā)生較大變化時(shí)，且采取其它方法都</p><p>　　爐排速度是根據(jù)煤層來(lái)調(diào)節(jié)的 ,且隨著負(fù)荷的變化,爐排速度必須與負(fù)荷變化相適應(yīng)但在調(diào)整爐排速度時(shí),也應(yīng)當(dāng)注意到煤的特性,燒無(wú)煙煤時(shí)爐排速度不宜太快,否則會(huì)使著火預(yù)熱段延長(zhǎng),燃盡段來(lái)不及完成，機(jī)械不完全燃燒損q 4增加甚至?xí)a(chǎn)生脫火燒低揮發(fā)分無(wú)煙煤在正常運(yùn)行供汽穩(wěn)定燃燒的情況下。爐排速度一般控