單層工業(yè)廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　1 單層工業(yè)廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1</p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)題目1</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)任務(wù)1</p><p>　　1.3 設(shè)計(jì)內(nèi)容1</p><p>　　1.4 設(shè)計(jì)資料1</p><

2、;p>　　2.單層廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4</p><p>　　2.1 屋面結(jié)構(gòu)4</p><p>　　2.1.1 屋面結(jié)構(gòu)4</p><p>　　2.1.2 排架柱及基礎(chǔ)材料選用情況5</p><p>　　2.1.3 梁柱的結(jié)構(gòu)布置7</p><p>　　2.1.4 基礎(chǔ)平面布置9</p>&l

3、t;p>　　2.2 排架結(jié)構(gòu)計(jì)算10</p><p>　　2.2.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱的計(jì)算參數(shù)10</p><p>　　2.2.2 荷載計(jì)算10</p><p>　　2.2.3 內(nèi)力分析13</p><p>　　2.2.4 最不利內(nèi)力組合24</p><p>　　2.3 排架柱的設(shè)計(jì)31</p&g

4、t;<p>　　2.3.1 A(C)柱31</p><p>　　2.3.2 B柱42</p><p>　　2.4 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)44</p><p>　　2.4.1 A(C)柱44</p><p>　　2.4.2 B柱49</p><p><b>　　3 施工圖54</b>&l

5、t;/p><p>　　3.1 結(jié)構(gòu)布置圖54</p><p>　　3.2 柱施工圖54</p><p>　　3.3 基礎(chǔ)施工圖54</p><p><b>　　4 參考文獻(xiàn)55</b></p><p>　　單層工業(yè)廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　1 單層工業(yè)廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)設(shè)

6、計(jì)任務(wù)書(shū)</p><p><b>　　1.1 設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　裝配車(chē)間雙跨等高廠(chǎng)房.</p><p><b>　　1.2 設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p>　　1.2.1 單層廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)布置.</p><p>　　1.2.2 選用標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件.</p&g

7、t;<p>　　1.2.3 排架柱及柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì).</p><p><b>　　1.3 設(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p>　?、?確定上、下柱的高度及截面尺寸.</p><p>　?、?選用屋面板，屋架，基礎(chǔ)梁，吊車(chē)梁及軌道車(chē)接件.</p><p>　?、塾?jì)算排架所承受的各項(xiàng)荷載.</p>&

8、lt;p>　?、?計(jì)算各種荷載作用下排架的內(nèi)力.</p><p>　?、?排架的內(nèi)力組合.</p><p>　?、?柱及牛腿的設(shè)計(jì)，柱下單獨(dú)基礎(chǔ)設(shè)計(jì).</p><p><b>　?、呃L制施工圖</b></p><p><b>　　1.4 設(shè)計(jì)資料</b></p><p>

9、;　　該車(chē)間為雙跨等高無(wú)天窗廠(chǎng)房，柱距為6m，車(chē)間總長(zhǎng)為72m，中間不設(shè)伸縮縫，廠(chǎng)房跨為（見(jiàn)下表）。</p><p>　　每跨設(shè)二臺(tái)中級(jí)工作制軟鉤橋式吊車(chē)（150KN）。 建設(shè)地點(diǎn):某市郊區(qū)（基本風(fēng)壓W0=0.40KN/㎡）.工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件:地基土為均勻粘性土，地基承載力特征值=200 KN/㎡，可作持力層，廠(chǎng)區(qū)地層地下水位較低，且無(wú)腐蝕性?；A(chǔ)頂面至室內(nèi)地面為1.0米。</p><p

10、>　　材料:柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30；基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25；</p><p>　　柱縱向鋼筋用HRB400；柱箍筋及基礎(chǔ)鋼筋用HPB235；</p><p><b>　　建筑構(gòu)造:</b></p><p>　　屋面：SBS卷材防水層（標(biāo)準(zhǔn)值） 0.20KN/m2</p><p>　　20mm水泥

11、砂漿找平層（標(biāo)準(zhǔn)值） 0.4KN/m2</p><p>　　100mm擠塑板保溫層（標(biāo)準(zhǔn)值） 0.4KN/m2</p><p>　　20mm水泥砂漿找平層（標(biāo)準(zhǔn)值） 0.4KN/m2</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板 1.4KN/m2</p><p>　　墻體：240mm厚雙面清

12、水磚墻（標(biāo)準(zhǔn)值） 0.4KN/m2</p><p>　　鋼門(mén)窗（標(biāo)準(zhǔn)值） 0.4KN/m2</p><p>　　地面：混凝土地面，室內(nèi)外高差150m</p><p>　　(a) 結(jié)構(gòu)平面布置圖</p><p>　　2.單層廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b>　

13、　2.1 屋面結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　1 屋面結(jié)構(gòu)選型如下表：</p><p><b>　　2 梁柱的結(jié)構(gòu)布置</b></p><p><b>　　排架柱尺寸的選定：</b></p><p>　　柱頂標(biāo)高=7.2+2.8=10.0m，牛腿頂面標(biāo)高=7.2-1.2=6.0m<

14、;/p><p>　　全柱高H=柱頂標(biāo)高-基頂標(biāo)高=10.0-（-1.0）=11.0m,</p><p>　　下柱高Hl=6.0+1.0=7.0m,</p><p>　　上柱高Hu=11.0-7.0=4.0m。</p><p>　　上柱與全柱高的比值λ==0.364</p><p><b>　　邊柱A.C軸：<

15、;/b></p><p>　　上柱：□b×h=400mm×400mm</p><p>　　下柱：Ib×h×bi×hi=400mm×800mm×100mm×150mm</p><p><b>　　中柱B軸：</b></p><p>　　上

16、柱：□b×h=400mm×600mm</p><p>　　下柱：Ib×h×bi×hi=400mm×800mm×100mm×150mm</p><p>　　I字形截面其余尺寸如下圖</p><p><b>　　邊柱上柱：</b></p><p>

17、;<b>　　下柱：</b></p><p><b>　　中柱上柱：</b></p><p><b>　　下柱： </b></p><p>　　2.2 排架結(jié)構(gòu)計(jì)算</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱的計(jì)算參數(shù)</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖. 柱的計(jì)

18、算參數(shù)：根據(jù)柱子的截面尺寸，可列出計(jì)算參數(shù)如下表.</p><p><b>　　2.2荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　1、恒載</b></p><p><b>　　⑴屋蓋恒載</b></p><p>　　SBS卷材防水層

19、 0.20KN/m2</p><p>　　20mm水泥砂漿找平層 0.40KN/m2</p><p>　　100mm擠塑板保溫層 0.20KN/m2</p><p>　　20mm水泥砂漿找平層 0.40KN/m2</p>

20、<p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板 1.40KN/m2</p><p>　　屋蓋鋼支撐 0.050KN/m2</p><p>　　—————————————————————————————</p><p>　　=2.65KN/m2</p><

21、p>　　屋架重力荷載為88.8 kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計(jì)值為：</p><p>　　G1 = 1.2×(2.65×6×21/2 +88.8/2) = 253.62kN</p><p>　　e1=hu/2-150=400/2-150=50mm</p><p><b>　　⑵柱自重</b>&l

22、t;/p><p>　　C軸上柱：G2A=G2C=γGgkHu=1.2×4.0×4.0=19.20kN.</p><p>　　e2A=e2C==200mm</p><p>　　下柱：G3A=G3C=γGgkHu=1.2×4.438×7×1.1=41kN(考慮下柱仍有部分400mm×800mm的矩形截面而乘的增大的

23、系數(shù)1.1).</p><p>　　B軸上柱：G2B =1.2×6×4.0=28.8kN.</p><p>　　下柱：G3B= 1.2×4.438×7×1.1=41kN</p><p><b>　　⑶吊車(chē)梁及軌道自重</b></p><p>　　G4=1.2×（

24、28.2+0.8×6.0）=39.6kN.</p><p>　　各項(xiàng)永久荷載及其作用位置見(jiàn)圖2-7.</p><p><b>　　2屋面活荷載</b></p><p>　　由«荷載規(guī)范»查得屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5KN/m2.</p><p>　　Q=1.4×0.5×6&

25、#215;21/2=44.1kN</p><p>　　活荷載作用位置于屋蓋自重作用位置相同，如圖2-7括號(hào)所示.</p><p><b>　　3、吊車(chē)荷載</b></p><p>　?、诺踯?chē)參數(shù)查書(shū)本表2.5.1，則吊車(chē)計(jì)算參數(shù)見(jiàn)下表，并將吊車(chē)噸位換算為kN.</p><p>　　根據(jù)B與K，算得吊車(chē)梁支座反力影響線(xiàn)中各

26、輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的坐標(biāo)值如圖2-8所示，依據(jù)該圖求得作用于柱上的吊車(chē)豎向荷載. </p><p><b>　?、频踯?chē)豎向荷載</b></p><p>　　Dmax=γQPk,maxΣyi=1.4×170×2.15=511.7kN</p><p>　　Dmin=γQPk,minΣyi=1.4×48×2.15=14

27、4.5kN</p><p>　?、堑踯?chē)橫向水平剎車(chē)力</p><p>　　1）當(dāng)?shù)踯?chē)起重量在Q=150∽500kN時(shí)，α=0.10</p><p>　　TQ==8.68kN</p><p>　　2）當(dāng)兩臺(tái)吊車(chē)同時(shí)作用時(shí)，</p><p>　　Tmax=TΣyi=8.68×2.15×1.4=26.11

28、kN</p><p><b>　　4、風(fēng)荷載</b></p><p>　　由設(shè)計(jì)資料該地區(qū)基本風(fēng)壓為ω0=0.40KN/m2，按B類(lèi)地面粗糙度，從«荷載規(guī)范»查得風(fēng)壓高度變化系數(shù)為：</p><p>　　柱頂標(biāo)高10.0m，查得=1.000，</p><p>　　檐口標(biāo)高12.0m，查得=1.056，

29、</p><p>　　屋頂標(biāo)高13.3m，查得=1.0924，</p><p><b>　　風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：</b></p><p>　　ω1=ω0=0.8×1.0×0.40=0.32kPa.</p><p>　　ω2=ω0=0.4×1.0×0.40=0.16kPa.</p&

30、gt;<p>　　則作用在排架計(jì)算簡(jiǎn)圖的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：</p><p>　　=2.690kN/m</p><p>　　=1.344kN/m</p><p>　　Fw=γQ[ (+)h1 + (+)h2]ω0B</p><p><b>　　=8.33kN</b></p><p>　　

31、風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示. </p><p><b>　　2.3 內(nèi)力分析</b></p><p>　　1 、剪力分配系數(shù)μ的計(jì)算</p><p><b>　　C軸柱： </b></p><p><b>　　,</b></p><p><b

32、>　　則</b></p><p><b>　　B軸柱：</b></p><p><b>　　，，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　各柱的剪

33、力分配系數(shù)：</p><p>　　2 、恒載作用下排架內(nèi)力分析</p><p>　　恒載作用下排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示</p><p>　　其中G1 = G1 = 253.62 KN; G2 = G2A + G4 = 58.8 KN;G3 = G3A = 41KN; G4 =2G1 = 507.24 KN; G5 = G2b + G4 = 68.4KN; G6 =

34、 G3B = 41 KN;</p><p>　　M1 = G1 e1= 253.62×0.05=12.68KN·m；</p><p>　　M2 = （G1 + G2A ）e0 - G4e3 =40.7KN·m；</p><p>　　由A、C柱：n=0.15，λ=0.36，</p><p><b>　　查

35、表或計(jì)算得，</b></p><p><b>　　查表或計(jì)算得，，</b></p><p>　　則RA=R1+R2=2.37+3.82=6.19kN(→),RC=-RA=-6.19kN(←)</p><p>　　B柱：n=0.51,λ=0.36,查得C1=1.62,C3=1.25，本例中RB = 0</p><p

36、>　　在R、G與M共同作用下，可以作出排架的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖，如下圖所示. </p><p>　　3、屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析</p><p>　?、臕B跨作用有屋面活荷載</p><p>　　由屋架傳至柱頂?shù)膲毫镼=44.1kN，由它在A、B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：</p><p>　　M1A=Q1e0=44.

37、1×0.05=2.205kN﹒m,</p><p>　　M2A=Q1e1=44.1×0.25=8.82kN﹒m,</p><p>　　M1B=Q1e=44.1×0.15=6.615kN﹒m,</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示. </p><p><b>　　計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力</b>&

38、lt;/p><p><b>　　A柱：</b></p><p>　　由前知C1=2.058，C3=1.033，</p><p>　　則RA=R1A+R2A=0.41+0.83=1.24kN(→)</p><p><b>　　B柱：</b></p><p>　　由前知C1=1.62

39、,</p><p>　　則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為：</p><p>　　R=RA+RB=1.24+0.97=2.214kN(→)</p><p>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μB=0.311,μC=0.378）</p><p>　　VA=RA-μA R=1.24-0.311×2.214=0.55

40、2kN(→)</p><p>　　VB=RB-μB R=0.97-0.378×2.214=0.133kN(←)</p><p>　　VC=RC-μC R=0-0.311×2.214=-0.69kN(←)</p><p>　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖2-12（b）、（c）所示.</p><p>　　⑵BC跨作用有屋面活荷

41、載</p><p>　　由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)，故只需將AB跨作用有屋面活荷載情況的A柱與C柱的內(nèi)力對(duì)換并將內(nèi)力變號(hào)即可，其排架各柱內(nèi)力見(jiàn)下圖. </p><p><b>　　4、風(fēng)荷載作用</b></p><p>　　⑴風(fēng)自左向右吹時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示. </p><p><b>　　A柱：</b><

42、;/p><p>　　n=0.15,λ=0.36,查表得C11=0.325，</p><p>　　RA=-q1﹒H﹒C11=-2.69×11×0.325=-9.62kN(←)</p><p><b>　　C柱：</b></p><p>　　同A柱，C11=0.325</p><p>

43、　　RC=-q2﹒H﹒C11=-1.344×11×0.325=-4.8kN(←)</p><p>　　則R=RA+RC+FW=-9.26-4.8-8.33=-22.75kN(←)</p><p>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=0.311,μB=0.378）</p><p>　　VA=RA-μA R=-9.62

44、+0.311×22.75=-2.545kN(←)</p><p>　　VB=RB-μB R=0+0.378×22.75=8.60kN(→)</p><p>　　VC=RC-μC R=-4.8+0.311×22.75=2.275kN(→)</p><p>　　排架各柱的內(nèi)力如下圖所示.</p><p>　?、陲L(fēng)自右

45、向左吹時(shí)，此種荷載情況的排架內(nèi)力與“風(fēng)自左向右吹”的情況相同，僅需將A、C柱的內(nèi)力對(duì)換，并改變其內(nèi)力的符號(hào)即可.</p><p>　　排架各柱的內(nèi)力如下圖所示. </p><p>　　（5）吊車(chē)荷載作用（不考慮廠(chǎng)房整體空間工作）</p><p>　?、貲max作用于A柱</p><p>　　由前，Dmax=511.70kN(Dmin=144.

46、50kN),由吊車(chē)豎向荷載、在柱中引起的彎矩為：</p><p>　　MA= Dmax ﹒e=511.70×0.3=153.50kN﹒m,</p><p>　　MB= Dmin ﹒e=144.50×0.75=108.375kN﹒m,</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示.</p><p><b>　　計(jì)算不動(dòng)鉸

47、支座反力</b></p><p>　　A柱：n=0.15,λ=0.36,查表得C3=1.033，</p><p>　　B柱：n=0.501,λ=0.36,查表得C3=1.250，</p><p>　　則不動(dòng)鉸支座總反力為：</p><p>　　R=RA+RB=-14.42+12.32=-2.10kN(←)</p>&

48、lt;p>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=0.311,μB=0.378）</p><p>　　VA=RA-μA R=-14.42+0.311×2.1=-13.77kN(←)</p><p>　　VB=RB-μB R=12.32+0.378×2.1=13.11kN(→)</p><p>　　VC=RC-μC

49、 R=0+0.311×2.1=0.66kN(→)</p><p>　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所示.</p><p>　?、艱max作用于B柱左</p><p>　　由吊車(chē)豎向荷載，Dmax=511.7kN(Dmin=144.5kN),在柱中引起的彎矩為：</p><p>　　MA= Dmin ﹒e=144.5×0.

50、3=43.35kN﹒m,</p><p>　　MB= Dmax ﹒e=511.7×0.75=383.8kN﹒m,</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示. </p><p><b>　　計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力</b></p><p>　　A柱：n=0.150,λ=0.36,查表得C3=1.033，</p>

51、;<p>　　B柱：n=0.501,λ=0.36,查表得C3=1.250，</p><p>　　則不動(dòng)鉸支座總反力為：</p><p>　　R=RA+RB=-4.07+43.6=39.54kN(→)</p><p>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=0.311,μB=0.378）</p><p>

52、;　　VA=RA-μA R=-4.07-0.311×39.54=-16.34kN(←)</p><p>　　VB=RB-μB R=43.61-0.378×39.54=28.66kN(→)</p><p>　　VC=RC-μC R=0-0.311×39.54=-12.32kN(←)</p><p>　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所示.

53、</p><p>　　⑶Dmax作用于B柱右</p><p>　　根據(jù)結(jié)構(gòu)的對(duì)稱(chēng)性，其內(nèi)力計(jì)算同“Dmax作用于B柱左”情況，只需將A、C柱內(nèi)力對(duì)換一下，并全部改變彎矩及剪力符號(hào)即可，其結(jié)果如下圖所示.</p><p>　?、菵max作用于C柱</p><p>　　同理，將“Dmax作用于A柱”情況的A、C柱內(nèi)力對(duì)換，并注意改變符號(hào)，得出各柱

54、的內(nèi)力，如下圖所示.</p><p>　?、桑篢max作用于AB跨</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示. </p><p><b>　　A柱：</b></p><p>　　由a=及n=0.15,λ=0.36,查教程表2.5.2并算得C5=0.524,</p><p>　　RA=-Tmax﹒C5

55、=-26.11×0.524=-13.67kN(←)</p><p><b>　　B柱：</b></p><p>　　由a=及n=0.501,λ=0.36查教程表2.5.2并算得C5=0.610</p><p>　　RB=-Tmax﹒C5=-26.11×0.610=-15.86kN(←)</p><p>

56、;　　則R = RA+RB = -15.86-13.67 = -29.53kN(←)</p><p><b>　　各柱頂剪力為：</b></p><p>　　VA=RA-μA R=-13.67+0.311×29.53=-4.49kN(←)</p><p>　　VB=RB-μB R=-15.86+0.378×29.53=-4.

57、70kN(←)</p><p>　　VC=RC-μC R=0+0.311×29.53=9.19kN(→)</p><p>　　排架各柱的內(nèi)力如下圖所示. </p><p>　?、剩篢max作用于BC跨</p><p>　　根據(jù)結(jié)構(gòu)的對(duì)稱(chēng)性，內(nèi)力計(jì)算同“AB跨的二臺(tái)吊車(chē)剎車(chē)”情況，僅需將A柱和C柱的內(nèi)力對(duì)換.</p>&

58、lt;p>　　排架各柱的內(nèi)力如下圖所示：</p><p>　　2.4 最不利內(nèi)力組合</p><p>　　首先，取控制截面，對(duì)單階柱，上柱為Ⅰ-Ⅰ截面，下柱為Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面.</p><p>　　考慮各種荷載同時(shí)作用時(shí)出現(xiàn)最不利內(nèi)力的可能性，進(jìn)行荷載組合。</p><p>　　《荷載規(guī)范》，本設(shè)計(jì)應(yīng)從下列組合值中取最不利值：<

59、/p><p>　　S = 1.2SGK + Q1SQ1K</p><p>　　S = 1.2SGK + 0.9QiSQiK</p><p>　　S = 1.35SGK + QiQiSQiK</p><p>　　本設(shè)計(jì)考慮以下四種內(nèi)力組合：</p><p>　　+Mmax及相應(yīng)的N、V；</p><p&g

60、t;　　-Mmax及相應(yīng)的N、V；</p><p>　　Nmin及相應(yīng)的M、V；</p><p>　　Nmax及相應(yīng)的M、V.</p><p>　　在這四種內(nèi)力組合中，前三種組合主要是考慮柱可能出現(xiàn)大偏心受壓破壞的情況；第四種組合考慮柱可能出現(xiàn)小偏心受壓破壞的情況；從而使柱能夠避免任何一種形式的破壞.</p><p>　　分A（C）柱和B柱，

61、組合其最不利內(nèi)力，在各種荷載作用下A（C）柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總見(jiàn)表2-4；B柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總見(jiàn)表2-5.</p><p>　　A（C）柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表見(jiàn)表，B柱設(shè)計(jì)值組合表見(jiàn)表</p><p>　　A（C）柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表</p><p>　　B柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表</p><p>　　A（C）柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表

62、</p><p>　　B柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表</p><p>　　2.5 排架柱的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1 、A(C)柱</b></p><p>　　實(shí)際工程中，偏心受壓構(gòu)件在不同的荷載組合中，在同一截面分別承受正負(fù)彎矩；再者也為施工方便，不易發(fā)生錯(cuò)誤，一般可采用對(duì)稱(chēng)配筋，此處即取.混凝土強(qiáng)度等級(jí)用C30；鋼筋

63、采用HRB400，箍筋用Ⅰ級(jí)鋼筋.</p><p><b>　　⑴上柱配筋計(jì)算</b></p><p>　　上柱截面共有四組內(nèi)力。取h0=400mm-40mm=360mm。經(jīng)判斷，其中四組內(nèi)力都為大偏心受壓。對(duì)4組大偏心受壓內(nèi)力，在彎矩較大且比較接近的兩組內(nèi)力中，取軸力較小的一組，即取</p><p>　　M=98.9KN·m，N=2

64、72.82KN</p><p>　　由表查得上柱的計(jì)算長(zhǎng)度.</p><p>　　因故需考慮縱向彎曲影響，其截面按對(duì)稱(chēng)配筋計(jì)算.原始偏心距,，</p><p><b>　　又故取，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　則，&l

65、t;/b></p><p><b>　　取進(jìn)行計(jì)算。</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　選318（As=763mm2）.</p><p>　　垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0 = 1.25×4.0 = 5m, 則l0/b=5000/400=12.5，

66、查得φ=0.95.</p><p>　　滿(mǎn)足彎矩作用平面外的承載力要求。</p><p><b>　?、葡轮浣钣?jì)算</b></p><p>　　自表中取最不利內(nèi)力.</p><p>　　M1=334.5kN﹒m，N1=352.42kN，V=48.6kN；</p><p>　　由表查得下柱的計(jì)算長(zhǎng)

67、度.</p><p><b>　　.原始偏心距,</b></p><p><b>　　,故取，</b></p><p><b>　　又故取，</b></p><p><b>　　又因故取，</b></p><p><b>

68、　　則，</b></p><p><b>　　故，</b></p><p>　　先按大偏心受壓情況計(jì)算受壓區(qū)高度，并假定中和軸位于翼緣內(nèi).</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　，</b></p><p><

69、;b>　　取進(jìn)行計(jì)算</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　選418（As=1018mm2）.按此配筋，經(jīng)驗(yàn)算柱彎矩作用平面外的承載力亦滿(mǎn)足要求。</p><p><b>　　（3）柱箍筋配置</b></p><p>　　非地震區(qū)單層廠(chǎng)房柱，其箍筋數(shù)

70、量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均選用箍筋。箍筋驗(yàn)算：，箍筋滿(mǎn)足要求。</p><p><b>　?、?吊裝階段驗(yàn)算</b></p><p><b>　?、賰?nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　根據(jù)上柱和下柱的截面尺寸查表得到的自重為上柱：；</p><p>　　下柱：；各段柱自重線(xiàn)荷載

71、（考慮動(dòng)力作用的動(dòng)力系數(shù)n=1.5）的設(shè)計(jì)值為：</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　.</b></p><p>　　該柱采用翻身吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。設(shè)柱插入杯口深度為h1 =

72、 0.9×800 mm =720 mm,取h1 = 750 mm，則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為4.0m +7.0m + 0.75m =11.75m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-23所示</p><p>　　上柱根部與吊點(diǎn)處（牛腿根部）的彎矩設(shè)計(jì)值分別為：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　下段柱最大正彎矩計(jì)算如下：</p&g

73、t;<p><b>　　，</b></p><p><b>　　由，得，</b></p><p><b>　　則.</b></p><p>　　表 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗(yàn)算表</p><p><b>　　⑸牛腿設(shè)計(jì)</b></p&

74、gt;<p>　　牛腿外形尺寸如圖所示。其中牛腿截面寬度b=400mm，牛腿截面高度h=600mm，h0=565mm。</p><p><b>　　①截面尺寸驗(yàn)算</b></p><p>　　按教材式（2.6.1）驗(yàn)算，其中 = 0.65，= 2.01 N/mm2，= 0，a = -150mm + 20 mm = -130 mm < 0,取a=0，

75、按下式確定：</p><p><b>　??；則</b></p><p>　　故截面尺寸符合要求.</p><p>　　② 正截面承載力—縱向鋼筋計(jì)算</p><p><b>　　,</b></p><p>　　因，故縱向受拉鋼筋按構(gòu)造配置：</p><p

76、>　　，且不小于4Ф12 ()</p><p>　　故取為414 ()</p><p>　?、?斜截面承載力—箍筋和彎起鋼筋按構(gòu)造確定</p><p>　　因，故牛腿內(nèi)可不設(shè)彎起鋼筋.</p><p>　　箍筋選為ф8@100，且應(yīng)滿(mǎn)足牛腿上部范圍內(nèi)箍筋面積不小于縱向受力鋼筋面積的一半，即，滿(mǎn)足要求.</p><

77、p><b>　　2 、B柱截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　B柱的設(shè)計(jì)方法與A柱完全相同，具體結(jié)構(gòu)如下：</p><p><b>　?、派现浣钣?jì)算</b></p><p>　　經(jīng)分析的最不利內(nèi)力為：M=155.0KN·m，N=615.4KN</p><p>　　由表查得上柱的計(jì)

78、算長(zhǎng)度.</p><p>　　因故需考慮縱向彎曲影響，其截面按對(duì)稱(chēng)配筋計(jì)算.原始偏心距,，</p><p><b>　　又故取，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　則，</b></p><p><b>

79、　??； </b></p><p><b>　　屬于大偏心受壓</b></p><p>　　取=80mm進(jìn)行計(jì)算。</p><p><b>　　，</b></p><p>　　選218（As=509mm2）.</p><p><b>　　承載力驗(yàn)算：&

80、lt;/b></p><p>　　垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0 = 1.25×4.0 = 5m, 則l0/b=5000/400=12.5，查得φ=0.95.</p><p>　　滿(mǎn)足彎矩作用平面外的承載力要求，選2Φ18（As==509mm2）。</p><p><b>　?、葡轮浣钣?jì)算</b></p><

81、;p>　　自表中經(jīng)分析取最不利內(nèi)力.</p><p>　　M1=296.8kN﹒m，N1=1168.4kN，V=20.9kN；</p><p>　　由表查得下柱的計(jì)算長(zhǎng)度.</p><p><b>　　.原始偏心距,</b></p><p><b>　　,故取，</b></p>

82、<p><b>　　又故取，</b></p><p><b>　　又因故取，</b></p><p><b>　　則，</b></p><p><b>　　故，</b></p><p><b>　　屬于大偏心受壓.</b>&

83、lt;/p><p><b>　　則</b></p><p>　　選222（As=760mm2）.按此配筋，經(jīng)驗(yàn)算柱彎矩作用平面外的承載力亦滿(mǎn)足要求。</p><p><b>　?。?）柱箍筋配置</b></p><p>　　非地震區(qū)單層廠(chǎng)房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均選用

84、箍筋。</p><p><b>　　⑷吊裝階段驗(yàn)算</b></p><p><b>　?、賰?nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　根據(jù)上柱和下柱的截面尺寸查表得到的自重為上柱：；</p><p>　　下柱：；各段柱自重線(xiàn)荷載（考慮動(dòng)力作用的動(dòng)力系數(shù)n=1.5）的設(shè)計(jì)值為：</p><

85、;p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　.</b></p><p>　　該柱采用翻身吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。設(shè)柱插入杯口深度為h1 = 0.9×800 mm =720 mm,取h1 = 750 mm，則

86、柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為4.0m +7.0m + 0.75m =11.75m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示. </p><p>　　上柱根部與吊點(diǎn)處（牛腿根部）的彎矩設(shè)計(jì)值分別為：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　下段柱最大正彎矩計(jì)算如下：</p><p><b>　　，</b></p

87、><p><b>　　由，得，</b></p><p><b>　　則.</b></p><p>　　表 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗(yàn)算表</p><p>　　由于吊裝驗(yàn)算裂縫過(guò)大，則增大截面配筋</p><p>　　上柱采用320，942；</p><p&

88、gt;　　下柱采用420，1256；</p><p><b>　?、膳Ｍ仍O(shè)計(jì)</b></p><p>　　牛腿外形尺寸如圖所示。其中牛腿截面寬度b=400mm，牛腿截面高度h=1000mm，h0=960mm。</p><p><b>　?、俳孛娉叽珧?yàn)算</b></p><p>　　按教材式（2.6

89、.1）驗(yàn)算，其中 = 0.65，= 2.01 N/mm2，= 0，a = -150mm + 20 mm = -130 mm < 0,取a=0，按下式確定：</p><p><b>　??；則</b></p><p>　　故截面尺寸符合要求.</p><p>　?、?正截面承載力—縱向鋼筋計(jì)算</p><p><

90、;b>　　,</b></p><p>　　因，故縱向受拉鋼筋按構(gòu)造配置：</p><p><b>　　，配416()</b></p><p>　　斜截面承載力—箍筋和彎起鋼筋按構(gòu)造確定</p><p>　　因，故牛腿內(nèi)需設(shè)彎起鋼筋.</p><p>　　，故彎起216即可。&

91、lt;/p><p>　　箍筋選為ф8@100，且應(yīng)滿(mǎn)足牛腿上部范圍內(nèi)箍筋面積不小于縱向受力鋼筋面積的一半，即，滿(mǎn)足要求.</p><p><b>　　2.4 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2002）規(guī)定，對(duì)地基承載力特征值在，單層排架結(jié)構(gòu)，6m柱距的多跨廠(chǎng)房，跨度，吊車(chē)額定起重量100-300 k

92、N，設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)時(shí)，可不作地基變形計(jì)算，本設(shè)計(jì)滿(mǎn)足要求。</p><p>　　基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C20，下設(shè)100mm厚C10素混凝土墊層。</p><p><b>　　1、 A(C)柱</b></p><p><b>　　⑴荷載</b></p><p>　　自表中取得柱基礎(chǔ)頂面最不利內(nèi)力如下

93、表：</p><p>　　由圖（參書(shū)本圖2.10.19）可見(jiàn)，每個(gè)基層承受的外墻總寬度為6.0m，總高度為13.5m，墻體為240mm實(shí)心磚墻（19kN/m3），鋼框玻璃窗（0.4kN/m2），基礎(chǔ)梁重量為16.7kN/根。每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來(lái)的重力荷載為：</p><p>　　240mm厚磚墻 5.24×[6×13.5-(4.2+1.8)×3.

94、6] = 311.26 kN</p><p>　　鋼框玻璃窗 0.4×(4.2+1.8)×3.6 =8.64 kN</p><p>　　基礎(chǔ)梁 16.70kN</p><p><b&g

95、t;　　=336.6kN</b></p><p>　　距基礎(chǔ)形心的偏心距為：</p><p><b>　?、拼_定基礎(chǔ)尺寸</b></p><p><b>　?、倩A(chǔ)高度</b></p><p><b>　　取柱插入深度.</b></p><p&g

96、t;　　由表的杯底厚度,杯口底墊層為50mm，則基礎(chǔ)高度為，基礎(chǔ)頂面到0.00為1000mm，這樣，基礎(chǔ)埋深為2050mm，由杯壁厚度t≥300mm，且大于基礎(chǔ)梁寬，取t=325mm.基礎(chǔ)邊緣高度=350mm，臺(tái)階高度取400mm，</p><p><b>　?、诨A(chǔ)底面尺寸</b></p><p>　　地基承載力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：</p><p&

97、gt;　　取土的平均自重，則得</p><p>　　由Nmax的一組荷載，按軸壓基礎(chǔ)初估計(jì)其底面尺寸：</p><p>　　因該基礎(chǔ)為偏心受壓，適當(dāng)放大取,</p><p><b>　　則基礎(chǔ)底面的；</b></p><p><b>　　基礎(chǔ)及其上填土重.</b></p><p&

98、gt;<b>　?、堑鼗休d力驗(yàn)算</b></p><p>　　基底壓力計(jì)算結(jié)果及地基承載力驗(yàn)算見(jiàn)下表。其中1.2fa=1.2×200=240kN/m2，可見(jiàn)，基礎(chǔ)底面尺寸滿(mǎn)足要求。</p><p>　　表 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算表</p><p><b>　?、然A(chǔ)高度驗(yàn)算</b></p>

99、<p>　　采用基底凈反力設(shè)計(jì)值Pj，Pj,max和Pj,min可按教材式（2.7.3）計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表。對(duì)于第2組內(nèi)力，按式（2.7.3）計(jì)算時(shí)，<0，故對(duì)該組內(nèi)力應(yīng)按式（2.7.7）計(jì)算基底凈反力，即：</p><p>　　表 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表</p><p><b>　　m</b></p><p><b&

100、gt;　　m</b></p><p><b>　　kN/m2</b></p><p>　　因臺(tái)階高度大于臺(tái)階寬度，變階處基礎(chǔ)高度與寬度相等（均為400mm），所以只需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力，變階處有效高度，因?yàn)閙m，所以按照教材（2.7.13）計(jì)算。</p><p>　　故基礎(chǔ)高度滿(mǎn)足要求. </p><p&g

101、t;<b>　?、苫A(chǔ)底板配筋計(jì)算</b></p><p>　　柱邊及變階處基底反力計(jì)算</p><p>　　基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算時(shí)長(zhǎng)邊和短邊方向的計(jì)算截面如圖 所示。三組不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值在柱邊及變階處的基底凈反力計(jì)算見(jiàn)表 。其中第1，3組內(nèi)力產(chǎn)生的基底反力示意圖見(jiàn)圖，第2組內(nèi)力產(chǎn)生的基底反力示意圖見(jiàn)圖；</p><p>　　用表列公式計(jì)算第2組內(nèi)

102、力產(chǎn)生的和時(shí)，相應(yīng)的2.0/3.2和2.4/3.2分別用1.805/3.005和2.205/3.005代替，且= 0。</p><p>　　表 柱邊及變階處基底靜反力計(jì)算</p><p>　　柱邊及變階處彎矩計(jì)算</p><p><b>　　配筋計(jì)算</b></p><p>　　則鋼筋選為14ф12(ф12@180)，.

103、</p><p>　　則鋼筋選為18ф10(ф10@180)，.</p><p>　　A(C)柱基礎(chǔ)底板配筋圖</p><p><b>　　2 、B柱</b></p><p><b>　　⑴荷載</b></p><p>　　自表2-7中取得柱基礎(chǔ)頂面最不利的兩組荷載設(shè)計(jì)值如下

104、：</p><p>　　Ⅰ：M1=296.8kN﹒m，N1=1168.4kN，V1=20.9kN；</p><p>　?、颍篗2=216.7kN﹒m，N2=1472.5kN，V2=－25.1kN；</p><p>　　按構(gòu)造要求擬定基礎(chǔ)高度；柱插入杯中的深度；杯底的厚度，取，所以，則基礎(chǔ)埋深為2050mm。</p><p>　　⑵按軸心受壓初

105、步估算基礎(chǔ)尺寸</p><p><b>　　，</b></p><p>　　因該基礎(chǔ)為偏心受壓，故取,底面選為矩形：</p><p><b>　　，則基礎(chǔ)底面的</b></p><p><b>　　基礎(chǔ)及其上填土重.</b></p><p><b&

106、gt;　　地基承載力驗(yàn)算</b></p><p><b>　　按第Ⅰ組內(nèi)力計(jì)算：</b></p><p><b>　　按第Ⅱ組內(nèi)力計(jì)算：</b></p><p>　　2、基礎(chǔ)外形尺寸的確定</p><p>　　杯壁厚度t，由表得t300mm，取t=300mm</p><

107、;p>　　則基礎(chǔ)頂面突出柱邊的寬度</p><p>　　設(shè)杯壁高度，杯底厚度250mm</p><p>　　底面尺寸L=3.6m，b=2.8m； </p><p><b>　　尺寸如下圖; </b></p><p><b>　　3.基礎(chǔ)高度驗(yàn)算</b></p><p>

108、;　　由地基承載力驗(yàn)算可知，第二組內(nèi)力組合作用下地基反力最大，故采用凈反力按其對(duì)基礎(chǔ)高度進(jìn)行驗(yàn)算</p><p>　　①柱邊處沖切面承載力驗(yàn)算：</p><p><b>　　因，</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　沖切荷載設(shè)計(jì)值為：</b&g

109、t;</p><p>　　，沖切面水平投影面積為</p><p><b>　　則抗沖切能力為</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故抗沖切承載力滿(mǎn)足要求.</p><p>　?、谧冸A處沖切面承載力驗(yàn)算</p><p>　

110、　故變階處沖切面承載力滿(mǎn)足要求.</p><p><b>　　4基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算</b></p><p>　　⑴基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向上的配筋 則：</p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　,</b></p><p>　　各組荷載作用

111、下的計(jì)算結(jié)果列于下表</p><p>　　取以上兩組荷載中來(lái)計(jì)算，則此時(shí)取第二組荷載的值,</p><p>　　取以上兩組荷載中來(lái)計(jì)算，則此時(shí)取第二組荷載的值,</p><p>　　那么，相應(yīng)于Ⅰ-Ⅰ和Ⅱ-Ⅱ截面的配筋為，</p><p>　　則鋼筋選為24ф12(ф12@120)，.</p><p><b>

112、;　　②基礎(chǔ)短邊方向配筋</b></p><p>　　取以上兩組荷載中來(lái)計(jì)算、，</p><p>　　那么，相應(yīng)于Ⅲ-Ⅲ和Ⅳ-Ⅳ截面的配筋為，</p><p>　　則鋼筋選為24ф12(ф12@160)，.</p><p><b>　　B柱基礎(chǔ)底板配筋圖</b></p><p><

113、;b>　　2.5 抗風(fēng)柱設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　上柱：；下柱：</b></p><p>　　柱底標(biāo)高-1.750m，上下柱交界處標(biāo)高10.00m，上柱</p><p>　　下柱，總高，柱截面寬度400mm＞，下柱截面高度</p><p><b>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：</b

114、></p><p><b>　　1、風(fēng)荷載</b></p><p>　　由表及標(biāo)高12.73m處，體型系數(shù)為0.8,0.7</p><p><b>　　基本風(fēng)壓：</b></p><p><b>　　迎風(fēng)面：</b></p><p><b&g

115、t;　　背風(fēng)面：</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　2、柱自重</b></p><p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　下柱; </b></p><p>

116、;<b>　　⑴內(nèi)力分析：</b></p><p><b>　　上柱截面：</b></p><p><b>　　下柱截面：</b></p><p>　?、朴L(fēng)面計(jì)算圖及內(nèi)力圖如下：</p><p><b>　　背風(fēng)面：</b></p><

117、;p>　?、桥浣钣?jì)算（采用對(duì)稱(chēng)配筋）</p><p>　　上柱截面： M=31.11KN.m， N=13.1KN</p><p>　　選用=402，選用412，箍筋選用ф6@200。</p><p><b>　?、鹊跹b驗(yàn)算</b></p><p>　　考慮到柱自身自重比較大，且抗風(fēng)柱采用翻身吊，并適當(dāng)將吊點(diǎn)下

118、移一段距離；</p><p><b>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：</b></p><p><b>　　荷載： 上柱</b></p><p><b>　　下柱</b></p><p><b>　　選定吊點(diǎn)：</b></p><p><b

119、>　　配筋驗(yàn)算:</b></p><p><b>　　故配筋滿(mǎn)足要求。</b></p><p>　　2.6抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</p><p>　　1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算</p><p>　　山墻自重： G=[5.24×(12.73×6.75-5.6×6/2)+5.6&

120、#215;6/2×0.4] ×1.2+0.24×0.45×25×6.75×1.2=464.7KN </p><p>　　偏心距： e=0.24/2+0.8/2=0.52m</p><p>　　2、基礎(chǔ)尺寸及埋深深度</p><p><b>　?、虐礃?gòu)造擬定高度h</b><

121、/p><p><b>　　由， 所以杯壁厚度</b></p><p>　　則基礎(chǔ)頂面突出柱邊的額寬度</p><p>　　插入深度：又由于基頂標(biāo)高為-1.00m，故基礎(chǔ)的埋置深度d為：</p><p>　　d=h+1.00=2.05m</p><p><b>　?、茢M定基礎(chǔ)底面尺寸</

122、b></p><p>　　適當(dāng)放大，取A=bl=2.2×2=4.4</p><p>　?、怯?jì)算基底壓力機(jī)驗(yàn)算地基承載力</p><p><b>　　滿(mǎn)足承載力要求。</b></p><p><b>　?、然A(chǔ)高度驗(yàn)算</b></p><p>　　采用凈反力，對(duì)

123、基礎(chǔ)高度進(jìn)行驗(yàn)算</p><p><b>　?、苫A(chǔ)配筋計(jì)算</b></p><p>　　則長(zhǎng)邊方向上配148@160，取=704.2mm。</p><p>　　則短邊方向上配148@180，取=704.2mm。</p><p>　　基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算截面圖</p><p><b>　

124、　抗風(fēng)柱基礎(chǔ)配筋圖</b></p><p><b>　　4 參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1.中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GBJ68-84）.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1984</p><p>　　2.中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GBJ9-87）.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社</p>

125、<p>　　3.中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010）</p><p>　　4.中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011-2001),北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001</p><p>　　5.中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50000）</p><p>　　6.中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).五粘結(jié)預(yù)應(yīng)力

126、混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程.北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，1993</p><p>　　7.中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)規(guī)程</p><p>　　8. 彭少民.混凝土結(jié)構(gòu)（第二版）.武漢理工大學(xué)出版社，2004</p><p>　　9. 周俐俐，陳小川.土木工程專(zhuān)業(yè) 鋼筋混凝土及砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)指南.中國(guó)水利水電出版社，2006</p>