2023年全國碩士研究生考試考研英語一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁
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文檔簡介

1、<p>  課 程 設(shè) 計 說 明 書</p><p>  學(xué)生姓名: 學(xué) 號: </p><p>  學(xué) 院: 化工與環(huán)境學(xué)院 </p><p>  專 業(yè): 環(huán)境工程

2、 </p><p>  題 目: </p><p>  指導(dǎo)教師: 職稱: </p><p>  指導(dǎo)教師: 職稱:

3、 </p><p><b>  年 月 日</b></p><p>  課 程 設(shè) 計 任 務(wù) 書</p><p>  課 程 設(shè) 計 任 務(wù) 書</p><p><b>  目 錄</b></p><p>  1 緒論…………………………………………………………

4、………………………1</p><p>  1.1 AB法的工藝特點………………………………………………………………1</p><p>  1.2 AB工藝的基本機理……………………………………………………………3</p><p>  1.3 AB工藝的適用條件……………………………………………………………4</p><p>  2 總體設(shè)計…

5、………………………………………………………………………5</p><p>  2.1 設(shè)計原始數(shù)據(jù)…………………………………………………………………5</p><p>  2.2 曝氣池設(shè)計……………………………………………………………………5</p><p>  2.3 沉淀池設(shè)計……………………………………………………………………10</p>&l

6、t;p>  參考文獻…………………………………………………………………………13</p><p><b>  結(jié)束語</b></p><p><b>  附 圖</b></p><p><b>  1 緒論</b></p><p>  AB工藝系吸附生物降解工藝(A

7、dsorption Biodegradation)簡稱,是聯(lián)邦德國亞琛大學(xué)B·Bohnke教授于70年代中期所發(fā)明,80年代初開始應(yīng)用于工程實踐。[8]</p><p>  近年來,由于城市和經(jīng)濟的發(fā)展,污水排放量持續(xù)增長,水源污染問題日益嚴(yán)重,制約了經(jīng)濟的持續(xù)發(fā)展,各城市都迫切需要新建或改建污水處埋廠。由于AB法的建設(shè)、運轉(zhuǎn)費用低,又能分期實施等原因,因此國內(nèi)一些單位結(jié)合我國國情對AB法從機理、動力學(xué)

8、、工藝方法、設(shè)計參數(shù)等多力面進行試驗研究,從小試、中試直至生產(chǎn)性試驗到工程應(yīng)用。我國“八五”國家科技攻關(guān)項目“高速吸附A2/O工藝消化吸收”和“活性污泥高速吸附/生物氧化技術(shù)“等都是圍繞AB法工藝而展開的,并取得了豐富的科研、設(shè)計技術(shù)資料,為我國應(yīng)用AB法工藝奠定了基礎(chǔ)。從20世紀(jì)90年代起,在我國的一批新建或改建的污水處理廠采用了AB法工藝。如泰安污水處理廠、深圳羅芳污水處理廠、深圳濱河水質(zhì)凈化廠等相繼投產(chǎn)運行。排放水的水質(zhì)達到排入水

9、體標(biāo)準(zhǔn)。[8]</p><p>  1.1 AB法的工藝特點</p><p>  AB法在工藝流程上分A、B兩段處理系統(tǒng)。A段由A段曝氣池與中沉池構(gòu)成,B段由B段曝氣池與終沉池構(gòu)成。AB兩段各自設(shè)污泥回流系統(tǒng).污水經(jīng)管網(wǎng)先進入高負荷的A段,然后再進入低負荷的B段,AB兩段串聯(lián)運行,兩段活性的泥是在同一系統(tǒng)中相對獨立而又互相聯(lián)系的兩個生物系統(tǒng),其典型流程如圖1-1。 </p&

10、gt;<p>  AB法屬超高負荷活性污泥法,該工藝不設(shè)初沉池,是由管網(wǎng)和污水處理廠共同構(gòu)成的處理系統(tǒng),污水經(jīng)管網(wǎng)直接進入A段。</p><p>  AB法具有一定的除磷脫氮功能,對磷氮的去除率分別為60~70%和35~40%。在處理難降解物質(zhì)時,可將A段采用兼氧運行.這樣可使一些長鏈難以分解的基質(zhì)被打開,使其分解成短鏈化合物,從而提高了水的可生化件,使B段的處理效果得到提高。</p>

11、<p>  AB法基建投資少、運行費用低、能耗省,處理效果好,與常規(guī)活性污泥法在相同的處理效果條件下相比較,具有投資少、節(jié)能的優(yōu)點,根據(jù)國外污水處理廠運行經(jīng)驗:AB法總基建費用大致可節(jié)約20~25%,能耗節(jié)省l0~20%。我國通過工程實踐結(jié)果:AB法可節(jié)省曝氣池容積30~40%,曝氣量可減少20~30%,基建投資和運轉(zhuǎn)費用可下降50%左右。</p><p>  AB法工藝可以分期實施,可先進行A段建設(shè)

12、,通過A段能去除大部分有機物,再續(xù)建B段,還可以將B段改建成其他除磷脫氮工藝,這樣可緩解資金不足的困難局面,同時整個工藝運行靈活,出水水質(zhì)可逐步得到提高,由于AB法中A段的有機物負荷較高,泥齡短,因此產(chǎn)泥率高,另外在B段中還有部分的剩余污泥因此在AB法中對污泥的處理需要妥善考慮與采取適當(dāng)措施。</p><p>  1.1.1 A段工藝特點</p><p>  由于AB兩段的活性污泥系統(tǒng)相對

13、獨立,因此具有各自的生物群落和運行條件,AB法處理效率高,運轉(zhuǎn)穩(wěn)定,其中A段起著關(guān)鍵作用。</p><p> ?。?)A段生物以細菌和大腸桿菌為主,這些生物世代短、活躍、更新快、適應(yīng)環(huán)境能力強,對有機物的去除機理與常規(guī)活性污泥法有所不同,A段停留時間短,一般為20~30min,但處理負荷可高達3~5kgBOD/(kgMLSS·d),對有機物的去除率可達50~70%。</p><p&g

14、t; ?。?)A段運轉(zhuǎn)靈活,可根據(jù)對BOD的去除要求進行兼氧或好氧運行,一般在好氧條件下比兼氧對有機物的去除率高,A段對有機物的去除為B段進水調(diào)整了碳氮比,因而為B段進一步去除有機物和進行硝化反硝化創(chuàng)造了良好環(huán)境。</p><p> ?。?)A段對進水水質(zhì)和環(huán)境變化有很強的適應(yīng)性和緩沖性。</p><p>  4A段去除有機物以絮凝吸附為主,因此污泥結(jié)構(gòu)粗大,污泥濃度一般為2~3g/L,沉

15、降性能好,污泥指數(shù)約為50左右,產(chǎn)泥量大,占總污泥量的70~80%,比初沉池高30%,污泥中含有機物高、產(chǎn)氣量大,容易脫水,能夠濃縮到含固率6~8%。</p><p>  1.1.2 B段的工藝特點</p><p> ?。?)B段的生物由菌膠團、原生動物和后生動物所組成,污泥呈細絮狀結(jié)構(gòu),與常規(guī)的二級活件污泥基本相似。由于在A段已去除廣大部分有機物,因此B段污泥負荷較低,一般為0.15~0

16、.30kgBOD5/(kgMLSS·d),對有機物的去除率為30~40%。</p><p>  (2)B段的池齡較長,一般為15~20d,污泥指數(shù)低、產(chǎn)泥量少。</p><p>  (3)由于A段對有機物的調(diào)節(jié)作用.使B段具有良好的硝化環(huán)境,試驗證明還具有反硝化能力。</p><p>  1.2 AB工藝的基本機理</p><p>

17、  AB工藝不設(shè)初沉池,A段與排水管網(wǎng)連成同一生物系統(tǒng),在原污水中已有大量細菌繁殖于管渠內(nèi)壁,這些微生物在活動中同時還產(chǎn)生絮凝物質(zhì),A段充分利用了在排水管網(wǎng)中已經(jīng)發(fā)生的生物反應(yīng)過程作為生物預(yù)處理,這些微生物在A段具有充足食料和更適合的溶解氧環(huán)境中得到迅速的壯大。 </p><p>  由于管網(wǎng)中的細菌源源不斷地補充到A段中,與回流污泥菌膠團曝氣混合,A段通過不同泥齡、溶解氧的控制,淘汰、選擇了適應(yīng)污水水質(zhì)的

18、大量微生物。A段微生物是一些生長快、活性高、世代短、適應(yīng)能力極強的微生物,如細菌及其他原核微生物,這些微生物細胞體十分微小,結(jié)構(gòu)簡單,分裂時間短,變異</p><p>  性強,且具有效大的表面積,這些特點使其吸附能力強,耐沖擊,同時生長快,生物絮凝和氧化的協(xié)調(diào)作用使得A段在超高負荷和很短的時間內(nèi),去除大約60~70%的有機物。 </p><p>  A段可以根據(jù)進水水質(zhì)控制溶解氧呈

19、兼氧或好氧狀態(tài)進行,一般在好氧狀態(tài)下對有機物的去除能力比兼氧高。A段在好氧狀態(tài)下,隨著水力停留時間的增長COD去除率明顯增加,A段在停留時間20min時,COD去除率大于40%,在30~40min時COD去除率達60%,去除COD的作用主要發(fā)生在60min前,之后變化甚小。</p><p>  A段對有機負荷的沖擊和pH的變化有很大的耐力,一般短時間的沖擊都能很快得到恢復(fù),其原因一方面由于A段的微生物不斷地得到外

20、源的補充,同時A段微生物具有很強的適應(yīng)環(huán)境能力、活躍、更新快等特點。B·Böhnke教授根據(jù)細菌的分裂周期和世代代數(shù)計算了A段細菌受損后恢復(fù)時間,當(dāng)90%細菌受到不良影響損害后,在3個世代時間內(nèi)活性原核生物數(shù)量就能得到恢復(fù)。上述是A段抗沖擊負荷的內(nèi)在因素,另一方面由于A段的停留時間短,其水力稀釋和污泥回流等也是緩解沖擊的重要因素。但A段受沖擊時間長,污泥遭受破壞時,其恢復(fù)時間的長短還與進水水質(zhì)濃度、稀釋水量等因素有關(guān)

21、。</p><p>  1.3 AB工藝的適用條件</p><p>  AB法工藝的選擇,主要根據(jù)污水處理廠進水水質(zhì)條件,特別是有機物濃度、要求處理程度、基建投資狀況、占地畫積、回用水對象等綜合條件考慮,根據(jù)國內(nèi)外工程實踐,認為具有以下條件的污水處理廠選擇AB法工藝較為適宜。</p><p>  (1)污水中有機物含量較高的污水處理廠 AB法中的A段對有機物具有較高

22、的處理能力,因此污水通過A段可去除大部分有機物,由于A段停留時間短,因此與相向負荷的常規(guī)活性話泥法比,既可節(jié)約投資,又可節(jié)約能耗,同時,由于大量減輕了B段對有機物的負擔(dān),使污水具有合適的BOD5/TN比例,因此更能發(fā)揮B段的作用,不僅提高了B段對有機物的去除率,而且還有利于硝化菌的生長,從而提高脫氮效率。</p><p> ?。?)污水水質(zhì)成分輪復(fù)雜、波動較大的污源水處理廠 如前所述,由于AB法對水質(zhì)波動的承受能

23、力較強,污水通過A段處理,可使水質(zhì)變化幅度得到緩和,從而保證B段穩(wěn)定的進水水質(zhì),得到較高的處理效果。</p><p> ?。?)污水濃度較低,經(jīng)處理后排海的污水處理廠。</p><p> ?。?)分期實施達標(biāo)的污水處理廠 對于資金暫時比較困難的污水處理廠,可以采用AB法施行分階段建設(shè),由于A段停留時間短(30分鐘),基建投資和耗能較低,因此可先建A段,使大部分有機物得到處理,從而控制污染,

24、使環(huán)境得到改善。待資金籌全后再建B段,施工運轉(zhuǎn)不會互相影響,等全部建成后可連通起來全面使用,這樣可減輕企業(yè)負擔(dān),又能達到處理的目的。</p><p> ?。?)易于改建擴建污水處理廠,以及可用占地面積較小的污水處理廠 改建污水處理廠時可以充分利用原有的污水處理構(gòu)筑物。一般可將一級污水處理廠的</p><p>  初沉池改建成合建式的A段曝氣池和中沉池。原有二級處理的可以改建成常規(guī)B段或具有

25、防磷脫氮功能的改良型B段,這樣不僅提高有機物的去除率,而且可以除磷脫氮,進一步提高出水質(zhì)量。</p><p><b>  2 總體設(shè)計</b></p><p>  2.1 設(shè)計原始數(shù)據(jù)</p><p>  污水設(shè)計流量:3500 m3/h;COD:465mg/L,BOD5:225mg/L;SS:210mg/L;TN:60mg/L;NH3-N:5

26、0mg/L;處理后二級出水BOD5≤15mg/L,COD≤50mg/L,SS≤15mg/L,NH3-N:≤15mg/L。</p><p><b>  2.2 曝氣池設(shè)計</b></p><p>  AB法曝氣池設(shè)計同普通曝氣池,只是A、B段的設(shè)計參數(shù)不同。A、B段的設(shè)計參數(shù)通過試驗確定,當(dāng)無參數(shù)時,可采用經(jīng)驗數(shù)據(jù)。兩段曝氣池均采用推流式曝氣池。</p>

27、<p>  選定:A段污泥負荷:NSA=4kgBOD5/(kgMLSS·d);混合液污泥濃度:XA=2.0kg/m3;回流比:RA=0.5。</p><p>  B段污泥負荷:NSB=0.2kgBOD5/(kgMLSS·d); 混合液污泥濃度:XB=3kg/m3;回流比:RB=0.9。</p><p>  2.2.1 處理效率</p><p

28、>  BOD5總?cè)コ蕬?yīng)達到93%,出水BOD5濃度LtB=15mg/L,A段去除率EA應(yīng)為60%,則A段出水BOD5濃度:</p><p><b>  (2-1)</b></p><p>  B段去除率: (2-2)</p><p>  2.2.2 曝氣池容積計算</p><p

29、><b>  (2-3)</b></p><p>  式中:V——曝氣池容積,m3;</p><p>  Lr——去除BOD5濃度,kg/m3;</p><p>  Q——設(shè)計流量,(m3/h);</p><p>  Ns——BOD5污泥負荷率,kgBOD5/(kgMLSS·d);</p>

30、<p>  XV——MLVSS濃度,kg/m3。</p><p> ?。?)A段去除BOD5</p><p>  式中:La為原水BOD5濃度,mg/L。</p><p>  由式(2-3)得A段曝氣池容積為:</p><p><b>  池水深取4.5m,</b></p><p>&l

31、t;b>  池寬取5m,則 </b></p><p>  設(shè)置為三廊道,則每條廊道長為:</p><p>  校核尺寸比例:,符合要求。</p><p><b>  ,符合要求。</b></p><p>  A段曝氣池尺寸為:28×5×4.5 (m3),共三個。</p>

32、<p>  (2)B段去除BOD5</p><p>  由式(2-3)得B段曝氣池容積為:</p><p><b>  池深取5.5m,則</b></p><p><b>  池寬取8m,則</b></p><p>  設(shè)計為四廊道,則每條廊道長為:</p><p&

33、gt;  校核尺寸比例:,符合要求。</p><p><b>  ,符合要求。</b></p><p>  B段曝氣池尺寸為:79.55×8×5.5(m3),共四個。</p><p>  2.2.3 曝氣時間計算 </p><p><b>

34、;  (2-4)</b></p><p>  式中:T——曝氣時間,h;</p><p>  V——曝氣池容積,m3。</p><p> ?。?)A段曝氣時間: (符合要求)</p><p> ?。?)B段曝氣時間: (符合要求)</p><p>  2.2.4 剩余污泥量計算</p

35、><p> ?。?)A段剩余污泥量</p><p><b>  (2-5)</b></p><p>  式中:W——A段剩余污泥量,kg/d;</p><p>  Sr——A段SS去除濃度,kg/m3,A段SS的去除率為70%~80%;</p><p>  aA——A段污泥增長系數(shù),一般為0.3~0.

36、5。</p><p>  設(shè)A段SS去除率取75%,</p><p>  干泥量(aA取0.4):</p><p>  濕泥量(污泥含水率PA取98.5%):</p><p>  (2)B段剩余污泥量</p><p><b>  (2-6)</b></p><p>  式中

37、:WB——B段剩余污泥量,kg/d;</p><p>  aB——B段污泥增長系數(shù),一般為0.5~0.65。</p><p>  干泥量(aB取0.6):</p><p>  濕泥量(污泥含水率PB取99.4%):</p><p><b>  總泥量:</b></p><p>  2.2.5 污泥

38、齡計算</p><p><b>  (2-7)</b></p><p>  式中:Ns——污泥負荷,kgBOD5/(kgMLSS·d);</p><p>  a——污泥增長系數(shù)。</p><p><b> ?。?)A段污泥齡:</b></p><p><b&g

39、t; ?。?)B段污泥齡:</b></p><p>  2.2.6 需氧量計算</p><p><b> ?。?)A段需氧量</b></p><p><b>  (2-8)</b></p><p>  式中:OA——A段需氧量,kgO2/h;</p><p>  

40、aAˊ——A段需氧量系數(shù),一般為0.4~0.6,取0.5;</p><p>  LrA——A段去除BOD5濃度,kgBOD5/m3。</p><p> ?。?)B段需氧量(取1.23,取4.57)</p><p><b>  (2-9)</b></p><p>  式中:OB——B段需氧量,kgO2/h;</p&g

41、t;<p>  aBˊ——B段需氧量系數(shù),取1.23;</p><p>  bBˊ——B段去除每千克NH3-N需氧千克數(shù),取4.57 kgO2/h;</p><p>  LrB——B段去除BOD5濃度,kgBOD5/m3;</p><p>  Nr——需要硝化的氮量,kg/m3。</p><p><b>  由式(2-

42、9)得:</b></p><p><b>  式中:</b></p><p> ?。?)二段總需氧量:</p><p>  2.2.7 供氣量計算</p><p>  (1)A段供氣量計算</p><p>  取A段穿孔管距池底0.3m,即淹沒水深4.2m,取水溫20℃,則飽和溶解氧C

43、S(20)=9.2mg/L,穿孔管出口處絕對壓力為:</p><p><b>  (2-9)</b></p><p>  式中:p0——當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?,MPa;</p><p>  HAˊ——曝氣設(shè)備裝設(shè)深度,m。</p><p>  空氣離開液面時的含氧百分比為:</p><p><b>

44、;  (2-10)</b></p><p>  式中:EAˊ——擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率,一般為5%~10%,取7%。</p><p>  污水中氧的飽和濃度為:</p><p><b>  (2-11)</b></p><p>  20℃時污水中的平均飽和溶解氧為:</p><p><

45、;b>  (2-12)</b></p><p>  式中:β——取0.9。</p><p>  如果平均需氧時,曝氣池保持DO=2mg/L以上,所以脫氧清水中的最大需氧量為:</p><p><b>  (2-13)</b></p><p>  式中:a——取0.5。</p><p&

46、gt;  這樣,按需氧量供給,可以保證平均需氧時溶解氧要求。所以供氣量為:</p><p><b>  (2-14)</b></p><p>  (2)B段供氣量計算</p><p>  B段供氣量計算同A段。</p><p>  取B段穿孔管距池底0.3m,即淹沒水深5.2m,穿孔管出口處絕對壓力為:</p>

47、;<p>  空氣離開液面時的含氧百分比為:</p><p>  式中:EBˊ——取7%。</p><p>  污水中氧的飽和濃度為:</p><p>  20℃時污水中的平均飽和溶解氧為:</p><p>  式中:β——取0.9。</p><p>  曝氣池保持DO=2mg/L以上,所以脫氧清水中的最

48、大需氧量為:</p><p>  式中:a——取0.5。</p><p><b>  供氣量為:</b></p><p><b>  總供風(fēng)量:</b></p><p>  選用4-68離心風(fēng)機,其主要性能如下:</p><p>  機號:12.5;主軸轉(zhuǎn)速:1120r/mi

49、n;全壓:3270Pa;流量:53434m3/h;配套電機型號:Y280S-4。</p><p>  采用可變孔式曝氣器。</p><p><b>  2.3 沉淀池設(shè)計</b></p><p>  沉淀池均采用平流式沉淀池,出水堰形式采用自由堰,水位位于齒高的1/2處。堰前設(shè)擋板,擋板高于水面0.15m,浸沒在水面下0.4m,距出水口處0.5

50、m。</p><p>  2.3.1 中間沉淀池設(shè)計</p><p>  選取中間沉淀設(shè)計參數(shù),池表面負荷:qAˊ=2m3/(m2·h) </p><p>  沉淀時間:TA=2h。</p><p><b>  沉淀池總面積: </b></p><p><b>  沉淀部分有效

51、水深:</b></p><p><b>  沉淀部分有效容積:</b></p><p>  設(shè)水平流速v=5㎜/h,則池長:</p><p><b>  沉淀池總寬:</b></p><p>  設(shè)每格池寬bAˊ=7m,則: </p><p>  校核尺寸

52、比例:,符合要求。 </p><p><b>  ,符合要求。</b></p><p><b>  污泥部分所需容積:</b></p><p><b>  (2-15)</b></p><p>  式中:RA——污泥回流比;</p><p>  XA

53、——曝氣池混合液污泥濃度,mg/L,XA=2.0kg/m3=2000mg/L;</p><p>  XRA——儲泥部分污泥平均濃度,mg/L。</p><p>  t——儲泥時間,取1小時。</p><p><b>  (2-16)</b></p><p>  式中:SVI——污泥容積指數(shù),mL/g,取80mL/g。&l

54、t;/p><p>  則單個泥斗所需容積為:</p><p>  設(shè)計泥斗尺寸為:斗底尺寸為500mm×500mm,上口尺寸為7000mm×7000mm,傾角60°。</p><p><b>  泥斗高度:</b></p><p><b>  泥斗容積:</b></p

55、><p><b>  (2-17)</b></p><p>  污泥斗以上梯形部分容積:</p><p>  泥斗以上梯形部分高度:</p><p>  泥斗與池底梯形部分實際存泥容積:</p><p><b>  ,符合要求。</b></p><p> 

56、 按設(shè)計原則,取池子保護高度h1=0.3m,緩沖層高度h3=0.5m,則池子總高度:</p><p>  2.3.2 最終沉淀池設(shè)計</p><p>  最終沉淀池設(shè)計同中間沉淀池。</p><p>  選取中間沉淀設(shè)計參數(shù),池表面負荷:qBˊ=1.0m3/(m2·h) </p><p>  沉淀時間:TB=4h。</p>

57、;<p><b>  沉淀池總面積: </b></p><p><b>  沉淀部分有效水深:</b></p><p><b>  沉淀部分有效容積:</b></p><p>  設(shè)水平流速v=5㎜/h,則池長:</p><p><b>  沉淀池總寬:

58、</b></p><p>  設(shè)每格池寬bAˊ=7.5m,則: </p><p>  校核尺寸比例:,符合要求。 </p><p><b>  ,符合要求。</b></p><p><b>  污泥部分所需容積:</b></p><p>  式中:RB

59、——污泥回流比;</p><p>  XB——曝氣池混合液污泥濃度,mg/L,XB=3.0kg/m3=3000mg/L;</p><p>  XRB——儲泥部分污泥平均濃度,mg/L。</p><p>  t——儲泥時間,取1h。</p><p>  式中:SVI——污泥容積指數(shù),mL/g,取70mL/g。</p><p&

60、gt;  則單個泥斗所需容積為:</p><p>  設(shè)計泥斗尺寸為:斗底尺寸為500mm×500mm,上口尺寸為7000mm×7000mm,傾角60°。</p><p><b>  泥斗高度:</b></p><p><b>  泥斗容積:</b></p><p> 

61、 污泥斗以上梯形部分容積:</p><p>  泥斗以上梯形部分高度:</p><p>  泥斗與池底梯形部分實際存泥容積:</p><p><b>  ,符合要求。</b></p><p>  按設(shè)計原則,取池子保護高度h1=0.3m,緩沖層高度h3=0.5m,則池子總高度:</p><p>&

62、lt;b>  參考文獻</b></p><p>  [1] 劉華秋主編.《軍備控制與裁軍手冊》[M].北京:國防工業(yè)出版社,2000:354-360</p><p>  [2] 黃君禮,李春蘭.二氧化氯對水中酚類化合物的去除效果[J].環(huán)境化學(xué).1998,17(2):174-179</p><p>  [3] Ozawa T.Y., Niura J

63、. V. Oxidation of spintraps by chlorine dioxide radical in aqueous solutions[J]. Free Radic Biol Med. 1996,20(6):837-842</p><p>  [4] Klatte, Fred. Method for producing chlorine dioxide[P]. US 20030077216, 2

64、003.4.24</p><p>  [5] USA Today.(2 Dec. 2001). Anthrax decontamination of Hart building finished. 2002)</p><p>  [5] 陳赟.過氧化氫法制備環(huán)境友好氧化劑二氧化氯工藝及反應(yīng)動力學(xué)研究[D].華南理工大學(xué)博士論文,2003.7.19</p><p>

65、  [6] E. 卡特貝爾,G. W.A. 富勒斯,原子價與分子結(jié)構(gòu)(第一版)[M].北京:北京人民教育出版社.1981:201-203</p><p><b>  結(jié)束語</b></p><p>  通過此次課程設(shè)計,我更加牢固的掌握了污水處理的一些相關(guān)知識,在設(shè)計過程中,通過對相關(guān)資料的查閱,對問題的深入思考以及向老師的詢問,同學(xué)間的相互探討不僅使我對課堂所學(xué)內(nèi)容

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