基礎工程課程設計16號橋墩

1、<p>　　橋梁基礎工程課程設計</p><p><b>　　概述</b></p><p>　　第一節(jié)工程概況和設計任務</p><p><b>　　1 工程名稱</b></p><p>　　某I級鐵路干線上的特大橋（單線）。</p><p><b>　　

2、2 橋跨及附屬結構</b></p><p>　　橋跨由38孔32m后張法預應力混凝土梁【圖號：專橋（01）2051】組成，該梁全長32.6m，梁高2.65m，跨中腹板厚度0.18m，下翼緣梁端寬0.88m，上翼緣寬1.92m，為分片式T梁，兩片梁腹板中心距為2.0m，橋梁跨中縱斷面示意如圖1－1所示。每孔梁的理論重量為2276 kN，梁上設雙側人行道，其重量與線路上部建筑重量為35.5kN/m。梁縫1

3、0cm，橋墩支承墊石頂面高程1178.12m，軌底高程1181.25m，全橋總布置見圖1－2。 </p><p>　　圖1－1　橋梁跨中縱斷面示意圖</p><p>　　圖1－2　全橋總布置圖</p><p><b>　　3 支座及墩臺</b></p><p>　　橋墩采用圓端形橋墩【圖號：叁橋（2005）4203】和空

4、心橋墩【圖號：叁橋（2005）4205】2種，其中1#~6#、33#~37#采用圓端形橋墩，7#~32#采用空心橋墩。圓端形橋墩支承墊石采用C40鋼筋混凝土，頂帽采用C30鋼筋混凝土，墩身采用C30混凝土，圓端形橋墩構造圖見圖1－3?？招臉蚨罩С袎|石采用C40鋼筋混凝土，頂帽采用C30鋼筋混凝土，墩身采用C30混凝土，空心橋墩構造圖見圖1－4。</p><p>　　橋梁支座采用SQMZ型鑄鋼支座【圖號：通橋（20

5、06）8057】，支座鉸中心至支承墊石頂面的距離為40cm。</p><p>　　4 本人承擔的基礎設計任務</p><p>　　本人承擔16號橋墩基礎的設計與檢算，橋墩為空心橋墩，地面高程為1130.19m。</p><p>　　圖1－3　圓端形橋墩構造圖</p><p>　　圖1－4　空心橋墩構造圖</p><p>

6、;　　第二節(jié)工程地質和水文地質資料</p><p><b>　　1 工程地質</b></p><p>　　本段線路通過構造剝蝕低中山區(qū)、河谷階地、河流峽谷區(qū)等地貌單元，大部分穿行山前緩坡，地形起伏大，海拔在1000~1500m，地形起伏大，相對高差100~200m，山頂覆蓋新黃土或風積砂，溝谷發(fā)育。</p><p>　　根據(jù)巖土工程勘察報告，大

7、橋地層自上而下依次為新黃土、白堊系泥巖夾砂巖，河谷處主要為沖積砂及礫石土，各橋位的地層分布詳見鉆孔柱狀圖（圖1－5為22號橋墩所在圖）。各地層的主要物理、力學參數(shù)見表1－1。場地勘察未發(fā)現(xiàn)滑坡、巖溶、斷層、破碎帶等不良地質現(xiàn)象。</p><p>　　表1－1　地層的主要物理、力學參數(shù)</p><p>　　注：①W4泥巖為全風化泥巖，相關的參數(shù)按照黏性土取值，W3泥巖和W3砂巖為強風化泥巖和

8、強風化砂巖，相關的參數(shù)按照碎石土取值，W2泥巖和W2砂巖為微風化泥巖和微風化砂巖。</p><p>　?、谛曼S土不需要考慮濕陷性。</p><p><b>　　2 水文地質</b></p><p>　　本區(qū)蒸發(fā)量遠大于降水量，為貧水地區(qū)，地下水量一般不大且埋藏較深，局部地段有泉水出露。按其賦存條件可分基巖裂隙水、第四系孔隙潛水。地下水主要靠大氣

9、降水補給，局部受地表水補給。其排泄路徑主要為蒸發(fā)。地下水及地表水對普通混凝土不具侵蝕性。</p><p>　　地表河流為常年流水，設計頻率水位1122.60m，設計流速1.8m/s，常水位1121.50m，流速1.2m/s，一般沖刷線1119.50m，局部沖刷線1118.30m。</p><p>　　該橋所在地區(qū)的基本風壓為800Pa。</p><p><b&

10、gt;　　第三節(jié)設計依據(jù)</b></p><p>　?。?）鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范（TB10002.5-2005）</p><p>　?。?）鐵路橋涵設計基本規(guī)范（TB10002.1-2005）</p><p>　　（3）鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范（TB10002.3-2005）</p><p>　?。?）鐵

11、道第三勘察設計院編．鐵路工程設計技術手冊－橋涵地基和基礎</p><p>　　（5）西南交通大學巖土工程系編．橋梁基礎工程</p><p>　?。?）橋梁基礎工程課程設計指導書</p><p><b>　　方案設計</b></p><p>　　第一節(jié)地基持力層的選擇</p><p>　　一 地基持

12、力層的確定</p><p>　　由16號橋墩鉆孔柱狀圖知，地面以下土層依次為新黃土、W3泥巖、W3砂巖、W3泥巖、W2泥巖。本橋墩高度為47.53米，對地基壓力大，則地基容許承載力也應達到比較大的數(shù)值，排除用新黃土與W2泥巖作為持力層的方案。W3砂巖基本承載力為600kPa，W3泥巖基本承載力為400kPa，選擇基本承載力達的W3泥巖作為持力層。</p><p><b>　　第二

13、節(jié)荷載計算</b></p><p><b>　　一 橋墩及承臺尺寸</b></p><p><b>　　墩身高, </b></p><p>　　基礎底部標高取至地表1130.19m，承臺底部標高1128.19m。</p><p><b>　　橋墩底面尺寸</b>&l

14、t;/p><p><b>　　.</b></p><p>　　, 根據(jù)橋墩底面尺寸和剛性角要求取承臺尺寸為。</p><p><b>　　二 主力計算</b></p><p><b>　　1 恒載</b></p><p>　?。?）由橋跨傳來的恒載壓力<

15、;/p><p>　　等跨梁的橋墩，橋跨通過橋墩傳至基底的恒載壓力為單孔梁重及左右孔梁跨中間的梁上線路設備、人行道的重量，即</p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　（2）頂帽重量</b></p><p><b>　　頂帽體積</b></p>

16、<p><b>　　頂帽重量</b></p><p><b>　　（3）墩身重量</b></p><p><b>　　墩身體積</b></p><p><b>　　墩身重量</b></p><p><b>　?。?）承臺重量</

17、b></p><p><b>　　承臺體積</b></p><p><b>　　承臺重量</b></p><p>　?。?）承臺上覆土體重量</p><p>　　因為承臺頂部在局部沖刷線上，所以覆土重量不用考慮。</p><p><b>　　2活載</b

18、></p><p>　　（1）列車豎向靜活載</p><p><b>　　單孔重載</b></p><p>　　圖3-1 單孔重載加載圖示</p><p>　　根據(jù).可得支點反力為</p><p>　　作用在基底上的豎向活載為</p><p>　　令基底橫橋方向中心軸

19、為軸，順橋方向中心軸的軸，則對基底的力矩為</p><p><b>　　單孔輕載</b></p><p>　　圖3-2 單孔輕載加載圖示</p><p><b>　　支點反力為</b></p><p>　　作用在基底上的豎向活載為</p><p><b>　　對基底

20、的力矩為</b></p><p><b>　　雙孔重載</b></p><p>　　圖3-3 雙孔重載加載圖示</p><p>　　根據(jù)確定最不利荷載位置，本橋梁為等跨梁，故，和</p><p>　　分別為左右兩跨上的活載重量，</p><p><b>　　由得。則支點反力為

21、</b></p><p>　　作用在基底上的豎向活載為</p><p><b>　　雙孔空車荷載</b></p><p>　　圖3-4 雙孔輕載加載圖示</p><p><b>　　支點反力</b></p><p>　　作用在基底上的豎向活載為</p>

22、<p><b>　　對基底的力矩。</b></p><p><b>　?。?）離心力</b></p><p><b>　　直線橋離心力為0。</b></p><p><b>　?。?）橫向搖擺力</b></p><p>　　橫向搖擺力取為，作

23、為一個集中荷載取最不利位置，以水平方向垂直線路中心線作用于鋼軌頂面。</p><p><b>　?。?）活載土壓力</b></p><p>　　橋墩兩側土體已受擾動，活載土壓力為0。</p><p><b>　　三附加力計算</b></p><p><b>　　制動力（或牽引力）</

24、b></p><p>　　單孔重載與單孔輕載的制動力（或牽引力）</p><p>　　H1對基底x-x軸的力矩：</p><p>　　雙孔重載的制動力（或牽引力）</p><p>　　左孔梁為固定支座傳遞的制動力（或牽引力）</p><p>　　右孔梁為滑動支座傳遞的制動力（或牽引力）</p>&l

25、t;p>　　傳到橋墩的制動力（或牽引力）</p><p>　　故雙孔重載時采用的制動力（或牽引力）為</p><p>　　H2對基底x-x軸的力矩：</p><p><b>　?。?）縱向風力</b></p><p><b>　　風荷載強度</b></p><p>　　

26、W=K1K2K3W0=0.8×1.37×1.2×800=1.052kPa</p><p>　　其中根據(jù)長邊迎風的圓端形截面,由課本表2—8查得為0.8，</p><p>　　根據(jù)軌頂離常水位的高度(1181.25+0.192-1121.15=59.94)，線性內插得，根據(jù)橋址所處地形為構造剝蝕山區(qū)，河谷階地，河流峽谷區(qū)，所以取1.2。</p>&

27、lt;p><b>　　頂帽風力</b></p><p>　　對基底x—x軸的力矩為</p><p><b>　　墩身風力</b></p><p>　　對基底x—x軸的力矩為</p><p>　　縱向風力在承臺底產(chǎn)生的荷載</p><p><b>　　（3）流水

28、壓力</b></p><p>　　因為該橋墩不處于水流中，所以流水壓力為0</p><p><b>　　四荷載組合</b></p><p>　?。?）單樁軸向承載力檢算</p><p>　　最不利荷載組合為縱向主+附，雙孔重載。</p><p>　?。?）墩臺頂?shù)乃轿灰茩z算</

29、p><p>　　最不利荷載組合為縱向主+附，單孔重載。</p><p>　?。?）樁身截面配筋檢算</p><p>　　最不利荷載組合為縱向主+附，單孔重載。</p><p>　　（4）群樁基礎承載力檢算</p><p>　　最不利荷載組合為縱向主+附，雙孔重載。</p><p>　　第三節(jié)基礎類型

30、的比選</p><p>　　根據(jù)荷載的大小和性質、地質和水文地質條件、料具的用量價格（包括料具的數(shù)量）、施工難易程度、物質供應和交通運輸條件以及施工條件等等，經(jīng)過綜合考慮后決定以下四個可能的基礎類型，進行比較選擇，采用最佳方案。</p><p><b>　　方案比較表</b></p><p>　　通過研究設計資料，我把持力層選為W3泥巖，W3泥

31、巖為強風化泥巖，天然重度為20kN/m3,壓縮模量120MPa,基本承載力400kPa,莊周土的極限側阻力100kPa。場地勘察未發(fā)現(xiàn)滑坡、巖溶、斷層、破碎帶等不良地質現(xiàn)象。</p><p>　　本區(qū)蒸發(fā)量遠大于降水量，為貧水地區(qū)，地下水量一般不大且埋藏較深，</p><p>　　地下水及地表水對普通混凝土不具侵蝕性。</p><p>　　橋墩所處位置無流水，施工較

32、容易，上部荷載較大。</p><p>　　綜合以上原因，選用低承臺樁基，承臺底面的標高為</p><p>　　1178.12-0.4-47.53-2=1128.19m>1118.30(局部沖刷線),</p><p>　　打入樁適用于稍松至中密的沙類土、粉土和流塑、軟塑的粘性土；震動下沉樁適用于沙類土、粉土、粘性土和碎石類土；樁尖爆擴樁硬塑粘性土以及中密，密實的

33、沙類土、粉土；鉆孔灌注樁可用于各類土層，巖層；挖孔灌注樁可用于無地下水或少量地下水的土層。根據(jù)地質條件，這里選用鉆孔灌注樁，選用摩擦樁。</p><p>　　第四節(jié)基礎尺寸的擬定</p><p><b>　　一承臺尺寸確定</b></p><p><b>　　墩身底面尺寸：</b></p><p>

34、<b>　　承臺平面尺寸：</b></p><p>　　承臺厚度：承臺采用C30混凝土，厚度定為2m。</p><p>　　承臺底面標高：1178.12-0.4-47.53-2=1128.19m，</p><p><b>　　二樁長和樁徑</b></p><p>　　鉆孔灌注樁的設計樁徑一般采用0.

35、8m、1.0m、1.25m、1.5m，不宜小于0.8m.</p><p>　　這里初步擬定樁徑為1.5m。</p><p>　　樁長范圍為，這里初步擬定樁長為27m。</p><p>　　三確定樁數(shù)及其平面布置</p><p>　　1 單樁軸向容許承載力的確定</p><p>　　選擇沖擊錐，成孔樁徑1.5+0.05=

36、1.55，所以。</p><p>　　各土層極限摩阻力新黃土f1=60kPa，l1=11.6m，W3泥巖f2=100kPa，l2=2.3m，W3砂巖，f3=120kPa，l3=6.1m，W3泥巖，f4=100kPa，l4=7m。</p><p>　　鉆孔灌注樁樁底支撐力折減系數(shù)m0，經(jīng)查表，土質較好，取為0.6。，</p><p>　　h>10d，所以，W3泥

37、巖參數(shù)按碎石取，物理狀態(tài)為中密，所以地基允許承載力深度修正系數(shù)k2取5，,。</p><p>　　作用于承臺底面的最大豎向荷載</p><p><b>　　樁數(shù)，取n=6.</b></p><p>　　鉆孔灌注摩擦樁的中心距不應小于2.5倍成孔直徑，2.5d=3.875m,取4m各類樁的承臺板邊緣至最外一排樁的凈距當樁徑d<=1m時，不

38、得小于0.5d，且不得小于0.25m。</p><p>　　布樁形式和承臺尺寸圖</p><p><b>　　技術設計</b></p><p>　　第一節(jié)樁基礎的平面分析</p><p>　　一b0、m、a的確定</p><p>　　b0=0.9(d+1)kn</p><p&g

39、t;　　樁間凈距l(xiāng)0=2.45m，計算深度h0=3(d+1)=7.5m，n=3，C=0.5</p><p><b>　　b0=</b></p><p>　　假設為彈性樁，hm=2(d+1)=5.1m</p><p>　　新黃土m1=15，h1=13.6m。在深度范圍內只有一層土，</p><p><b>　　C

40、30受壓彈性模量</b></p><p><b>　　.</b></p><p>　　ah=11.19m>2.5m，所以應按彈性樁設計。</p><p><b>　　二單樁剛度系數(shù)計算</b></p><p>　　鉆孔灌注樁ξ=0.5，樁在地面以上長度l0=0m；樁在地面以下長度l

41、=27m；內摩擦角φ取所穿越土層平均值</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　C0=mh=</b></p><p><

42、;b>　　al0=0，</b></p><p><b>　　查表得</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　,</b></p><p>&

43、lt;b>　　三群樁剛度系數(shù)計算</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　h=2,</b></p><p><b>　　=3.29</b></p><p><b>　　=+</b></p>

44、<p><b>　　==2.47</b></p><p>　　四樁頂位移及次內力計算</p><p>　　1 荷載組合為縱向主+附，雙孔重載</p><p><b>　　水平力</b></p><p><b>　　豎向力</b></p><p&g

45、t;<b>　　對承臺x-x軸力矩</b></p><p><b>　?。?）計算承臺位移</b></p><p><b>　　承臺豎向位移</b></p><p><b>　　承臺水平位移</b></p><p><b>　　承臺轉角</

46、b></p><p>　?。?）計算樁頂位移及內力</p><p><b>　　樁頂豎向位移</b></p><p><b>　　樁頂水平位移</b></p><p><b>　　樁頂轉角</b></p><p><b>　　,</

47、b></p><p><b>　　樁頂處軸向力</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　樁頂處橫向力</b></p><p><b>　　

48、,</b></p><p><b>　　樁頂處力矩</b></p><p>　　2 荷載組合為縱向主+附，單孔重載</p><p><b>　　水平力</b></p><p><b>　　豎向力</b></p><p><b>　　

49、對承臺x-x軸力矩</b></p><p><b>　?。?）計算承臺位移</b></p><p><b>　　承臺豎向位移</b></p><p><b>　　承臺水平位移</b></p><p><b>　　承臺轉角</b></p&g

50、t;<p>　　（2）計算樁頂位移及內力</p><p><b>　　樁頂豎向位移</b></p><p><b>　　樁頂水平位移</b></p><p><b>　　樁頂轉角</b></p><p><b>　　,</b></p&g

51、t;<p><b>　　樁頂處軸向力</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　樁頂處橫向力</b></p><p><b>　　,</b>&l

52、t;/p><p><b>　　樁頂處力矩</b></p><p><b>　　=kN</b></p><p>　　第二節(jié)橫向荷載下單樁的內力和位移計算</p><p>　　計算采用的荷載組合為常水位時，縱向主+附，單孔重載產(chǎn)生的單樁內力及位移。</p><p><b>

53、　　水平力</b></p><p>　　對承臺x-x軸的力矩</p><p><b>　　,故可用簡潔算法。</b></p><p>　　1 任意深度y處樁身橫向位移</p><p>　　2任意深度y處樁身轉角</p><p>　　3任意深度y處樁身截面上的彎矩</p>

54、<p>　　4任意深度y處樁身截面上的剪力</p><p>　　5任意深度y處樁側土的橫向壓應力</p><p><b>　　6 和列表計算如下</b></p><p>　　故Mmax=174.8214kN.m，y=3.14m；，y=2.18m。</p><p><b>　　第三節(jié)樁身截面配筋<

55、/b></p><p>　　由單樁的內力計算得知：Mmax=378.65,Nmin=2463.91kN,Nmax=5956.38kN</p><p><b>　　一 計算偏心距</b></p><p><b>　　初始偏心距：</b></p><p><b>　　偏心距放大系數(shù)<

56、;/b></p><p><b>　　其中，影響系數(shù)</b></p><p><b>　　計算長度：</b></p><p>　　主力+附加力，所以K=0.6。</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　,<

57、;/b></p><p><b>　　二 基礎配筋</b></p><p>　　根據(jù)灌注樁構造要求，橋梁樁基主筋宜采用光圓鋼筋，主筋直徑不宜小于16mm，凈距不宜小于120mm，且任一情況下不得小于80mm，主筋凈保護層不應小于60mm。在滿足最小間距的情況下，盡可能采用單筋、小直徑的鋼筋，以提高樁的抗裂性，所以主筋采用I級鋼筋。樁身混凝土為C25，根據(jù)《橋規(guī)》

58、規(guī)定，取=0.5%,則</p><p><b>　　,</b></p><p>　　選用20φ24的Ⅰ級鋼筋，，取凈保護層厚度，采用對稱配筋，則主筋凈距為：</p><p><b>　　,</b></p><p>　　樁與承臺的聯(lián)結方式為主筋伸入式，樁身伸入承臺板0.1m，主筋伸入承臺的長度（算至彎

59、鉤切點）對于光圓鋼筋不得不小于45倍主筋直徑（即1080mm），取1200mm,箍筋采用Φ8@200mm，為增加鋼筋籠剛度，順鋼筋籠長度每隔2m加一道Φ18的骨架鋼筋。</p><p>　　樁身截面配筋如設計圖紙。</p><p><b>　　三 判斷大小偏心</b></p><p><b>　　,換算截面面積：</b>&

60、lt;/p><p><b>　　換算截面慣性矩</b></p><p><b>　　核心距</b></p><p>　　故屬小偏心構件。小偏心構件，豎向力越大越不利，故應取Nmax。</p><p><b>　　四 應力檢算</b></p><p>　　小偏

61、心構件，全截面受壓</p><p><b>　　五 穩(wěn)定性檢算</b></p><p><b>　　樁計算長度</b></p><p><b>　　查表取得 </b></p><p><b>　　穩(wěn)定性滿足要求。</b></p><p&

62、gt;　　第三節(jié)單樁軸向承載力檢算</p><p>　　單樁的軸向允許承載力應按土的阻力和樁身材料強度進行檢算。</p><p>　　按土的阻力計算單樁允許承載力 [P]，上面已經(jīng)計算出[P]= 8480.12kN，摩擦樁樁頂承受的軸向壓力加上樁身自重與樁身入土部分所占同體積土重之差，不得大于按土壓力計算的單樁受壓容許承載力，當主力+附加力作用時，軸向允許承載力可提高20%，所以</

63、p><p><b>　　.</b></p><p>　　在雙孔重載時，軸向力最大，最不利荷載組合為縱向主+附（雙孔重載）</p><p><b>　　kN</b></p><p>　　γ==18.52kN/</p><p><b>　　檢算合格。</b>&l

64、t;/p><p>　　第四節(jié)墩臺頂?shù)乃轿灰茩z算</p><p>　　彈性樁墩臺頂水平位移檢算公式</p><p><b>　　,</b></p><p>　　最不利荷載組合為縱向主+附（單孔重載）</p><p>　　由于無基礎和墩臺身變形引起墩臺頂水平位移，所以</p><p&

65、gt;<b>　　+0</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　檢算合格。</b></p><p>　　第五節(jié)群樁基礎的承載力和位移檢算</p><p><b>　　一 樁的重量</b></p><p

66、><b>　　樁的體積</b></p><p><b>　　樁的重量</b></p><p><b>　　二 土的重量</b></p><p><b>　　.</b></p><p><b>　　土體范圍尺寸</b></p

67、><p><b>　　.</b></p><p><b>　　.</b></p><p><b>　　土的體積</b></p><p><b>　　土的重量</b></p><p><b>　　三 基礎檢算</b>

68、</p><p>　　最不利荷載組合為縱向主＋附（雙孔重載）</p><p><b>　　豎向力：</b></p><p><b>　　對承臺中心力矩</b></p><p><b>　　樁基底面面積</b></p><p><b>　　樁基底

69、面截面模量</b></p><p>　　將基礎視為實體基礎進行檢算</p><p><b>　　檢算合格。</b></p><p>　　第六節(jié)單樁基底最大豎向應力及側面土抗力檢算</p><p>　　一 基底最大豎向壓應力計算</p><p>　　本設計屬于非巖石地基上的樁，且4/a=

70、8.45m<h=32m,可以不檢算基底應力，只按下式進行檢算：</p><p>　　N+G=5956.38+1192.82=7149.2kN≤1.2[P]=5881.906kN</p><p>　　當主力+附加力作用時，軸向允許承載力可提高20%， 通過驗算。</p><p>　　二 基礎側面橫向壓應力檢算</p><p>　　因為構件

71、側面土的最大橫向壓應力發(fā)生在y=2.18m 處， y<h/3=9m,所</p><p><b>　　以按下式進行檢算：</b></p><p><b>　　≤</b></p><p>　　式中： ——為深度y處的橫向壓應力，為7.08kPa；</p><p>　　——土的容重，為15.5kN/

72、</p><p>　　c——土的黏聚力，為15.4kPa；</p><p>　　——系數(shù)，本設計為1；</p><p>　　——考慮總荷載中恒載所占的比例系數(shù)，因h=27>4/α=7.2m,</p><p>　　η=1-0.5, 其中恒載彎矩為0；</p><p>　　——系數(shù)，η=,為基礎側面土抗力的計算寬度，

73、為實際寬度；</p><p>　　K——相互影響系數(shù)，為0.816。</p><p>　　=1×1×0.816×[15.5×2.18×(1.158×3.614-0.277)+2×15.4×(1.158×1.901+0.526)=216.054kPa≥</p><p><b

74、>　　檢算合格。</b></p><p><b>　　初步組織施工設計</b></p><p>　　第一節(jié)基礎的施工工藝流程</p><p><b>　　一 施工準備</b></p><p>　　施工準備包括：選擇鉆機、鉆具、場地布置等。鉆機是鉆孔灌注樁施工的主要設備，可根據(jù)地質情

75、況和各種鉆孔機的應用條件來選擇。</p><p><b>　　二 樁位放線</b></p><p>　　1.樁位放線依據(jù)：建設單位提供的放線依據(jù)和設計圖紙要求。</p><p>　　2.樁位放線：依據(jù)放線依據(jù)采用經(jīng)緯儀、鋼尺，以通視測量法放出軸線、樁位，確保軸線、樁位的位置準確。</p><p>　　3.樁位檢測：放出樁

76、位后，填寫放線記錄與技術復核，報請總包、監(jiān)理驗收，驗收通過后，準備開始施工。</p><p>　　4．樁位復測：施工期間對樁位定期復測，如發(fā)現(xiàn)問題會同有關人員及時處理解決。</p><p>　　三 開挖泥漿池、排漿溝 </p><p><b>　　四 護筒埋設</b></p><p>　　鉆孔成敗的關鍵是防止孔壁坍塌。當

77、鉆孔較深時，在地下水位以下的孔壁土在靜水壓力下會向孔內坍塌、甚至發(fā)生流砂現(xiàn)象。鉆孔內若能保持壁地下水位高的水頭，增加孔內靜水壓力，能為孔壁、防止坍孔。護筒除起到這個作用外，同時好有隔離地表水、保護孔口地面、固定樁孔位置和鉆頭導向作用等。制作護筒的材料有木、鋼、鋼筋混凝土三種。護筒要求堅固耐用，不漏水，其內徑應比鉆孔直徑大（旋轉鉆約大20cm，潛水鉆、沖擊或沖抓錐約大40cm），每節(jié)長度約2~3m。一般常用鋼護筒。</p>

78、<p>　　五 鉆機就位，孔位校正</p><p>　　安裝鉆孔機的基礎如果不穩(wěn)定，施工中易產(chǎn)生鉆孔機傾斜、樁傾斜和樁偏心等不良影響，因此要求安裝地基穩(wěn)固。對地層較軟和有坡度的地基，可用推土機推平，在墊上鋼板或枕木加固。為防止樁位不準，施工中很重要的是定好中心位置和正確的安裝鉆孔機，對有鉆塔的鉆孔機，先利用鉆機的動力與附近的地籠配合，將鉆桿移動大致定位，再用千斤頂將機架頂起，準確定位，使起重滑輪、鉆頭或

79、固定鉆桿的卡孔與護筒中心在一垂線上，以保證鉆機的垂直度。鉆機位置的偏差不大于2cm。對準樁位后，用枕木墊平鉆機橫梁，并在塔頂對稱于鉆機軸線上拉上纜風繩。</p><p><b>　　六 泥漿制備 </b></p><p>　　鉆孔泥漿由水、粘土(膨潤土)和添加劑組成。具有浮懸鉆渣、冷卻鉆頭、潤滑鉆具，增大靜水壓力，并在孔壁形成泥皮，隔斷孔內外滲流，防止坍孔的作用。調制

80、的鉆孔泥漿及經(jīng)過循環(huán)凈化的泥漿，應根據(jù)鉆孔方法和地層情況來確定泥漿稠度，泥漿稠度應視地層變化或操作要求機動掌握，泥漿太稀，排渣能力小、護壁效果差；泥漿太稠會削弱鉆頭沖擊功能，降低鉆進速度。</p><p><b>　　七 成孔 </b></p><p>　　鉆孔是一道關鍵工序，在施工中必須嚴格按照操作要求進行，才能保證成孔質量，首先要注意開孔質量，為此必須對好中線及垂

81、直度，并壓好護筒。在施工中要注意不斷添加泥漿和抽渣(沖擊式用)，還要隨時檢查成孔是否有偏斜現(xiàn)象。采用沖擊式或沖抓式鉆機施工時，附近土層因受到震動而影響鄰孔的穩(wěn)固。所以鉆好的孔應及時清孔，下放鋼筋籠和灌注水下混凝土。鉆孔的順序也應實事先規(guī)劃好，既要保證下一個樁孔的施工不影響上一個樁孔，又要使鉆機的移動距離不要過遠和相互干擾。</p><p><b>　　八 清孔 </b></p>

82、<p>　　鉆孔的深度、直徑、位置和孔形直接關系到成裝置量與樁身曲直。為此，除了鉆孔過程中密切觀測監(jiān)督外，在鉆孔達到設計要求深度后，應對孔深、孔位、孔形、孔徑等進行檢查。在終孔檢查完全符合設計要求時，應立即進行孔底清理，避免隔時過長以致泥漿沉淀，引起鉆孔坍塌。對于摩擦樁當孔壁容易坍塌時，要求在灌注水下混凝土前沉渣厚度不大于30cm；當孔壁不易坍塌時，不大于20cm。對于柱樁，要求在射水或射風前，沉渣厚度不大于5cm。清孔方法

83、是使用的鉆機不同而靈活應用。通?？刹捎谜h(huán)旋轉鉆機、反循環(huán)旋轉機真空吸泥機以及抽渣筒等清孔。其中用吸泥機清孔，所需設備不多，操作方便，清孔也較徹底，但在不穩(wěn)定土層中應慎重使用。其原理就是用壓縮機產(chǎn)生的高壓空氣吹入吸泥機管道內將泥渣吹出。</p><p>　　九 下鋼籠和混凝土導管 </p><p>　　十 灌注水下混凝土 </p><p>　　清完孔之后，就可將預

84、制的鋼筋籠垂直吊放到孔內，定位后要加以固定，然后用導管灌注混凝土，灌注時混凝土不要中斷，否則易出現(xiàn)斷樁現(xiàn)象。</p><p><b>　　十一 成樁</b></p><p><b>　　第二節(jié)主要施工機具</b></p><p>　　主要機具設備：回轉鉆機。</p><p>　　回轉鉆機是由動力裝置

85、帶動鉆機的回轉裝置轉動，并帶動帶有鉆頭的鉆桿轉動，由鉆頭切削土壤。切削形成的土碴，通過泥漿循環(huán)排出樁孔。根據(jù)樁型、鉆孔深度、土層情況、泥漿排放條件、允許沉碴厚度等條件，泥漿循環(huán)方式選擇使用正循環(huán)方式。</p><p>　　正循環(huán)回轉鉆進是以鉆機的回轉裝置帶動鉆具旋轉切削巖土，同時利用泥漿泵向鉆桿輸送泥漿（或清水）沖洗孔底，攜帶巖屑的沖洗液沿鉆桿與孔壁之間的環(huán)狀空間上升，從孔口流向沉淀池，凈化后再供使用，反復運行，

86、由此形成正循環(huán)排渣系統(tǒng)；隨著鉆渣的不斷排出，鉆孔不斷地向下延伸，直至達到預定的孔深。由于這種排渣方式與地質勘探鉆孔的排渣方式相同，故稱之為正循環(huán)，以區(qū)別于后來出現(xiàn)的反循環(huán)排渣方式。</p><p>　　由于是在粘土中鉆孔，采用自造泥漿護壁。鉆孔達到要求的深度后，測量沉碴厚度，進行清孔。清孔采用射水法，此時鉆具只轉不進，待泥漿比重降到1.1左右即認為清孔合格。</p><p>　　鉆孔灌注樁

87、的樁孔鉆成并清孔后，應盡快吊放鋼筋骨架并灌注混凝土。用垂直導管灌注法水下施工。水下灌注混凝土至樁頂處，應適當超過樁頂設計標高，以保證在鑿除含有泥漿的樁段后，樁頂標高和質量能符合設計要求。施工后的灌注樁的平面位置和垂直度都需要滿足規(guī)范的規(guī)定。</p><p>　　第三節(jié)主要工程數(shù)量和材料用量</p><p><b>　　單根樁材料表</b></p><

88、;p><b>　　鋼筋</b></p><p><b>　　混凝土</b></p><p>　　第四節(jié)保證施工質量的措施</p><p><b>　　一成孔質量控制</b></p><p>　　成孔是混凝土灌注樁施工中的一個重要部分，其質量如控制得不好，則可能會發(fā)生塌孔、

89、縮徑、樁孔偏斜及樁端達不到設計持力層要求等，還將直接影響樁身質量和造成樁承載力下降。因此，在成孔的施工技術和施工質量控制方面應著重做好以下幾項工作。</p><p>　　1采取隔孔施工程序。</p><p>　　鉆孔混凝土灌注樁和打入樁不同，打人樁是將周圍土體擠開，樁身具有很高的強度，土體對樁產(chǎn)生被動土壓力。鉆孔混凝土灌注樁則是先成孔，然后在孔內成樁，周圍土移向樁身土體對樁產(chǎn)生動壓力。尤其

90、是在成樁初始，樁身混凝土的強度很低，且混凝土灌注樁的成孔是依靠泥漿來平衡的，故采取較適應的樁距對防止坍孔和縮徑是一項穩(wěn)妥的技術措施。</p><p>　　2確保樁身成孔垂直精度</p><p>　　這是灌注樁順利施工的一個重要條件，否則鋼筋籠和導管將無法沉放。為了保證成孔垂直精度滿足設計要求，應采取擴大樁機支承面積使樁機穩(wěn)固，經(jīng)常校核鉆架及鉆桿的垂直度等措施，并于成孔后下放鋼筋前作井徑、井

91、斜超聲波測試。</p><p>　　3確保樁位、樁頂標高和成孔深度。</p><p>　　在護筒定位后及時復核護筒的位置，嚴格控制護筒中心與樁位中心線偏差不大于50mm，并認真檢查回填土是否密實，以防鉆孔過程中發(fā)生漏漿的現(xiàn)象。在施工過程中自然地坪的標高會發(fā)生一些變化，為準確地控制鉆孔深度，在樁架就位后及時復核底梁的水平和樁具的總長度并作好記錄，以便在成孔后根據(jù)鉆桿在鉆機上的留出長度來校驗成

92、孔達到深度。</p><p>　　為有效地防止塌孔、縮徑及樁孔偏斜等現(xiàn)象，除了在復核鉆具長度時注意檢查鉆桿是否彎曲外，還根據(jù)不同土層情況對比地質資料，隨時調整鉆進速度，并描繪出鉆進成孔時間曲線。當鉆進粉砂層進尺明顯下降，在軟粘土鉆進最快0.2m／min左右，在細粉砂層鉆進都是0.015m／min左右，兩者進尺速度相差很大。鉆頭直徑的大小將直接影響孔徑的大小，在施工過程中要經(jīng)常復核鉆頭直徑，如發(fā)現(xiàn)其磨損超過10mm

93、就要及時調換鉆頭。</p><p><b>　　二成樁質量控制</b></p><p>　　為確保成樁質量，要嚴格檢查驗收進場原材料的質保書(水泥出廠合格證、化驗報告、砂石化驗報告)，如發(fā)現(xiàn)實樣與質保書不符，應立即取樣進行復查，對不合格的材料(如水泥、砂、石、水質)，嚴禁用于混凝土灌注樁。</p><p>　　鉆孔灌注水下混凝土的施工主要是采用

94、導管灌注，混凝土的離析現(xiàn)象還會存在，但良好的配合比可減少離析程度，因此，現(xiàn)場的配合比要隨水泥品種、砂、石料規(guī)格及含水率的變化進行調整，為使每根樁的配合比都能正確無誤，在混凝土攪拌前都要復核配合比并校驗計量的準確性，嚴格計量和測試管理，并及時填入原始記錄和制作試件。</p><p>　　為防止發(fā)生斷樁、夾泥、堵管等現(xiàn)象，在混凝土灌注時應加強對混凝土攪拌時間和混凝土坍落度的控制。因為混凝土攪拌時間不足會直接影響混凝土

95、的強度，混凝土坍落采用18cm—20cm，并隨時了解混凝土面的標高和導管的埋人深度。導管在混凝土面的埋置深度一般宜保持在2m—4m，不宜大于5m和小于1m，嚴禁把導管底端提出混凝土面。當灌注至距樁頂標高8m—10m時，應及時將坍落度調小至12cm—16cm，以提高樁身上部混凝土的抗壓強度。在施工過程中，要控制好灌注工藝和操作，抽動導管使混凝土面上升的力度要適中，保證有程序的拔管和連續(xù)灌注，升降的幅度不能過大，如大幅度抽拔導管則容易造成混