2023年全國碩士研究生考試考研英語一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁
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文檔簡介

1、<p><b>  XXXX大學</b></p><p>  課 程 設 計 說 明 書</p><p>  課程名稱: 二級V帶直齒輪減速器 </p><p>  設計題目:帶式輸送機傳動裝置的設計</p><p>  院 系: 機械工程系 </p><p>

2、;  學生姓名: XX </p><p>  學 號: </p><p>  專業(yè)班級: 06汽車(2)班 </p><p>  指導教師: </p><p>  2009年 3 月 6 日</p

3、><p><b>  機械課程設計</b></p><p><b>  目 錄</b></p><p>  一 課程設計書················&#

4、183;············ 3</p><p>  二 設計要求··················&

5、#183;············ 3</p><p>  三 設計步驟 ··················

6、;····· 3</p><p>  1. 傳動裝置總體設計方案························ 4<

7、/p><p>  2. 電動機的選擇 ··························· 5</p><p>  3.

8、確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比················· 6</p><p>  4. 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)··········

9、;·········· 6</p><p>  5. 設計V帶和帶輪····················

10、3;······ 7</p><p>  6. 齒輪的設計 ························

11、83;··· 9</p><p>  7. 滾動軸承和傳動軸的設計······················· 20</p><p&g

12、t;  8. 鍵聯(lián)接設計····························· 27</p><p>  9. 箱體結構的

13、設計··························· 28</p><p>  10.潤滑密封設計···

14、83;························ 31</p><p>  11.聯(lián)軸器設計······

15、83;······················ 31</p><p>  四 設計小結 ········&

16、#183;····················· 32</p><p>  五 參考資料 ·········

17、;····················· 33</p><p><b>  一. 課程設計書</b></p><p><b>  設計課題:<

18、;/b></p><p>  設計一用于帶式運輸機上的兩級展開式圓柱齒輪減速器.運輸機連續(xù)單向運轉,載荷變化不大,空載起動,卷筒效率為0.96(包括其支承軸承效率的損失),減速器小批量生產(chǎn),使用期限8年(300天/年),兩班制工作,運輸容許速度誤差為5%,車間有三相交流,電壓380/220V</p><p><b>  表一: </b></p>&

19、lt;p><b>  二. 設計要求</b></p><p>  1.減速器裝配圖一張(A1)。</p><p>  2.CAD繪制軸、齒輪零件圖各一張(A3)。</p><p>  3.設計說明書一份。</p><p><b>  三. 設計步驟</b></p><p&g

20、t;  1. 傳動裝置總體設計方案</p><p><b>  2. 選擇電動機</b></p><p>  3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比</p><p>  4. 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)</p><p>  5. 設計V帶和帶輪</p><p>  6. 齒輪的設計

21、計算</p><p>  7. 滾動軸承和傳動軸的設計</p><p><b>  8. 鍵聯(lián)接設計</b></p><p>  9. 箱體結構設計</p><p>  10. 潤滑密封設計</p><p><b>  11. 聯(lián)軸器設計</b></p>

22、<p>  1.傳動裝置總體設計方案:</p><p>  1. 組成:傳動裝置由電動機、減速器、工作機組成。</p><p>  2. 特點:齒輪相對于軸承不對稱分布,故沿軸向載荷分布不均勻,</p><p>  要求軸有較大的剛度。</p><p>  3. 確定傳動方案:考慮到電機轉速高,傳動功率大,將V帶設置在高速級。<

23、;/p><p><b>  其傳動方案如下:</b></p><p>  圖一:(傳動裝置總體設計圖)</p><p>  初步確定傳動系統(tǒng)總體方案如:傳動裝置總體設計圖所示。</p><p>  選擇V帶傳動和二級圓柱斜齒輪減速器(展開式)。</p><p><b>  傳動裝置的總效率&

24、lt;/b></p><p> ?。?.96×××0.97×0.96=0.759;</p><p>  為V帶的效率,為第一對軸承的效率,</p><p>  為第二對軸承的效率,為第三對軸承的效率,</p><p>  為每對齒輪嚙合傳動的效率(齒輪為7級精度,油脂潤滑.</p>

25、<p>  因是薄壁防護罩,采用開式效率計算)。</p><p><b>  2.電動機的選擇</b></p><p>  電動機所需工作功率為: P=P/η=1900×1.3/1000×0.759=3.25kW, 執(zhí)行機構的曲柄轉速為n==82.76r/min,</p><p>  經(jīng)查表按推薦的傳動比合理范圍,

26、V帶傳動的傳動比i=2~4,二級圓柱斜齒輪減速器傳動比i=8~40,</p><p>  則總傳動比合理范圍為i=16~160,電動機轉速的可選范圍為n=i×n=(16~160)×82.76=1324.16~13241.6r/min。</p><p>  綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器的傳動比,</p><p>  選

27、定型號為Y112M—4的三相異步電動機,額定功率為4.0</p><p>  額定電流8.8A,滿載轉速1440 r/min,同步轉速1500r/min。</p><p>  3.確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比</p><p>  (1)       總傳動比</p><p> 

28、 由選定的電動機滿載轉速n和工作機主動軸轉速n,可得傳動裝置總傳動比為=n/n=1440/82.76=17.40</p><p> ?。?)       分配傳動裝置傳動比</p><p><b>  =×</b></p><p>  式中分別為帶傳動和減速器的傳動比。<

29、;/p><p>  為使V帶傳動外廓尺寸不致過大,初步?。?.3,則減速器傳動比為==17.40/2.3=7.57</p><p>  根據(jù)各原則,查圖得高速級傳動比為=3.24,則==2.33</p><p>  4.計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)</p><p><b>  (1) 各軸轉速</b></p>

30、<p> ?。剑?440/2.3=626.09r/min</p><p> ?。剑?26.09/3.24=193.24r/min</p><p> ?。?#160;/ =193.24/2.33=82.93 r/min</p><p>  ==82.93 r/min</p><p> ?。?) 各軸輸入功率</p>

31、;<p> ?。?#215;=3.25×0.96=3.12kW</p><p> ?。?#215;η2×=3.12×0.98×0.95=2.90kW</p><p> ?。?#215;η2×=2.97×0.98×0.95=2.70kW</p><p>  =×η2×

32、;η4=2.77×0.98×0.97=2.57kW</p><p>  則各軸的輸出功率:  </p><p>  =×0.98=3.06 kW</p><p> ?。?#215;0.98=2.84 kW</p><p>  =×0.98=2.65kW</p><

33、p> ?。?#215;0.98=2.52 kW</p><p><b>  各軸輸入轉矩</b></p><p><b>  =×× N·m</b></p><p>  電動機軸的輸出轉矩=9550 =9550×3.25/1440=21.55 N·</p>

34、;<p>  所以: =×× =21.55×2.3×0.96=47.58 N·m</p><p>  =×××=47.58×3.24×0.98×0.95=143.53 N·m</p><p> ?。?#215;××=143.53×

35、;2.33×0.98×0.95=311.35N·m</p><p>  =××=311.35×0.95×0.97=286.91 N·m</p><p>  輸出轉矩:=×0.98=46.63 N·m</p><p> ?。?#215;0.98=140.66 N

36、3;m</p><p> ?。?#215;0.98=305.12N·m</p><p>  =×0.98=281.17 N·m</p><p>  運動和動力參數(shù)結果如下表</p><p><b>  6.齒輪的設計</b></p><p> ?。ㄒ唬└咚偌夶X輪傳動的

37、設計計算</p><p>  齒輪材料,熱處理及精度</p><p>  考慮此減速器的功率及現(xiàn)場安裝的限制,故大小齒輪都選用硬齒面漸開線斜齒輪</p><p>  (1)       齒輪材料及熱處理</p><p> ?、?材料:高速級小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì),齒面硬度為小齒輪 280

38、HBS 取小齒齒數(shù)=24</p><p>  高速級大齒輪選用鋼正火,齒面硬度為大齒輪 240HBS Z=i×Z=3.24×24=77.76 取Z=78.</p><p><b> ?、?齒輪精度</b></p><p>  按GB/T10095-1998,選擇7級,齒根噴丸強化。</p><

39、;p> ?。玻醪皆O計齒輪傳動的主要尺寸</p><p><b>  按齒面接觸強度設計</b></p><p><b>  確定各參數(shù)的值:</b></p><p><b> ?、僭囘x=1.6</b></p><p>  查課本圖10-30 選取區(qū)域系數(shù) Z=2.43

40、3 </p><p>  由課本圖10-26 </p><p><b>  則</b></p><p> ?、谟烧n本公式10-13計算應力值環(huán)數(shù)</p><p>  N=60nj =60×626.09×1×(2×8×300×8)</p>

41、<p>  =1.4425×10h</p><p>  N= =4.45×10h #(3.25為齒數(shù)比,即3.25=)</p><p> ?、鄄檎n本 10-19圖得:K=0.93 K=0.96</p><p> ?、荦X輪的疲勞強度極限</p><p>  取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,應用公式10-12

42、得:</p><p>  []==0.93×550=511.5 </p><p>  []==0.96×450=432 </p><p><b>  許用接觸應力 </b></p><p> ?、莶檎n本由表10-6得: =189.8MP </p><p> 

43、 由表10-7得: =1</p><p>  T=95.5×10×=95.5×10×3.19/626.09</p><p>  =4.86×10N.m</p><p><b>  3.設計計算</b></p><p> ?、傩↓X輪的分度圓直徑d</p>&l

44、t;p><b>  =</b></p><p><b> ?、谟嬎銏A周速度</b></p><p><b> ?、塾嬎泯X寬b和模數(shù)</b></p><p><b>  計算齒寬b</b></p><p>  b==49.53mm</p>

45、<p><b>  計算摸數(shù)m</b></p><p><b>  初選螺旋角=14</b></p><p><b>  =</b></p><p><b> ?、苡嬎泯X寬與高之比</b></p><p>  齒高h=2.25 =2.25

46、15;2.00=4.50</p><p><b>  = =11.01</b></p><p><b> ?、萦嬎憧v向重合度</b></p><p>  =0.318=1.903</p><p><b> ?、抻嬎爿d荷系數(shù)K</b></p><p>&l

47、t;b>  使用系數(shù)=1</b></p><p>  根據(jù),7級精度, 查課本由表10-8得</p><p>  動載系數(shù)K=1.07,</p><p>  查課本由表10-4得K的計算公式:</p><p>  K= +0.23×10×b</p><p>  =1.12+0.18

48、(1+0.61) ×1+0.23×10×49.53=1.42</p><p>  查課本由表10-13得: K=1.35</p><p>  查課本由表10-3 得: K==1.2</p><p><b>  故載荷系數(shù):</b></p><p>  K=K K K K =1×1.

49、07×1.2×1.42=1.82</p><p>  ⑦按實際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑</p><p>  d=d=49.53×=51.73</p><p><b> ?、嘤嬎隳?shù)</b></p><p><b>  =</b></p><p&

50、gt;  4. 齒根彎曲疲勞強度設計</p><p>  由彎曲強度的設計公式</p><p><b>  ≥</b></p><p> ?、?確定公式內(nèi)各計算數(shù)值</p><p>  ① 小齒輪傳遞的轉矩=48.6kN·m</p><p><b>  確定齒數(shù)z<

51、;/b></p><p>  因為是硬齒面,故取z=24,z=i z=3.24×24=77.76</p><p>  傳動比誤差  i=u=z/ z=78/24=3.25</p><p>  Δi=0.032%5%,允許</p><p> ?、?#160;     計

52、算當量齒數(shù)</p><p>  z=z/cos=24/ cos14=26.27  </p><p>  z=z/cos=78/ cos14=85.43</p><p> ?、?#160;      初選齒寬系數(shù)</p><p>  按對稱布置,由表查得=1</p>&l

53、t;p>  ④       初選螺旋角</p><p><b>  初定螺旋角 =14</b></p><p> ?、?#160;      載荷系數(shù)K</p><p>  K=K K K K=1×1.07×1

54、.2×1.35=1.73</p><p> ?、?#160;      查取齒形系數(shù)Y和應力校正系數(shù)Y</p><p>  查課本由表10-5得:</p><p>  齒形系數(shù)Y=2.592 Y=2.211 </p><p>  應力校正系數(shù)Y=1.596  Y=1.77

55、4</p><p> ?、?#160;      重合度系數(shù)Y</p><p>  端面重合度近似為=[1.88-3.2×()]=[1.88-3.2×(1/24+1/78)]×cos14=1.655</p><p>  =arctg(tg/cos)=arctg(tg20/cos14)=2

56、0.64690</p><p><b>  =14.07609</b></p><p>  因為=/cos,則重合度系數(shù)為Y=0.25+0.75 cos/=0.673</p><p>  ⑧       螺旋角系數(shù)Y</p><p>  軸向重合度 ==1.82

57、5,</p><p><b>  Y=1-=0.78</b></p><p> ?、?#160;      計算大小齒輪的 </p><p>  安全系數(shù)由表查得S=1.25</p><p>  工作壽命兩班制,8年,每年工作300天</p><p&g

58、t;  小齒輪應力循環(huán)次數(shù)N1=60nkt=60×271.47×1×8×300×2×8=6.255×10</p><p>  大齒輪應力循環(huán)次數(shù)N2=N1/u=6.255×10/3.24=1.9305×10</p><p>  查課本由表10-20c得到彎曲疲勞強度極限  

59、0;               </p><p>  小齒輪 大齒輪</p><p>  查課本由表10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù):</p><p>  K=0.86 K=0.93 </p

60、><p>  取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4</p><p><b>  []=</b></p><p><b>  []=</b></p><p>  大齒輪的數(shù)值大.選用.</p><p><b> ?、?設計計算</b></p>&l

61、t;p><b>  計算模數(shù)</b></p><p>  對比計算結果,由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù),按GB/T1357-1987圓整為標準模數(shù),取m=2mm但為了同時滿足接觸疲勞強度,需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d=51.73來計算應有的齒數(shù).于是由:</p><p>  z==25.097 取z=25<

62、/p><p>  那么z=3.24×25=81 </p><p> ?、?幾何尺寸計算</p><p>  計算中心距 a===109.25</p><p>  將中心距圓整為110</p><p>  按圓整后的中心距修正螺旋角</p><p><b&

63、gt;  =arccos</b></p><p>  因值改變不多,故參數(shù),,等不必修正.</p><p>  計算大.小齒輪的分度圓直徑</p><p><b>  d==51.53</b></p><p><b>  d==166.97</b></p><p>

64、;<b>  計算齒輪寬度</b></p><p><b>  B=</b></p><p><b>  圓整的 </b></p><p> ?。ǘ?低速級齒輪傳動的設計計算</p><p> ?、?材料:低速級小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì),齒面硬度為小齒輪 280HBS

65、 取小齒齒數(shù)=30</p><p>  速級大齒輪選用鋼正火,齒面硬度為大齒輪 240HBS z=2.33×30=69.9 圓整取z=70.</p><p><b>  ⑵ 齒輪精度</b></p><p>  按GB/T10095-1998,選擇7級,齒根噴丸強化。</p><p>  ⑶ 按

66、齒面接觸強度設計</p><p>  1. 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值</p><p><b> ?、僭囘xK=1.6</b></p><p> ?、诓檎n本由圖10-30選取區(qū)域系數(shù)Z=2.45</p><p> ?、墼囘x,查課本由圖10-26查得</p><p>  =0.83 =0.88 =

67、0.83+0.88=1.71</p><p><b>  應力循環(huán)次數(shù)</b></p><p>  N=60×n×j×L=60×193.24×1×(2×8×300×8)</p><p><b>  =4.45×10 </b>

68、</p><p><b>  N=1.91×10</b></p><p>  由課本圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)</p><p>  K=0.94 K= 0.97 </p><p>  查課本由圖10-21d</p><p>  按齒面硬度查得小齒

69、輪的接觸疲勞強度極限,</p><p>  大齒輪的接觸疲勞強度極限</p><p>  取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,則接觸疲勞許用應力</p><p><b>  []==</b></p><p>  []==0.98×550/1=517</p><p><b>  

70、[540.5</b></p><p>  查課本由表10-6查材料的彈性影響系數(shù)Z=189.8MP</p><p>  選取齒寬系數(shù) </p><p>  T=95.5×10×=95.5×10×2.90/193.24</p><p>  =14.33×10N.m</

71、p><p><b>  =65.71</b></p><p>  2. 計算圓周速度</p><p><b>  0.665</b></p><p><b>  3. 計算齒寬</b></p><p>  b=d=1×65.71=65.71

72、</p><p>  4. 計算齒寬與齒高之比</p><p><b>  模數(shù) m= </b></p><p>  齒高 h=2.25×m=2.25×2.142=5.4621</p><p>  =65.71/5.4621=12.03</p><p>  5.

73、 計算縱向重合度</p><p>  6. 計算載荷系數(shù)K</p><p>  K=1.12+0.18(1+0.6+0.23×10×b</p><p>  =1.12+0.18(1+0.6)+ 0.23×10×65.71=1.4231</p><p>  使用系數(shù)K=1 </p>

74、<p>  同高速齒輪的設計,查表選取各數(shù)值</p><p>  =1.04 K=1.35 K=K=1.2</p><p><b>  故載荷系數(shù)</b></p><p>  K==1×1.04×1.2×1.4231=1.776</p><p>  7. 按實際載荷系

75、數(shù)校正所算的分度圓直徑</p><p>  d=d=65.71×</p><p><b>  計算模數(shù)</b></p><p>  3. 按齒根彎曲強度設計</p><p><b>  m≥</b></p><p> ?、宕_定公式內(nèi)各計算數(shù)值</p>

76、<p> ?。?)       計算小齒輪傳遞的轉矩=143.3kN·m</p><p> ?。?)       確定齒數(shù)z</p><p>  因為是硬齒面,故取z=30,z=i ×z=2.33×30=69.9</p&g

77、t;<p>  傳動比誤差  i=u=z/ z=69.9/30=2.33</p><p>  Δi=0.032%5%,允許</p><p> ?。?)       初選齒寬系數(shù)</p><p>  按對稱布置,由表查得=1</p><p> ?。?) 

78、;     初選螺旋角</p><p><b>  初定螺旋角=12</b></p><p> ?。?)      載荷系數(shù)K</p><p>  K=K K K K=1×1.04×1.2×1.35=1.6

79、848</p><p> ?。?) 當量齒數(shù)     </p><p>  z=z/cos=30/ cos12=32.056  </p><p>  z=z/cos=70/ cos12=74.797</p><p>  由課本表10-5查得齒形系數(shù)Y和應力修正系數(shù)Y<

80、/p><p> ?。?)       螺旋角系數(shù)Y</p><p>  軸向重合度 ==2.03</p><p>  Y=1-=0.797</p><p> ?。?)       計算大小齒輪的 </p><

81、p>  查課本由圖10-20c得齒輪彎曲疲勞強度極限</p><p>  查課本由圖10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù)</p><p>  K=0.90 K=0.93 S=1.4</p><p><b>  []=</b></p><p><b>  []=</b></p>

82、;<p>  計算大小齒輪的,并加以比較</p><p>  大齒輪的數(shù)值大,選用大齒輪的尺寸設計計算.</p><p><b>  計算模數(shù)</b></p><p>  對比計算結果,由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù),按GB/T1357-1987圓整為標準模數(shù),取m=3mm但為了同時滿足接觸

83、疲勞強度,需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d=72.91來計算應有的齒數(shù).</p><p>  z==27.77 取z=30</p><p>  z=2.33×30=69.9 取z=70</p><p> ?、?初算主要尺寸</p><p>  計算中心距 a===102.234</p><p

84、>  將中心距圓整為103 </p><p><b>  修正螺旋角</b></p><p><b>  =arccos</b></p><p>  因值改變不多,故參數(shù),,等不必修正</p><p><b>  分度圓直徑</b></p><p>

85、;<b>  d==61.34</b></p><p>  d==143.12 </p><p><b>  計算齒輪寬度</b></p><p><b>  圓整后取 </b></p><p>  低速級大齒輪如上圖:</p><p>  V帶齒

86、輪各設計參數(shù)附表</p><p><b>  1.各傳動比</b></p><p><b>  2. 各軸轉速n</b></p><p>  3. 各軸輸入功率 P</p><p>  4. 各軸輸入轉矩 T</p><p><b>  5. 帶輪主要參數(shù)</

87、b></p><p>  7.傳動軸承和傳動軸的設計</p><p>  1. 傳動軸承的設計</p><p>  ⑴. 求輸出軸上的功率P,轉速,轉矩</p><p>  P=2.70KW =82.93r/min</p><p>  =311.35N.m</p><

88、p>  ⑵. 求作用在齒輪上的力</p><p>  已知低速級大齒輪的分度圓直徑為</p><p><b>  =143.21 </b></p><p><b>  而 F=</b></p><p><b>  F= F</b></p><p&g

89、t;  F= Ftan=4348.16×0.246734=1072.84N</p><p>  圓周力F,徑向力F及軸向力F的方向如圖示:</p><p> ?、? 初步確定軸的最小直徑</p><p>  先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)課本取</p><p>  輸出軸的最小直徑顯然

90、是安裝聯(lián)軸器處的直徑,為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合,故需同時選取聯(lián)軸器的型號</p><p><b>  查課本,選取</b></p><p>  因為計算轉矩小于聯(lián)軸器公稱轉矩,所以</p><p><b>  查《機械設計手冊》</b></p><p>  選取LT7型彈性套柱銷聯(lián)軸器其公稱轉矩為

91、500Nm,半聯(lián)軸器的孔徑</p><p> ?、? 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>  為了滿足半聯(lián)軸器的要求的軸向定位要求,Ⅰ-Ⅱ軸段右端需要制出一軸肩,故?、?Ⅲ的直徑;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑半聯(lián)軸器與 為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸端上, 故Ⅰ-Ⅱ的長度應比 略短一些,現(xiàn)取</p><p>  初

92、步選擇滾動軸承.因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列角接觸球軸承.參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組 標準精度級的單列角接觸球軸承7010C型.</p><p>  2. 從動軸的設計 </p><p>  對于選取的單向角接觸球軸承其尺寸為的,故;而 .</p><p>  右端滾動軸承采用軸肩進行軸向定位.由手冊上查得7010

93、C型軸承定位軸肩高度mm,</p><p> ?、?取安裝齒輪處的軸段;齒輪的右端與左軸承之間采用套筒定位.已知齒輪的寬度為75mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應略短于輪轂寬度,故取. 齒輪的左端采用軸肩定位,軸肩高3.5,取.軸環(huán)寬度,取b=8mm. </p><p> ?、?軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的結構設計而定) .根據(jù)軸承端蓋的裝拆及

94、便于對軸承添加潤滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離 ,故取.</p><p>  ⑤ 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16,兩圓柱齒輪間的距離c=20.考慮到箱體的鑄造誤差,在確定滾動軸承位置時,應距箱體內(nèi)壁一段距離 s,取s=8,已知滾動軸承寬度T=16,</p><p>  高速齒輪輪轂長L=50,則</p><p>  至此,已初步確定了軸的各

95、端直徑和長度.</p><p>  5. 求軸上的載荷 </p><p>  首先根據(jù)結構圖作出軸的計算簡圖, 確定頂軸承的支點位置時,</p><p>  查《機械設計手冊》20-149表20.6-7.</p><p>  對于7010C型的角接觸球軸承,a=16.7mm,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距.</p>&l

96、t;p>  傳動軸總體設計結構圖:</p><p><b>  (從動軸)</b></p><p><b>  (中間軸)</b></p><p><b>  (主動軸)</b></p><p>  從動軸的載荷分析圖:</p><p>  6.

97、 按彎曲扭轉合成應力校核軸的強度</p><p><b>  根據(jù)</b></p><p><b>  ==</b></p><p>  前已選軸材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理。</p><p>  查表15-1得[]=60MP</p><p>  〈 [] 此軸合理安全

98、</p><p>  7. 精確校核軸的疲勞強度.</p><p> ?、? 判斷危險截面</p><p>  截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用。所以A Ⅱ Ⅲ B無需校核.從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看,截面Ⅵ和Ⅶ處過盈配合引起的應力集中最嚴重,從受載來看,截面C上的應力最大.截面Ⅵ的應力集中的影響和截面Ⅶ的相近,但是截面Ⅵ不受扭矩作用,同時軸徑也

99、較大,故不必做強度校核.截面C上雖然應力最大,但是應力集中不大,而且這里的直徑最大,故C截面也不必做強度校核,截面Ⅳ和Ⅴ顯然更加不必要做強度校核.由第3章的附錄可知,鍵槽的應力集中較系數(shù)比過盈配合的小,因而,該軸只需膠合截面Ⅶ左右兩側需驗證即可.</p><p> ?、? 截面Ⅶ左側。</p><p>  抗彎系數(shù) W=0.1=0.1=12500</p><p&g

100、t;  抗扭系數(shù) =0.2=0.2=25000</p><p>  截面Ⅶ的右側的彎矩M為 </p><p>  截面Ⅳ上的扭矩為 =311.35</p><p><b>  截面上的彎曲應力</b></p><p><b>  截面上的扭轉應力</b></p><p>

101、<b>  ==</b></p><p>  軸的材料為45鋼。調(diào)質(zhì)處理。</p><p>  由課本表15-1查得:</p><p>  因 </p><p><b>  經(jīng)插入后得</b></p><p>  2.0 =1.31&l

102、t;/p><p><b>  軸性系數(shù)為</b></p><p><b>  =0.85</b></p><p><b>  K=1+=1.82</b></p><p>  K=1+(-1)=1.26</p><p>  所以 &l

103、t;/p><p>  綜合系數(shù)為: K=2.8</p><p><b>  K=1.62</b></p><p>  碳鋼的特性系數(shù) 取0.1</p><p><b>  取0.05</b></p><p><b>  安全系數(shù)</b>&

104、lt;/p><p><b>  S=25.13</b></p><p><b>  S13.71</b></p><p>  ≥S=1.5 所以它是安全的</p><p><b>  截面Ⅳ右側</b></p><p>  抗彎系數(shù) W=0.1=

105、0.1=12500</p><p>  抗扭系數(shù) =0.2=0.2=25000</p><p>  截面Ⅳ左側的彎矩M為 M=133560</p><p>  截面Ⅳ上的扭矩為 =295</p><p>  截面上的彎曲應力 </p><p><b>  截面上的扭轉應力</b>&

106、lt;/p><p><b>  ==K=</b></p><p><b>  K=</b></p><p>  所以 </p><p><b>  綜合系數(shù)為:</b></p><p>  K=2.8 K=1.62<

107、/p><p><b>  碳鋼的特性系數(shù)</b></p><p>  取0.1 取0.05</p><p><b>  安全系數(shù)</b></p><p><b>  S=25.13</b></p><p><b>  S13.71<

108、;/b></p><p>  ≥S=1.5 所以它是安全的</p><p><b>  8.鍵的設計和計算</b></p><p> ?、龠x擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸</p><p>  一般8級以上精度的尺寸的齒輪有定心精度要求,應用平鍵.</p><p>  根據(jù) d=55

109、d=65</p><p>  查表6-1?。?鍵寬 b=16 h=10 =36</p><p>  b=20 h=12 =50</p><p><b> ?、谛:玩I聯(lián)接的強度</b></p><p>  查表6-2得 []=110MP</p><p>

110、;  工作長度 36-16=20</p><p><b>  50-20=30</b></p><p> ?、坻I與輪轂鍵槽的接觸高度</p><p><b>  K=0.5 h=5</b></p><p><b>  K=0.5 h=6</b></p><

111、p><b>  由式(6-1)得:</b></p><p><b>  <[]</b></p><p><b> ?。糩]</b></p><p><b>  兩者都合適</b></p><p><b>  取鍵標記為:</b>

112、</p><p>  鍵2:16×36 A GB/T1096-1979</p><p>  鍵3:20×50 A GB/T1096-1979</p><p><b>  9.箱體結構的設計</b></p><p>  減速器的箱體采用鑄造(HT200)制成,采用剖分式結構為了保證齒輪佳合質(zhì)量,<

113、/p><p>  大端蓋分機體采用配合.</p><p>  1. 機體有足夠的剛度</p><p>  在機體為加肋,外輪廓為長方形,增強了軸承座剛度</p><p>  2. 考慮到機體內(nèi)零件的潤滑,密封散熱。</p><p>  因其傳動件速度小于12m/s,故采用侵油潤油,同時為了避免油攪得沉渣濺起,齒頂?shù)?/p>

114、油池底面的距離H為40mm</p><p>  為保證機蓋與機座連接處密封,聯(lián)接凸緣應有足夠的寬度,聯(lián)接表面應精創(chuàng),其表面粗糙度為</p><p>  3. 機體結構有良好的工藝性.</p><p>  鑄件壁厚為10,圓角半徑為R=3。機體外型簡單,拔模方便.</p><p>  4. 對附件設計</p><p&

115、gt;  A 視孔蓋和窺視孔</p><p>  在機蓋頂部開有窺視孔,能看到 傳動零件齒合區(qū)的位置,并有足夠的空間,以便于能伸入進行操作,窺視孔有蓋板,機體上開窺視孔與凸緣一塊,有便于機械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強密封,蓋板用鑄鐵制成,用M6緊固</p><p><b>  B 油螺塞:</b></p><p>  放油孔位于油池最

116、底處,并安排在減速器不與其他部件靠近的一側,以便放油,放油孔用螺塞堵住,因此油孔處的機體外壁應凸起一塊,由機械加工成螺塞頭部的支承面,并加封油圈加以密封。</p><p><b>  C 油標:</b></p><p>  油標位在便于觀察減速器油面及油面穩(wěn)定之處。</p><p>  油尺安置的部位不能太低,以防油進入油尺座孔而溢出.<

117、;/p><p><b>  D 通氣孔:</b></p><p>  由于減速器運轉時,機體內(nèi)溫度升高,氣壓增大,為便于排氣,在機蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器,以便達到體內(nèi)為壓力平衡.</p><p><b>  E 蓋螺釘:</b></p><p>  啟蓋螺釘上的螺紋長度要大于機蓋聯(lián)結凸緣的厚度

118、。</p><p>  釘桿端部要做成圓柱形,以免破壞螺紋.</p><p><b>  F 位銷:</b></p><p>  為保證剖分式機體的軸承座孔的加工及裝配精度,在機體聯(lián)結凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷,以提高定位精度.</p><p><b>  G 吊鉤:</b></p&

119、gt;<p>  在機蓋上直接鑄出吊鉤和吊環(huán),用以起吊或搬運較重的物體.</p><p>  減速器機體結構尺寸如下:</p><p>  10. 潤滑密封設計</p><p>  對于二級圓柱齒輪減速器,因為傳動裝置屬于輕型的,且傳速較低,所以其速度遠遠小于,所以采用脂潤滑,箱體內(nèi)選用SH0357-92中的50號潤滑,裝至規(guī)定高度.</p>

120、;<p><b>  油的深度為H+</b></p><p><b>  H=30 =34</b></p><p>  所以H+=30+34=64</p><p>  其中油的粘度大,化學合成油,潤滑效果好。</p><p>  密封性來講為了保證機蓋與機座聯(lián)接處密封,聯(lián)接</

121、p><p>  凸緣應有足夠的寬度,聯(lián)接表面應精創(chuàng),其表面粗度應為 </p><p>  密封的表面要經(jīng)過刮研。而且,凸緣聯(lián)接螺柱之間的距離不宜太</p><p>  大,國150mm。并勻均布置,保證部分面處的密封性。</p><p><b>  11.聯(lián)軸器設計</b></p><p>&l

122、t;b>  1.類型選擇.</b></p><p>  為了隔離振動和沖擊,選用彈性套柱銷聯(lián)軸器</p><p><b>  2.載荷計算.</b></p><p>  公稱轉矩:T=95509550333.5</p><p><b>  查課本,選取</b></p>

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