水污染控制工程課程設計 (2)

上傳人：奔*** IP屬地：河北更新時間：2024-03-01 格式：doc 頁數(shù)：59 大?。?.27MB 人氣指數(shù)：12 舉報 版權申訴

已閱讀1頁，還剩58頁未讀，繼續(xù)免費閱讀

版權說明：本文檔由用戶提供并上傳，收益歸屬內容提供方，若內容存在侵權，請進行舉報或認領

文檔簡介

1、　　水污染控制工程課程設計　　摘要　　跟據(jù)我國十一五規(guī)劃要求加大“三河三湖”等重點流域和區(qū)域水污染防治力度?？茖W劃定飲用水源保護區(qū)，強化對主要河流和湖泊排污的管制，堅決取締飲用水源地的直接排污口，嚴禁向江河湖海排放超標污水。加強城市污水處理設施建設，全面開征污水處理費，到2010年城市污水處理率不低

2、于70%。　　本課程設計是為長沙市某城鎮(zhèn)生活污水而設計的，其近期處理量為10萬t/d。要求處理后的水質滿足國家城市污水排放水質標準《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB 18918-2002）一級A標準。該污水處理廠工程分兩期建設，包括污水的一級處理階段，廠區(qū)內設有污水二級處理工藝、中水回用工藝及污泥處理工藝。　　本設計由于污水來源主要為生活污水，氮磷含

3、量較高，由此設計中需要考慮到脫氮除磷。該廠二級生物處理主要采用A2/O處理工藝，主要構筑物為：泵前中格柵、提升泵房、粗、細格柵、平流沉砂池、平流式沉淀池、A2/O反應池、輻流式沉淀池、液氯消毒池。污泥處理構筑物有：輻流濃縮池、污泥脫水機房等。　　根據(jù)一系列的設計計算，運用此工藝可以使出水水質達到國家城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準(GB18918-2002)一級A標準處理程度。

4、　　關鍵詞　長沙、生活污水處理、A2/O工藝、濃縮　　不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印　　目錄　　摘要I　　第1章緒論1<

5、/p>　　1.1 城市概況和氣候條件1　　第2章污水處理工藝選擇與可行性分析2　　2.1 污水廠的設計規(guī)模2　　2.2 污水指標及排放標準2　　2.3 處理程度的計算2　　2.4 本工程采用

6、生物脫氮除磷工藝的可行性2　　2.5 主要工藝比較及確定3　　第3章污水廠設計計算書5　　3.1 流量計算：5　　3.2 污水處理構筑物設計計算5　　3.2.1 格柵的計算5

7、　　3.2.2 泵房8　　3.2.3 平流沉砂池9　　3.2.4 平流式初沉池12　　3.2.5 A2/O生物反應池16　　3.2.6 輻流式二沉池20　　3.2.7 混合絮凝沉淀26<p

8、>　　3.2.8 網(wǎng)格絮凝池計算27　　3.2.9 平流沉淀池29　　3.2.10 消毒設施計算33　　3.2.11 計量設備35　　3.3 污泥處理構筑物設計計算38　　3.3.1 污泥量計算38</p&

9、gt;　　3.3.2 污泥濃縮池39　　3.3.3 貯泥池43　　3.3.4 污泥消化池44　　3.3.5 污泥脫水49　　第4章污水廠平面布置52　　第5章污水廠高程布置53</p&g

10、t;　　5.1.1 高程布置原則53　　5.1.2 高程布置結果53　　致謝54　　參考文獻55　　千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印。在目錄上點右鍵“更新域”

11、，然后“更新整個目錄”。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行　　緒論　　城市概況和氣候條件　　長沙位于中國的中南部的長江以南地區(qū)，湖南省的東部偏北。地處洞庭湖平原的南端向湘中丘陵盆地過渡地帶，與岳陽、益陽、婁底、株洲

12、、湘潭和江西萍鄉(xiāng)接壤?？偯娣e為12000平方公里，其中市區(qū)面積975平方公里，建成區(qū)面積242.8平方千米(截至08年底，據(jù)09年湖南省統(tǒng)計年鑒)。位于瀏陽境內的大圍山七星嶺海拔1616米，為轄區(qū)最高處；岳麓山的云麓峰海拔470多米，為城區(qū)至高點。　　地圖坐標為東經(jīng)111°53'－114°5'，北緯27°51'－28°40'

13、，東西長約230公里，南北寬約88公里。地域呈東西向長條形狀，地貌北、西、南緣為山地，東南丘陵為主，東北以崗地為主；山地、丘陵、崗地、平原大體各占四分之一。長沙土壤種類多樣，可劃分9個土類、21個亞類、85個土屬、221個土種，總面積1366.2萬畝，其中，以紅壤、水稻土為主，分別占土壤總面積的70%與25%。其余還有菜園土、潮土、山地黃壤、黃棕壤、山地草甸土、石灰土、紫色土等，適宜多種農作物生長。<p&g

14、t;　　長沙屬亞熱帶季風氣候，四季分明。春末夏初多雨，夏末秋季多旱；春濕多變，夏秋多睛，嚴冬期短，暑熱期長。全年無霜期約275天，年平均氣溫16.8～17.2℃，年平均總降水量1422.4毫米。水資源以地表水為主，水源充足，年均地表徑流量達808億立方米。除了湘江外，還有匯入湘江的支流有15條，主要有瀏陽河、撈刀河、靳江和溈水河。最大的水庫為寧鄉(xiāng)縣境內的黃材水庫和瀏陽市境內的朱樹橋水庫。　　長

15、沙總的自然特征是：最高溫度40.6℃；最低溫度：-11.3℃；年平均溫度：17.2℃；冬季平均溫度：1.6℃；風向：NW；冰凍線：5cm　　污水處理工藝選擇與可行性分析　　污水廠的設計規(guī)模　　近期污水量為10 m3/d，污水廠主要處理構筑物擬分為二組，這樣既可滿足近期處理水量

16、要求，又留有空地以二期擴建之用。　　污水指標及排放標準　　由于進水不但含有BOD5，還含有大量的N，P所以不僅要求去除BOD5　還應去除水中的N，P使其達到排放標準。　　處理程度的計算　　1. B

17、OD5的去除率　　2 .COD的去除率　　3.SS的去除率　　4.總氮的去除率　　5.總磷的去除率　　本工程采用生物

18、脫氮除磷工藝的可行性　　BOD5：N：P的比值是影響生物脫氮除磷的重要因素，氮和磷的去除率隨著BOD5/N和BOD5/P比值的增加而增加。　　理論上，BOD5/N>2.86才能有效地進行脫氮，實際運行資料表明，BOD5/N>3時才能使反硝化正常進行。在BOD5/N=4～5時，氮的去除率大于50%，磷的去除率也可達60%左右。本工程BOD5/N

19、=3,可以滿足生物脫氮的要求。　　對于生物除磷工藝，要求BOD5/P=33～100。本工程BOD5/P等于36，能滿足生物脫氮除磷工藝對碳源的要求，由此本工藝采用生物脫氮除磷的工藝。　　在脫氮方面，由脫氮除磷的機理可知，有機負荷是影響硝化反應的重要因素之一，在碳化與硝化合并處理工藝中，硝化菌所占的比例很小，約5%。一般認為處理系統(tǒng)的BOD5負荷小于0.1

20、5kg BOD5/kgMLSS.d時，處理系統(tǒng)的硝化反應才能正常進行。　　根據(jù)所給定的污水水量及水質，參考目前國內外城市污水處理廠的設計及運轉經(jīng)驗，對于生活污水占比例較大的城市污水而言，以下幾種方法最具代表性：A2/O法、AB法、生物濾池、循環(huán)式活性污泥法(改良SBR)、氧化溝法。　　主要工藝比較及確定 　　城市

21、污水處理廠的方案，既要考慮去除BOD5又要適當去除N，P故可采用SBR或氧化溝法，或A2/O法。　　生物處理方法的特點和適用條件　　綜上所述，任何一種方法，都能達到除磷脫氮的效果，且出水水質良好，但相對而言，本課題污水處理的特點為：①污水以有機污染為主,可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標；②污水中主要污染物指標BOD、COD

22、、SS值為典型城市污水值。SBR法一次性投資較少，占地面積較大，且后期運行費用高于氧化溝，厭氧池+氧化溝雖然一次性投資較大，但占地面積也不少，耗電量低，運行費用較低，產(chǎn)污泥量大，但構筑物多且復雜。一體化反映池科技含量高，投資省，但其工藝在國內還不完善。綜合考慮本工程的建設規(guī)模、進水特性、處理要求、運行費用和維護管理等情況，經(jīng)技術經(jīng)濟比較、分析，確定采用A2/O生物處理工藝。

23、污水廠設計計算書　　流量計算：　　設計流量：Qa=100000t/d≈100000m3/d=4166.7 m3/h=1.157 m3/s　　查表知：K=1.4,平均流量Q=/s　　污水處理構筑物設計計算</p

24、>　　格柵的計算　　格柵的作用及選型　　格柵是由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在污水渠道上、泵房集水井的進口處或污水處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物。一般情況下，分粗細兩道格柵。　　格柵型號：回轉

25、式機械格柵　　粗格柵的計算　　設計中選擇二組格柵，N=2組，每組格柵單獨設置，每組格柵的設計流量為近期水的一半，即0.579 m3/s.　　格柵的間隙數(shù)　　式中 n—格柵的間隙數(shù)(個)</p

26、>　　Q1—設計流量(m3/s)　　α—格柵傾角(o)　　b—格柵柵條間隙(m)　　h—格柵柵前水深(m)　　v—格柵過柵流速(m/s)　　設計中取h=1.0m,v

27、=1.0m/s,b=0.03m, α=60　　個取34個　　格柵寬度　　B=s(n-1)+bn　　式中 B—格柵槽寬度(m)　　S—每根格柵條的

28、寬度(m)　　設計中取S=0.02m　　B=0.02(34-1)+0.03×34=1.68m 取1.7米　　進水渠道漸寬部分的長度　　式中 L1 —進水渠道漸寬部分的長度(m)　　B1—進水明渠寬度(m)&l

29、t;/p>　　α1——漸寬處角度(0)，一般采用10o—30o　　設計中取B1=1.0m，α1=20o　　≈0.96m　　出水渠道漸窄部分的長度　　式中 L2—出水渠道漸窄部分的長度(m)</p&g

30、t;　　α2——漸窄處角度(0)，取30o　　≈0.61m　　通過格柵的水頭損失　　式中 h1—水頭損失(m)　　β—格柵條的阻力系數(shù)，查表β=2.42

31、　　k— 格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般取k=3　　m　　柵后明渠的總高度　　H=h+h1+h2　　式中 H—柵后明渠的總高度

32、(m)　　h2—明渠超高(m)，一般采用0.3—0.5m　　設計中取h2=0.3m　　H=1.0+0.187+0.3≈1.487m　　7、格柵槽總長度　　L=L1+L2+0.5+1.0+H1/

33、 tanα　　式中 L—格柵槽總長度(m)　　H1—格柵明渠的深度(m)　　L=0.96+0.61+0.5+1.0+1.3/tan60°≈3.82m　　每日柵渣量　　式中 W—

34、每日柵渣量(m3/d)　　W1—每日每103m3污水的柵渣量(m3/103m3污水)，一般采用0.04—0.06 m/103m3污水　　設計中取W1=0.05 m3/103m3污水　　=3.5 m3/d﹥0.2 m3/d　　應采用機械除渣及皮帶輸送機或無軸輸送機輸送柵渣

35、，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。　　9、進水與出水渠道　　城市污水通過DN1000㎜的管道送入進水渠道，設計中取進水渠道寬度B1=0.5m,進水水深h=0.4m,出水渠道B2= B1=0.5m，出水水深h=0.4m　　細格柵的計算

36、;　　設計中選擇二組格柵，即N=2組，每組格柵與沉砂池合建，則每組格柵的設計流量為近期水量的一半，即0.579m3/s。　　格柵的間隙數(shù)　　式中 n—格柵柵條間隙數(shù)(個)；　　Q—設計流量(m3/s)；&l

37、t;p>　　—格柵傾角(o)；　　N—設計的格柵組數(shù)(組)；　　b—格柵柵條間隙(m)；　　h—格柵柵前水深(m)。　　設計中取h=1.0m,v=1.0m/s,b=0.01m,=60°<p

38、>　　107.4個工程中取108個　　格柵寬度　　B=S(n-1)+bn　　式中 B—格柵槽寬度(m)；　　S—每根格柵條的寬度(m)。　　設計中取S=0.02m</p&g

39、t;　　B=0.02(108-1)+0.01108=3.3m　　通過格柵的水頭損失　　式中 h1—水頭損失(m)；　　β—格柵條的阻力系數(shù)，查表=2.42；　　k—格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般取k=

40、3。　　=0.81m　　柵后明渠的總高度　　H=h+h1+h2　　式中 H—柵后明渠的總高度(m)；　　h2—明渠

41、超高(m)，一般采用0.3—0.5m。　　設計中取h2=0.3m　　H=1.0+0.81+0.3=2.11m　　5、格柵槽總長度　　L=0.5+1.0+H1/ tanα　　式中 L—格柵槽

42、總長度(m)；　　H1—格柵明渠的深度(m)。　　L=0.5+1.0+1.3/tan60°=2.25m　　6、每日柵渣量　　式中 W—每日柵渣量(m3/d)；　　W1—每日每103

43、m3污水的柵渣量(m3/103m3污水)，一般采用0.04—0.06 m/103m3污水。　　設計中取W1=0.06 m3/103m3污水　　=3.5 m3/d﹥0.2 m3/d　　應采用機械除渣及皮帶輸送機或無軸輸送機輸送柵渣，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。

44、　　進水與出水渠道　　城市污水通過提升泵房送入進水渠道，格柵的進水渠道與格柵槽相連，格柵與沉砂池合建一起，格柵出水直接進入沉砂池，進水渠道寬度B=0.53m，渠道水深h=0.4m　　泵房　　由于該泵站為常年運轉且連續(xù)開泵，故選用自灌式泵房

45、。又由于該泵站流量較大，故選用矩形泵房。矩形泵房工藝布置合理，運行管理較方便，現(xiàn)已普遍采用。　　水泵的選擇　　本工程中選用500WQ2700-16-185型潛水排污泵四臺，它滿足本設計中流量及揚程的要求，并且能夠在高效區(qū)內運行。　　水泵的適用范圍及性能特點

46、　　(1) 適用范圍： WQ型潛污泵是在吸收國外先進技術的基礎上，研制而成的潛水排污泵。適用于市政污水處理廠、泵站、工廠、醫(yī)院、建筑、賓館排水。　　(2) 性能特點：見下表　　WQ型潛污泵性能　　平流沉砂池</

47、p>　　設計中選擇兩組平流式沉砂池，N=2組，分別與格柵連接，每組沉砂池設計流量為0.579 m3/s。　　沉砂池的長度　　式中 L—沉砂池的長度(m)；　　v—設計流量時的流速(m/s)，一般采用0.15~0.30 m/s；

48、　　t—設計流量時的流行時間(s)，一般采用30~60s。　　設計中取v=0.3 m/s ，t=50s　　=15m　　水流過水斷面面積　　式中 A—水流過水斷面面積(m2)

49、；　　Q—設計流量(m3/s)；　　=1.93 m2　　沉砂池寬度　　式中 B—沉砂池寬度(m)；　　h2—設計有效水深(m)，一般采用0.25~1.0

50、0m。　　設計中取h2=1.0m，每組沉砂池設兩格　　=1.93m　　沉砂室所需容積　　式中 —平均流量(m3/s)；　　X—城市污水沉砂量(m3/10

51、6m3污水)，一般采用30m3/106m3污水；　　T—清除沉砂的間隔時間(d)，一般采用1~2d。　　設計中取清除沉砂的間隔時間T=2d，城市污水沉沙量X=30m3/106m3污水　　=4.28m3　　每個沉砂斗容

52、積　　式中 V0—每個沉砂斗容積(m3)；　　n—沉砂斗格數(shù)(個)。　　設計中取每一個分格有2個沉砂斗，共有222=8個沉砂斗　　=0.54m3　　沉砂

53、斗高度　　沉砂斗高度應能滿足沉砂斗儲存沉砂的要求，沉砂斗的傾角60°。　　式中 h3—沉砂斗的高度(m)；　　f1—沉砂斗上口面積(m2)；　　f2—沉砂斗下口面積(m2)，常采用0.4m0.4m~0.6m0.6m。

54、　　設計中取沉砂斗上口面積為1.24m1.24m，下口面積為0.5m0.5m。　　=0.65m　　設計中取沉砂池高度h3=0.70m，校核沉砂斗角度tan=2 h3/(1.24-0.5)=1.89 =62.11°60°。

55、;　　沉砂室的高度　　h3= h3+il2　　式中 h3—沉砂室高度(m)；　　i—沉砂池底坡度，一般采用0.01~0.02；　　l2—沉砂池底長度(m)。　　設計中取沉砂池坡度i=0.02

56、;　　h3=0.65+0.020.5(15-21.24)=0.8m　　沉砂池總高度　　H=h1+h2+h3　　式中 H—沉砂池總高度(m)；　　h1—沉砂池超高(m)，一般采用0.3~0.5m。</p&g

57、t;　　設計中取h1=0.4m　　H=0.4+0.8+1.0=2.2m　　驗算最小流速　　式中 vmin—最小流速(m/s)，一般采用v≥0.15m/s；　　Qmin—最小流量(m3/s)，一般采用0.75；

58、　　N—沉砂池格數(shù)(個)，最小流量時取1；　　A min—最小流量時的過水斷面面積(m2)。　　=0.16m/s0.15 m/s　　進水渠道　　格柵的出水通過 DN1200mm的管道送入沉砂池

59、的進水道，然后向兩側配水進入進水渠道，污水在渠道內的流速為：　　式中 v1—進水渠道水流流速(m/s)；　　B1—進水渠道寬度(m)；　　H1—進水渠道水深(m)。　　設計中取B1=1.0m，H1=0.8m

60、1.03 m/s　　出水渠道　　出水采用薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保證沉砂池內水位標高恒定，堰上水頭為：　　式中 H1—堰上水頭(m)；　　Q1—沉砂池內設計流量(m3/s)；<p

61、>　　m—流量系數(shù)，一般采用0.4~0.5；　　b2—堰寬(m)，等于沉砂池寬度。　　設計中取m=0.5，b=1.93m　　=0.33m　　出水堰自由跌落0.1~0.15m后進入出水槽，出水槽寬1.0m，有效水深0.8m，水流流

62、速0.62 m/s，出水流入出水管道。出水管道采用鋼管，管徑DN800mm，管內流速v2=0.99 m/s，水力坡度i=1.46‰　　排砂管道　　采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道管徑DN=200mm。　　平流式初沉池

63、　　設計中選擇兩組平流沉淀池，N=2組，每組平流沉淀池設計流量為0.1155 m3/s，從沉砂池流出來的污水進入配水井，經(jīng)過配水井分配流量后流入平流沉淀池。　　沉淀池表面積　　式中 A—沉淀池表面積(㎡)　　Q—設計流量(m3/s)

64、　　qˊ—表面負荷﹝m3/(m2·h)﹞,一般采用1.5—3.0 m3/(m2·h)　　設計中取qˊ=2 m3/(m2·h)　　=1042㎡　　沉淀部分有效水深<

65、;p>　　qˊ·t　　式中 h2—沉淀部分有效水深(m)　　t—沉淀時間(h),一般采用1.0—2.0h　　設計中取 t=1h　　2×1=2m</

66、b>　　沉淀部分有效容積　　=2084 m3　　沉淀池長度　　式中 L—沉淀池長度(m)　　v—設計流量時的水

67、平流速(mm/s),一般采用v≤5mm/s　　設計中取v=5mm/s　　=18m　　沉淀池寬度　　式中 L—沉淀池寬度(m)　　=57

68、.89m　　沉淀池格數(shù)　　式中 n1—沉淀池格數(shù)(個)　　b—沉淀池分格的每格寬度(m)　　設計中取 b=2.5m　　=23.16個(取24個)&

69、lt;p>　　校核長寬比及長深比　　長寬比L/b=18/2.5=7.2＞4(符合長寬比大于4的要求，避免池內水流產(chǎn)生短流現(xiàn)象)。　　長深比L/h2=18/2=9＞8(符合長深比8—12之間的要求)　　污泥部分所需容積</p&g

70、t;　　(1)按去除水中懸浮物計算　　式中 Q—平均污水流量(m3/s)　　C1—進水懸浮物濃度(mg/L)　　C2—出水懸浮物濃度(mg/L)，一般采用沉淀效率η=40%—60%　　K2—生活污水量總變化系數(shù)<p&g

71、t;　　r—污泥容量(t/ m3),約為1　　p0—污泥含水率(%)　　設計中取 T=1d, p0=97%,η=50%, C2=〔100%-50%〕× C1=0.5 C1　　≈82.5m3　　每格沉淀池污泥部分所需容積<

72、;/p>　　式中 —每格沉淀池污泥部分所需容積(m3)　　=16.5m3　　10、污泥斗容積　　污泥斗設在沉淀池的進水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，為防止污泥斗底部積泥，污泥斗底部尺寸一般小于0.5m

73、，污泥斗傾角大于60o　　式中 V1—污泥斗容積(m3)　　—沉淀池污泥斗上口邊長(m)　　1—沉淀池污泥斗下口邊長(m)，一般采用0.4—0..5m　　—污泥斗高度(m)　　設計中取=4m

74、，=3m，1=0.5m　　=18.25 m3＞16.5m3　　11、沉淀池總高度　　式中 H—沉淀池總高度(m)　　h1—沉淀池超高(m),一般采用0.3—0.5m　　h3—緩沖層高度(m),

75、一般采用0.3m　　h4—污泥部分高度(m),一般采用污泥斗高度與池底坡度i=1%的高度之和　　設計中取 h4=3+0.01(18-4)=3.14m, h1=0.5m, h3=0.3m　　=5.74m　　12、進水配

76、水井　　沉淀池分為2組，每組分為5格，每組沉淀池進水端設進水配水井，污水在配水井內平均分配，然后流進每組沉淀池。　　配水井內中心管直徑　　式中 Dˊ—配水井內中心管直徑(m)　　v2—配水井內中心管上升流速(m/s

77、)，一般采用v2≥0.6 m/s　　設計中取 v2=0.7m/s　　≈1.03m　　配水井直徑　　式中 —配水井直徑(m)　　v3—配水井內污水流速(m/

78、s)，一般取v=0.2—0.4m/s　　設計中取v3=0.3m/s　　≈1.84m　　進水渠道　　沉淀池分為兩組，每組沉淀池進水端設進水渠道，配水井接出的DN500進水管從進水渠道中部匯入，污水沿

79、進水渠道向兩側流動，通過潛孔進入配水渠道，然由穿孔花墻流入沉淀池。　　式中 —進水渠道水流速度(m/s)，一般采用≥0.4m/s　　—進水渠道寬度(m)　　—進水渠道水深(m)，：一般采用0.5—2.0　　設計中取 =0.5 m, =0.4<

80、p>　　=2.9m/s＞0.4m/s　　進水穿孔花墻　　進水采用配水渠道通過穿孔花墻進水，配水渠道寬0.4m，有效水深0.5m，穿孔花墻的開孔總面積為過水斷面面積的6%—20%，則過孔流速為　　式中 v2—穿孔花墻過孔流速(m/s),一般采用0.05—0.15m/s&l

81、t;/p>　　B2—孔洞的寬度(m)　　h2—孔洞的高度(m)　　n1—孔洞數(shù)量(個)　　設計中取B2=0.2m,h2=0.2m,n1=8個　　≈0.36m/s&l

82、t;b>　　出水堰　　沉淀池出水經(jīng)過出水堰跌落進入出水渠道，然后匯入出水管道排走。出水堰采用矩形薄壁堰，堰后自由跌落水頭0.1—0.15m，堰上水深H為　　式中 m0—流量系數(shù)，一般采用0.45　　b—出水堰寬度(m)　　H—出水堰頂水深(m)&

83、lt;/p>　　H=0.11m　　出水堰后自由跌落采用0.1m，則出水堰水頭損失為0.21　　出水渠道　　沉淀池出水端設出水渠道，出水管與出水渠道連接，將污水送至集水井。

84、;　　式中 v3—出水渠道水流速度(m/s),一般采用v3≥0.4m/s　　B3—出水渠道寬度(m)　　H3—出水渠道水深(m)，B3 ：H3一般采用0.5—2.0　　設計中取B3=0.5m，H3=0.4m　　=2.9m/s＞0.4m/s<p

85、>　　出水管道采用鋼管，管徑DN=800mm,管內流速v=0.6m/s，水力坡降i=2.37‰　　進水擋板、出水擋板　　沉淀池設進水擋板和出水擋板，進水擋板距進水穿孔花墻0.5m，擋板高出水面0.3m，深入水下0.6m。出水擋板距出水堰0.5m，擋板高出水面0.3m，深入水下0.4m。在出水擋板處設一個浮渣收集

86、裝置，用來收集攔截的浮渣。　　排泥管　　沉淀池采用重力排泥，排泥管直徑DN=250mm,排泥時間t4=20min，排泥管流速v4=0.8m/s　　排泥管伸入污泥斗底部。排泥管上端高出水面0.3m，便于清通和排氣。

87、刮泥裝置　　沉淀池采用行車式刮泥機，刮泥機設于池頂，刮板深入池底，刮泥機行走時將污泥推入污泥斗內。　　A2/O生物反應池　　設計參數(shù)　　1、水力停留時間<

88、;/b>　　A2/O工藝的水力停留時間t一般采用6—8h，設計中取t=8h　　2、曝氣池內活性污泥濃度　　曝氣池內活性污泥濃度XV一般采用2000—4000mg/L，設計中取XV=3000mg/L　　3、回流污泥濃度</p

89、>　　式中 Xr—回流污泥濃度(mg/L)　　SVI—污泥指數(shù)，一般采用100　　r—系數(shù)，一般采用r=1.2　　4、污泥回流比　　式中 R—污泥回流比　　—回流

90、污泥濃度(mg/L)，=0.75×12000=9000mg/L　　解得：R=0.5　　TN去除率　　式中 e—TN去除率(%)　　S1—進水TN濃度(mg/L)

91、　　S2—出水TN濃度(mg/L)　　設計中取S2=15mg/L　　=71.15%　　內回流倍數(shù)　　式中 —內回流倍數(shù)

92、　　=250%，設計中取為250%　　平面尺寸計算　　1、總有效容積　　式中 V—總有效容積(m3)　　Q—進水流量(m3/d),按平均流量計<p

93、>　　t—水力停留時間(d)　　設計中取Q=1.157=71366 m3/d　　=23789 m3　　缺氧、厭氧、好氧各段內水力停留時間的比值為1：1：3，則每段的水力停留時間分別為：　　缺氧池內水力停留時間t1=1.6h<

94、;/p>　　厭氧池內水力停留時間t2=1.6h　　好氧池內水力停留時間t3=4.8h　　2、平面尺寸　　曝氣池總面積　　式中 A—曝氣池總面積(m)

95、;　　h—曝氣池有效水深(m)　　設計中取h=4.2m　　=2643m　　每組曝氣池面積　　式中 —每座曝氣池面積(m)　　N—曝氣

96、池個數(shù)(個)　　=2643 m　　每組曝氣池共設5廊道，第1廊道為厭氧段，第2廊道為缺氧段，后3個廊道為好氧段，每個廊道寬取7.0m，則廊道長　　式中 L—曝氣池每個廊道長(m)　　b—每個廊道寬度(m)<

97、;p>　　n—廊道數(shù)　　設計中取b=7.0m,n=5　　=52.86m　　進出水系統(tǒng)　　1、曝氣池的進水設計

98、　初沉池的來水通過DN1200mm管道送入A2/O池首端的進水渠道，管道內的水流速度為0.88m/s。在進水渠道內，水流分別流向兩側，從缺氧段進入，進水渠道寬1.2m，渠道內水深1.0m，則渠道內的最大水流速度為　　式中 —渠道內的最大水流速度(m/s)　　b1—進水渠道寬度(m)　　h1—進水渠道有效寬度(m)

99、　　設計中取b1=1.2m,h1=1.0m　　=0.482m/s　　反應池采用潛孔進水，孔口面積　　式中 F—每座反應池所需孔口面積(m)　　v2—孔口流速(m/s)，一般采用0.2—1.5m

100、/s　　設計中取v2=0.8m/s　　=0.72 m　　設每個孔口尺寸為0.5×0.5m，則孔口數(shù)為　　式中 n—每座曝氣池所需孔口數(shù)(個)　　f—每個孔口的面積(m)</p&

101、gt;　　=3 個　　2、曝氣池的出水設計　　A2/O池的出水采用矩形薄壁堰，跌落水頭，堰上水頭　　式中 H—堰上水頭(m)　　Q—每座反應池出水量(m3/s),指污水最大流量(1.389m3/s)與回流污泥量

102、、回流量之和(1.106×420%m3/s)　　m—流量系數(shù)，一般采用0.4—0.5　　b—堰寬(m)；與反應池寬度相等　　設計中取m=0.5,b=6.0 m　　m,設計中取0.3m　　A2/O反應池的最大出水流量為(1

103、.157+0.826×300%)=3.6m3/s，出水管管徑采用DN1000mm，送往二沉池，管內流速為0.9m/s。　　其他管道設計　　1、污泥回流管　　在本設計中，污泥回流比為50%，從二沉池回流過來的污泥通過兩根DN500

104、mm的回流管道分別進入首端的缺氧池和厭氧池，管內流速為0.9m/s。　　2、硝化液回流管　　硝化液回流比為200%，從好氧池出水至缺氧段首端，硝化液回流管道管徑為DN1000mm,管內流速為0.9m/s。　　剩余污泥量

105、　　式中 W—剩余污泥量(kg/d)　　—污泥產(chǎn)率系數(shù)，一般采用0.5—0.7　　b—污泥自身氧化系數(shù)(d-1),一般采用0.05—0.1　　—平均日污水流量(m3/d)　　—反應池去除的SS濃度(kg/ m3),=110-10=100mg/L=0.

106、1kg/ m3　　—反應池去除的BOD5濃度(kg/ m3),=180-10=170 mg/L=0.17kg/ m3　　設計中取=0.6，b=0.05　　=5845kg/d　　輻流式二沉池<

107、/p>　　設計中選擇二組輔流式沉淀池，N=2，每池設計流量為0.579m3/s，從曝氣池流出的混合液進入集配水井，經(jīng)過集配水井分配流量后流進輔流沉淀池。　　1、沉淀池表面積　　式中 F—沉淀部分有效面積(㎡)　　Q—設計流量(m3/s)</p

108、>　　—表面負荷〔m3/( m·h)〕，一般采用0.5—1.5 m3/( m·h)　　設計中取=1.5 m3/( m·h)　　m　　2、沉淀池直徑<p

109、>　　式中 D—沉淀池直徑(m)　　m　　設計中取D=42m，則半徑為21m。　　3、沉淀池有效水深　　式中 —沉淀池有效水深(m)　　t—沉淀時間

110、(h)，一般采用1.5—3.0h　　設計中取t=2.5h　　m　　4、徑深比　　，合乎(6—12)的要求。　　5、污泥部分所需容積

111、　　式中 V1—污泥部分所需容積(m3)　　Q0—污水平均流量(m3/s)　　R—污泥回流比(%)　　X—曝氣池中污泥濃度(mg/L)　　Xr—二沉池排泥濃度(mg/L)　　設計中取Q0=0.826 m3/s，R

112、=50%　　式中 SVI—污泥容積指數(shù)，一般采用70—150　　r—系數(shù)，一般采用1.2　　設計中取SVI=100　　12000mg/L　　4000mg/L

113、;　　m3　　沉淀池總高度　　式中 H—沉淀池總高(m)　　—沉淀池超高(m)，一般采用0.3—0.5m　　—沉淀池有效水深(m)

114、　　—沉淀層緩沖層高度(m),一般采用0.3m　　—沉淀池底部圓錐體高度(m)　　—沉淀池污泥區(qū)高度(m)　　設計中取=0.5m，=0.3m, =3.75m　　根據(jù)污泥部分容積過大及二沉池污泥的特點，采用機械刮泥機連續(xù)排泥，池底坡度為0.05.</

115、p>　　式中 —沉淀池底部圓錐體高度(m)　　r—沉淀池半徑(m)　　—沉淀池進水豎井半徑(m)，一般采用1.0m　　—沉淀池池底坡度。　　設計中取 r=20.0m, =1.0m, =0.05</p

116、>　　m　　式中 —污泥部分所需容積(m3)　　—沉淀池底部圓錐體容積(m3)　　—沉淀池表面積(㎡)　　m

117、　　m　　進水管的計算　　式中 Q1—進水管設計流量(m3/s)　　Q—單池設計流量(m3/s)　　R—污泥回流比(%)　　Q0—單池污水平均流量(m3/s)</p&

118、gt;　　設計中取Q=0.579 m3/s ,Q0=0.413 m3/s,R=50%　　m3/s　　進水管管徑取D1=1000mm　　流速　　m/s<

119、/b>　　8、進水豎井計算　　進水豎井直徑采用D2=2.0m　　進水豎井采用多孔配水，配水口尺寸a×b=0.45m×1.5m,共設6個沿井壁均勻分布；　　流速m/s＜(0.15—0.2)，符合要求；</

120、p>　　孔距：　　m　　穩(wěn)流筒計算　　筒中流速：m/s(設計中取0.02)；　　穩(wěn)流筒過流面積：</b&g

121、t;　　㎡　　穩(wěn)流筒直徑D3　　m　　10、出水槽計算　　采用單邊90o三角堰

122、出水槽集水，出水槽沿池壁環(huán)形布置，環(huán)行槽中水流由左右兩側匯入出水口。　　單池設計流量為　　0.826/2=0.413 m3/s　　環(huán)形集水槽每側流量：　　Q=0.413/2=0.207m3/s

123、;　　集水槽中流速v=0.6m　　設集水槽寬B=0.6m　　槽內終點水深h2: 　　m　　槽內起點水深h1　　式中 hk—槽內臨界水深(m)<

124、/p>　　α—系數(shù)，一般采用1　　g—重力加速度　　m　　m　　設計中取出水堰后自由跌落0.1m，集水槽高度：0.16+0.3=0

125、.9m。集水槽斷面尺寸為：0.4m×0.9m　　11、出水堰計算　　式中 q—三角堰單堰流量(L/s)　　Q—進水流量(L/s)　　L—集水堰總長度(m)　　n—三角堰數(shù)量(個)&l

126、t;/p>　　b—三角堰單寬(m)　　h—堰上水頭(m)　　q0—堰上負荷〔L/(s·m)〕　　設計中取b=0.10m　　m<p

127、>　　m　　集水堰長度　　L=L+L=125.6+121.8=247.4 m　　個　　L/S

128、　　m　　L/(s·m)　　根據(jù)規(guī)定二沉池出水堰上負荷在1.5～2.9L/(s·m)之間，計算結果符合要求。　　12、出水管<p&

129、gt;　　出水管管徑DN=800mm　　m/s　　13、排泥裝置　　沉淀池采用周邊轉動刮吸泥機，周邊轉動刮吸泥機的線速度為2～3m/min,刮吸泥機底部設有刮泥板和吸泥管，利用靜水壓將污泥吸入污泥槽，沿進水豎井中的排泥管將污泥排出池外。&

130、lt;/p>　　14、集配水井的設計計算　　(1)配水井中心管直徑　　D=　　式中 D—配水井中心管直徑(m);　　v—中心館內污水流速(m/s)，一般采用v

131、Q—進水流量(m)。　　設計中取v=0.7 m/s，Q=1.157 m　　D===1.45m 設計中取1.5m　　(2)配水井直徑　　D=　　式中 D—

132、配水井直徑(m)　　v—配水井污水流速(m/s)，一般采用v=0.2~0.4 m/s　　設計中取v=0.3 m/s　　D===2.7m　　(3)集水井直徑

133、　　D=　　式中 D—集配水井直徑(m)　　v—配水井污水流速(m/s)，一般采用v=0.2~0.4 m/s　　設計中取v=0.25 m/s　　D==設計中取3.70m

134、(4)進水管管徑　　取進入二沉池的管徑DN=900mm　　校核流速：　　v=m/sm/s，符合要求。　　(5)出水管管徑　　由前面結果

135、可知，DN=900mm，vm/s　　(6)總出水管　　取出水管管徑D=1100mm，v=1.0 m/s；集配水井內設有超越閘閥，一邊超越。　　混合絮凝沉淀　　混合劑投量計算<

136、;/b>　　公式： 　　式中 T—日混凝劑投量(kg/d)　　a—單位混凝劑最大投量(mg/L)　　Q—日處理水量(m/d)　　設計中取Q=100000 m/d，選用三氯化鐵，根據(jù)原水水質，參考當?shù)厮畯S

137、，最大投量取a=61.3 mg/L,平均取a=3.8 mg/L　　當a取61.3 mg/L時：　　T=kg/d　　當a取38.8mg/L時：　　T=kg/d

眾賞文庫> 全部分類> 畢業(yè)設計

溫馨提示

1. 本站所有資源如無特殊說明，都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請下載最新的WinRAR軟件解壓。
2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等，如果需要附件，請聯(lián)系上傳者。文件的所有權益歸上傳用戶所有。
3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙，網(wǎng)頁內容里面會有圖紙預覽，若沒有圖紙預覽就沒有圖紙。
4. 未經(jīng)權益所有人同意不得將文件中的內容挪作商業(yè)或盈利用途。
5. 眾賞文庫僅提供信息存儲空間，僅對用戶上傳內容的表現(xiàn)方式做保護處理，對用戶上傳分享的文檔內容本身不做任何修改或編輯，并不能對任何下載內容負責。
6. 下載文件中如有侵權或不適當內容，請與我們聯(lián)系，我們立即糾正。
7. 本站不保證下載資源的準確性、安全性和完整性, 同時也不承擔用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。

水污染控制工程課程設計 (2)

文檔簡介

溫馨提示

最新文檔

評論

水污染控制工程課程設計 (2)

文檔簡介

溫馨提示

最新文檔

評論

免費下載