三層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p>　　第一章 設(shè)計(jì)基本資料</p><p><b>　　§1.1 工程概況</b></p><p>　　工程名稱：承德某辦公樓為三層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約為1800㎡。辦公樓建筑層高分別為：3.9m、3.6m、3.6m，結(jié)構(gòu)層高分別為：4.9m、3.6m、3.6m。室內(nèi)外高差為0.45m，建筑設(shè)計(jì)使用年限50年。</p>

2、;<p><b>　　§1.2設(shè)計(jì)資料</b></p><p><b>　　一、氣象資料</b></p><p>　　1、基本風(fēng)壓：W0=0.4KN/㎡</p><p>　　2、基本雪壓：0.30KN/㎡</p><p>　　二、抗震設(shè)防烈度：抗震設(shè)防烈度為6度，屬于Ⅱ類場(chǎng)地

3、土，設(shè)計(jì)地震分組為第二組。</p><p>　　三、地質(zhì)條件：場(chǎng)地土為中砂，承載力特征值fak=180KN/㎡,不凍脹，標(biāo)準(zhǔn)凍深1m，常年地下水位低于-2.5m。</p><p><b>　　四、材料：</b></p><p>　　1、混凝土：梁、柱、板均使用C30混凝土。</p><p>　　2、鋼筋：縱向受力鋼筋采用

4、熱軋鋼筋HRB335,其余采用熱軋鋼筋HPB235。</p><p>　　第二章 結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　§2.1 結(jié)構(gòu)布置及梁,柱截面尺寸的初選</p><p>　　§2.1.1平面形狀驗(yàn)算</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范，結(jié)構(gòu)高寬比H/B（B是建筑物平面輪廓線較小的邊長(zhǎng)）控制在3以下。辦公樓高11.7

5、0m，寬14.92m, H/B=0.78<3,符合要求。同樣建筑物長(zhǎng)寬比L/B=41.02/14.92=2.75<5（L/B宜小于4，不應(yīng)大于5）也滿足要求。</p><p>　　§2.1.2梁柱截面尺寸初選</p><p>　　主體結(jié)構(gòu)共3層，底層高為3.9m，其余各層高為：3.6m；內(nèi)外墻的做法：外墻做法：外墻砌240厚陶粒空心砌塊，內(nèi)墻砌200厚陶?？招钠鰤K；門

6、窗詳見門窗表；樓層屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋砼結(jié)構(gòu)。</p><p>　　一、梁截面尺寸的估算：</p><p>　　1、框架主梁截面尺寸：</p><p>　　（1）AB、CD跨：L=6000㎜</p><p>　　=500mm~750mm,取600㎜</p><p>　　=200mm~300mm，取250㎜(框架梁的寬度不宜

7、小于200mm)</p><p>　　2.4，故框架橫向AB、CD跨框架梁截面尺寸為b×h=250㎜×600㎜</p><p>　?。?）BC跨：L=2400</p><p>　　=200mm~300mm,取450㎜</p><p>　　=100mm~150mm，取200㎜(框架梁寬度不宜小于200mm)</p>

8、;<p>　　2.25>2，故框架橫向BC跨框架梁截面尺寸為b×h=200㎜×450㎜, </p><p>　?。?）①②、②③、③④、⑤⑥、⑥⑦、⑦⑧跨：L=6000㎜</p><p>　　=500mm~750mm,取600㎜</p><p>　　=200mm~300mm，取250㎜</p><p>

9、;　　2.4,故①②、②③、③④、⑤⑥、⑥⑦、⑦⑧跨框架梁的截面尺寸為b×h=250㎜×600㎜</p><p>　?。?）④⑤跨：L=4500mm</p><p>　　=375mm~563mm,取450㎜</p><p>　　=117mm~175mm，取200㎜(框架梁寬度不宜小于200mm)</p><p>　　2.2

10、5>2,故④⑤跨框架梁的截面尺寸為b×h=200㎜×450㎜, </p><p><b>　　2、次梁截面尺寸</b></p><p>　　按照整體肋形梁的次梁選擇截面尺寸：L=6000㎜</p><p>　　=300mm,取400㎜</p><p>　　=133mm~200mm，取200㎜&l

11、t;/p><p>　　2,故井字梁的截面尺寸為b×h=200㎜×400㎜</p><p>　　二、柱截面尺寸的估算</p><p>　　1、按軸壓比要求計(jì)算框架截面尺寸</p><p>　　框架柱的受荷面積如圖2-1所示，框架柱選用C30混凝土，fc=14.3N/mm2，軸壓比=1.0,計(jì)算面積時(shí)可按公式計(jì)算，公式中柱軸壓力設(shè)

12、計(jì)值N按公式（：荷載分項(xiàng)系數(shù)可取1.25含活荷載；：每個(gè)樓層單位面積的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值，KN/m2，框架結(jié)構(gòu)約為12~14KN/m2；：柱一層的受荷面積m2 ；：柱承受荷載的層數(shù)；：考慮水平力產(chǎn)生的系數(shù)，風(fēng)荷載或四級(jí)抗震時(shí)，取1.05，三~一級(jí)抗震等級(jí)時(shí)，取1.05~1.15；：邊柱、角柱軸向力增大系數(shù)，邊柱取1.1，角柱取1.2，中柱取1.0；：柱由框架梁與剪力墻連接時(shí)，柱軸力折減系數(shù)）求得</p><p>&l

13、t;b>　　1)邊柱</b></p><p>　　=1.25×14×(6×3)×3×1.05×1.1=1091.48KN</p><p>　　=1091.48×1000/(1.0×14.3)=76327mm2</p><p>　　=300mm×300mm=90

14、000mm2，構(gòu)造要求柱截面高度不宜小于400mm，故取截面尺寸為400mm×400mm。</p><p><b>　　2)中柱</b></p><p>　　=1.25×14×(6×4.2)×3×1.05×1.1=1528.065KN</p><p>　　=1528.065&

15、#215;1000/(1.0×14.3)=106858mm</p><p>　　=350mm×350mm=122500，構(gòu)造要求柱截面高度不宜小于400mm，故取截面尺寸為400mm×400mm</p><p><b>　　3)角柱</b></p><p>　　角柱雖然受荷面積小，但受力復(fù)雜，根據(jù)線剛度的驗(yàn)算結(jié)果取

16、截面尺寸為首層600mm×600mm標(biāo)準(zhǔn)層500mm×500mm</p><p><b>　　2、截面校核</b></p><p>　　1)按構(gòu)造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，寬度不宜小于350mm。</p><p>　　2)為避免發(fā)生剪切破壞，柱凈高與截面長(zhǎng)邊之比宜大于4。</p><p>

17、　　取二層較短柱高，Hn=3600；</p><p>　　=3.6/0.4=9>4</p><p>　　3)框架柱截面高度和寬度一般可取層高的1/10~1/15</p><p>　　=490mm~327mm(取最不利底層柱高4.9m)</p><p>　　綜上所述，所選框架柱截面尺寸均滿足構(gòu)造要求</p><p>

18、;　　圖2-1 邊柱和中柱的負(fù)荷面積簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　三、樓板厚度</b></p><p>　　根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置如圖2-2，取板厚度h=100 mm,則1/30>1/37滿足要求，故板厚為h=100mm。</p><p>　　圖2-2 結(jié)構(gòu)平面布置圖</p><p>　　注：梁的尺寸（㎜）：<

19、/p><p><b>　　柱的尺寸（㎜）：</b></p><p>　　第三章 豎向荷載計(jì)算</p><p><b>　　§3.1荷載計(jì)算</b></p><p>　　§3.1.1屋面及樓面恒荷載計(jì)算</p><p>　　一、屋面恒荷載：屋面（不上人） <

20、;/p><p>　　面 層：20厚細(xì)水泥砂漿加鋼網(wǎng)保護(hù)層，</p><p>　　6m×6m留10mm縫。 20×0.02=0.4KN/m2</p><p>　　保溫層：50厚擠塑聚苯板 0.3×0.05=0.015 KN/m2</p><p>　　防水層：柔性防水兩層

21、SBS改性瀝青防水卷材 0.1 KN/㎡</p><p>　　找平層：20厚1：3水泥砂漿找平 0.4KN/m2</p><p>　　找坡層：最薄20厚2%坡加氣碎塊混凝土,</p><p>　　7.5×(0.02+0.02×7.2×0.5)= 0.69 kN/m2</p><p&g

22、t;　　構(gòu)造層恒荷載： 1.605kN/㎡</p><p>　　結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/㎡</p><p>　　吊 頂：V型輕鋼龍骨硅鈣板吊頂 0.25kN/㎡</p><p>　　合計(jì)4.355KN/㎡</p><p>　　二、各

23、層樓面恒荷載：地磚樓面：88J1-1 樓8A改</p><p>　　12厚地磚 0.55 KN/㎡</p><p>　　6厚建筑膠漿 20×0.006=0.12 KN/㎡</p><p>　　84厚輕集料混凝土 1.95×0.084=0.164 KN/㎡</p><p>　

24、　構(gòu)造層恒荷載： 0.834KN/㎡</p><p>　　結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×25＝2.5kN/㎡</p><p>　　吊 頂：V型輕鋼龍骨硅鈣板吊頂 0.25kN/㎡</p><p>　　合計(jì)：3.584KN/㎡</p><p>　　三、衛(wèi)生間樓面恒荷載：防

25、滑地磚樓面：88J1-1 樓8F2改</p><p>　　12厚防滑地磚 0.55 KN/㎡</p><p>　　15厚1:2干硬性水泥砂漿粘結(jié)層 20×0.015=0.3 kN/㎡</p><p>　　15厚1:3水泥砂漿保護(hù)層 0.3 kN/㎡</p><p

26、>　　1.5厚聚氨酯涂膜防水層 0.05 KN/㎡</p><p>　　10厚1:3水泥砂漿找平層,四周及豎管根部位抹小八字角0.2 KN/㎡</p><p>　　最30-40厚C15細(xì)石混凝土從門口處向地漏找1%坡 </p><p>　　24×0.035= 0.84 kN/㎡</p><p>　　構(gòu)造層恒

27、荷載：2.24KN/㎡</p><p>　　結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡</p><p>　　吊 頂：V型輕鋼龍骨硅鈣板吊頂 0.25kN/㎡</p><p>　　合計(jì)：4.99KN/㎡</p><p>　　§3.1.2．屋面及樓面活荷載計(jì)算</p>&l

28、t;p>　　一、根據(jù)《荷載規(guī)范》查得 ：</p><p>　　上人屋面：2.0KN/㎡</p><p>　　樓 面：2.0KN/㎡(辦公樓)</p><p>　　走 廊: 2.5KN/㎡</p><p><b>　　二.雪荷載</b></p><p>　　Sk＝μrso Sk—

29、—雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；μr——屋面積雪分布系數(shù)；So——基本雪壓(kN／m2)。</p><p>　　Sk=1.0×0.3 KN/㎡=0.3KN/㎡</p><p>　　屋面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮，兩者取大者.</p><p>　　§3.1.3．梁，柱，墻，門窗重力荷載的計(jì)算（豎向荷載）</p><p>&l

30、t;b>　　一、梁自重：</b></p><p><b>　　一、梁自重：</b></p><p>　　1、主梁：b×h=250mm×600mm</p><p>　　主梁自重： 25 kN/m3×0.25m×（0.6m-0.1m（板厚））=3.125 kN/m</p>&l

31、t;p>　　抹灰層10厚混合砂漿：0.01m×(0.6m-0.1m)×2×17=0.17KN/m</p><p>　　合計(jì)： 3.295kN/m</p><p>　　2、次梁：b×h=200mm×400mm</p><p>　　次梁自重：

32、 25 kN/m3×0.2m×（0.4m-0.1m）=1.5 kN/m</p><p>　　抹灰層10厚混合砂漿：0.01m×(0.4m-0.1m)×2×17=0.102KN/m</p><p>　　合計(jì): 1.602kN/m</p><p>

33、;<b>　　二、柱自重：</b></p><p><b>　　1、一般層</b></p><p>　　b×h=500㎜×500㎜</p><p>　　柱自重：25×0.5m×0.5m×3.6m =14.4KN</p><p>　　抹灰層10厚混合砂

34、漿： </p><p>　　0.01m×(0.45m+0.47m)×2×3.6m×17=1.126KN</p><p>　　合計(jì)：15.526KN</p><p><b>　　2、一層</b></p><p>　　b×h=600㎜×600㎜</p>

35、<p>　　柱自重：25×0.6m×0.6m×5.35m =48.35KN</p><p>　　抹灰層10厚混合砂漿： </p><p>　　0.01m×(0.45m+0.47m)×2×4.9m×17=1.533KN</p><p>　　合計(jì)：49.883KN</p>&

36、lt;p><b>　　三、外縱墻自重：</b></p><p>　　外墻砌250厚陶粒空心砌塊，</p><p>　　外墻面裝修外墻粘貼50厚聚苯板保溫網(wǎng)格布抹抗裂砂漿10mm，</p><p>　　面層選用88J1-18A 厚度7mm。</p><p>　　內(nèi)墻面裝修選用 20厚混合砂漿墻面，則外墻單位墻面重力荷

37、載為 0.3×0.05+20×0.017+15×0.25+17×0.02=4.445KN/m2</p><p><b>　　四、內(nèi)墻自重：</b></p><p><b>　　1、一般層</b></p><p>　　縱墻：（3.6m-0.6m）×0.2m×

38、;6=3.6KN/m</p><p>　　20厚混合砂漿粉刷：3.0m×0.02m×17×2=2.04KN/m</p><p>　　合計(jì)：5.64KN/m</p><p><b>　　2、底層：</b></p><p>　　縱墻：（3.9m-0.6m）×0.2m×6=3.

39、96KN/m</p><p>　　20厚混合砂漿粉刷：3.3m×0.02m×17×2=2.244 KN/m</p><p>　　合計(jì)：6.204KN/m</p><p><b>　　五、女兒墻自重：</b></p><p>　　混凝土壓頂：0.1m×0.35m×25=0.

40、875KN/m</p><p>　　砌體：0.5m×0.24m×6=0.72KN/m</p><p>　　外粉刷墻面：0.6m×0.4KN/m2=0.24KN/m</p><p>　　內(nèi)粉刷墻面：0.6m×0.34KN/m2=0.204KN/m</p><p>　　合計(jì)：2.309KN/m</p&

41、gt;<p>　　第四章 框架側(cè)移剛度計(jì)算</p><p>　　§4.1橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算：</p><p>　　橫梁線剛度ib=EcIb/L0, ib計(jì)算過程見表4-1；柱線剛度ic=EcIc/h, ic計(jì)算過程見表4-2。</p><p>　　表4-1橫梁線剛度ib計(jì)算表</p><p>　　表4-2柱線剛度ic

42、計(jì)算表</p><p>　　柱的側(cè)移剛度按公式DC=αc12ic/h2計(jì)算。根據(jù)梁柱線剛度比K的不同，圖1-6中的柱可分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等。詳見表4-3、4-4和4-5</p><p>　　表4-3中框架柱側(cè)移剛度D值（N/mm）</p><p>　　表4-4邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)</p><p>　

43、　表4-5樓梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)</p><p>　　將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑D見表4-6</p><p>　　表4-6橫向框架層間側(cè)移剛度(N/mm)</p><p>　　由表4-6知，∑D1/∑D2=427948/606792=0.705>0.7,故該框架為規(guī)則框架。</p><p

44、>　　二、縱向框架側(cè)移剛度計(jì)算：</p><p>　　縱梁線剛度ib的計(jì)算過程見表4-7；</p><p>　　本工程中縱、橫柱線剛度相同，計(jì)算過程同表4-2。柱線剛度ic計(jì)算表</p><p>　　柱的側(cè)移剛度按公式DC=αc12ic/h2計(jì)算。根據(jù)梁柱線剛度比K的不同，圖1-6中的柱可分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等。</p>

45、;<p>　　表4-8中框架柱側(cè)移剛度D值（N/mm）</p><p>　　表4-9邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)</p><p>　　表4-10樓梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)</p><p>　　將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑D見表4-11</p><p>　　表4-11橫向框架層間

46、側(cè)移剛度(N/mm)</p><p>　　由表4-6知，∑D1/∑D2=437830/550784=0.795>0.7,故該框架為規(guī)則框架。</p><p>　　第五章 屋面及樓面板配筋計(jì)算</p><p>　　§5.1屋面板配筋計(jì)算</p><p>　　§5.1.1屋面板平面布置圖 </p><

47、p>　　§5.1.2屋面板配筋計(jì)算</p><p>　　采用彈性分析方法求雙向板，利用已有的計(jì)算系數(shù)計(jì)算板在兩個(gè)方向的跨中、支座彎矩，在求跨中彎矩時(shí)，將荷載分為對(duì)稱荷載（G+Q/2）和反對(duì)稱荷載（±Q/2），在對(duì)稱荷載作用下，按四邊固定；在反對(duì)稱荷載作用下，按四邊簡(jiǎn)支分別求出相應(yīng)的跨中彎矩；總跨中彎矩即為上述兩部分彎矩之和。在求支座負(fù)彎矩時(shí)，將全部荷載（G+Q）作用于各區(qū)格，按四邊固定求

48、出支座負(fù)彎矩。</p><p>　　相應(yīng)的彎矩=彎矩系數(shù)×相應(yīng)均布荷載值×板的較短方向計(jì)算跨度</p><p><b>　　一、A區(qū)板配筋計(jì)算</b></p><p>　　=4.5m，=6m，=0.75，按雙向板計(jì)算</p><p><b>　　1、荷載值</b></p&g

49、t;<p>　　恒荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2×4.355=5.226(KN/m2)</p><p>　　活荷載設(shè)計(jì)值：q=1.4×0.5=0.7(KN/m2)</p><p><b>　　荷載組合：</b></p><p>　　支座最大負(fù)彎矩：g+q=5.926(KN/m2)</p><p>

50、;<b>　　跨中最大正彎矩：</b></p><p>　　對(duì)稱荷載：g+q/2=5.576(KN/m2)</p><p>　　反對(duì)稱荷載： q/2=0.35(KN/m2)</p><p><b>　　2、彎矩系數(shù)</b></p><p>　　查《四邊支承雙向板按彈性分析的彎矩系數(shù)表》（泊松比=1/

51、6）得：</p><p>　　對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx1=0.0364</p><p>　　my1=0.0263</p><p>　　反對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx2=0.0673</p><p>　　my2=0.0420</p>&

52、lt;p><b>　　支座彎矩系數(shù)</b></p><p><b>　　=-0.0729</b></p><p><b>　　=-0.0837</b></p><p><b>　　3、計(jì)算彎矩</b></p><p><b>　　跨中彎矩&

53、lt;/b></p><p>　　=0.0364×5.576×4.5×4.5+0.0673×0.35×4.5×4.5</p><p>　　=4.586(KN·m)</p><p>　　=0.0263×5.576×4.5×4.5+0.0420×0.35&

54、#215;4.5×4.5</p><p>　　=3.26(KN·m)</p><p><b>　　支座彎矩</b></p><p>　　=-0.0729×5.926×4.5×4.5=-8.748(KN·m)</p><p>　　=-0.0837×5.9

55、26×4.5×4.5=-10.04(KN·m)</p><p><b>　　4、截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　板保護(hù)層厚度取20mm,選用B10鋼筋作為受力主筋，則短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向鋼筋的外側(cè)，以獲得較大的截面有效高度）：</p><p>　　100-20-10/2=75(

56、mm)</p><p>　　方向跨中截面有效高度：</p><p>　　100-20-15=65(mm)</p><p>　　支座處h0均為76mm。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95，，板配筋選用HRB335，=300N/mm2。配筋計(jì)算結(jié)果見下表：</p><p>

57、<b>　　二、B區(qū)板配筋計(jì)算</b></p><p>　　=6m，=2.4m，=2.5>2，按單向板計(jì)算</p><p><b>　　1、荷載組合設(shè)計(jì)值</b></p><p>　　由可變荷載效應(yīng)控制的組合：</p><p>　　g+q=1.2×4.355+1.4×0.5

58、=5.926(KN/m2)</p><p>　　由永久荷載效應(yīng)控制的組合：</p><p>　　g+q=1.35×4.355+1.4×0.7×0.5=6.369(KN/m2)</p><p>　　故取由永久荷載效應(yīng)控制的組合：g+q=6.369(KN/m2)</p><p><b>　　2、計(jì)算彎矩&l

59、t;/b></p><p>　　取1m板寬作為計(jì)算單元，按彈性理論計(jì)算，取B區(qū)格板的計(jì)算跨度為=2400mm。如果B區(qū)格板兩端是完全簡(jiǎn)支的情況，則跨中彎矩為，考慮到B區(qū)格板兩端梁的嵌固作用，故跨中彎矩??；B區(qū)格板如果兩端是完全嵌固，則支座彎矩為，考慮到支座兩端不是完全嵌固，故取支座彎矩為；</p><p><b>　　跨中彎矩</b></p>&l

60、t;p>　　=0.1×6.369×2.4×2.4=3.67(KN·m)</p><p><b>　　支座彎矩</b></p><p>　　=-1×6.369×2.4×2.4/14=-2.62(KN·m)</p><p><b>　　3、截面設(shè)計(jì)<

61、;/b></p><p>　　板保護(hù)層厚度取20mm,選用B8鋼筋作為受力主筋，截面有效高度：</p><p>　　100-20-8/2=76(mm)</p><p>　　支座處h0均為76mm。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。板配筋選用HRB335，=300N/mm2；混凝土采用C30，=14.3N/mm2。配筋計(jì)算結(jié)

62、果見下表：</p><p><b>　?。?；</b></p><p><b>　　三、C區(qū)板配筋計(jì)算</b></p><p>　　=3m，=6m，=0.5，按雙向板計(jì)算</p><p><b>　　1、荷載值</b></p><p>　　恒荷載設(shè)計(jì)值：g

63、=1.2×4.355=5.226(KN/m2)</p><p>　　活荷載設(shè)計(jì)值：q=1.4×0.5=0.7(KN/m2)</p><p><b>　　荷載組合：</b></p><p>　　支座最大負(fù)彎矩：g+q=5.926(KN/m2)</p><p><b>　　跨中最大正彎矩：<

64、;/b></p><p>　　對(duì)稱荷載：g+q/2=5.576(KN/m2)</p><p>　　反對(duì)稱荷載： q/2=0.35(KN/m2)</p><p><b>　　2、彎矩系數(shù)</b></p><p>　　查《四邊支承雙向板按彈性分析的彎矩系數(shù)表》（泊松比=1/6）得：</p><p&g

65、t;　　對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx1=0.0551</p><p>　　my1=0.0188</p><p>　　反對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx2=0.0994</p><p>　　my2=0.0335</p><p><b>　　支座彎矩

66、系數(shù)</b></p><p><b>　　=-0.0784</b></p><p><b>　　=-0.01146</b></p><p><b>　　3、計(jì)算彎矩</b></p><p><b>　　跨中彎矩</b></p>&

67、lt;p>　　=0.0551×5.576×3×3+0.0994×0.35×3×3</p><p>　　=3.078(KN·m)</p><p>　　=0.0188×5.576×3×3+0.0335×0.35×3×3</p><p>

68、　　=1.048(KN·m)</p><p><b>　　支座彎矩</b></p><p>　　=-0.0784×5.926×3×3=-4.181(KN·m)</p><p>　　=-0.1146×5.926×3×3=-6.112(KN·m)</p&

69、gt;<p><b>　　4、截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　板保護(hù)層厚度取20mm,選用B10鋼筋作為受力主筋，則短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向鋼筋的外側(cè)，以獲得較大的截面有效高度）：</p><p>　　100-20-10/2=75(mm)</p><p>　　方向跨中截面有效高度：</p&g

70、t;<p>　　100-20-15=65(mm)</p><p>　　支座處h0均為75mm。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95，，板配筋選用HRB335，=300N/mm2。配筋計(jì)算結(jié)果見下表：</p><p><b>　　四、D區(qū)板配筋計(jì)算</b></p><

71、;p>　　=2.4m，=4.5m，=0.533，按雙向板計(jì)算</p><p><b>　　1、荷載值</b></p><p>　　恒荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2×4.355=5.226(KN/m2)</p><p>　　活荷載設(shè)計(jì)值：q=1.4×0.5=0.7(KN/m2)</p><p><b

72、>　　荷載組合：</b></p><p>　　支座最大負(fù)彎矩：g+q=5.926(KN/m2)</p><p><b>　　跨中最大正彎矩：</b></p><p>　　對(duì)稱荷載：g+q/2=5.576(KN/m2)</p><p>　　反對(duì)稱荷載： q/2=0.35(KN/m2)</p>

73、<p><b>　　2、彎矩系數(shù)</b></p><p>　　查《四邊支承雙向板按彈性分析的彎矩系數(shù)表》（泊松比=1/6）得：</p><p>　　對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx1=0.0402</p><p>　　my1=0.0114</p><p>　　反對(duì)稱荷

74、載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx2=0.0950</p><p>　　my2=0.0351</p><p><b>　　支座彎矩系數(shù)</b></p><p><b>　　=-0.0819</b></p><p><b>　　=-0.0570</b&

75、gt;</p><p><b>　　3、計(jì)算彎矩</b></p><p><b>　　跨中彎矩</b></p><p>　　=0.0402×5.576×2.4×2.4+0.095×0.35×2.4×2.4</p><p>　　= 1.482

76、(KN·m)</p><p>　　=0.0114×5.576×2.4×2.4+0.0351×0.35×2.4×2.4</p><p>　　=0.437(KN·m)</p><p><b>　　支座彎矩</b></p><p>　　=-0.08

77、19×5.926×2.4×2.4=-2.80(KN·m)</p><p>　　=-0.0570×5.926×2.4×2.4=-0.332(KN·m)</p><p><b>　　4、截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　板保護(hù)層厚度取20mm,選用B8鋼筋作為受力主

78、筋，則短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向鋼筋的外側(cè)，以獲得較大的截面有效高度）：</p><p>　　100-20-8/2=76(mm)</p><p>　　方向跨中截面有效高度：</p><p>　　100-20-12=68(mm)</p><p>　　支座處h0均為76mm。</p><p>　　

79、截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95，，板配筋選用HRB335，=300N/mm2。配筋計(jì)算結(jié)果見下表：</p><p>　　§5.2樓面板配筋計(jì)算</p><p>　　§5.2.1樓面板平面布置圖 </p><p>　　§5.2.2樓面板配筋計(jì)算</p><p>　　計(jì)算原理及步驟同屋

80、面板配筋計(jì)算</p><p><b>　　樓面荷載值</b></p><p>　　恒荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2×3.584=4.30(KN/m2)</p><p>　　活荷載設(shè)計(jì)值：q=1.4×2=2.8(KN/m2)</p><p><b>　　荷載組合：</b></p>

81、;<p>　　支座最大負(fù)彎矩：g+q=7.10(KN/m2)</p><p><b>　　跨中最大正彎矩：</b></p><p>　　對(duì)稱荷載：g+q/2=5.7(KN/m2)</p><p>　　反對(duì)稱荷載： q/2=1.4(KN/m2)</p><p><b>　　一、A區(qū)板配筋計(jì)算<

82、/b></p><p>　　=4.5m，=6m，=0.75，按雙向板計(jì)算</p><p><b>　　1、彎矩系數(shù)</b></p><p>　　查《四邊支承雙向板按彈性分析的彎矩系數(shù)表》（泊松比=1/6）得：</p><p>　　對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx1=0.03

83、64</p><p>　　my1=0.0263</p><p>　　反對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx2=0.0673</p><p>　　my2=0.0420</p><p><b>　　支座彎矩系數(shù)</b></p><p><b>　　=-0

84、.0729</b></p><p><b>　　=-0.0837</b></p><p><b>　　2、計(jì)算彎矩</b></p><p><b>　　跨中彎矩</b></p><p>　　=0.0364×5.7×4.5×4.5+0.0

85、263×1.4×4.5×4.5</p><p>　　=4.95(KN·m)</p><p>　　=0.0673×5.7×4.5×4.5+0.0420×1.4×4.5×4.5</p><p>　　=8.96(KN·m)</p><p>

86、<b>　　支座彎矩</b></p><p>　　=-0.0729×7.10×4.5×4.5=-10.48(KN·m)</p><p>　　=-0.0837×7.10×4.5×4.5=-12.03(KN·m)</p><p><b>　　3、截面設(shè)計(jì)<

87、;/b></p><p>　　板保護(hù)層厚度取20mm,選用B8鋼筋作為受力主筋，則短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向鋼筋的外側(cè)，以獲得較大的截面有效高度）：</p><p>　　100-20-8/2=76(mm)</p><p>　　方向跨中截面有效高度：</p><p>　　100-20-12=68(mm)</

88、p><p>　　支座處h0均為76mm。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95，，板配筋選用HRB335，=300N/mm2。配筋計(jì)算結(jié)果見下表：</p><p><b>　　二、B區(qū)板配筋計(jì)算</b></p><p>　　=6m，=2.4m，=2.5，按單向板計(jì)算</p&

89、gt;<p><b>　　1、荷載組合設(shè)計(jì)值</b></p><p>　　由可變荷載效應(yīng)控制的組合：</p><p>　　g+q=1.2×3.584+1.4×2.5=7.8(KN/m2)</p><p>　　由永久荷載效應(yīng)控制的組合：</p><p>　　g+q=1.35×3.

90、584+1.4×0.7×2.5=7.29(KN/m2)</p><p>　　故取由可變荷載效應(yīng)控制的組合：g+q=7.8(KN/m2)</p><p><b>　　2、計(jì)算彎矩</b></p><p>　　取1m板寬作為計(jì)算單元，按彈性理論計(jì)算，取B區(qū)格板的計(jì)算跨度為=2400mm。如果B區(qū)格板兩端是完全簡(jiǎn)支的情況，則跨中彎

91、矩為，考慮到B區(qū)格板兩端梁的嵌固作用，故跨中彎矩??；B區(qū)格板如果兩端是完全嵌固，則支座彎矩為，考慮到支座兩端不是完全嵌固，故取支座彎矩為；</p><p><b>　　跨中彎矩</b></p><p>　　=0.1×7.8×2.4×2.4=4.493(KN·m)</p><p><b>　　支座

92、彎矩</b></p><p>　　=-1×7.8×2.4×2.4/14=-3.21(KN·m)</p><p><b>　　3、截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　板保護(hù)層厚度取20mm,選用B8鋼筋作為受力主筋，截面有效高度：</p><p>　　100-20-8/

93、2=76(mm)</p><p>　　支座處h0均為76mm。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。板配筋選用HRB335，=300N/mm2；混凝土采用C30，=14.3N/mm2。配筋計(jì)算結(jié)果見下表：</p><p><b>　??；；</b></p><p><b>　　三、C區(qū)板配筋計(jì)算<

94、/b></p><p>　　=3m，=6m，=0.5，按雙向板計(jì)算</p><p><b>　　1、彎矩系數(shù)</b></p><p>　　查《四邊支承雙向板按彈性分析的彎矩系數(shù)表》（泊松比=1/6）得：</p><p>　　對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx1=0.0551&

95、lt;/p><p>　　my1=0.0188</p><p>　　反對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx2=0.0994</p><p>　　my2=0.0335</p><p><b>　　支座彎矩系數(shù)</b></p><p><b>　　=-0.07

96、84</b></p><p><b>　　=-0.01146</b></p><p><b>　　2、計(jì)算彎矩</b></p><p><b>　　跨中彎矩</b></p><p>　　=0.0551×4.65×3×3+0.0994&#

97、215;1.4×3×3</p><p>　　=3.56(KN·m)</p><p>　　=0.0188×4.65×3×3+0.0335×1.4×3×3</p><p>　　=1.21(KN·m)</p><p><b>　　支座彎矩&

98、lt;/b></p><p>　　=-0.0784×7.10×3×3=-5(KN·m)</p><p>　　=-0.1146×7.10×3×3=-7.32(KN·m)</p><p><b>　　3、截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　

99、　板保護(hù)層厚度取20mm,選用B8鋼筋作為受力主筋，則短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向鋼筋的外側(cè)，以獲得較大的截面有效高度）：</p><p>　　100-20-8/2=76(mm)</p><p>　　方向跨中截面有效高度：</p><p>　　100-20-12=68(mm)</p><p>　　支座處h0均為76mm

100、。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95，，板配筋選用HRB335，=300N/mm2。配筋計(jì)算結(jié)果見下表：</p><p><b>　　四、D區(qū)板配筋計(jì)算</b></p><p>　　=2.4m，=4.5m，=0.533，按雙向板計(jì)算</p><p><b>　　

101、1、荷載值</b></p><p>　　恒荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2×3.584=4.3(KN/m2)</p><p>　　活荷載設(shè)計(jì)值：q=1.4×2.5=3.5(KN/m2)</p><p><b>　　荷載組合：</b></p><p>　　支座最大負(fù)彎矩：g+q=7.8(KN/m2)&

102、lt;/p><p><b>　　跨中最大正彎矩：</b></p><p>　　對(duì)稱荷載：g+q/2=6.05(KN/m2)</p><p>　　反對(duì)稱荷載： q/2=1.75(KN/m2)</p><p><b>　　2、彎矩系數(shù)</b></p><p>　　查《四邊支承雙向板按

103、彈性分析的彎矩系數(shù)表》（泊松比=1/6）得：</p><p>　　對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx1=0.0402</p><p>　　my1=0.0114</p><p>　　反對(duì)稱荷載作用下的彎矩系數(shù)</p><p>　　mx2=0.0950</p><p>　　my2=0

104、.0351</p><p><b>　　支座彎矩系數(shù)</b></p><p><b>　　=-0.0819</b></p><p><b>　　=-0.0570</b></p><p><b>　　3、計(jì)算彎矩</b></p><p&g

105、t;<b>　　跨中彎矩</b></p><p>　　=0.0402×6.05×2.4×2.4+0.095×1.75×2.4×2.4</p><p>　　= 2.36(KN·m)</p><p>　　=0.0114×6.05×2.4×2.4+0.

106、0351×1.75×2.4×2.4</p><p>　　=0.75(KN·m)</p><p><b>　　支座彎矩</b></p><p>　　=-0.0819×7.8×2.4×2.4=-3.68(KN·m)</p><p>　　=-0.0

107、570×7.8×2.4×2.4=-2.56(KN·m)</p><p><b>　　4、截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　板保護(hù)層厚度取20mm,選用B8鋼筋作為受力主筋，則短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向鋼筋的外側(cè)，以獲得較大的截面有效高度）：</p><p>　　100-20-

108、8/2=76(mm)</p><p>　　方向跨中截面有效高度：</p><p>　　100-20-12=68(mm)</p><p>　　支座處h0均為76mm。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95，，板配筋選用HRB335，=300N/mm2。配筋計(jì)算結(jié)果見下表：</p>&l

109、t;p>　　第六章橫向框架在豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　§6.1 3軸橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　§6.1.1 恒荷載作用下橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　一、計(jì)算單元</b></p><p>　　取3軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元

110、跨度為6.3米，如圖6-1所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用著集中力矩。 </p><p>　　圖6-1 橫向框架計(jì)算單元</p><p><b>　　二、荷載計(jì)算</b>

111、;</p><p><b>　　恒載計(jì)算：</b></p><p>　　各層梁上作用的恒載計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6-2所示：</p><p>　　圖6-2 各層梁上作用的恒載</p><p><b>　　對(duì)于第3層：</b></p><p>　　在圖6-2中，q1，q1′代表橫梁自重為

112、均布荷載形式。</p><p>　　q1=3.295KN/m q1′=3.295KN/m</p><p>　　q2和q2′分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖6-1所示幾何關(guān)系得。</p><p>　　q2=4.355x3.15=13.718KN/m q2′=4.355x2.1=9.146KN/m</p><p>　　p

113、1、p2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計(jì)算如下：</p><p>　　p1=[(3.0x2x1/2)x2+1.5x(2+6)/2]x4.355+3.295x6.0+1.602x6/2+</p><p>　　3.173x0.60x6.0=75.194KN</p><p>　　P2=[(3.0x2x1/2)x2+1

114、.5x(2+6)/2+2x1.2x(3.0 +2.0)/2]x4.355+</p><p>　　3.295x6.0+1.602x6/2=102.966KN</p><p><b>　　集中力矩</b></p><p>　　M1= p1e1=75.194x(0.5-0.25)/2=9.4KN·M</p><p>

115、　　M2= p2e2=102.966x(0.5-0.25)/2=12.87 KN·M</p><p>　　對(duì)于2層，q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。其他荷載計(jì)算方法同四層，結(jié)果為:</p><p>　　q1=3.295+3.68x3=14.335KN/m q1′=3.295KN/m</p><p>　　q2=3.584x3.0=10.752KN

116、/m q2′=3.584x2.0=7.168KN/m</p><p>　　p1=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(2+6)/2]x3.584+3.295x6.0+1.602x6/2+</p><p>　　4.445x(5.5x3-1.8x1.8x2)+0.4x1.8x1.8x2=80.188KN P2=[(3.0x2x1/2)x2+1.5x(2+6)/2+2x1.2x(3.0+2

117、.0)/2]x3.584+</p><p>　　3.295x6.0+1.602x6/2+3.68x3x(6.0-0.5)=149.808KN</p><p><b>　　集中力矩</b></p><p>　　M1= p1e1=80.188x(0.5-0.25)/2=10.02KN·M</p><p>　　M2=

118、 p2e2=149.808x(0.5-0.25)/2=18.726KN·M</p><p><b>　　對(duì)1層:</b></p><p>　　q1=3.295+3.68x3=14.335KN/m q1′=3.295KN/m</p><p>　　q2=3.584x3.0=10.752KN/m q2′=3.584x2.0=7.168K

119、N/m</p><p>　　p1=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(2+6)/2]x3.584+3.295x6.0+1.602x6/2+</p><p>　　4.445x(5.5x3-1.8x1.8x2)+0.4x1.8x1.8x2=114.708KN P2=[(3.0x2x1/2)x2+1.5x(2+6)/2+2x1.2x(3.0+2.0)/2]x3.584+</p>

120、<p>　　3.295x6.0+1.602x6/2+3.68x3x(6.0-0.5)=149.808KN</p><p><b>　　集中力矩</b></p><p>　　M1= p1e1=114.708x(0.6-0.25)/2=20.1KN·M</p><p>　　M2= p2e2=149.808x(0.6-0.25

121、)/2=26.22KN·M</p><p><b>　　2）活荷載計(jì)算：</b></p><p>　　活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖6-3所示：</p><p>　　圖6-3 各層梁上作用的活載</p><p><b>　　對(duì)于第3層：</b></p><p&g

122、t;　　q2=0.5x3.0=1.5KN/m q2′=0.5x2.0=1.0KN/m</p><p>　　p1=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(2+6)/2]x0.5=6KN P2=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(2+6)/2+2x1.2x(3.0+2.0)/2]x0.5=9KN</p><p><b>　　集中力矩</b></p>

123、<p>　　M1= p1e1=6.0x(0.5-0.25)/2=0.75 KN·M</p><p>　　M2= p2e2=9.0x(0.5-0.25)/2=1.125 KN·M</p><p>　　同理，在屋面雪荷載作用下：</p><p>　　q2=0.3x3.0=0.9KN/m q2′=0.3x2.0=0.6KN/m</p

124、><p>　　p1=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(2+6)/2]x0.3=3.6KN P2=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(2+6)/2+2x1.2x(3.0+2.0)/2]x0.3=5.4KN</p><p><b>　　集中力矩</b></p><p>　　M1= p1e1=3.6x(0.5-0.25)/2=0.45KN&

125、#183;M</p><p>　　M2= p2e2=5.4x(0.5-0.25)/2=0.675KN·M</p><p><b>　　對(duì)于第2層：</b></p><p>　　q2=2x3.0=6KN/m q2′=2.5x2.0=5.0KN/m</p><p>　　p1=[(3.0x2x1/2)x2+1.50

126、x(2+6)/2]x2=24KN P2=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(2+6)/2]x2+[2x1.2x(3.0+2.0)/2]x2.5=39KN</p><p><b>　　集中力矩</b></p><p>　　M1= p1e1=24x(0.5-0.25)/2=3 KN·M</p><p>　　M2= p2e2=39x(

127、0.5-0.25)/2=4.875KN·M</p><p><b>　　對(duì)于第1層：</b></p><p>　　q2=2x3.0=6.0KN/m q2′=2.5x2.0=5.0KN/m</p><p>　　p1=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(2+6)/2]x2=24KN P2=[(3.0x2x1/2)x2+1.50x(

128、2+6)/2]x2+[2x1.2x(3.0+2.0)/2]x2.5=39KN</p><p><b>　　集中力矩</b></p><p>　　M1= p1e1=24x(0.6-0.25)/2=4.2 KN·M</p><p>　　M2= p2e2=39x(0.6-0.25)/2=6.825KN·M</p>&

129、lt;p>　　表6-1 橫向框架恒載匯總表</p><p>　　表6-2 橫向框架活載匯總表</p><p>　　注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。</p><p>　　3）內(nèi)力計(jì)算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。彎矩計(jì)算過程如圖 6-6，所得彎矩如圖6-7。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力于梁端

130、彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表6-3和表6-4所列。</p><p>　　框架梁柱相對(duì)線剛度如圖</p><p>　　圖6－4框架梁柱的相對(duì)線剛度</p><p><b>　　計(jì)算彎矩分配系數(shù)</b></p><p>　　圖6－5框架梁柱的相對(duì)線剛度&

131、lt;/p><p><b>　　彎矩二次分配過程</b></p><p>　　圖6－6橫向框架彎矩的二次分配法(M單位：KN·m)</p><p><b>　　恒荷載作用下彎矩圖</b></p><p>　　活荷載（雪荷載）作用下彎矩圖</p><p>　　圖6－7豎向

132、荷載作用下框架彎矩圖(M單位：KN·m)</p><p>　　一、荷載引起的彎矩值：q分別在上面表6-1、6-2中找到。L為不同跨間間距</p><p>　　AB跨Va=Vb=V矩形+V梯形=1/2* *l+1/2**l(1-1/3)</p><p>　　三層、二層、首層同理公式</p><p>　　BC跨Vb=Vc=V矩形+V三角

133、形=1/2* *l+1/4**l</p><p>　　二、彎矩引起的剪力值：是用網(wǎng)絡(luò)圖中彎矩值相減/跨度，例如：（32.53-45.01）/6=-2.08其他同理。</p><p><b>　　三、總剪力</b></p><p>　　荷載引起剪力與彎矩引起剪力相加：自己可按我的數(shù)試算，例如：37.32-2.08=35.24；37.32-（-2.

134、08）=39.4</p><p>　　(公式都可在結(jié)構(gòu)力學(xué)書中找到)</p><p><b>　　四、柱軸力</b></p><p><b>　　（A柱）</b></p><p>　　三層：=+；=+柱自重</p><p>　　二層：=++；=+柱自重</p>

135、<p>　　首層同理（但柱自重首層與其他層不同因?qū)痈卟煌?lt;/p><p><b>　　（B柱）</b></p><p><b>　　三層：總=+</b></p><p><b>　　=+；=+柱自重</b></p><p>　　其他層推算原理同三層同A柱</p

136、><p>　　五、活荷載與雪荷載計(jì)算原理同恒荷載</p><p>　　表6－3恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）</p><p>　　表6－4活載(雪荷載)作用下梁端剪力及柱軸力（KN）</p><p>　　第七章 框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合</p><p>　　§7.1框架結(jié)構(gòu)梁內(nèi)力組合</p><

137、p>　　§7.1.1. 框架結(jié)構(gòu)梁的內(nèi)力組合</p><p>　　在豎向荷載作用下，可以考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對(duì)梁端負(fù)彎距進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為現(xiàn)澆框架：0.8-0.9，本設(shè)計(jì)取0.85。</p><p>　　由于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為6度，故只考慮以下三種組合形式：</p><p>　　一、第Ⅰ類由可變荷載效應(yīng)控制的組合：</p>