畢業(yè)設(shè)計(jì)--高層建筑

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　前言 2頁</p><p>　　建筑部分 3~8頁</p><p>　　上部結(jié)構(gòu)部分 9~55頁</

2、p><p>　　基礎(chǔ)部分 56~65頁</p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　高層建筑是近代經(jīng)濟(jì)發(fā)展和科學(xué)技術(shù)進(jìn)步的產(chǎn)物。隨著經(jīng)濟(jì)的騰飛，城市人口集中，用地緊張，以及商業(yè)競爭的激烈化、城市日益國際化，使相當(dāng)多的辦公樓、旅館、醫(yī)院、學(xué)校等建筑向高層發(fā)展。為了在市區(qū)內(nèi)使高等

3、學(xué)校有立足之地，我在各位指導(dǎo)老師的幫助下設(shè)計(jì)了一幢高層培訓(xùn)中心。它集辦公、教學(xué)、住宿于一體，指導(dǎo)思想明確，設(shè)計(jì)方案符合實(shí)際要求，建成后能馬上投入使用，解決學(xué)校教學(xué)、辦公、住宿的困難。</p><p>　　在此方案的設(shè)計(jì)中我很榮幸得到了***老師、**老師和xx老師的關(guān)心和幫助，并給予我熱心的指導(dǎo)，在此我向各位老師表示由衷的感謝。由于我是初學(xué)者，這套設(shè)計(jì)會(huì)有很多不足，敬請各位老師多加指教。</p>&

4、lt;p><b>　　謝謝</b></p><p><b>　　建筑部分</b></p><p><b>　　概述</b></p><p>　　高層建筑是隨著社會(huì)生產(chǎn)的發(fā)展和人們生活的需要而發(fā)展起來的，由于西方某些國家工業(yè)革命的興起和發(fā)展，農(nóng)業(yè)人口大量涌入城市，為了解決人們對居住、辦公、商業(yè)、教

5、學(xué)用房的需要，早在上一個(gè)世紀(jì)初便建立了大量的多層建筑，但最初由于受到垂直運(yùn)輸機(jī)械的限制，房屋還不能建得太高。直到1875年第一部載人電梯的制造成功，高層建筑才開始大量涌現(xiàn)出來。所以說，高層建筑是商業(yè)化、工業(yè)化、城市化的結(jié)果，而科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，輕質(zhì)高強(qiáng)材料的出現(xiàn)，以及電氣化、機(jī)械化在建筑中的應(yīng)用，又為高層建筑的發(fā)展提供了物質(zhì)條件，高層建筑從其完全型的體量和引人注目的外觀，使整個(gè)城市變得更加生機(jī)勃勃。</p><p>

6、;　　現(xiàn)代世界信息交換和傳遞大量集中，人與人之間的聯(lián)系日益密切，為了爭取城市繁華地帶，在有限的土地上容納大量的教學(xué)活動(dòng)場所，教學(xué)建筑不得不向高空發(fā)展。高層建筑與其他少層建筑相比，只有節(jié)省用地、節(jié)約市政工程費(fèi)用，減少拆遷費(fèi)用等一系列優(yōu)點(diǎn)；同時(shí)，高層的發(fā)展還有助于建筑工業(yè)化的發(fā)展，為了充分發(fā)揮高等學(xué)校人才和設(shè)備優(yōu)勢，為國家和地方常年培養(yǎng)專業(yè)人才，擬在哈爾濱某高校校區(qū)興建一培訓(xùn)中心。</p><p>　　培訓(xùn)中心是現(xiàn)代

7、化建筑教學(xué)的一個(gè)主要形式，它自身容教學(xué)、管理、住宿三位一體，形成一套系統(tǒng)建筑管理體系，滿足了學(xué)習(xí)人員，特別是外地學(xué)員對學(xué)習(xí)和生活的需要。</p><p>　　現(xiàn)代高層建筑不斷地采用新型結(jié)構(gòu)體系和新技術(shù)、新工藝、新材料，滿足了教學(xué)建筑向更高尺度發(fā)展的可能性。</p><p>　　建筑體型選擇與平面布置</p><p><b>　　設(shè)計(jì)原則</b>

8、</p><p>　　建筑是供人使用的有功能作用的空間，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多種空間形式，建筑體型一般綜合反映內(nèi)部空間，又在一定程度上反映建筑的性格、歷史時(shí)期和民族地域特點(diǎn)。高層建筑體型還常常是街道、廣場或城市某一個(gè)區(qū)域的構(gòu)成中心。鑒于此，高層建筑體型設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)有經(jīng)濟(jì)技術(shù)水平處理好功能、空間與形式的辨證統(tǒng)一關(guān)系，還要處理好與環(huán)境的關(guān)系，以便在滿足功能要求的同時(shí)，生根于特定的環(huán)境，給人以良好的感覺。

9、</p><p>　　同樣，對于建筑造型與平面布置的選擇，必須考慮結(jié)構(gòu)因素，以有利于結(jié)構(gòu)受力。平面形狀應(yīng)簡單、對稱、規(guī)則，以減少地震災(zāi)害的影響。</p><p><b>　　建筑造型</b></p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)原則，本設(shè)計(jì)采用“—”字型結(jié)構(gòu)體系。這種結(jié)構(gòu)體系符合簡單、對稱、規(guī)則的原則。</p><p><

10、b>　　平面布置</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)在平面上力求平面對稱，對稱平面易于保證質(zhì)量中心與剛度中心重合，避免結(jié)構(gòu)在水平力作用下扭轉(zhuǎn)。</p><p>　　為使常用房間采光、通風(fēng)效果好，本設(shè)計(jì)將教室、辦公室等房間布置在南向，而且此方向面對主要街道，交通方便。這樣布置可在建筑后方留有大片空間，利于學(xué)員的休息和娛樂。</p><p><b

11、>　　立面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　立面設(shè)計(jì)時(shí)首先應(yīng)推敲各部分總的比例關(guān)系，考慮建筑物整體的幾個(gè)方面的統(tǒng)一，相鄰立面的連接與協(xié)調(diào)，然后著重分析各立面上墻面的處理、門窗的調(diào)整和安排，最后對入口、門廊等進(jìn)一步進(jìn)行處理。</p><p>　　節(jié)奏韻律和虛實(shí)對比，是使建筑立面高于表現(xiàn)力的重要設(shè)計(jì)手法，在建筑立面上，相同構(gòu)件或門窗作有規(guī)律的重復(fù)和變化，給人們在視覺上得到類似

12、音樂詩歌中節(jié)奏韻律的效果。立面的節(jié)奏感在門窗的排列組合、墻面的構(gòu)件劃分中表現(xiàn)得比較突出。</p><p><b>　　剖面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　剖面設(shè)計(jì)主要分析建筑物各部分應(yīng)有的高度，建筑層數(shù)、建筑空間的組合利用，以及建筑剖面中的結(jié)構(gòu)、構(gòu)造關(guān)系，建筑物的平面和剖面是緊密聯(lián)系的。</p><p>　　在本設(shè)計(jì)中，教學(xué)部分以及底層管理部

13、分的層高均為3.6m，標(biāo)準(zhǔn)層住宿部分層高為3.0m。電梯布置在建筑物中部，消防疏散用樓、電梯布置在建筑物兩端，消防疏散用樓、電梯間均出屋面。</p><p><b>　　垂直交通設(shè)計(jì)</b></p><p>　　本工程主要垂直交通工具是電梯，對電梯的選用及其在建筑物中的合理布置，將使高層建筑的使用更加合理，同時(shí)還能提高工作效率。</p><p>

14、;　　本設(shè)計(jì)中電梯布置在建筑平面的中部。除了設(shè)置兩部電梯外，還設(shè)置了兩部防煙（樓）電梯于建筑物的兩端。這樣的布置可使建筑物內(nèi)任意點(diǎn)至樓、電梯出口的距離均不大于30m，滿足高層建筑的防火要求。</p><p><b>　　防火設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　耐火等級(jí)</b></p><p>　　本工程屬二類建筑（1

15、0~18層普通住宅和高度不超過50m的公共建筑），其耐火等級(jí)不能低于二級(jí)。</p><p><b>　　防火設(shè)計(jì)要點(diǎn)</b></p><p>　　總平面布局中的消防問題</p><p>　　選址應(yīng)在交通便捷處，根據(jù)城市規(guī)劃確定的場地位置應(yīng)有方便的道路通過，要求既靠近干道，便于高層建筑中人群的集散，又便于消防時(shí)交通組織和疏散。</p>

16、<p>　　應(yīng)設(shè)環(huán)形車道，高層建筑周圍應(yīng)設(shè)寬度不小于3.5m的環(huán)形車道，可以部分利用交通道路，以便消防車能靠近高層主體，能在消防時(shí)有足夠的流線。</p><p><b>　　疏散設(shè)計(jì)</b></p><p>　　發(fā)生火災(zāi)時(shí)，學(xué)員往往還在遠(yuǎn)離地面的高層，將他們?nèi)垦杆俚厥枭⒌桨踩貛欠阑鸬闹匾h(huán)節(jié)，疏散設(shè)計(jì)的原則是路線簡單明了，便于人們在緊急時(shí)進(jìn)行判斷，

17、同時(shí)供以室內(nèi)任何位置向兩個(gè)方向疏散的可能性。</p><p><b>　　疏散所需時(shí)間</b></p><p>　　從火災(zāi)現(xiàn)場退出的時(shí)間不應(yīng)超過2分30秒為宜。通道寬度：按通過人數(shù)每100人不少于1m計(jì)算。</p><p><b>　　疏散樓、電梯的位置</b></p><p>　　疏散樓梯是發(fā)生火

18、災(zāi)時(shí)電梯停用的情況下最主要的豎向交通途徑，其位置應(yīng)首先符合安全疏散距離的規(guī)定，也應(yīng)符合人在火災(zāi)發(fā)生后可能的疏導(dǎo)方向。</p><p>　　本設(shè)計(jì)中樓梯設(shè)置于建筑的兩端，可雙向疏散。</p><p>　　疏散樓梯間的防火防煙設(shè)計(jì)</p><p>　　疏散樓梯若只防火不排煙，遇煙氣襲人，容易使人窒息。疏散樓梯的避難前室是疏散路線中從水平到豎向的交通樞紐，可緩沖人們的混亂

19、聚集，疏散樓梯的排煙設(shè)施要布置于此，其面積不應(yīng)小于6m2，如與消防電梯合用則不應(yīng)小于10 m2。</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)部分</b></p><p><b>　　一．工程概況</b></p><p>　　本工程共10層（不包括一層地下室）。地下室層高為3.6m，1～4層層高為3.6m，5～10層層高為3.0 m，

20、局部樓梯間出屋面部分層高為3.3 m，建筑總高為32.4 m（不包括出屋面部分）。三進(jìn)深分別為6.6 m、2.4 m、6.6 m?？倢?5.6 m（局部突出1.5 m不在總寬之內(nèi)）?？v向每個(gè)柱距均為7.8 m，共7個(gè)柱距，總長54.6 m。</p><p>　　本工程結(jié)構(gòu)方案經(jīng)過分析比較，采用純框架結(jié)構(gòu)體系，因?yàn)榻ㄖ锷喜拷Y(jié)構(gòu)荷載對稱，平面布局簡單，受力比較均勻，且房屋總高度不超過6度抗震設(shè)防時(shí)的55m高度的限值

21、；采用框架結(jié)構(gòu)體系的優(yōu)點(diǎn)可以使結(jié)構(gòu)布置靈活，使用方便，不足的是抗震能力較低剛度較小。</p><p>　　本工程建于6度抗震設(shè)防區(qū)Ⅱ類場地土。根據(jù)規(guī)范查得，框架的抗震等級(jí)為三級(jí)。</p><p>　　本工程框架材料選用如下：-1～4層柱采用C40混凝土；5～10層柱采用C30混凝土；框架梁采用C25混凝土。</p><p>　　結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)布置見（圖-1）。</p

22、><p><b>　　二．截面尺寸估算</b></p><p><b>　　梁板截面尺寸估算</b></p><p>　　框架梁截面高度h，按梁跨度的1/10～1/15確定，則橫向框架梁高為6600×（1/10～1/15）=660～440，取h=600mm，梁寬取梁高的一半，即b=300mm；橫向次梁高為6600&#

23、215;（1/8～1/15）=825～440，取h=500mm，梁寬b=250mm；縱向框架梁高為7800×（1/10～1/15）=780～520，取h=600mm，梁寬b=300mm。板的最小厚度為L/40=3900/40=97.5mm，考慮到板的撓度及裂縫寬度的限制及在板中鋪設(shè)管線等因素，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取板厚為120mm。</p><p><b>　　柱截面尺寸估算</b></

24、p><p>　　根據(jù)柱支撐的樓板面積計(jì)算由豎向荷載作用下產(chǎn)生的軸力，并按軸壓比控制估算柱截面面積，估算柱截面時(shí)，樓層荷載按11～14KN/m2計(jì)，本工程邊柱按13KN/m2計(jì)，中柱按11KN/m2計(jì)。</p><p>　　負(fù)荷面為7.8×6.6/2的邊柱軸力：</p><p>　　NV=（7.8×6.6/2）×13×11×

25、;1.25=4601KN，</p><p>　　負(fù)荷面為7.8×（6.6+2.4）/2的邊柱軸力：</p><p>　　NV=[（6.6+2.4）/2] ×7.8×11×11×1.25=5309KN，</p><p>　　各柱的軸力雖然不同，但為了施工方便和美觀，往往對柱截面進(jìn)行合并歸類。本工程將柱截面歸并為一種。取

26、軸力最大的柱估算截面面積。</p><p>　　本工程框架為三級(jí)抗震，取N=1.1 NV=1.1×5309=5840 KN，</p><p>　　柱軸壓比控制值μN(yùn)查規(guī)范得μN(yùn)=0.9。其中</p><p><b>　　μN(yùn)=N/ACfC</b></p><p>　　設(shè)柱為正方形，柱邊長b=h=C=577mm。

27、故本工程-1～4層柱截面取為600×600mm，5～10層柱截面取為500×500mm。</p><p><b>　　5層底柱截面核算</b></p><p>　　NV=[（6.6+2.4）/2] ×7.8×11×6×1.25=2896KN，</p><p>　　N=1.1×

28、2896=3185 KN，</p><p>　　N/ ACfC=3185000/5002/15=0.85＜0.9</p><p><b>　　柱軸壓滿足要求。</b></p><p>　　柱高度：地上部分每層柱高均等于該層層高，地下部分柱高h(yuǎn)=3.6+0.1=3.7m。</p><p><b>　　三．荷載匯集

29、</b></p><p><b>　　豎向荷載</b></p><p><b>　　樓面荷載</b></p><p>　　樓面活荷載按荷載規(guī)范的規(guī)定，宿舍房間活荷載取1.5 KN/m2（標(biāo)準(zhǔn)值），廁所、走廊、樓梯間、教室活荷載取2.0 KN/m2（標(biāo)準(zhǔn)值），本工程為簡化計(jì)算，均取樓面活荷載為2.0 KN/m2。

30、</p><p>　　砼樓板（板厚120），</p><p>　　25×0.12=3.0 KN/m2，</p><p>　　水泥砂漿抹灰（樓板上下分別為40和20厚），</p><p>　　20×（0.04+0.02）=1.2 KN/m2，</p><p>　　內(nèi)隔墻為200厚陶粒砼砌塊，砌塊容重8

31、 KN/m3，兩側(cè)各抹20厚混合砂漿，</p><p>　　8×0.2+20×0.02×2=2.4 KN/m2，</p><p>　　外墻為400厚陶粒砼砌塊，墻外側(cè)貼墻面磚，墻里側(cè)抹混合砂漿，</p><p>　　0.5+8×0.4+20×0.02×2=4.5 KN/m2。</p><

32、p><b>　　屋面荷載</b></p><p>　　30厚水泥花階磚 0.6 KN/m2，</p><p>　　25厚粗砂墊層 17×0.025=0.425 KN/m2，</p><p>　　35厚苯板

33、 0.1 KN/m2，</p><p>　　防水卷材 0.1 KN/m2，</p><p>　　20厚砂漿找平層 20×0.02=0.4 KN/m2，</p><p>　　爐渣砼找坡2%（最薄處30厚） 14×0.15=2.1 KN/m2

34、，</p><p>　　120厚鋼筋砼樓板 25×0.12=3.0 KN/m2，</p><p>　　20厚混合砂漿抹灰 20×0.02=0.4 KN/m2，</p><p>　　合 計(jì) 7.125 KN/m2，</p>

35、;<p>　　上人屋面活荷 1.5 KN/m2，</p><p>　　基本雪壓 0.4 KN/m2，</p><p><b>　　水平風(fēng)荷載</b></p><p>　　查荷載規(guī)范中全國基本風(fēng)壓分布圖可知哈市基本風(fēng)壓

36、值為0.45 KN/m2。根據(jù)荷載規(guī)范規(guī)定，對于高層建筑結(jié)構(gòu)，其基本風(fēng)壓可按基本風(fēng)壓分布圖中數(shù)值乘以1.1后采用，即ω0=1.1×0.45 =0.495KN/m2。</p><p>　　垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按ωK下式計(jì)算：</p><p>　　ωK=βZ ·μS ·μZ ·ω0</p><p>　　風(fēng)荷載體型系數(shù)μ

37、S ，查荷載規(guī)范可知，矩形平面建筑μS =1.3，</p><p>　　風(fēng)壓高度變化系數(shù)μZ ，本工程建在某高校校區(qū)，地面粗糙度類別為C類，查荷載規(guī)范中μZ 之值，5m以上按內(nèi)插法計(jì)算，5m以下按5m高處取值。</p><p>　　風(fēng)振系數(shù)βZ ，βZ =1+（Hi/H）×（ξV/μZ），</p><p>　　式中V為脈動(dòng)影響系數(shù)，當(dāng)高層建筑的高寬比不小于

38、2，地面粗糙度類別為C類時(shí)，V=0.63。</p><p>　　式中ξ為脈動(dòng)增大系數(shù)，與基本風(fēng)壓ω0，結(jié)構(gòu)自振周期T及地面粗糙度有關(guān)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)基本自振周期取T=0.09n=0.09×11=0.99，</p><p>　　ω0×T2=0.495×0.992=0.485。</p><p>　　查荷載規(guī)范，ξ=1.32。</p>

39、<p>　　各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算結(jié)果見（表-1）。</p><p>　　各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值表 表-1</p><p>　　四．水平荷載作用下框架內(nèi)力及側(cè)移計(jì)算</p><p>　　由平面圖可以看出，除邊框架外，中間各榀框架受風(fēng)面積相同，故應(yīng)選取邊框架和中間框架分別進(jìn)行計(jì)算。下面僅以中框架為例進(jìn)行計(jì)算，邊框架計(jì)算從略。</p>

40、<p>　　計(jì)算在風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力及各層剪力。</p><p>　　計(jì)算在風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力時(shí)，假定風(fēng)荷載在層間為均勻分布，并假定上下相鄰各半層層高范圍內(nèi)的風(fēng)荷載按集中力作用在本層樓面上。</p><p>　　10層頂處風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力計(jì)算：</p><p>　　F10=（ω10+1×h10+1+ω10&#

41、215;h10/2）×B</p><p>　　=（1.283×1.68+1.243×3.0/2）×7.8</p><p><b>　　=31.36KN</b></p><p>　　9層頂處風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力計(jì)算：</p><p>　　F9=（ω10×h10/2

42、+ω9×h9/2）×B</p><p>　　=（1.243×3.0/2+1.169×3.0/2）×7.8</p><p><b>　　=28.22KN</b></p><p>　　其余各層風(fēng)荷載引起的節(jié)點(diǎn)集中力及各層剪力計(jì)算結(jié)果見（表-2）</p><p>　　風(fēng)荷載作用

43、水平集中力及層剪力表 表-2</p><p>　　計(jì)算各梁柱的線剛度ib和ic，</p><p>　　計(jì)算梁的線剛度時(shí)，考慮到現(xiàn)澆板的作用，一邊有樓板的梁截面慣性矩取i=1.5i0，兩邊有樓板的梁截面慣性矩取i=2i0，i0為按矩形截面計(jì)算的梁截面慣性矩。</p><p>　　線剛度計(jì)算公式i=EI/l。各梁柱線剛度計(jì)算結(jié)果見（表-3）。</p

44、><p>　　計(jì)算各柱抗側(cè)移剛度D</p><p>　　D值為使柱上下端產(chǎn)生單位相對位移所需施加的水平力，計(jì)算公式為：D=αC×（12 ic/h2）</p><p>　　各柱抗側(cè)移剛度D見（表-4）</p><p>　　各桿件慣性矩及線剛度表 表-3</p><p>　　水平荷載作用下抗側(cè)移剛度D

45、及柱剪力Vij計(jì)算表 表-4</p><p><b>　　各柱剪力計(jì)算</b></p><p>　　設(shè)第i層第j個(gè)柱的D值為Dij，該層柱總數(shù)為m，該層任意柱的剪力為：</p><p>　　Vij= Vi×（Dij/ ∑Dij）</p><p>　　各柱剪力計(jì)算結(jié)果見（表-4）</p>&

46、lt;p>　　確定柱的反彎點(diǎn)高度比y</p><p>　　反彎點(diǎn)距柱下端距離為yh：</p><p>　　y=y0+y1+y2+y3</p><p>　　式中y0—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度系數(shù)，</p><p>　　y1—考慮上下層梁剛度不同時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值</p><p>　　y2,y3—考慮上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)

47、高度比的修正值</p><p>　　y0根據(jù)結(jié)構(gòu)總層數(shù)m及該柱所在層n及K值查表。</p><p>　　例如，計(jì)算10層柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)y：由m=11，n=11，K=0.879，查表得，y0=0.34；上下層梁相對剛度無變化，y1=0；最上層柱y2=0；下層層高與本層層高之比α3= h9/ h10=1，查表得，y3=0；B軸反彎點(diǎn)高度系數(shù)為：</p><p>　　y

48、=y0+y1+y2+y3=0.34+0+0+0=0.34</p><p>　　其余各柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)見（表-5）。</p><p><b>　　計(jì)算柱端彎矩</b></p><p>　　根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點(diǎn)位置yh計(jì)算第i層第j個(gè)柱的柱端彎矩。</p><p>　　上端彎矩：Mtij=Vij.h.（1-y）<

49、;/p><p>　　下端彎矩：Mbij=Vij.y.h</p><p>　　計(jì)算結(jié)果見（表-5）。</p><p>　　風(fēng)荷載作用下柱反彎點(diǎn)高度比及柱端彎矩 表-5</p><p><b>　　計(jì)算梁端彎矩</b></p><p>　　由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡原理計(jì)算梁端彎矩。</p&

50、gt;<p>　　邊跨外邊緣處的梁端彎矩</p><p>　　Mbi= Mtij+ Mbi+1，j</p><p>　　中間支座處的梁端彎矩</p><p>　　Mlbi= （Mtij+ Mbi+1，j）（ilb/ ilb+ irb）</p><p>　　Mrbi= （Mtij+ Mbi+1，j）（irb/ ilb+ irb）&

51、lt;/p><p>　　框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩見（圖-2）。</p><p>　　計(jì)算梁支座剪力及柱軸力</p><p>　　根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在梁上的豎向荷載可求出梁支座剪力；柱軸力可由計(jì)算截面之上的梁端剪力之和求得。</p><p>　　框架在風(fēng)荷載作用下的梁端剪力及柱軸力見（圖-3）。</p><p>

52、;<b>　　梁柱彎曲產(chǎn)生的側(cè)移</b></p><p>　　因?yàn)镠<50m，H/B<4，所以只考慮梁柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移。第i層結(jié)構(gòu)的層間變形為Δui，由公式Δun=Vn/ΣD可得。</p><p>　　Δu10=31.36/128800=2.43×10-4m，</p><p>　　Δu9=51.58/128800=4.

53、63×10-4m，</p><p>　　Δu8=86.01/128800=6.68×10-4m，</p><p>　　Δu7=110.58/128800=8.59×10-4m，</p><p>　　Δu6=133.28/128800=10.35×10-4m，</p><p>　　Δu5=153.98/1

54、28800=11.95×10-4m，</p><p>　　Δu4=174.30/117800=14.80×10-4m，</p><p>　　Δu3=193.76/117800=16.45×10-4m，</p><p>　　Δu2=209.86/117800=17.81×10-4m，</p><p>　　

55、Δu1=222.69/119000=18.71×10-4m，</p><p>　　Δu-1=228.36/179600=12.71×10-4m，</p><p><b>　　則頂點(diǎn)總側(cè)移為：</b></p><p>　　u=ΣΔuI=125.11×10-4m=12.511×10-3m</p>

56、<p><b>　　頂點(diǎn)相對位移為：</b></p><p>　　u/H=12.511×10-3/34.08=1/2724<1/550 滿足要求；</p><p>　　最大層間相對位移為：</p><p>　　Δu/H=1.871×10-3/3.6=1/1924<1/450 滿足要求。</p&g

57、t;<p>　　五．在豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　由平面圖可以看出，本工程結(jié)構(gòu)及荷載分布比較均勻，可以選取典型平面框架進(jìn)行計(jì)算，橫向框架可以僅取1、3、5、7、11軸框架，縱向框架需選取A、B、C、D、E軸框架進(jìn)行計(jì)算，這里僅給出11軸框架的內(nèi)力計(jì)算過程，縱向框架的計(jì)算方法與橫向框架的計(jì)算方法相同，這里不再給出。</p><p>　　各層框架梁上荷載計(jì)算&

58、lt;/p><p>　　屋面梁邊跨均布荷載（雪荷與活荷不同時(shí)考慮）：</p><p>　?。?.125×1.2+1.5×1.4）×3.9+0.3×0.6×25×1.2=41.535+5.4=46.94 KN/m，</p><p>　　屋面梁中間跨均布荷載：</p><p>　　0.3&#

59、215;0.6×25×1.2=5.4 KN/m，</p><p>　　屋面梁中間跨均布荷載：</p><p>　?。?.125×1.2+1.5×1.4）×2.4=25.56 KN/m，</p><p>　　4～9層頂框架梁上荷載：</p><p>　　梁自重--0.3×0.6

60、5;25×1.2=5.4 KN/m2，</p><p>　　板荷載--4.2×1.2+2×1.4=7.84 KN/m2，</p><p>　　200厚陶粒砼砌塊墻2.4m高--2.4×2.4×1.2=6.912KN/m2，</p><p>　　板上所砌隔墻轉(zhuǎn)換為線荷載為：</p><p>　　

61、2.4×（2.1+2.4）×2.8/6.6=4.58 KN/m，</p><p>　　兩邊跨梁上均布荷載：</p><p>　　5.4+7.84×3.9+4.58+6.912=60.75 KN/m，</p><p>　　中間跨梁上均布荷載：</p><p>　　0.3×0.6×25×

62、1.2=5.4 KN/m，</p><p>　　中間跨梁上三角形荷載（板傳來）：</p><p>　　7.84×2.4=18.82 KN/m，</p><p>　　地下室至三層頂框架梁上荷載：</p><p>　　梁自重--0.3×0.6×25×1.2=5.4 KN/m2，</p><

63、;p>　　板荷載--4.2×1.2+2×1.4=7.84 KN/m2，</p><p>　　200厚陶粒砼砌塊墻3.0m高--2.4×3.0×1.2=8.64KN/m2，</p><p>　　兩邊跨梁上均布荷載：</p><p>　　5.4+7.84×3.9+8.64=44.62 KN/m，</p>

64、<p>　　中間跨框架梁上荷載與4～9層頂框架梁上荷載相同。</p><p>　　豎向荷載作用下框架計(jì)算簡圖見（圖-4）。</p><p><b>　　內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　多層多跨框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力近似按分層法計(jì)算。除底層以外，上層各柱線剛度均乘以0.9進(jìn)行修正，這些柱的傳遞系數(shù)均取-1/3，底層柱的傳遞

65、系數(shù)均取-1/2。豎向荷載引起的各層框架梁固端彎矩見（表-6）。彎矩分配系數(shù)計(jì)算公式為αj=ij/Σij。各節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)計(jì)算結(jié)果見（表-7）。內(nèi)力分層計(jì)算結(jié)果見（圖-5）～（圖-8）。</p><p>　　豎向荷載作用下框架梁固端彎矩值 表-6</p><p>　　各桿節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù) 表-7</p><p>　　豎向荷載作用下框架彎

66、矩圖見（圖-9）。</p><p>　　豎向荷載作用下柱軸力及梁剪力圖見（圖-10）。</p><p>　　一層頂?shù)牧簝?nèi)力組合值及C軸柱內(nèi)力組合值見（表-8）和（表-9）。</p><p>　　11軸框架一層頂梁內(nèi)力組合 表-8</p><p>　　11軸框架C軸柱部分截面內(nèi)力組合 表-9</p>&

67、lt;p><b>　　梁截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　以地下室頂BC跨左支座截面為例。該截面負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值為M=272.56KN.m，剪力設(shè)計(jì)值為V=184.01KN。</p><p><b>　　正截面承載力計(jì)算</b></p><p>　　求梁截面受壓區(qū)高度：</p><p>　　x

68、=h0-（h02-2M/fcmb）1/2</p><p>　　=565-（5652-2×272.56×106/12.5/300）1/2</p><p><b>　　=135mm</b></p><p>　　本工程建于6°抗震設(shè)防地區(qū)，可以不進(jìn)行地震作用計(jì)算，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，取無地震作用組合的情況，采用x≤ξbh0=0

69、.544×565=307.36mm，滿足要求。</p><p>　　梁抗彎鋼筋截面面積As計(jì)算：</p><p>　　As= fcmbx/fy=13.5×300×135/310=1764mm2</p><p>　　縱向受拉鋼筋最小配筋百分率ρ=0.25%，最小配筋量為300×600×0.25%=4504mm2，為配筋

70、選用4Φ25。</p><p><b>　　斜截面承載力計(jì)算</b></p><p><b>　　截面校核：</b></p><p>　　25fcbh0=0.25×12.5×300×565=529688N</p><p>　　=529.69KN>V=184.01K

71、N</p><p><b>　　截面滿足要求。</b></p><p>　　斜截面的受剪承載力按下式計(jì)算：</p><p>　　Vcs≤0.07fcbh0+1.5fyv（A sv/s）h0</p><p>　　Asv/s= （Vcs-0.07fcbh0）/1.5fyvh0</p><p>　　=（

72、184.01×103-0.07×12.5×300×565）/1.5×210×565</p><p>　　=35697.5/177975=0.201</p><p>　　取雙肢φ8@250 Asv/s=101/250=0.404>0.201</p><p>　　箍筋的配箍率ρsv= Asv/bs，尚不

73、應(yīng)小于0.02fc/fyv。</p><p>　　02fc/fyv）b=（0.02×12.5/210）×300=0.357，</p><p>　　取雙肢φ8@250 Asv/s=101/250=0.404>0.357。</p><p>　　根據(jù)規(guī)范中有關(guān)梁箍筋的構(gòu)造要求及（表-10）的規(guī)定，梁端箍筋加密區(qū)長度取750mm，在加密區(qū)中箍筋最

74、大間距取縱向鋼筋直徑的8倍，梁高的1/4或150mm三者中的最小值。實(shí)際取箍筋間距150mm。</p><p>　　一層頂框架梁其余各截面配筋計(jì)算結(jié)果見（表-10）</p><p>　　11軸框架一層頂梁配筋計(jì)算表 表-9</p><p><b>　　柱截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　C軸地下室柱內(nèi)力設(shè)

75、計(jì)值：M=218.58KN.m，N=5027.55KN。</p><p>　　柱計(jì)算長度l0=1.0H=3.6m，</p><p>　　e0=M/N=218.58/5027.55=0.043m，</p><p>　　ea=0.12（0.3h0- e0）=0.12（0.3×0.565-0.043）=0.015m，</p><p>　　

76、ei= e0+ ea=0.043+0.015=0.058m，</p><p>　　柱長細(xì)比l0/h=3.6/0.6=6<8，取η=1。</p><p>　　e=ηei+h/2-as=1×0.058+0.3-0.025=0.333m。</p><p>　　按對稱配筋矩形截面計(jì)算：</p><p><b>　　判別大小偏

77、心受壓：</b></p><p>　　Nb=fcmbξbh0=19.5×600×0.544×565=359611N<5027.55KN</p><p>　　因?yàn)镹b<N，所以為小偏心受壓。</p><p>　　ξ=（N- fcmbξbh0）/（fcmbh0+（Ne-0.45fcmbh02）/（0.8-ξb）（h0

78、-as））+ξb，</p><p>　　按上式計(jì)算ξ=0.890。</p><p>　　As= A’s=（Ne-fcmbh02ξ（1-0.5ξ））/fy（h0-a’s）</p><p>　　按上式計(jì)算As= A’s=-1020mm2。</p><p>　　根據(jù)規(guī)范規(guī)定，框架柱縱向受力鋼筋最小配筋百分率對角柱全部縱筋不小于0.8%，對于中柱、邊

79、柱全部縱筋不小于0.6%，今取配筋率為0.8%，另外單邊縱向受壓鋼筋配筋率不小于0.2%，即：</p><p>　　A’s=565×600×0.2%=678mm2，</p><p>　　柱每邊實(shí)配4Φ20，As=1256mm2，柱周邊共配12Φ20，全部縱筋配筋率為：</p><p>　　3768/（600×600）×100%

80、=1.05%>0.8%，</p><p>　　柱端部箍筋加密區(qū)長度取600，箍筋最小體積配箍率取0.8%。</p><p>　　柱箍筋取雙向4肢φ10@200，滿足陪箍百分率。</p><p>　　該柱幾個(gè)代表性截面處配筋計(jì)算結(jié)果見（表-11）。配筋計(jì)算得負(fù)值時(shí)為構(gòu)造配筋。</p><p>　　11軸框架C軸柱部分截面配筋計(jì)算表

81、 表-11</p><p><b>　　樓板配筋設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　樓蓋結(jié)構(gòu)布置</b></p><p>　　以三層樓板為例，其結(jié)構(gòu)布置見（圖-11），板厚如前所述選用120mm，水泥砂漿面層20厚，混合砂漿天棚抹灰15厚，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0KN/m2，混凝土采用C20（fcm=11N/m

82、m2），鋼筋為I級(jí)鋼（fy=210N/mm2）。</p><p><b>　　荷載計(jì)算</b></p><p>　　20厚水泥砂漿面層 0.02×20=0.40 KN/m2，</p><p>　　120厚樓板自重 0.12×25=3.00 KN/m2，</p>

83、<p>　　15厚混合砂漿天棚抹灰15厚 0.015×17=0.26 KN/m2，</p><p>　　恒荷標(biāo)準(zhǔn)值 3.66 KN/m2，</p><p>　　恒荷設(shè)計(jì)值 g=3.66×1.2=4.4 KN/m2，</p><p>　　活荷設(shè)計(jì)值

84、 q=2.00×1.4=2.8 KN/m2，</p><p>　　合 計(jì) p = g + q = 7.2 KN/m2。</p><p>　　內(nèi)力計(jì)算（按塑性理論）</p><p>　　B-1：ly/lx=8.1/3.9=2.1<3 屬于雙向板</p><p&

85、gt;　　B-2：ly/lx=6.6/3.9=1.7<3 屬于雙向板</p><p>　　B-3：ly/lx=3.9/3.3=1.2<3 屬于雙向板</p><p>　　B-4：ly/lx=5.4/3.9=1.4<3 屬于雙向板</p><p>　　B-5：ly/lx=7.8/3.3=2.4<3 屬于雙向板</p>

86、<p>　　B-6：ly/lx=7.8/2.4=3.3>3 屬于單向板</p><p>　?。?）B-1（角區(qū)格）</p><p>　　計(jì)算跨度：lx= l0=3.9-0.05-0.125=3.725m，</p><p>　　ly= l0=8.1-0.05-0.15=7.90m，</p><p>　　n= ly/lx=

87、7.90/3.725=2.12，</p><p>　　取α=1/n2=0.22，取β=2，</p><p>　　Mx=（ly-lx/4）mx=（7.9-3.725/4）mx=6.97 mx，</p><p>　　My=（3/4）αlxmx=（3/4）×0.22×3.725mx=0.61 mx，</p><p>　　M’x=

88、βlymx=2×7.9mx=15.8 mx, M’’x=0,</p><p>　　M’y=βαlxmx=2×0.22×3.725mx=1.64 mx, M’’y=0,</p><p><b>　　代入公式：</b></p><p>　　2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（3ly-lx）Plx2

89、/12</p><p>　　2×6.97mx+2×0.61mx+15.8mx+1.64mx</p><p>　　=（3×7.9-3.725）7.2×3.7252/12</p><p><b>　　故得：</b></p><p>　　mx=5.1KN.m/m，</p>

90、<p>　　my=αmx=0.22×5.1=1.12KN.m/m，</p><p>　　m’x=βmx=2×5.1=10.2KN.m/m， m’’x=0,</p><p>　　m’y=βmy=2×1.12=2.24KN.m/m， m’’y=0。</p><p>　?。?）B-1（邊區(qū)格）</p><p

91、>　　lx=l0=3.9-0.15-0.125=3.625m，</p><p>　　ly=l0=8.1-0.05-0.15=7.90m，</p><p>　　n=ly/lx=7.90/3.625=2.18，</p><p>　　取α=1/n2=0.21，取β=2，</p><p>　　Mx=（ly-lx/4）mx=（7.9-3.625/

92、4）mx=6.99 mx，</p><p>　　My=（3/4）αlxmx=（3/4）×0.21×3.625mx=0.57 mx，</p><p>　　M’x=βlymx=2×7.9mx=15.8 mx, M’’x=10.2×7.8=79.56,</p><p>　　M’y=βαlxmx=2×0.21×3

93、.625mx=1.52 mx, M’’y=0,</p><p><b>　　代入公式：</b></p><p>　　2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（3ly-lx）Plx2/12</p><p>　　2×6.99mx+2×0.57mx+15.8mx+79.56+1.52mx</p><

94、;p>　　=（3×7.9-3.625）7.2×3.6252/12</p><p><b>　　故得：</b></p><p>　　mx=2.5KN.m/m，</p><p>　　my=αmx=0.21×2.5=0.53KN.m/m，</p><p>　　m’x=βmx=2×2

95、.5=5.0KN.m/m， m’’x=10.2,</p><p>　　m’y=βmy=2×0.53=1.06KN.m/m， m’’y=0。</p><p>　　（3）B-2（邊區(qū)格）</p><p>　　lx=l0=3.9-0.15-0.125=3.625m，</p><p>　　ly=l0=6.6-0.05-0.15=6.4

96、0m，</p><p>　　n=ly/lx=6.40/3.625=1.77，</p><p>　　取α=1/n2=0.32，取β=2，</p><p>　　Mx=（ly-lx/4）mx=（6.4-3.625/4）mx=5.49 mx，</p><p>　　My=（3/4）αlxmx=（3/4）×0.32×3.625mx=0

97、.87 mx，</p><p>　　M’x=βlymx=2×6.4mx=12.8 mx=M’’x，</p><p>　　M’y=βαlxmx=2×0.32×3.625mx=2.32 mx, M’’y=0,</p><p><b>　　代入公式：</b></p><p>　　2Mx+2My+

98、M’x+M’’x+M’y+M’’y=（3ly-lx）Plx2/12</p><p>　　2×5.49mx+2×0.87mx+2×12.8mx+2.32mx</p><p>　　=（3×6.4-3.625）7.2×3.6252/12</p><p><b>　　故得：</b></p>

99、<p>　　mx=3.0KN.m/m，</p><p>　　my=αmx=0.32×3.0=0.96KN.m/m，</p><p>　　m’x=βmx=2×3.0=6.0KN.m/m=m’’x,</p><p>　　m’y=βmy=2×0.96=1.92KN.m/m， m’’y=0。</p><p>

100、;　　（4）B-3（邊區(qū)格）</p><p>　　lx=l0=3.9-0.05-0.125=3.725m，</p><p>　　ly=l0=3.3-0.125-0.15=3.025m，</p><p>　　n=ly/lx=3.025/3.725=0.812，</p><p>　　取α=1/n2=1.52，取β=2，</p>&l

101、t;p>　　Mx=（ly-lx/4）mx=（3.025-3.725/4）mx=2.1 mx，</p><p>　　My=（3/4）αlxmx=（3/4）×1.52×3.725mx=4.25 mx，</p><p>　　M’x=M’’x=0，</p><p>　　M’y=βαlxmx=2×1.52×3.725mx=11.3

102、2 mx=M’’y,</p><p><b>　　代入公式：</b></p><p>　　2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（3ly-lx）Plx2/12</p><p>　　2×2.1mx+2×4.25mx+2×11.32mx</p><p>　　=（3×3.0

103、25-3.725）7.2×3.7252/12</p><p><b>　　故得：</b></p><p>　　mx=1.26KN.m/m，</p><p>　　my=αmx=1.52×1.26=1.92KN.m/m，</p><p>　　m’x=m’’x=0,</p><p>

104、　　m’y=βmy=2×1.92=3.84KN.m/m=m’’y。</p><p>　　（5）B-4（邊區(qū)格）</p><p>　　lx=l0=3.9-0.15-0.125=3.625m，</p><p>　　ly=l0=5.4-0.125-0.15=5.125m，</p><p>　　n=ly/lx=5.125/3.625=1.4

105、1，</p><p>　　取α=1/n2=0.5，取β=2，</p><p>　　Mx=（ly-lx/4）mx=（5.125-3.625/4）mx=4.22 mx，</p><p>　　My=（3/4）αlxmx=（3/4）×0.5×3.625mx=1.36 mx，</p><p>　　M’x=βlymx=2×5

106、.125mx=10.25 mx=M’’x，</p><p>　　M’y=βαlxmx=2×0.5×3.625mx=3.625 mx， M’’y=0,</p><p><b>　　代入公式：</b></p><p>　　2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（3ly-lx）Plx2/12</p>&

107、lt;p>　　2×4.22mx+2×1.36mx+2×10.25mx+3.625mx</p><p>　　=（3×5.125-3.625）7.2×3.6252/12</p><p><b>　　故得：</b></p><p>　　mx=2.63KN.m/m，</p><

108、p>　　my=αmx=0.5×2.63=1.31KN.m/m，</p><p>　　m’x=2×2.63=5.26KN.m/m=m’’x,</p><p>　　m’y=βmy=2×1.31=2.62KN.m/m， m’’y=0。</p><p>　?。?）B-5（邊區(qū)格）</p><p>　　lx=l0=

109、7.8-0.3=7.5m，</p><p>　　ly=l0=3.3-0.125-0.15=3.025m，</p><p>　　n=ly/lx=3.025/7.5=0.4，</p><p>　　取α=1/n2=6.15，取β=2，</p><p>　　Mx=（ly-lx/4）mx=（3.025-7.5/4）mx=1.15 mx，</p&g

110、t;<p>　　My=（3/4）αlxmx=（3/4）×6.15×7.5mx=34.6 mx，</p><p>　　M’x=βlymx=2×3.025mx=6.05 mx=M’’x，</p><p>　　M’y=βαlxmx=2×6.15×7.5mx=92.25 mx， M’’y=0,</p><p>

111、<b>　　代入公式：</b></p><p>　　2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（3ly-lx）Plx2/12</p><p>　　2×1.15mx+2×34.6mx+2×6.05mx+92.25mx</p><p>　　=（3×3.025-7.5）7.2×7.52/12

112、</p><p><b>　　故得：</b></p><p>　　mx=0.3KN.m/m，</p><p>　　my=αmx=6.15×0.3=1.86KN.m/m，</p><p>　　m’x=2×0.3=0.6KN.m/m=m’’x,</p><p>　　m’y=βmy=

113、2×1.96=3.72KN.m/m， m’’y=0。</p><p>　?。?）B-6（單向板）</p><p>　　lx=l0=7.8-0.3=7.5m，</p><p>　　ly=l0=3.3-0.125-0.15=3.025m，</p><p><b>　　mx=m’x=0,</b></p>

114、<p>　　my=m’y=ql2/11=7.2×2.12/16=1.98 KN.m/m,</p><p><b>　　配筋計(jì)算</b></p><p>　　各區(qū)格板跨中及支座彎矩既已求得，取截面有效高度hox=100mm，hoy=90mm，可近似按As=M/（0.95hofy）計(jì)算鋼筋截面面積，計(jì)算結(jié)果見（表-12）</p>&l

115、t;p>　　三層頂樓板配筋計(jì)算表 表-12</p><p><b>　　樓梯配筋設(shè)計(jì)</b></p><p>　　本工程采用現(xiàn)澆板式樓梯，砼強(qiáng)度等級(jí)為C20，鋼筋直徑d≥14mm時(shí)采用II級(jí)鋼，d≤12mm時(shí)采用I級(jí)鋼。樓梯活荷載為2.5KN/m2。</p><p>　　樓梯結(jié)構(gòu)布置見（圖-12）。斜板兩端與平臺(tái)梁和樓梯

116、梁整結(jié)，平臺(tái)板一端與平臺(tái)梁整結(jié)，另外三端與框架梁整結(jié)，平臺(tái)梁兩端與框架梁整結(jié)。</p><p><b>　　斜板TB-1設(shè)計(jì)</b></p><p>　　取1m寬板帶作為計(jì)算單元。</p><p><b>　　確定斜板厚度t</b></p><p>　　斜板的水平投影凈長為：</p>

117、<p>　　l1n=3300mm，</p><p><b>　　斜板的斜向凈長為:</b></p><p>　　l’1n= l1n/cosα=3300/(300/（1502+3002)1/2)=3300/0.894</p><p><b>　　=3691mm，</b></p><p>&l

118、t;b>　　斜板的厚度：</b></p><p>　　t1=（1/25～1/30）l’1n=（1/25～1/30）3691=147～123mm,取t1=120mm。</p><p><b>　　荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　見（表-13）</b></p><p>　

119、　樓梯斜板荷載計(jì)算 表-13</p><p><b>　　計(jì)算簡圖</b></p><p>　　如（圖-13）所示，計(jì)算跨度取斜板水平投影凈長l1n=3300mm。</p><p><b>　　內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　斜板的內(nèi)力，一般只需計(jì)算跨中最大彎矩即可。<

120、/p><p>　　考慮到斜板兩端均與梁整結(jié)，對板有約束作用，所以跨中最大彎矩取：</p><p>　　M=Pl21n/10=11.81×3.32/10=12.86KN.m，</p><p><b>　　配筋計(jì)算</b></p><p>　　h0=t1-20=120-20=100mm。</p><

121、p>　　αs=M/fcmbh02=12.86×106/（11×1000×1002）=0.117</p><p>　　γs=0.5（1+（1-2αs）1/2）=0.5（1+（1-2×0.117）1/2）=0.938</p><p>　　As=M/fyγsh0=12.86×106/（210×0.938×100）=653

122、mm2。</p><p>　　選用：受力鋼筋--φ10@120，As=654 mm2，</p><p>　　分布鋼筋—φ6@300，（即每一踏步下放一根）</p><p><b>　　平臺(tái)板PB-1設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　平臺(tái)板計(jì)算簡圖</b></p><p&g

123、t;　　取1m寬作為計(jì)算單元</p><p>　　平臺(tái)板近似地按短跨方向的簡支板計(jì)算，</p><p>　　計(jì)算簡圖見（圖-14）。</p><p>　　計(jì)算跨度：由于平臺(tái)板兩端均與梁整結(jié)，所以計(jì)算跨度取凈跨：l2n=1300mm，</p><p>　　平臺(tái)板厚度取取t2=90mm。</p><p><b>

124、　　荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　見（表-14）</b></p><p>　　樓梯平臺(tái)板荷載計(jì)算 表-14</p><p><b>　　內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　考慮到平臺(tái)板兩端梁的嵌固作用，中最大彎矩?。?lt;/p><p&

125、gt;　　M=Pl21n/10=7.48×1.32/10=1.26KN.m，</p><p><b>　　配筋計(jì)算</b></p><p>　　h0=t1-20=90-20=70mm。</p><p>　　αs=M/fcmbh02=1.26×106/（11×1000×702）=0.023</p>

126、;<p>　　γs=0.5（1+（1-2αs）1/2）=0.5（1+（1-2×0.023）1/2）=0.988</p><p>　　As=M/fyγsh0=1.26×106/（210×0.988×100）=87mm2。</p><p>　　選用：受力鋼筋—φ6@200，As=141mm2，</p><p>　　分

127、布鋼筋—φ6@250，（即每一踏步下放一根）</p><p><b>　　平臺(tái)板PB-2設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　平臺(tái)板計(jì)算簡圖</b></p><p>　　取1m寬作為計(jì)算單元</p><p>　　平臺(tái)板近似地按兩鄰邊嵌固、兩鄰邊簡支的雙向板計(jì)算，</p><p

128、>　　計(jì)算跨度：lx3n=2550mm，ly3n=3200mm，</p><p>　　平臺(tái)板厚度取取t3=100mm。</p><p><b>　　荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　見（表-14）。</b></p><p><b>　　內(nèi)力計(jì)算</b><

129、/p><p>　　n= ly/lx=3.20/2.55=1.255，</p><p>　　取α=1/n2=0.64，取β=2，</p><p>　　Mx=（ly-lx/4）mx=（3.2-2.55/4）mx=2.5625 mx，</p><p>　　My=（3/4）αlxmx=（3/4）×0.64×2.55mx=1.224 m