礦井提升機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　礦井提升機(jī)是沿井筒提升煤炭、矸石、升降人員、下放材料的大型機(jī)械設(shè)備。它是礦山井下生產(chǎn)系統(tǒng)和地面工業(yè)廣場(chǎng)相連接的樞紐,故要求具有很高的安全性,其成本和耗電量也比較高。因此本次在礦井提升機(jī)選型設(shè)計(jì)中, 主要是根據(jù)所給參數(shù)確定礦井提升設(shè)備，包括選擇提升容器、鋼絲繩、提升機(jī)、卷筒及校核提升能力,并經(jīng)過多方面的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較,結(jié)合礦井的

2、具體條件,做到設(shè)計(jì)切合實(shí)際。保證提升機(jī)的選型及其運(yùn)轉(zhuǎn)兩個(gè)方面都是合理的, 最終確定具有經(jīng)濟(jì)安全合適的提升系統(tǒng)。本次在對(duì)主要部件主軸裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算中,采用計(jì)算主軸上的正常載荷,根據(jù)其分別求出軸上的彎矩、扭矩及其相應(yīng)的力，校核軸危險(xiǎn)斷面的安全系數(shù)及剛度。并對(duì)零部件軸、切向鍵、齒輪進(jìn)行校核，充分保證了各部件設(shè)計(jì)的合理性，盡可能地確定經(jīng)濟(jì)合理的最優(yōu)設(shè)計(jì)方案。</p><p>　　關(guān)鍵詞：礦井提升機(jī) 選型設(shè)計(jì) 主軸裝

3、置設(shè)計(jì)</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Mine Hoist is along the shaft upgrade coal, coal, movements, a large delegation of material mechanical equipment. It is underground mine product

4、ion systems and the ground industry square connected to the hub, it requires high security, costs and power consumption is relatively high. So this in the mine hoist type design, the main according to the parameters of m

5、ine to upgrade equipment, including the option of upgrading containers, rope, hoist, and checking drum capacity and the result of techni</p><p>　　Key words: Mine Hoist Spindle in Design strength of Calc

6、ulation</p><p><b>　　第1章 緒 論</b></p><p>　　1.1多繩摩擦式礦井提升機(jī)在國內(nèi)外的發(fā)展現(xiàn)</p><p>　　多繩摩擦式礦井提升機(jī)隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，其增長(zhǎng)速度很快，使用范圍也日益增多，不僅立井使用，國外在斜井或露天斜坡也在使用，例如，聯(lián)邦德國米爾斯露天礦，1954年在斜坡上使用了單箕斗四繩提升機(jī)，

7、采用封閉式鋼絲繩，直徑為32mm。又如，奧地利Wodzyki礦井是斜井，1960年以前就使用了雙繩摩擦式礦井提升機(jī)，井筒傾角是24度，斜長(zhǎng)1138m，串車提升，繩速8m/s，提升6輛煤車和2輛矸石車，有效負(fù)荷13.56t，為了防止鋼絲繩在主導(dǎo)輪上產(chǎn)生滑動(dòng)，在井底尾繩環(huán)處安裝種錘拉緊的導(dǎo)向輪。國內(nèi)是使用的多繩摩擦式提升機(jī)也日益增多，1960年第一臺(tái)多繩摩擦式提升機(jī)投入運(yùn)行以來，大量的這種提升機(jī)在我國安裝運(yùn)行。</p><

8、;p>　　目前，國外多繩摩擦式礦井提升機(jī)的發(fā)展方向是：發(fā)展落地式和斜井多繩摩擦式提升機(jī)，研究其用于特淺井、盲井的可能性，以擴(kuò)大起使用范圍；采用新結(jié)構(gòu)，以減小機(jī)器的外形尺寸和重量；實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化和遙控，以提高工作的可靠性和生產(chǎn)效率，以適應(yīng)深礦井和大生產(chǎn)量的需求多年來；大量采用先進(jìn)的拖動(dòng)、控制系統(tǒng)，甚至是全液壓型等。</p><p>　　隨著礦井開采深度不斷加深和采用集中提升方式，多繩摩擦式礦井提升機(jī)有較大的發(fā)展前

9、途。并為此探索具有耐磨性好、摩擦系數(shù)高的摩擦襯墊材料。新結(jié)構(gòu)的多繩纏繞式礦井提升機(jī)開始在一些國家使用，它對(duì)提升高度大的深井開采有重要意義；采用液壓馬達(dá)代替電動(dòng)機(jī)的防爆提升機(jī)受到重視；氣力提升也正在研究和發(fā)展中。</p><p>　　現(xiàn)在，各國為爭(zhēng)奪用戶市場(chǎng)，開發(fā)了各種形式、規(guī)格的礦井提升機(jī)，以適應(yīng)各國礦井的開采深度，達(dá)到高效、低能耗、低成倍的目的。礦井提升機(jī)的發(fā)展總趨勢(shì)可歸結(jié)為：在總體上向大負(fù)荷、高速、大型化方向

10、發(fā)展。實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、高效、可靠的提升機(jī)產(chǎn)品是使用者和制造者共同的追求。</p><p>　　1.2 多繩摩擦式礦井提升機(jī)在我國的應(yīng)用情況</p><p>　　我國多繩摩擦式礦井提升機(jī)的系列參數(shù)從1960年開始制訂，目前的品種有塔式和落地式；繩數(shù)上有二繩、四繩、六繩；直徑結(jié)構(gòu)已達(dá)5.5m；主傳動(dòng)形式有電動(dòng)機(jī)通過減速器拖動(dòng)和低速電動(dòng)機(jī)直聯(lián)兩種。我國1958年設(shè)計(jì)生產(chǎn)了第一臺(tái)2m四繩塔式摩擦式礦井

11、提升機(jī)，應(yīng)用在阜新五龍礦。1960年又設(shè)計(jì)生產(chǎn)了3m四繩摩擦式礦井提升機(jī)，在寧夏石嘴山二礦使用。從此我國也開始應(yīng)用塔式多繩摩擦式礦井提升機(jī)。</p><p>　　由于防震的需要，各礦山用戶紛紛要求有落地式多繩摩擦式礦井提升機(jī)供貨，所以在1977年利用河南大峪溝因地面面積限制，原設(shè)計(jì)的雙筒單繩提升機(jī)無法安裝的情況下，在無任何落地式多繩摩擦提升機(jī)參考資料的情況下，完全依靠自己力量，經(jīng)5個(gè)月的努力和攻關(guān)，于1977年1

12、0月，使我國第一臺(tái)2m雙繩落地式礦井提升機(jī)在我國大峪溝誕生。隨后在1982年洛陽礦山機(jī)械研究所設(shè)計(jì)試制的一臺(tái)四繩落地式摩擦礦井提升機(jī)在廣東紅工礦運(yùn)行，1983年由上海冶金礦山機(jī)械廠設(shè)計(jì)生產(chǎn)了3m四繩直流低速的落地式摩擦提升機(jī)在我國浙江長(zhǎng)廣煤礦應(yīng)用和鑒定。從此，我國的塔式和落地式多繩摩擦礦井提升機(jī)被礦山廣泛采用。</p><p>　　1.3 多繩摩擦式礦井提升機(jī)的種類及其結(jié)構(gòu)分析</p><p&

13、gt;　　多繩摩擦式礦井提升機(jī)的控制方式有手動(dòng)、半自動(dòng)和全自動(dòng)等幾種。一般將布置在井 筒頂部塔架上的這種提升機(jī)稱為塔式多繩摩擦式礦井提升機(jī)，塔架高出地面幾十米，在地震區(qū)和地表土層特厚的礦區(qū)建造井塔耗資較大，但塔式的優(yōu)點(diǎn)有：</p><p><b>　　1）緊湊省地；</b></p><p><b>　　2）不需天輪；</b></p>

14、<p>　　3）全部載荷垂直向下，井架穩(wěn)定性良好；</p><p>　　4）可獲得較大圍包角；</p><p>　　5）鋼絲繩不致因無保護(hù)地裸露在雨雪之中而影響摩擦系數(shù)及使用壽命。</p><p>　　其缺點(diǎn)是：設(shè)備費(fèi)用比落地式高，因?yàn)樘嵘绕胀ň芨鼮辇嫶髲?fù)雜，需要更多的鋼 材。塔式多繩摩擦式礦井提升機(jī)又可分為無導(dǎo)向輪系統(tǒng)和有導(dǎo)向輪系統(tǒng)兩種，前者簡(jiǎn)單

15、，后者的優(yōu)點(diǎn)是可使提升容器在井筒中的中心距不受摩擦輪直徑的限制，可以減少井筒的斷面，同時(shí)可以加大鋼絲繩在摩擦輪上的圍包角，其缺點(diǎn)是使鋼絲繩產(chǎn)生了反向彎曲，直接影響鋼絲繩的使用壽命。因此設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量不采用導(dǎo)向輪系統(tǒng)。提升機(jī)布置在地面的稱為落地摩擦式礦井提升機(jī)，這種提升機(jī)的提升繩通過井架天輪引入井筒，與容器相連。因落地式可以同時(shí)安裝提升井架和提升機(jī)，井架高度也低，故這種型式的多繩摩擦式提升機(jī)在我國受到重視。</p><p

16、>　　多繩摩擦式礦井提升機(jī)主要由電動(dòng)機(jī)、減速器、摩擦輪、制動(dòng)系統(tǒng)、深度指示系統(tǒng)、測(cè)速限速系統(tǒng)和操縱系統(tǒng)組成，采用交流或直流電機(jī)驅(qū)動(dòng)。采用低速電動(dòng)機(jī)時(shí)可不用減速器，電動(dòng)機(jī)直接與卷筒主軸相連，或?qū)㈦妱?dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子裝在卷筒主軸的末端。傳動(dòng)功率大時(shí)，可采用2臺(tái)或4臺(tái)電動(dòng)機(jī)同時(shí)驅(qū)動(dòng)。一臺(tái)提升機(jī)的總功率已達(dá)到11600千瓦。制動(dòng)系統(tǒng)是保證提升機(jī)安全運(yùn)行的重要裝置。遇緊急情況時(shí)，制動(dòng)系統(tǒng)應(yīng)通過可調(diào)節(jié)制動(dòng)力矩的液壓系統(tǒng)產(chǎn)生兩級(jí)安全制動(dòng)，以保證提升機(jī)及時(shí)

17、停車又不產(chǎn)生制動(dòng)過猛現(xiàn)象。交流電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)的提升機(jī)，其制動(dòng)系統(tǒng)還要具有靈敏的制動(dòng)力矩可調(diào)性能，以準(zhǔn)確控制提升機(jī)在臨近停車點(diǎn)時(shí)的運(yùn)行速度。</p><p>　　1.4多繩摩擦式礦井提升機(jī)的優(yōu)點(diǎn)及其局限性</p><p>　　在國內(nèi)外，多繩摩擦式提升機(jī)得到飛躍發(fā)展，同單繩纏繞式提升機(jī)相比，它具備以 下優(yōu)點(diǎn)</p><p>　　1）由于鋼絲繩不是纏繞在卷筒上，所以提升

18、高度不受卷筒容繩量的限制，更適用于深井提升，這是多繩提升機(jī)較突出的優(yōu)點(diǎn)。例如瑞典某礦井使用50t箕斗的8繩提升機(jī)，提升高度為1300m主導(dǎo)輪的直徑僅為4m，若用單繩纏繞式提升機(jī)，則滾筒直徑將達(dá)7.2到8m，纏繞寬度將達(dá)5到4.5m，鋼絲繩直徑將為80mm，不僅設(shè)備重量大，而且設(shè)備和鋼絲繩直徑過大，制造和安裝使用維修都較困難。</p><p>　　2）由于提升容器是由數(shù)根鋼絲繩所承擔(dān)，提升鋼絲繩直徑就比相同載荷下單

19、繩提升的小，并導(dǎo)致主導(dǎo)輪直徑小，因而在同樣提升載荷下，多繩提升機(jī)具有體積小，重量輕，節(jié)省材料，制造容易，安裝和運(yùn)輸方便等特點(diǎn)。</p><p>　　3）由于多繩摩擦式提升機(jī)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量小，拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)的容量與耗電量都相應(yīng)減少。</p><p>　　4）由于多根鋼絲繩提升，幾根鋼絲繩被同時(shí)拉斷的可能性極小，因此提高了提升設(shè)備的安全性，可不設(shè)斷繩保險(xiǎn)器（防墜器），這就給使用鋼絲繩罐道礦井提供了有利條

20、件。</p><p>　　5）在卡罐和過卷的情況下，有打滑的可能性，可避免斷繩事故發(fā)生。</p><p>　　6）由于多繩提升機(jī)的提升鋼絲繩一般都是偶數(shù)，因而可以用相同數(shù)量的左捻和右捻鋼絲繩，這樣，提升鋼絲繩在運(yùn)行中產(chǎn)生的阻力就可以相互抵消，從而減輕了提升容器因鋼絲繩扭力而產(chǎn)生對(duì)罐道的側(cè)向壓力，既降低了運(yùn)行中的摩擦阻力，又可以減輕罐耳和罐道的單向摩擦，從而延長(zhǎng)了罐耳和罐道的使用壽命。<

21、;/p><p>　　7）由于主導(dǎo)輪寬度較小，軸的跨度也小，改善了主軸的負(fù)載性能。</p><p>　　8）主導(dǎo)輪上不纏繩，提升鋼絲繩沒有在纏繩時(shí)沿軸中心方向上的擠壓力（單繩纏繞式礦井提升機(jī)上會(huì)受這種力的影響，通常稱之為“咬繩”），而且，由于鋼絲繩承受的動(dòng)應(yīng)力和靜應(yīng)力都低，因而有利于鋼絲繩使用壽命的提高。</p><p>　　但多繩摩擦式礦井提升機(jī)也有它的局限性</

22、p><p>　　1）數(shù)根鋼絲繩的懸掛、更換時(shí)工作量大，維護(hù)檢修、調(diào)整工作較復(fù)雜。</p><p>　　2）當(dāng)有一根鋼絲繩損壞而需要更換時(shí)，為了保持各鋼絲繩具有相同的工作條件，則需要更換所有的鋼絲繩。</p><p>　　3）因不能調(diào)解繩長(zhǎng)，故雙鉤提升不能用于幾個(gè)中段提升，也不適用于鑿井提升。</p><p>　　4）當(dāng)?shù)V井很深時(shí)（例如超過1200

23、到1500m），鋼絲繩故障較多，故不適用于特別深的礦井提升。</p><p>　　5）由于使用數(shù)根直徑較細(xì)的鋼絲繩提升，鋼絲繩的外露總面積增加了，在井筒中受礦井腐蝕氣體侵蝕的面積就相應(yīng)增加，加之由于鋼絲繩直徑較細(xì)，鋼絲繩的繩股中鋼絲直徑也較細(xì)，耐磨性也明顯降低，諸因素對(duì)鋼絲繩的使用壽命產(chǎn)生了不利的影響。尤其是對(duì)于某些礦井的淋水呈酸性，腐蝕性則是影響鋼絲繩使用壽命的重要原因之一。</p><p&

24、gt;　　綜上所述，多繩摩擦式礦井提升機(jī)的優(yōu)越性是顯著的，特別是對(duì)提升量大的深井，單繩纏繞式提升機(jī)是無法比擬的。通過對(duì)多繩摩擦式礦井提升機(jī)的缺點(diǎn)進(jìn)行分析，可以發(fā)現(xiàn)，這些缺點(diǎn)是可以克服和減輕的。例如，對(duì)于井筒中涌水較大的礦井，除了采取堵水的措施，以減輕對(duì)鋼絲繩的銹蝕外，還可以采用鍍鋅鋼絲繩，以提高抗腐蝕性能。另外在運(yùn)行中還可以定期對(duì)鋼絲繩涂以防腐防滑的戈培油，以改善鋼絲繩的工作條件，總之，多繩摩擦式礦井提升機(jī)已成為現(xiàn)代提升的發(fā)展方向之一。

25、</p><p>　　1.5多繩摩擦式礦井提升機(jī)提升工作原理</p><p>　　摩擦式提升機(jī)其特點(diǎn)是靠摩擦輪與鋼絲繩之間的摩擦力傳動(dòng)。它又可以分為單繩和多繩兩種。近年來多采用多繩摩擦式提升機(jī)。摩擦式礦井提升機(jī)適用于鑿井以外的各種豎井提升。提升繩搭掛在摩擦輪上，利用與摩擦輪襯墊的摩擦力使容器上升。提升繩的兩端各連接一個(gè)容器，或一端連接容器，另一端連接平衡重。為提高經(jīng)濟(jì)效益和安全性，摩擦式礦

26、井提升機(jī)采用尾繩平衡提升方式，即配有與提升繩重量相等的尾繩。尾繩兩端分別與兩個(gè)容器（或容器和平衡重）的底部連接，形成提升繩-容器-尾繩-容器(或平衡重)-提升繩的封閉環(huán)路。容器處于井筒中的任何位置時(shí)，摩擦輪兩側(cè)的提升繩和尾繩的重量之和總是相等的。</p><p><b>　　第2章 選型設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　2.1選型計(jì)算依據(jù)</b

27、></p><p>　　2.1.1選型設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容</p><p><b>　　A 設(shè)計(jì)依據(jù)</b></p><p>　?。?）礦井年產(chǎn)量An，50萬t/年。</p><p>　　（2）工作制度：即年工作日br，日工作小時(shí)數(shù)t?！对O(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定: br=300天, t=14h.</p><p&

28、gt;　　（3）礦井開采水平數(shù)1,各水平井深Hs=390m,以及各水平的服務(wù)年限;</p><p>　?。?）卸載水平與井口的高差：16m；</p><p>　　（5）裝載水平與井下運(yùn)輸水平的高差：18m；</p><p>　?。?）煤的散集密度：0.97t/;</p><p>　?。?）提升方式:箕斗；</p><p&g

29、t;　　（8）富裕系數(shù)：=1.2;</p><p>　?。?）不均勻系數(shù)：C=1.15;</p><p><b>　　B 設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容</b></p><p>　　計(jì)算并選擇提升容器;</p><p>　　計(jì)算并選擇提升鋼絲繩;</p><p>　　計(jì)算滾筒直徑并選擇提升機(jī);</p>

30、<p>　　計(jì)算天輪直徑并選擇天輪;</p><p>　　提升機(jī)與井筒相對(duì)位置的計(jì)算;</p><p>　　運(yùn)動(dòng)學(xué)及動(dòng)力學(xué)計(jì)算;</p><p><b>　　電動(dòng)機(jī)功率的驗(yàn)算;</b></p><p><b>　　計(jì)算噸煤電耗及效率</b></p><p>　　

31、2.1.2 提升方式的確定</p><p>　　A 單容器提升與雙容器提升的確定原則</p><p>　?。?） 礦井為多水平時(shí)，因多繩提升機(jī)無活滾筒，不能用做雙容器多水平提升。因此，當(dāng)?shù)V井為多水平時(shí)，應(yīng)采用單容器平衡錘提升。單容器平衡錘提升具有使用靈活，兩繩的最大靜張力差較小，改善了防滑條件等優(yōu)點(diǎn)。但提升能力比雙容器提升減少一半，提升電耗比雙容器提升大5%--10%。</p>

32、<p>　　（2） 礦井為單水平時(shí)，為充分利用設(shè)備能力，一般選用雙容器提升，如防滑條件不能滿足時(shí)，可加大容器配重，改善防滑條件。</p><p>　　（3） 對(duì)單水平窯籠提升，除上述條件外，尚應(yīng)考慮準(zhǔn)確停車問題，單容器提升是以窯籠到達(dá)井上下出車水平作為停車標(biāo)志，故停車準(zhǔn)確度高，雙容器提升是以井下出車水平作為停車標(biāo)準(zhǔn)，而井上窯籠則因鋼絲繩的彈性與結(jié)構(gòu)不同，變形較大，加之不可避免的鋼絲繩蠕動(dòng)，其停車準(zhǔn)確

33、度較差。</p><p><b>　　B 確定提升方式</b></p><p>　　由于本礦是一個(gè)年產(chǎn)量50萬噸的中型礦井，提升煤炭及輔助提升工作量均較大，一般均設(shè)主副井兩套設(shè)備，主井采用箕斗提升煤炭，采用雙箕斗提升方式，副井采用罐籠完成輔助提升。</p><p>　　一般情況下，主井均采用箕斗提升方式，因?yàn)?，箕斗提升方式能力大，運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用較低，

34、在控制上易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化。</p><p>　　2.1.3 提升容器的選擇</p><p><b>　　（1）提升高度H</b></p><p>　?。?）先確定經(jīng)濟(jì)提升速度為：</p><p>　　=(0.3～0.5) m/s=0.4=8.237m/s</p><p>　?。?）根據(jù)經(jīng)濟(jì)提升速度，

35、估算一次提升循環(huán)時(shí)間</p><p><b>　　=79.771s</b></p><p>　　（4）根據(jù)礦井年產(chǎn)量及估算出的一次提升循環(huán)時(shí)間，求出一次合理經(jīng)濟(jì)提升量為：</p><p><b>　　=3.64t/次</b></p><p>　?。?）根據(jù)條件選礦車為：MG1.1—6A 1t固定車廂

36、式礦車（注該礦軌道軌距為：600mm）</p><p>　　容積：1.1 自重: 5950N</p><p>　　名義載貨量：10000N 最大載重量：18000N</p><p>　　軌距：600mm 軸距：550mm</p><p><b

37、>　　（6）選擇提升容器</b></p><p>　　由于該井要求年產(chǎn)量50萬噸，屬于中型礦井，提升煤炭及輔助提升工作量均較大，故主井采用箕斗提升。</p><p>　　JDS—4/55*4</p><p>　　J---提煤箕斗 D--立井多繩 S---鋼絲繩罐道 </p><p>　　Y—異側(cè)進(jìn)出車 4—名義載重量

38、 55—每根鋼絲繩懸掛裝置的載荷為55t </p><p><b>　　4—提升鋼絲繩根數(shù)</b></p><p><b>　　具體參數(shù)為：</b></p><p>　　名義載重：40KN 有效容積：4.4 提升鋼絲繩直徑22mm </p&g

39、t;<p>　　箕斗自重65KN 箕斗總高:10900mm 繩間距:200mm</p><p>　　2.2提升鋼絲繩選擇計(jì)算</p><p>　　2.2.1 選擇鋼絲繩類型</p><p>　　根據(jù)國內(nèi)外經(jīng)驗(yàn)，由于井筒淋水大，腐蝕嚴(yán)重，所以選用鍍鋅鋼絲繩。至于尾繩可選扁繩和多層股不旋轉(zhuǎn)鋼絲繩，由于扁繩生產(chǎn)率低，價(jià)格高，應(yīng)盡量選用多層股不旋

40、轉(zhuǎn)鋼絲繩。但其與提升容器的連接裝置應(yīng)為轉(zhuǎn)環(huán)式。為了減少提升時(shí)容器的扭動(dòng)，左右捻鋼絲繩數(shù)目應(yīng)該相等，并相互交錯(cuò)排列。</p><p>　　2.2.2 主提升鋼絲繩選擇計(jì)算</p><p>　　箕斗提升系統(tǒng)：由于箕斗自重小，為了改善防滑條件，有意加大鋼絲繩直徑，一般可按下面方法計(jì)算：</p><p>　　圖2--1為豎井多繩提升鋼絲繩計(jì)算示意圖：</p>

41、<p><b>　　圖2--1</b></p><p>　　由圖可知，鋼絲繩終端荷重:G=Q+=4000+6500=105000N</p><p>　　鋼絲繩懸垂長(zhǎng)度: Hc=Hj+Hs+Hz=32+390+23=445m</p><p><b>　　A 選擇并校核首繩</b></p><p&

42、gt;　?。?）計(jì)算首繩單位繩重力</p><p>　　≧==14.96N(注鋼絲繩安全系數(shù)m=7.0提升煤炭)</p><p>　　根據(jù)值，選用6三角股股鋼絲繩，其有關(guān)數(shù)據(jù)為：</p><p>　　d=22mm =140kg/mm p=19.37N</p><p>　　（2）驗(yàn)算安全系數(shù)Ma</p><p>

43、　　Ma===7.84﹥7 </p><p><b>　　所選鋼絲繩合格。</b></p><p><b>　　B 尾繩選擇計(jì)算</b></p><p>　　尾繩單位長(zhǎng)度重量：==</p><p>　　根據(jù)計(jì)算的，自鋼絲繩規(guī)格表中選擇尾繩，因尾繩負(fù)荷小（只負(fù)擔(dān)本身自重），其抗拉強(qiáng)度可選用，而且

44、不必校驗(yàn)其安全系數(shù)。</p><p>　　根據(jù)計(jì)算數(shù)據(jù)可以選擇尾繩：6股(6+12+12)繩維纖芯，參考重量40.57N，=140Kg/mm,鋼絲繩直徑：32.5mm</p><p>　　2.3多繩摩擦式提升機(jī)選擇計(jì)算</p><p>　　2.3.1計(jì)算主導(dǎo)輪直徑并選擇提升機(jī)</p><p>　　根據(jù)<規(guī)程〉規(guī)定：對(duì)有導(dǎo)向輪提升系統(tǒng)：D

45、≥100d=100×22=2200mm</p><p>　　根據(jù)計(jì)算值選取滾筒直徑為：2250mm</p><p>　　2.3.2計(jì)算提升系統(tǒng)最大靜拉力</p><p><b>　　最大靜拉力</b></p><p>　　=Q+Qc+nHc=4000+6500+4×1.937×445=139

46、.4786KN＜210KN</p><p><b>　　最小靜拉力:</b></p><p>　　= F1-Q=13947.86-4000=99.4786KN</p><p><b>　　最大靜拉力差：</b></p><p><b>　　S=40KN</b></p>

47、;<p>　　根據(jù)以上各項(xiàng)計(jì)算提升機(jī)：</p><p>　　JKM—2.25/4多繩摩擦輪提升機(jī)可以使用</p><p>　　2.3.3 確定減速器速比i和電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)</p><p>　　i=10.5電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)===734.51r/min</p><p>　　選擇最大轉(zhuǎn)速為750r/min的電機(jī)</p><p&

48、gt;　　計(jì)算===8.41m/s</p><p>　　根據(jù)以上幾個(gè)方面條件選提升機(jī)為：JKM—2.25/4/10.5多繩摩擦輪提升機(jī)</p><p>　　卷筒：個(gè)數(shù)：1，直徑2.25m 鋼繩最大靜張力：210KN</p><p>　　兩根鋼繩最大靜張力差：60KN 最大鋼絲繩直徑：22.5 mm</p><p&g

49、t;　　導(dǎo)向輪變位質(zhì)量：13.6KN 減速器速比：10.5</p><p>　　電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（不大于）：750r/min 最大提升速度：11.8 m/s</p><p>　　2.3.4 選擇天輪</p><p>　　天輪直徑為D 取=2m</p><p>　　根據(jù)條件選擇天輪為：TSG</p>

50、<p>　　T—天輪 S—井上 G—滾動(dòng)軸承</p><p>　　2000—名義直徑 12.5—繩槽半徑</p><p>　　2.3.5 驗(yàn)算主導(dǎo)輪襯墊比壓：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p

51、><b>　　=12.39kg/</b></p><p>　　其中，=16m，:井塔高度暫取44m</p><p>　　=-=44-16=28m</p><p>　　計(jì)算的主導(dǎo)輪襯墊比壓，應(yīng)小于摩擦襯墊的許用值。即。見表4—1</p><p><b>　　表4—1</b></p>

52、<p>　　選擇摩擦襯墊材料為聚氯乙烯（P.V.C）:=0.2,[]=15 kg/</p><p>　　2.4 提升機(jī)與井筒相對(duì)位置</p><p>　　2.4.1 井塔高度</p><p>　　如圖5——1所示，為塔式多繩摩擦式提升機(jī)井塔高度示意圖。</p><p>　　圖5——1 井塔高度示意圖</p><

53、p>　　1—防撞梁；2—鍥形罐道</p><p><b>　　=+++ +</b></p><p>　　=13.29+10.9+10.01+0.75=44.2 m</p><p>　　式中：——容器卸載高度m；——容器高度m；</p><p>　　——過卷高度m； ——導(dǎo)向輪半徑m；</p><

54、p>　　——主導(dǎo)輪與導(dǎo)向輪中心高差m；</p><p>　　——容器最上繩卡接觸導(dǎo)向輪處至導(dǎo)向輪中心高差m。</p><p><b>　　=</b></p><p>　　2.4.2 確定主導(dǎo)輪與導(dǎo)向輪中心線水平距離</p><p>　　如圖5——2所示，為摩擦輪與導(dǎo)向輪相對(duì)位置示意圖。</p><

55、;p>　　圖5——2 摩擦輪與導(dǎo)向輪相對(duì)位置</p><p>　　=1.85+1-1.125=1.725m</p><p>　　2.4.3 確定圍包角</p><p><b>　　+</b></p><p>　　=sin－tg=sina0.441－tg0.383 =5.21</p><p>

56、　　2.5 提升系統(tǒng)變位質(zhì)量</p><p>　　2.5.1 預(yù)選電動(dòng)機(jī)</p><p>　　A 估算電動(dòng)機(jī)功率：</p><p><b>　　KW</b></p><p>　　式中：K——礦井阻力系數(shù)，取1.15；</p><p>　　——減速器傳動(dòng)效率，單級(jí)傳動(dòng)0.92，雙級(jí)傳動(dòng)0.85；&l

57、t;/p><p>　　——?jiǎng)恿ο禂?shù)，取1.2。 </p><p>　　B 估算電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速：</p><p>　　n===734.51r/min</p><p><b>　　C 初選電動(dòng)機(jī)：</b></p><p>　　初步選擇YR800—8/1180型異步電動(dòng)機(jī)具體參數(shù)如下：</p>&

58、lt;p>　　額定功率800KW，額定電壓：562V， 額定轉(zhuǎn)速：740r/min</p><p>　　效率：0.92,功率因數(shù)：0.82,飛輪轉(zhuǎn)矩：5760Nm2</p><p><b>　　額定力矩：2.3</b></p><p>　　D 確定提升機(jī)的實(shí)際最大提升速度νm</p><p><b>　　

59、νm==</b></p><p>　　2.5.2 提升系統(tǒng)變位質(zhì)量m</p><p>　　A 提升系統(tǒng)變位重量：</p><p>　　(1)有效載荷變位重量Q=40000N</p><p>　　(2)提升容器變位重量:雙箕斗提升=2=26.5t=130KN</p><p>　　(3)主提升鋼絲繩變位重<

60、;/p><p>　　np(H+2)=4=37190.4N</p><p>　　(4)尾繩變位重量：</p><p>　　(5)導(dǎo)向輪（或天輪）變位重量：=1.36104N</p><p>　　(6)提升機(jī)變位重量=54000N</p><p>　　(7)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子變位重量G</p><p>　　G=

61、=576=125440N</p><p>　　式中為電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子的飛輪力矩，由電動(dòng)機(jī)規(guī)格表中查到。</p><p>　　D提升機(jī)滾筒直徑，為減速器傳動(dòng)比。</p><p>　　(8)提升機(jī)總變位重量：G=Q++np(H+2)++G++</p><p>　　=4000+13000+41.937×(424+2×28)+2

62、5;4.057×(424+2×23)＋12544＋1360＋5400</p><p>　　=438366.2N</p><p>　　B 提升系統(tǒng)變位質(zhì)量</p><p><b>　　m==</b></p><p>　　2.6 運(yùn)動(dòng)學(xué)計(jì)算</p><p>　　2.6.1 提升速

63、度階段的確定</p><p>　　對(duì)于底卸式箕斗，為了保證箕斗脫離卸載曲軌速度不大于1.5m/s。需要有初加速階段，在停車之前為了補(bǔ)償減速行程之誤差，提高停車準(zhǔn)確度，應(yīng)有一低速爬行階段，故應(yīng)采用六階段速度圖。</p><p>　　2.6.2 提升加速度的確定</p><p><b>　　A 《規(guī)程》規(guī)定：</b></p><

64、p>　　立井升降人員時(shí)，0.75m/s；對(duì)升降物料無限制，一般1.2 m/s</p><p>　　B 按減速器允許的最大輸出轉(zhuǎn)矩來確定</p><p>　　減速器型號(hào)：ZG—70II（彈簧基礎(chǔ)）</p><p>　　總中心距：2700mm，=11.5104Nm</p><p>　　塔式多繩提升機(jī)均采用彈簧基礎(chǔ)中心驅(qū)動(dòng)共軸式減速器。優(yōu)點(diǎn)：

65、緩沖性好，對(duì)提升井塔和齒輪壽命有一定好處；</p><p>　　缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造成本高，安裝，調(diào)整，檢修不方便。</p><p>　　高速級(jí)采用斜齒輪傳動(dòng)，低速級(jí)采用人字齒輪傳動(dòng)。</p><p>　　a≤m/s =m/s =1.68 m/ s</p><p>　　C 按電動(dòng)機(jī)的過負(fù)荷能力來確定</p><p>&

66、lt;b>　　a≤=</b></p><p><b>　　=2.42m/s</b></p><p><b>　　其中： </b></p><p>　　D 按防滑條件計(jì)算允許的加速度（按提升開始考慮）</p><p>　　(1)計(jì)算上升側(cè)鋼絲繩靜張力</p><p

67、><b>　　=</b></p><p>　　=145887.18N</p><p>　　(2)計(jì)算下放側(cè)鋼絲繩靜張力</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=6500+41.93728+24.057（424+23）-0.14000</p><p>

68、;　　=99439.02N</p><p>　　(3)計(jì)算上升側(cè)運(yùn)動(dòng)部分變位質(zhì)量：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=1447.83kg</p><p>　　(4)計(jì)算下放側(cè)運(yùn)動(dòng)部分變位質(zhì)量</p>

69、;<p><b>　　=</b></p><p>　　=1194.28kg</p><p>　　（5）按防滑條件計(jì)算加速度：</p><p><b>　　a =</b></p><p><b>　　=0.73m/s</b></p><p>

70、　　從滿足防滑條件出發(fā)，且滿足減速器扭矩和電動(dòng)機(jī)過負(fù)荷能力的要求，經(jīng)計(jì)算后，取a=0.73m/s,引值符合設(shè)計(jì)規(guī)范要求。</p><p>　　2.6.3 確定減速度a</p><p><b>　　A<規(guī)程〉規(guī)定</b></p><p>　　對(duì)升降物料無限制，一般a1.2m/s</p><p>　　B根據(jù)減速方式進(jìn)行

71、計(jì)算</p><p>　?。?）自由滑行減速：</p><p>　　a≤==1.06m/s</p><p>　?。?）機(jī)械制動(dòng)方式減速：</p><p>　　a≤==1.33m/s</p><p>　?。?）電動(dòng)機(jī)方式減速：</p><p>　　a≤=0.36m/s</p><

72、;p>　　C 按防滑條件計(jì)算允許的減速度（按提升終了考慮）</p><p>　?。?）計(jì)算上升側(cè)鋼絲繩靜張力</p><p>　　=4000+6500+41.93728+24.057(424+23)+0.14000</p><p>　　=147439.02N</p><p>　?。?）計(jì)算下放側(cè)鋼絲繩靜張力：</p>&l

73、t;p><b>　　=</b></p><p>　　=6500+41.937(424+28)+24.05723-0.14000</p><p>　　=97887.18N</p><p>　　(3)計(jì)算上升側(cè)運(yùn)動(dòng)部分變位質(zhì)量：</p><p><b>　　=</b></p><

74、;p><b>　　=</b></p><p>　　=1602.44kg</p><p>　　(4)計(jì)算下放側(cè)運(yùn)動(dòng)部分變位質(zhì)量：</p><p><b>　　= </b></p><p>　　=1039.67kg</p><p>　　（5）按防滑條件計(jì)算減速度</p

75、><p><b>　　=4.12m/s</b></p><p>　　取最小減速度為0.36m/s</p><p>　　2.6.4 速度圖參數(shù)的計(jì)算</p><p><b>　　A 初加速階段</b></p><p>　　初速度=1.5 m/s，卸載曲軌長(zhǎng)度：=2.35m</

76、p><p>　　初加速度：= m/s</p><p><b>　　初加速時(shí)間：=s</b></p><p><b>　　B 主加速階段</b></p><p>　　主加速度：a=0.73m/s</p><p><b>　　主加速時(shí)間：=</b></p&

77、gt;<p><b>　　主加速階段的行程</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　C 減速階段</b></p><p>　　減速度a=0.36m/s</p><p><b>　　主減速時(shí)間=</b><

78、;/p><p><b>　　主減速階段的行程=</b></p><p><b>　　D 爬行階段</b></p><p>　　取v=0.5m/s h=3.0m</p><p><b>　　爬行時(shí)間=</b></p><p><b>

79、　　E 等速階段的行程</b></p><p>　　H2=H-h1-h3--h4=(424-45.67-95.348-2.35-3)m=277.63m</p><p><b>　　等速階段的時(shí)間 =</b></p><p>　　F 一次提升循環(huán)時(shí)間</p><p>　　抱閘停車的時(shí)間t5,定為1s，減速度a5

80、取1 m/s</p><p>　　=9.32+33.45+21.67+6+1+8=79.44s</p><p><b>　　2.7 防滑驗(yàn)算</b></p><p>　　2.7.1 提升載荷的靜防滑驗(yàn)算</p><p>　　靜防滑安全系數(shù)最小點(diǎn)為：等重尾繩提升系統(tǒng)，提升中之任意點(diǎn)；重尾繩提升系統(tǒng)，提升之終點(diǎn)；輕尾繩提升系

81、統(tǒng)，提升之始點(diǎn)。輕尾繩使用較少，本設(shè)計(jì)選用等重尾繩</p><p>　　雙容器提升以一側(cè)提升重物，另一側(cè)下放空容器時(shí)防滑最差，單容器提升以提升平衡錘下放空容器時(shí)防滑最差。這時(shí)易發(fā)生滯后滑動(dòng)。</p><p>　　==1.79≥1.75</p><p>　　式中：——提升終了時(shí)，下放側(cè)鋼絲繩靜張力；</p><p>　　——提升終了時(shí)，上升側(cè)鋼

82、絲繩靜張力。</p><p>　　2.7.2 正常提升的動(dòng)防滑驗(yàn)算</p><p>　　提升貨載時(shí)，容易發(fā)生滯后滑動(dòng)，并以正常提升加速階段的動(dòng)防滑安全系數(shù)最小，要求動(dòng)防滑安全系數(shù)</p><p>　　加速段動(dòng)防滑安全系數(shù)最小點(diǎn)：對(duì)等重尾繩提升系統(tǒng)為加速段之任意點(diǎn)；對(duì)重尾繩提升系統(tǒng)為加速段之終點(diǎn)；對(duì)輕尾繩提升系統(tǒng)為加速段之始點(diǎn)。</p><p>

83、;　　雙容器提升，以提升重物下放空容器之加速度，且導(dǎo)向輪在下降側(cè)防滑最差。本設(shè)計(jì)為雙容器提升。</p><p>　　A 計(jì)算加速終了時(shí)，上升側(cè)鋼絲繩的靜張力</p><p>　　=4000+6500+41.937（28+424-45.67）+24.057 (45.67+23)+0.14000</p><p>　　=146054.3N</p><p

84、>　　B 計(jì)算加速終了時(shí)，下放側(cè)鋼絲繩的靜張力</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=6500+41.937 (28+45.67)+24.057 (23+424-45.67)-0.14000</p><p><b>　　=99271.9N</b></p><p>　　C

85、 計(jì)算上升側(cè)運(yùn)動(dòng)部分變位質(zhì)量</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=1449.53kg</p><p>　　D計(jì)算下放側(cè)運(yùn)動(dòng)部分變位質(zhì)量</p><p><b>　　=</b></p&

86、gt;<p><b>　　=</b></p><p>　　= 1192.57kg</p><p>　　E驗(yàn)算動(dòng)防滑安全系數(shù)</p><p><b>　　==1.26</b></p><p>　　2.7.3 提升載荷安全制動(dòng)的動(dòng)防滑驗(yàn)算</p><p>　　<

87、;規(guī)程>規(guī)定：提升機(jī)進(jìn)行安全制動(dòng)時(shí)，必須滿足： 第一： ：提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)產(chǎn)生的最大制動(dòng)力矩（kg.m）MJ：提升機(jī)系統(tǒng)的最大靜力矩（kg.m）</p><p>　　第二：安全制動(dòng)時(shí)，全部機(jī)械的減速度在提升重載時(shí)不得大于5m/s2,下放重載時(shí)不小于1.5 m/s2</p><p>　　第三：安全制動(dòng)時(shí)，全部機(jī)械的減速度不得超過鋼絲繩的滑動(dòng)極限減速度。</p><

88、;p>　　A根據(jù)<規(guī)程>規(guī)定，計(jì)算安全制動(dòng)時(shí)所需要的制動(dòng)力矩</p><p>　　進(jìn)行安全制動(dòng)時(shí)，為了既安全平穩(wěn)的閘住提升機(jī)，又不致使提升機(jī)減速過大，防止鋼絲繩打滑，一般應(yīng)采用二級(jí)制動(dòng)。制動(dòng)時(shí)，首先施加第一級(jí)制動(dòng)力矩，使得制動(dòng)減速度大于1.5，待速度降為零時(shí)，再施加第二級(jí)制動(dòng)力矩，第二級(jí)制動(dòng)力矩應(yīng)大于三倍靜阻力矩，以保證安全可靠的將提升機(jī)閘住。</p><p><b

89、>　　第一級(jí)制動(dòng)力矩為</b></p><p><b>　　kg.m</b></p><p>　　=[1.54473.12+（1.154000+0.366424）] </p><p><b>　　=128979.7</b></p><p><b>　　第二級(jí)制動(dòng)力矩為&l

90、t;/b></p><p>　　=3（4000+0.366×424）=140237.5</p><p>　　B 驗(yàn)算提升載荷實(shí)際安全制動(dòng)減速度a</p><p><b>　　a=</b></p><p><b>　　=3.56m/s2</b></p><p>

91、　　C 驗(yàn)算提升載荷的滑動(dòng)極限速度</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=4.38m/s2</b></p><p><b>　　滿足：a</b></p><p>

92、;　　式中——空載側(cè)鋼絲繩的靜張力</p><p>　　箕斗提升：=Q+np(H+)+q</p><p>　　=6500+4×1.937×（424+28）+2×4.057×23</p><p>　　=101887.18N</p><p>　　2.7.4 下放載荷的防滑驗(yàn)算</p><

93、p><b>　　A靜防滑驗(yàn)算</b></p><p>　　下放載荷時(shí)，一般不會(huì)發(fā)生滯后滑動(dòng)，但容易發(fā)生超前滑動(dòng)。</p><p>　　下放載荷靜防滑安全系數(shù)的最小點(diǎn)：等重尾繩提升系統(tǒng)為下放中之任意點(diǎn)；重尾繩提升系統(tǒng)為下放之始點(diǎn)。因此，應(yīng)該驗(yàn)算下放開始的時(shí)候的靜防滑安全系數(shù)。</p><p>　　雙容器提升按一側(cè)下放重物，一側(cè)提升空容器計(jì)算

94、，單容器提升應(yīng)按下放平衡錘，提升容器計(jì)算。</p><p>　?。?）計(jì)算下放開始時(shí)，下放側(cè)鋼絲繩靜張力</p><p><b>　　=Q+</b></p><p>　　=4000+6500+595+4×1.937×44.2+2×4.057×（424+23）－0.1×4000</p>

95、<p>　　=146644.2N</p><p>　　(2) 計(jì)算下放開始時(shí)，上升側(cè)鋼絲繩靜張力</p><p>　　(3) 驗(yàn)算靜防滑安全系數(shù)</p><p>　　= = =2.47≥1.75</p><p>　　B 正常下放的動(dòng)防滑驗(yàn)算</p><p>　　下放載荷時(shí)，容易發(fā)生超前滑動(dòng)，對(duì)于等重尾繩及

96、重尾繩提升系統(tǒng)，以減速開始點(diǎn)的動(dòng)防滑系數(shù)最小。因此，應(yīng)驗(yàn)算減速開始時(shí)的動(dòng)防滑安全習(xí)系數(shù)，要求。</p><p>　?。?） 計(jì)算減速開始時(shí)，下放側(cè)鋼絲繩的靜張力</p><p>　?。?） 計(jì)算減速度開始時(shí)，上升側(cè)鋼絲繩的靜張力</p><p>　　（3） 計(jì)算下放側(cè)運(yùn)動(dòng)部分變位質(zhì)量</p><p>　?。?） 計(jì)算上升側(cè)運(yùn)動(dòng)部分變位質(zhì)量&l

97、t;/p><p>　　（5） 驗(yàn)算動(dòng)防滑安全系數(shù)</p><p>　　2.7.5 按防滑條件計(jì)算容器自重</p><p>　?。?） 按靜防滑條件計(jì)算容器自重</p><p>　　按動(dòng)防滑條件計(jì)算容器自重</p><p>　　防滑需要的容器自重，應(yīng)取靜防滑條件及動(dòng)防滑條件計(jì)算結(jié)果之較大者。</p><p

98、>　　如果設(shè)計(jì)時(shí)所選用的容器自重小于按防滑條件計(jì)算的容器自重，就應(yīng)采用防滑容器自重，或者在容器上加配重。</p><p><b>　　配重</b></p><p>　　重新校驗(yàn)提升鋼絲繩：＞7</p><p><b>　　原來的鋼絲繩合格</b></p><p><b>　　2.8

99、動(dòng)力學(xué)計(jì)算</b></p><p>　　2.8.1 初加速階段拖動(dòng)力</p><p><b>　　提升開始： </b></p><p><b>　　初加速終了： </b></p><p>　　2.8.2 主加速階段拖動(dòng)力</p><p><b>　　主加

100、速開始：</b></p><p><b>　　主加速終了：</b></p><p>　　2.8.3 等速階段拖動(dòng)力</p><p><b>　　等速開始：</b></p><p><b>　　等速終了： </b></p><p>　　2.8.

101、4 減速階段拖動(dòng)力</p><p><b>　　減速開始：</b></p><p>　　減速終了：-2×0.366×95.348=28366.9N</p><p>　　2.8.5 爬行階段拖動(dòng)力</p><p><b>　　爬行開始：</b></p><p&g

102、t;<b>　　提升終了：</b></p><p><b>　　校核：</b></p><p>　　各階段拖動(dòng)力計(jì)算結(jié)果如表9——1所示</p><p><b>　　表9——1</b></p><p>　　由上表可以看出==80188.4N。</p><p&

103、gt;　　箕斗提升速度圖力圖如圖9——1所示</p><p><b>　　圖9——1</b></p><p>　　2.9 校核提升電動(dòng)機(jī)容量及核算提升能力</p><p>　　2.9.1 計(jì)算等效力</p><p>　　=1756.6×10 </p><p&g

104、t;　　2.9.2等效功率計(jì)算</p><p><b>　　2.9.3 校驗(yàn)</b></p><p>　?。?） 按等效容量校驗(yàn)：</p><p><b>　　（滿足要求）</b></p><p>　?。?） 按工作過負(fù)荷校驗(yàn)</p><p><b>　?。M足要求

105、）</b></p><p>　　2.9.4提升設(shè)備噸煤電耗及效率</p><p><b>　?。?）</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=9.26度/次</b></p><p>　?。?） 計(jì)算噸煤電

106、耗</p><p><b>　　度/噸</b></p><p>　　（3） 計(jì)算設(shè)備效率</p><p>　　2.9.5 核算提升能力</p><p>　?。?） 年實(shí)際提升能力</p><p><b>　　（2） 富裕系數(shù)</b></p><p>&

107、lt;b>　　第3章 軸的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　3.1 計(jì)算軸的最小直徑 </p><p><b>　　軸采用鋼鍛造，</b></p><p>　　; 取 ; </p><p>　　------輸出軸的功率； --------轉(zhuǎn)速</p>&

108、lt;p>　　電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速：740r/min 減速比：10.5</p><p><b>　　取260mm</b></p><p><b>　　用軸套定位卷筒</b></p><p><b>　　校核：</b></p><p><b>　　鋼：</b

109、></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　3.2 計(jì)算安裝滾筒處的軸長(zhǎng)</p><p>　　主導(dǎo)輪直徑D=2.25m（輪殼直徑）</p><p><b>　　筒長(zhǎng)</b></p><p>　　取L=0.8D=0.8×2.25m=1.8m

110、</p><p>　　3.3 軸的設(shè)計(jì)與分析</p><p>　?。?） 設(shè)計(jì)的軸如圖11——1所示：</p><p>　　1—2段：安裝軸承，直徑：280mm，長(zhǎng)度：132mm；</p><p>　　2—3段：直徑：300mm，長(zhǎng)度：50mm；</p><p>　　4—5段：安裝滾筒，直徑：360mm，長(zhǎng)度：1800

111、mm；</p><p>　　5—6段：用于定位滾筒，直徑：400mm，長(zhǎng)度：20mm；</p><p>　　7—8段：安裝軸承，直徑：280mm，長(zhǎng)度132mm；</p><p>　　8—9段：與聯(lián)軸器相連，直徑：260mm，長(zhǎng)度：550mm。</p><p><b>　　圖 11——1</b></p>&

112、lt;p><b>　?。?） 受力情況：</b></p><p>　　主軸裝置重：18噸=180kN</p><p><b>　　提升系統(tǒng)：</b></p><p>　　=4000+2×6500+4×1.937×424+2×4.057×424+2×2

113、5;4.057×23</p><p>　　=24.1t=241KN</p><p>　　軸的受力情況如圖11——2所示：</p><p><b>　　圖11——2</b></p><p>　　由受力圖可算出 </p><p>　　軸的受力情況如圖11——3所示：</p&

114、gt;<p><b>　　圖11——3</b></p><p>　　3.4 校核危險(xiǎn)C處截面</p><p><b>　　合格</b></p><p>　　3.5 軸承的選擇與校核</p><p>　　3.5.1 選擇軸承的要求</p><p>　?。?）安裝軸

115、承處軸的直徑為280毫米；</p><p>　　（2）要求軸承承受較大的徑向力和較小的軸向力；</p><p>　　（3）要求該軸承具有一定的調(diào)心的能力</p><p>　　鑒于以上要求，選擇調(diào)心滾子軸承：型號(hào)為22356。</p><p>　　具體參數(shù)為： d=280，D=500，B=130，D=431.1,d1=355.</p>

116、;<p>　　3.5.2 軸承的壽命校核</p><p>　　軸承處的最大受力為==229.46KN</p><p>　　載荷系數(shù)：=1.5；溫度系數(shù)：=1.00 P==344.19KN</p><p>　　軸承的壽命：=77098.75h</p><p>　　符合對(duì)軸承壽命的要求。</p><p>

117、;<b>　　第4章 結(jié)論</b></p><p>　　多繩摩擦式提升機(jī)解決了纏繞式提升機(jī)滾筒過寬的問題，主軸的直徑與長(zhǎng)度均相應(yīng)減小，這樣就相對(duì)減小了機(jī)器的重量和回轉(zhuǎn)力矩；由于回轉(zhuǎn)力矩的減小，亦將相應(yīng)的降低提升電動(dòng)機(jī)的容量。本次設(shè)計(jì)，是對(duì)多繩摩擦式提升機(jī)的再次探索和實(shí)踐。</p><p>　　多繩摩擦式提升機(jī)與纏繞式提升機(jī)相比，其主要特點(diǎn)是</p>&

118、lt;p>　?。?）在鋼絲繩的安全系數(shù)，材料強(qiáng)度，總截面積相同的情況下，多繩摩擦式提升機(jī)每根鋼絲繩直徑較細(xì)；</p><p>　　（2）在主導(dǎo)輪直徑與鋼絲繩直徑之比相同的條件下，主導(dǎo)輪直徑也較小；</p><p>　?。?）由于主導(dǎo)輪直徑小且寬度較窄，使整個(gè)提升機(jī)的尺寸減小，重量減輕；</p><p>　?。?）由于主導(dǎo)輪直徑較小，在相同提升線速度條件下，可以

119、使用轉(zhuǎn)數(shù)較高的電動(dòng)機(jī)和重量較輕的減速器；</p><p><b>　?。?）安全性較高。</b></p><p>　　塔式多繩摩擦式提升設(shè)備是把整套設(shè)備安置在井塔的頂層，它的優(yōu)點(diǎn)是：不受礦井地形的限制，簡(jiǎn)化了工業(yè)廣場(chǎng)；鋼絲繩不致受到雨雪的影響。多繩摩擦式提升機(jī)目前在世界各國都得到了廣泛使用，是礦山提升設(shè)備發(fā)展的趨勢(shì)。</p><p><b

120、>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1]潘英.礦山提升機(jī)械設(shè)計(jì).中國礦業(yè)大學(xué)出版社.2000</p><p>　　[2]礦井提升機(jī)故障處理和技術(shù)改造.機(jī)械工業(yè)出版社.2005</p><p>　　[3]實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).中國礦業(yè)大學(xué)出版社.1993</p><p>　　[4]濮良貴,紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì).高等教育出版社

121、.2001</p><p>　　[5]洪小華.礦井運(yùn)輸提升. 中國礦業(yè)大學(xué)出版社.2005</p><p>　　[6]于忠升,宋偉剛. 礦井運(yùn)輸提升.東北大學(xué)出版社.1992</p><p>　　[7]杜競(jìng)賢,于學(xué)謙.礦井運(yùn)輸提升. 中國礦業(yè)大學(xué)出版社.1988</p><p>　　[8]中國礦業(yè)學(xué)院.礦山運(yùn)輸機(jī)械.機(jī)械工業(yè)出版社.1982&

122、lt;/p><p>　　[9]吳宗澤.機(jī)械設(shè)計(jì).中央廣播電視大學(xué)出版社.1998</p><p>　　[10][美]希格利J E，米切爾L D.機(jī)械工程設(shè)計(jì).高等教育出版社.1988</p><p>　　[11]彭兆行.礦山提升機(jī)械設(shè)計(jì).機(jī)械工業(yè)出版社.1989</p><p>　　[12]中國礦業(yè)學(xué)院.礦井提升設(shè)備.煤炭工業(yè)出版社.1980&l

123、t;/p><p>　　[13]大連理工大學(xué)工程畫教研室.高等教育出版社.2003</p><p>　　[14]夏榮海,郝玉深.礦井提升機(jī)械設(shè)備.中國礦業(yè)大學(xué)出版社.1987</p><p>　　[15]能源部.煤礦安全規(guī)程.煤炭工業(yè)出版社.1992</p><p>　　[16]孫玉蓉,周法禮.礦井提升設(shè)備. 煤炭工業(yè)出版社.1995</p&

124、gt;<p>　　[17]李樹森.礦井軌道運(yùn)輸.煤炭工業(yè)出版社.1986</p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　經(jīng)過兩個(gè)多月的努力，在商德勇老師的辛勤指導(dǎo)下，終于如期完成了礦山提升機(jī)設(shè)計(jì)的任務(wù)。</p><p>　　設(shè)計(jì)一臺(tái)機(jī)器，需要經(jīng)歷計(jì)劃階段，方案設(shè)計(jì)階段，技術(shù)設(shè)計(jì)階段，技術(shù)文件編制階段。在設(shè)計(jì)中，由于

125、該項(xiàng)資料文獻(xiàn)較少，老師們給我莫大的幫助，以使我們完成本次設(shè)計(jì)，在此表示衷心感謝！</p><p>　　商德勇老師在百忙之中多次抽出時(shí)間幫我解決了設(shè)計(jì)中遇到的難題，并提出了一些需要改正及完善的地方，為設(shè)計(jì)的成功奠定了基礎(chǔ)。在此表示感謝。</p><p>　　在設(shè)計(jì)結(jié)束之際，我衷心地感謝四年來對(duì)我們諄諄教誨的各位老師。這些我們一定會(huì)銘記在心的。</p><p>　　由于