土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)--辦公樓設(shè)計(jì)

1、<p>　　本項(xiàng)目為XX辦公樓設(shè)計(jì)，為畢業(yè)設(shè)計(jì)項(xiàng)目，該項(xiàng)目位于沈陽市，該項(xiàng)目主要用于開會(huì)、辦公。主要有小辦公室、大辦公室、中會(huì)議室。</p><p>　　該建筑結(jié)構(gòu)形式為現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)。本項(xiàng)目占地面積約1712.16平方米，建筑面積8560.75平方米。建筑物總長度49.2米。該項(xiàng)目主體五層，首層層高3.6米，其余層層高3.3米。建筑高度（地上層）17.25米，室內(nèi)外高差為0.45米。建筑設(shè)計(jì)使用年

2、限為50年，建筑物的耐火等級(jí)為二級(jí)，抗震設(shè)防烈度為7度，屋面防水等級(jí)為2級(jí)。</p><p>　　框架柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，柱截面為500×500 mm ，框架梁混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，框架梁截面為300×700mm 。女兒墻用混凝土現(xiàn)澆，墻體均采用空心磚砌筑。建筑地點(diǎn)地質(zhì)條件良好，邊柱采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，中柱采用柱下獨(dú)立聯(lián)合基礎(chǔ),基礎(chǔ)埋深為2.0m,混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。經(jīng)濟(jì)符合要求。&

3、lt;/p><p>　　結(jié)構(gòu)計(jì)算密切聯(lián)系建筑設(shè)計(jì)，以現(xiàn)行的有關(guān)規(guī)范為依據(jù)，主要包括風(fēng)荷載計(jì)算，地震荷載計(jì)算，豎向荷載計(jì)算，內(nèi)力組合，框架梁配筋計(jì)算，框架柱配筋計(jì)算，基礎(chǔ)配筋計(jì)算 。本項(xiàng)目工程采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)框架結(jié)構(gòu)體系，選擇了有代表性的一榀框架進(jìn)行計(jì)算。對于豎向荷載作用采用彎矩二次分配法，水平荷載作用采用反彎點(diǎn)法。設(shè)計(jì)計(jì)算整個(gè)過程中綜合考慮了技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和施工工業(yè)化的要求。</p><p>

4、　　關(guān)鍵詞：辦公樓；現(xiàn)澆鋼筋混凝土；畢業(yè)設(shè)計(jì)；框架結(jié)構(gòu)</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This project is ShenYang office building design, design for the graduation project, the project is located in shenyang,

5、this project is mainly used for the meeting, office.Mainly in the small office, office, conference room.</p><p>　　The structure form for cast-in-situ concrete frame structure. The project covers an area of a

6、bout 1712.16 square meters, construction area of 8560.75 square meters. Building a total length of 49.2 meters. The project main body for five layer, layer upon layer is 3.6 meters high, the rest of the layers is 3.3 met

7、ers tall. Building height (top) 17.25 meters, the elevation difference of inside and outside is 0.45 meters. Architectural design, use fixed number of year for 50 years building's fire re</p><p>　　For C3

8、0 strength grade of concrete frame column, column section is 500 x 500 mm, frame beam for C30 strength grade of concrete, frame beam section is 300 x 700 mm. With concrete cast-in-situ parapet, hollow brick masonry wall

9、are adopted. Good construction site geological conditions, the independent foundation under column by column, column used in joint under column independent foundation, foundation is buried deeply, 2.0 m, for C30 strength

10、 grade of concrete. Economic accords with a requiremen</p><p>　　Structure calculation closely related architectural design, based on the current relevant specification, mainly including wind load calculation

11、 of seismic load calculation, frame beam reinforcement calculation of frame column reinforcement calculation, This project adopts the structure of reinforced concrete frame structure system, chose a representative cross

12、to calculate. Vertical load to the bending moment secondary distribution method is adopted, the horizontal loads, inflection point method</p><p>　　Keywords: building; The cast-in-situ reinforced concrete; Gr

13、aduation design; Frame structure</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　摘要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p>　　第一章 工程概況1</p><p>　　1.1 場地情況

14、1</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)資料1</p><p>　　1.3 設(shè)計(jì)參數(shù)2</p><p>　　第二章 建筑設(shè)計(jì)3</p><p>　　2.1.設(shè)計(jì)思想3</p><p>　　2.2.方案論證(三個(gè)方案對比分析)3</p><p><b>　　2.3方案說明5&l

15、t;/b></p><p>　　2.4 方案確定5</p><p>　　第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)6</p><p>　　3.1 荷載計(jì)算6</p><p>　　3.1.1截面尺寸的選取6</p><p>　　3.1.2荷載計(jì)算6</p><p>　　3.1.3 計(jì)算簡圖及層數(shù)劃分8&l

16、t;/p><p>　　3.1.4 各層荷載重力代表值計(jì)算8</p><p>　　3.2 水平地震作用下的框架內(nèi)力分析11</p><p>　　3.2.1 基本資料11</p><p>　　3.2.2水平地震作用下的框架內(nèi)力11</p><p>　　3.2.3 水平地震作用分析13</p><p

17、>　　3.3 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力分析19</p><p>　　3.3.1 風(fēng)荷載作用下的層間剪力19</p><p>　　3.3.2 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力19</p><p>　　3.4. 豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析22</p><p>　　3.4.1 荷載傳遞路線22</p><p>　　3.4.

18、2 恒載22</p><p>　　3.4.3活載23</p><p>　　3.4.4 框架內(nèi)力計(jì)算24</p><p>　　3.4.5 梁端剪力31</p><p>　　3.4.6 柱軸力和剪力32</p><p>　　3.5 荷載組合及最不利內(nèi)力確定34</p><p>　　3.5

19、.1 梁的內(nèi)力組合34</p><p>　　3.5.2柱的內(nèi)力組合41</p><p>　　3.6 框架結(jié)構(gòu)的配筋計(jì)算46</p><p>　　3.6.1 材料強(qiáng)度46</p><p>　　3.6.2 配筋率46</p><p>　　3.6.3 計(jì)算公式46</p><p>　　3.

20、6.4 具體配筋計(jì)算47</p><p>　　3.7基礎(chǔ)設(shè)計(jì)60</p><p>　　3.7.1 邊柱基礎(chǔ)計(jì)算60</p><p>　　3.7.2 中柱基礎(chǔ)計(jì)算63</p><p><b>　　第四章 電算67</b></p><p>　　4.1底層_層1構(gòu)件截面計(jì)算結(jié)果67</

21、p><p>　　4.2 動(dòng)力節(jié)點(diǎn)位移68</p><p>　　4.2.1 柱單元68</p><p>　　4.2.2 梁單元69</p><p>　　4.3 結(jié)構(gòu)信息69</p><p>　　4.3.1 結(jié)構(gòu)總體和各層信息69</p><p>　　4.3.2各層的重量、質(zhì)心和剛度中心74

22、</p><p>　　4.3.3各層的柱面積、短肢墻面積、一般墻面積、墻總長、建筑面積、單位面積重量74</p><p>　　4.3.4風(fēng)荷載74</p><p>　　4.3.5層剛度比75</p><p><b>　　第五章 總結(jié)77</b></p><p>　　參 考 文 獻(xiàn)78&l

23、t;/p><p><b>　　致 謝80</b></p><p><b>　　第一章 工程概況</b></p><p><b>　　1.1 場地情況</b></p><p>　　建筑場地如圖1-1所示。場地東西長80米，南北長60米，場地南側(cè)為主要干道，西臨次干道，東側(cè)為某單位住

24、宅小區(qū)，北側(cè)為預(yù)留建筑用地。</p><p><b>　　圖1-1 場地情況</b></p><p><b>　　1.2 設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　1. 抗震設(shè)防烈度為7度；場地類別為Ⅱ類。</p><p>　　2. 基本風(fēng)壓 0.55KN/m 基本雪壓0.50KN/m；凍結(jié)深度：-1.

25、2m</p><p>　　3. 場地地質(zhì)條件：</p><p>　　其中，地下水位：-9.5m，無侵蝕性。</p><p><b>　　1.3 設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　1.3.1. 建筑面積：7000m2±10%；</p><p>　　1.3.2. 建筑層數(shù)：5—7層；&l

26、t;/p><p>　　1.3.3. 結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu)；</p><p>　　1.3.4. 房間使用要求：</p><p>　　大辦公室：50—60m2，10個(gè)左右</p><p>　　小辦公室：20—30m2，數(shù)量不限</p><p>　　大會(huì)議室：150—200m2，1個(gè)</p><p>　　中

27、會(huì)議室：50—100m2，每層1個(gè)，</p><p>　　男女衛(wèi)生間：20—30m，數(shù)量不限。</p><p>　　其它如會(huì)客室、接待室、閱覽室、活動(dòng)室等公用和服務(wù)用房可根據(jù)情況自行安排。</p><p><b>　　第二章 建筑設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　2.1.設(shè)計(jì)思想</b>&l

28、t;/p><p>　　設(shè)計(jì)一個(gè)小型寫字樓，滿足堅(jiān)固耐用，構(gòu)造合理，美觀大方，節(jié)省經(jīng)濟(jì)等</p><p>　　2.2.方案論證(三個(gè)方案對比分析)</p><p>　　方案一 (如圖2-1)</p><p>　　圖2-1 方案一，底層平面圖</p><p>　　方案說明:此結(jié)構(gòu)形狀一般，無結(jié)構(gòu)變化處，但是柱網(wǎng)容易布置，本結(jié)構(gòu)

29、較突出的特點(diǎn)是在結(jié)構(gòu)右側(cè)一個(gè)半圓形的會(huì)議室.但是整體給人的感覺一點(diǎn)也不新穎，結(jié)構(gòu)方面，大多數(shù)都是小開間，不符合框架結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)。</p><p><b>　　方案二</b></p><p>　　圖2-2 方案二 底層平面圖</p><p>　　方案說明:本方案造型新穎，但是對于所處地段的形狀有嚴(yán)重要求，且浪費(fèi)面積，此結(jié)構(gòu)方案的柱網(wǎng)不容易布置，且對

30、于施工要求比較高，此結(jié)構(gòu)長高比較大，容易出現(xiàn)裂縫，建筑的整體性較差.</p><p><b>　　方案三</b></p><p>　　圖2-3 方案三 底層平面圖</p><p><b>　　2.3方案說明</b></p><p>　　本方案采用對稱美的思想，比較適合大家的思想，且建筑樣式比較新穎，

31、房間組合比較多樣，建筑利用率較高，柱網(wǎng)亦較易布置，但本方案抗震性能不是特別好，還有就是樓梯有些多了。</p><p><b>　　2.4 方案確定</b></p><p>　　綜上說明，還是覺得第三個(gè)方案比較符合本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的要求，建筑面積利用率較高，柱網(wǎng)易布置，房間結(jié)構(gòu)富于變化。最終，我決定了第三個(gè)方案為我畢業(yè)實(shí)際的最終方案。</p><p>

32、;<b>　　第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　3.1 荷載計(jì)算</b></p><p>　　3.1.1截面尺寸的選取</p><p>　　(1)框架柱（C30混凝土）</p><p>　　根據(jù)軸壓比公式初步估計(jì)柱截面尺寸：N/fcbh≤0.8（二級(jí)框架）</p>

33、<p>　?。?-1） </p><p>　　其中B為修正系數(shù)，當(dāng)柱分別為邊柱，等跨中柱和不等跨中柱時(shí)，B值分別取1.3, 1.2,。</p><p>　　F－框架柱的負(fù)荷面積</p><p>　　Ge－框架柱負(fù)荷面積上的荷載值，一般取12～15 kN/m2&

34、lt;/p><p><b>　　n－樓層數(shù)</b></p><p>　　取bc=hc=500mm×500mm</p><p><b>　　(2) 框架梁</b></p><p>　　由撓度控制：h=（1/8-1/12）l b=（1/2-1/3）h</p><p>

35、　　選定橫向，縱向框架梁截面尺寸：</p><p>　　次梁截面尺寸為（1/12-1/18）l 選定 </p><p><b>　　(3)樓板厚度</b></p><p>　　1/40*3000=75mm 取h=100mm 樓梯板選為100mm。</p><p><b>　　3.1.2荷載計(jì)算</

36、b></p><p><b>　　(1)恒載</b></p><p><b>　　屋面（不上人）</b></p><p>　　保護(hù)層改性瀝青 0.4KN/m2 </p><p>　　20mm厚1:3水泥砂漿找平

37、 20×0.2=0.4KN/m2</p><p>　　80mmGRC增強(qiáng)水泥聚合苯復(fù)合保溫板 3.5×0.1=0.35KN/m2</p><p>　　焦渣找坡最薄處30mm平均厚120mm 10×0.12=1.2kN/m2</p><p>　　100mm厚鋼筋混凝土板 25

38、×0.1=2.5 kN/m2</p><p>　　20mm厚板下抹灰 17×0.02=0.34 kN/m2</p><p>　　∑ =4.89kN/m2</p><p><b>　　樓面</b></p><p>　　水磨石地面

39、 0.65kN/m2</p><p>　　20mm厚1:3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4kN/m2</p><p>　　100mm厚鋼筋混凝土板 3.0kN/m2</p><p>　　20mm厚板下混合砂漿抹灰

40、 0.34kN/m2</p><p>　　∑ =4.33kN/m2</p><p>　　梁重：(考慮抹灰,取梁自重26 kN/m)</p><p>　　主梁重 26×0.7×0.3=5.46kN/m</p><p>　　次梁重

41、 26×0.5×0.3=3.90kN/m</p><p>　　墻重：（砌體與抹灰之和）</p><p>　　外墻： 13×0.37=4.81kN/m</p><p>　　內(nèi)墻： 13×0.24=3.12kN/m</p><p>　　抹灰：外墻面

42、外抹灰：20厚水泥砂漿0.40kN/m</p><p>　　外墻面內(nèi)抹灰及內(nèi)墻面抹灰：20厚石灰砂漿0.34kN/m</p><p>　　保溫：外墻60mm厚苯板保溫層0.08×0.2=0.016kN/m</p><p><b>　　總墻重：</b></p><p>　　外墻：4.81+0.4+0.34

43、+0.016=5.77kN/m</p><p>　　內(nèi)墻：3.12+0.34×2=3.8kN/m</p><p>　　柱重： 27×0.50×0.50=6.75kN/m</p><p>　?。紤]到柱子抹灰，取柱子自重27kN/m3）</p><p>

44、;<b>　　門、窗：</b></p><p>　　門：0.2kN/m2 </p><p>　　窗：0.2kN/m2</p><p><b>　　(2)活荷載</b></p><p>　　屋面，辦公室樓面： 2.0 kN/m2</p>

45、<p>　　走廊，樓面： 2.5 kN/m2</p><p>　　沈陽雪載： 0.50 kN/m2</p><p>　　沈陽基本風(fēng)壓： 0.55 kN/m2</p><p>

46、;　　3.1.3 計(jì)算簡圖及層數(shù)劃分</p><p>　　由于結(jié)構(gòu)質(zhì)量主要集中于各層樓蓋和屋蓋處，故可將結(jié)構(gòu)簡化為圖3-1所示的多質(zhì)點(diǎn)體系，其中G4為第四層上半層高度范圍內(nèi)的全部集中于屋面標(biāo)高處的質(zhì)量，其他層質(zhì)量均取其樓蓋及其上、下各一半層高范圍內(nèi)的全部集中于樓面標(biāo)高處的質(zhì)量。</p><p>　　圖 3-1 柱網(wǎng)布置</p><p>　　3.1.4 各層荷載重力代

47、表值計(jì)算</p><p><b>　　(1) 五層上半層</b></p><p>　　女兒墻，現(xiàn)澆混凝土，高度0.9m</p><p><b>　　屋面自重</b></p><p><b>　　縱向框架梁</b></p><p><b>　　橫

48、向框架梁</b></p><p><b>　　次梁</b></p><p><b>　　柱子</b></p><p><b>　　外墻</b></p><p><b>　　內(nèi)縱墻</b></p><p><b>

49、;　　內(nèi)橫墻</b></p><p><b>　　窗自重 </b></p><p><b>　　五層上半層的恒載</b></p><p>　　五層上半層的活載：取雪荷載 0.5KN/m2</p><p><b>　　(2) 標(biāo)準(zhǔn)層</b></p>&l

50、t;p><b>　　樓面板自重</b></p><p><b>　　梁重</b></p><p><b>　　柱子</b></p><p><b>　　外墻</b></p><p><b>　　內(nèi)縱墻</b></p>

51、<p><b>　　內(nèi)橫墻</b></p><p><b>　　窗自重</b></p><p><b>　　標(biāo)準(zhǔn)層恒荷載</b></p><p><b>　　標(biāo)準(zhǔn)層活荷載</b></p><p><b>　　二到五層重力荷載值<

52、;/b></p><p><b>　　(3) 二層下半層</b></p><p><b>　　柱子</b></p><p><b>　　外墻</b></p><p><b>　　內(nèi)縱墻</b></p><p><b>

53、;　　內(nèi)橫墻</b></p><p><b>　　窗重</b></p><p><b>　　(4) 一層上半層</b></p><p><b>　　柱子</b></p><p><b>　　外墻</b></p><p>

54、<b>　　內(nèi)縱墻</b></p><p><b>　　內(nèi)橫墻</b></p><p><b>　　窗自重</b></p><p><b>　　門自重</b></p><p><b>　　樓面板自重</b></p>&l

55、t;p><b>　　梁重</b></p><p><b>　　首層恒荷載</b></p><p><b>　　首層活荷載</b></p><p><b>　　首層重力荷載值</b></p><p>　　綜上， ,,,.</p>

56、<p>　　3.2 水平地震作用下的框架內(nèi)力分析</p><p>　　3.2.1 基本資料</p><p><b>　　設(shè)計(jì)概況：</b></p><p>　　柱截面： </p><p>　　框架梁： </p>&

57、lt;p>　　3.2.2水平地震作用下的框架內(nèi)力</p><p><b>　　(1)梁線剛度</b></p><p>　　在計(jì)算梁線剛度時(shí)，考慮樓板對梁剛度的有利影響，即板作為翼緣工作。在工程上，為簡化計(jì)算，通常梁均先按矩形截面計(jì)算某慣性矩I0，然后乘以增大系數(shù)。中框架梁I=2.0I0 邊框架梁I=1.5I0</p><p>　　梁采用

58、C30混凝土，</p><p>　　橫向框架：邊跨梁300mm×700mm 中跨梁300mm×700mm</p><p><b>　　中框架</b></p><p><b>　　邊框架</b></p><p><b>　　(2)柱線剛度</b></

59、p><p>　　柱采用C30混凝土，，首層高度（3.6+0.45）=4.05m，2-5層3.3m。</p><p>　　柱截面500mm×500mm</p><p>　　(3) 柱的側(cè)移剛度D</p><p><b>　　一般層：， , </b></p><p><b>　　首 層

60、：， ，。</b></p><p>　　圖3-2 框架各部分線剛度</p><p>　　表3-1 柱的側(cè)移剛度</p><p><b>　　滿足.</b></p><p>　　3.2.3 水平地震作用分析</p><p>　　(1) 框架水平地震作用下及水平地震剪力計(jì)算</p&g

61、t;<p>　　本框架結(jié)構(gòu)符合底部剪力法的適用范圍，故采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，用頂部位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1。</p><p>　　表3-2 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)側(cè)移</p><p>　　結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)側(cè)移ut=0.123</p><p>　　為折減系數(shù) ，框架結(jié)構(gòu)取0.6~0.7，場地二類，抗震設(shè)防烈度7度（0.1g），設(shè)計(jì)地震分組第一組時(shí)，Tg=0.

62、35s，（多遇地震） T1<Tg 則，</p><p>　　結(jié)構(gòu)總水平地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值</p><p><b>　　因?yàn)榍?，所以?lt;/b></p><p>　　底部附加地震作用,計(jì)算如表3-3所示。</p><p>　　表3-3 水平地震作用下的樓層剪力</p><p>　　注：，

63、取0.016，上表都滿足條件。</p><p>　　(2) 水平地震作用下的層間位移和頂點(diǎn)位移計(jì)算</p><p>　　表3-4 水平地震作用下的層間位移驗(yàn)算</p><p>　　<[ ]=1/550=.001818（鋼筋混凝土框架彈性層間位移角）</p><p><b>　　滿足彈性位移要求。</b></p

64、><p>　　(3)水平地震作用下框架柱剪力和柱彎矩（D值法）</p><p>　　表3-5 框架柱反彎點(diǎn)高度</p><p>　　表3-6 邊柱柱端彎矩計(jì)算</p><p>　　表3-7 中柱柱端彎矩計(jì)算</p><p>　　(4)水品地震作用下梁端彎矩的計(jì)算</p><p>　　表3-8 水平地

65、震作用下的梁端彎矩</p><p>　　(5) 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　表 3-9 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　圖3-3 水平地震作用下的框架內(nèi)力圖</p><p>　　3.3 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力分析</p><p>　　3.3.1 風(fēng)荷載作用下的層

66、間剪力</p><p>　　地區(qū)基本風(fēng)壓 </p><p>　　風(fēng)載體型變化系數(shù) </p><p>　　建筑結(jié)構(gòu)高度17.25m<30m 取 </p><p>　　場地類別按B類計(jì)算 風(fēng)荷載計(jì)算如表3

67、-10所示。</p><p>　　表 3-10 風(fēng)荷載計(jì)算</p><p>　　3.3.2 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力</p><p>　　(1)風(fēng)荷載作用下的柱端彎矩</p><p>　　表3-11 框架柱剪力計(jì)算</p><p>　　(2)風(fēng)荷載作用下反彎點(diǎn)高度比</p><p>　　表 3-1

68、2 框架柱反彎點(diǎn)高度比</p><p>　　(3) 風(fēng)荷載框架柱端彎矩計(jì)算</p><p>　　表 3-13 框架柱端彎矩計(jì)算</p><p>　　(4) 風(fēng)荷載框架梁端彎矩計(jì)算</p><p>　　表 3-15 框架梁端彎矩計(jì)算</p><p>　　圖3-5 框架剪力及彎矩圖</p><p>

69、　　3.4. 豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析</p><p>　　3.4.1 荷載傳遞路線</p><p>　　圖3-6 荷載傳遞簡圖</p><p><b>　　3.4.2 恒載</b></p><p>　　屋面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p><b>　　梁重</b><

70、/p><p><b>　　屋面板荷載</b></p><p>　　屋面板邊跨為，屬于雙向版（按塑形計(jì)算）為梯形荷載。</p><p><b>　　折減系數(shù) </b></p><p>　　中跨 4.8m×3.0m，屬于雙向版，為三角形荷載。</p><p><b&g

71、t;　　折減系數(shù)</b></p><p><b>　　5/8=0.625</b></p><p><b>　　梯形荷載折減系數(shù)</b></p><p>　　屋面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為</p><p><b>　　邊跨</b></p><p>&l

72、t;b>　　中跨</b></p><p>　　樓面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為</p><p><b>　　邊跨</b></p><p><b>　　中跨</b></p><p><b>　　3.4.3活載</b></p><p><b&g

73、t;　　屋面</b></p><p><b>　　邊跨</b></p><p><b>　　中跨</b></p><p><b>　　樓面</b></p><p><b>　　邊跨</b></p><p><b&g

74、t;　　中跨</b></p><p>　　3.4.4 框架內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　(1) 框架計(jì)算簡圖</p><p>　　圖3-7 框架計(jì)算簡圖</p><p><b>　　(2) 梁固端彎矩</b></p><p>　　表3-16 豎向荷載作用下框架的固端彎矩</p&g

75、t;<p>　　(3) 內(nèi)力分配系數(shù)計(jì)算</p><p>　?、?轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S及相關(guān)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S’計(jì)算</p><p>　　表 3-17轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S及相關(guān)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S’</p><p><b>　?、?分配系數(shù)計(jì)算</b></p><p>　　表3-18 各種桿件分配系數(shù)</p><p>&

76、lt;b>　?、?彎矩分配與傳遞</b></p><p>　　圖3-8 恒載作用下的彎矩分配</p><p>　　圖3-9 活載作用下的彎矩分配</p><p>　　圖3-10 恒載作用下的彎矩圖</p><p>　　圖3-11 活荷載作用下的彎矩圖</p><p>　　表 3-19 恒載作用下的彎矩

77、</p><p>　　在豎向荷載作用下，對梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅，ß取0.9.</p><p>　　表 3-20 恒載作用下的彎矩（調(diào)幅后）</p><p>　　表 3-21 活荷載作用下的彎矩</p><p>　　3.4.5 梁端剪力</p><p>　　均布荷載下： ，，（b為柱截面寬）</p>

78、<p>　?。?） 恒載作用下梁端剪力</p><p>　　表3-22 恒載作用下AB梁端剪力</p><p>　　表 3-23 恒載作用下BC跨梁端剪力</p><p>　?。?）活載作用下梁端剪力</p><p>　　表3-24 活載作用下AB跨梁端剪力</p><p>　　表3-25活載作用下BC跨梁端

79、剪力</p><p>　　3.4.6 柱軸力和剪力</p><p>　?。?） 恒載作用下的柱軸力和剪力</p><p>　　表 3-26恒載作用下的中柱軸力和剪力</p><p>　　表 3-27 恒載作用下的邊柱軸力和剪力</p><p>　　（2）活載作用下的柱軸力和剪力</p><p>

80、　　表3-28活載作用下的柱軸力和剪力</p><p>　　3.5 荷載組合及最不利內(nèi)力確定</p><p>　　3.5.1 梁的內(nèi)力組合 </p><p>　?。?） 梁端彎矩調(diào)幅</p><p>　　考慮抗震需要，梁端應(yīng)該先于柱端出現(xiàn)塑性絞，故對于豎向荷載下的梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為0.9，并相應(yīng)地增大跨中彎矩。</p>

81、<p>　　表 3-29 恒載作用下的彎矩（調(diào)幅后）</p><p>　　表 3-30 活載作用下的彎矩（調(diào)幅后）</p><p>　?。?） 控制截面計(jì)算</p><p><b>　?、?控制界面</b></p><p>　　梁：梁端支座邊緣截面，跨中截面。</p><p>　　柱

82、：上下柱端支座邊緣截面。</p><p>　　② 梁柱邊緣控制界面處M，V的計(jì)算。</p><p>　　控制截面剪力： </p><p>　　控制截面彎矩： </p><p>　　表 3-31 水平地震作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力</p><p>　　表 3-32水平地震作

83、用下BC跨梁控制截面內(nèi)力</p><p>　　表 3-33 風(fēng)荷載作用下AB跨梁控制界面內(nèi)力</p><p>　　表 3-34風(fēng)荷載作用下BC跨梁控制界面內(nèi)力</p><p>　　表 3-35 豎向荷載作用下AB跨梁左端截面處的內(nèi)力</p><p>　　表 3-36 豎向荷載作用下AB跨梁右端截面處的內(nèi)力</p><p&g

84、t;　　表 3-37豎向荷載作用下BC跨梁左端截面處的內(nèi)力</p><p>　　表 3-38豎向荷載作用下BC跨梁右端截面處的內(nèi)力</p><p>　?。?） 梁控制截面的內(nèi)力組合</p><p>　?、?(3-2)</p><p>　?、?

85、 (3-3)</p><p>　?、?(3-4)</p><p>　?、?(3-5)</p><p>　　表3-39 五層橫梁內(nèi)力組合</p><p>　　表3-4

86、0 四層橫梁內(nèi)力組合</p><p>　　表3-41 三層橫梁內(nèi)力組合</p><p>　　表3-42 二層橫梁內(nèi)力組合</p><p>　　表3-43 一層橫梁內(nèi)力組合</p><p>　　3.5.2柱的內(nèi)力組合</p><p>　　表3-44 五層柱內(nèi)力組合</p><p>　　表3-45

87、四層柱內(nèi)力組合</p><p>　　表3-46 三層柱內(nèi)力組合</p><p>　　表3-47 二層柱內(nèi)力組合</p><p>　　表3-48一層柱內(nèi)力組合</p><p>　　3.6 框架結(jié)構(gòu)的配筋計(jì)算</p><p>　　考慮現(xiàn)澆板的共同作用，梁的計(jì)算截面如下規(guī)定計(jì)算：</p><p>　　

88、負(fù)彎矩作用下按矩形截面計(jì)算：</p><p>　　邊跨： b×h0=300mm×665mm</p><p>　　中跨： b×h0=300mm×665mm</p><p>　　正彎矩作用下按T行截面計(jì)算：</p><p>　　邊跨：

89、 b×h0=1600mm×665mm</p><p>　　中跨： b×h0=1000mm×665mm</p><p>　　3.6.1 材料強(qiáng)度</p><p>　　混凝土等級(jí)： C30 fc=14.3N/mm2， ft=1.43N/mm2 </p>

90、<p>　　鋼筋等級(jí)： 縱向受力筋： HRB400 fy=360N/mm2</p><p>　　箍 筋： HRB335 fy=300N/mm2</p><p><b>　　3.6.2 配筋率</b></p><p>　　縱向受力筋： 支座截面 </p><p>　　箍

91、筋： 沿梁全長 </p><p>　　加 密 區(qū) 應(yīng)滿足規(guī)范要求。</p><p>　　3.6.3 計(jì)算公式</p><p><b>　　（1）正截面抗彎</b></p><p><b>　?。?）斜截面</b></p><p><b>　　①無震組

92、合</b></p><p><b>　　截面條件：</b></p><p><b>　　② 有震組合</b></p><p><b>　　截面條件：</b></p><p>　　3.6.4 具體配筋計(jì)算</p><p>　?。?）抗彎承載力計(jì)

93、算</p><p>　　表3-49 框架梁配鋼筋</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　(2)梁縱筋配筋率驗(yàn)算</p><p>　　因?yàn)榈谖鍖恿旱呐浣钭钌?，故只需?yàn)算第五層梁的配筋率就行。</p><p>　?。?） 框架梁抗剪計(jì)算</p><p>

94、<b>　　調(diào)整剪力Vb計(jì)算</b></p><p>　　框架梁抗剪計(jì)算中，設(shè)計(jì)剪力取組合Vmax和調(diào)整剪力Vb的較大值，Vb計(jì)算如下：</p><p><b>　　，。</b></p><p>　　表3-50 梁端調(diào)整剪力Vb</p><p><b>　?、诹航孛骝?yàn)算</b>

95、;</p><p>　　在無地震作用下，對于梁 </p><p><b>　　所以截面滿足要求。</b></p><p><b>　　在地震組合下，</b></p><p><b>　　對于邊跨梁：</b></p><p><b>　　所以截面

96、滿足要求。</b></p><p><b>　　對于中跨梁：</b></p><p><b>　　所以截面滿足要求。</b></p><p><b>　　（4）配箍筋計(jì)算</b></p><p>　　在無地震作用組合下：</p><p>&l

97、t;b>　　對于中邊跨梁：</b></p><p>　　由內(nèi)力組合表可知，邊跨梁，中跨梁梁端剪力都小于，所以在無震組合下，梁可采用按構(gòu)造配箍筋。</p><p>　　在有地震作用組合下：</p><p>　　3-51 框架梁箍筋計(jì)算</p><p>　?。?）梁箍筋配筋率驗(yàn)算</p><p>　　按規(guī)

98、范規(guī)定：沿梁全長箍筋的配筋率</p><p><b>　　實(shí)配：</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　（6） 梁端箍筋加密設(shè)計(jì)</p><p>　　加密區(qū)長度： 1100mm</p><p>　　加密區(qū)箍筋間距：

99、s=100mm</p><p><b>　　框架柱配筋計(jì)算</b></p><p>　　截面尺寸：500mm×500mm</p><p><b>　　材料強(qiáng)度</b></p><p>　　混凝土 C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2</p>

100、<p>　　鋼筋等級(jí) 縱向受力 HRB400 fy=360N/mm2</p><p>　　箍 筋 HRB335 fy=300N/mm2 </p><p><b>　　框架柱配筋計(jì)算</b></p><p>　?。?）柱的正截面配筋計(jì)算</p><p><b>

101、　　①公式</b></p><p><b>　　對稱配筋</b></p><p>　　計(jì)算按照x取值確定： </p><p><b>　　當(dāng)時(shí)：</b></p><p><b>　　當(dāng)時(shí)：</b></p><p><b&g

102、t;　　當(dāng)時(shí)：</b></p><p>　　考慮地震作用時(shí)，在公式中軸力乘以。</p><p>　　l0－－計(jì)算長度，取值底層1.0H，標(biāo)準(zhǔn)層1.25H.</p><p>　　ea――附加偏心距，500/30和20中較大值。</p><p>　　e0――軸向力對截面中心的偏心距，e0=M/N。</p><p&g

103、t;　　ei――初始偏心距，ei=e0+ea.</p><p>　　η――考慮二階效應(yīng)影響的軸向力偏心距增大細(xì)系數(shù)，</p><p>　　e――軸向力作用點(diǎn)主受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離，。</p><p>　　e，――軸向力作用點(diǎn)主受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離，。</p><p>　　――界限相對受壓區(qū)高度。</p><p>　　最

104、小配筋率： 全界面 。</p><p><b>　　縱筋計(jì)算</b></p><p>　　表3-52 柱配鋼筋（1）</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　表3-53 柱配鋼筋（2）</p><p><b>　　續(xù)表</b>&

105、lt;/p><p>　　③縱筋最小配筋率驗(yàn)算</p><p><b>　　根據(jù)規(guī)范要求：</b></p><p>　　柱全截面縱筋最小配筋率 。</p><p><b>　　實(shí)配： 。</b></p><p>　　柱單側(cè)縱筋最小配筋率 。</p>&

106、lt;p><b>　　實(shí)配： 。</b></p><p>　　經(jīng)驗(yàn)算柱縱筋截面最小配筋率滿足要求。</p><p><b>　　框架柱抗剪計(jì)算</b></p><p><b>　　截面驗(yàn)算：</b></p><p>　　因?yàn)榭蚣苤姆磸濣c(diǎn)都在柱層高范圍內(nèi)，所以可取<

107、/p><p><b>　　底層： </b></p><p><b>　　其它層： </b></p><p><b>　　所以截面驗(yàn)算公式為</b></p><p><b>　　截面滿足要求。</b></p><p>　　斜截

108、面抗震受剪承載力</p><p>　　其中，時(shí)，取3.0，N為考慮地震組合的框架柱軸向壓力值</p><p>　　N＞0.3fcA時(shí) N=0.3fcA</p><p>　　N=0.3fcA=0.3×14.3×500×500=1072.5KN</p><p>　　表3-54 柱配箍筋</p><

109、;p><b>　　最小配筋率驗(yàn)算</b></p><p><b>　　柱的最大軸壓比</b></p><p><b>　　查規(guī)范得： </b></p><p><b>　　即</b></p><p><b>　　且不小于0.4%。<

110、;/b></p><p><b>　　箍筋實(shí)際體積配筋率</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　3.7基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　3.7.1 邊柱基礎(chǔ)計(jì)算</p><p>　　由于地質(zhì)條件較好

111、，因此邊柱采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，而不采用樁基礎(chǔ)。</p><p>　?。?）選擇基礎(chǔ)材料，類型，進(jìn)行基礎(chǔ)平面設(shè)計(jì)。</p><p>　　鋼筋混凝土住下獨(dú)立基礎(chǔ)等級(jí)： C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,</p><p>　　鋼筋 HRB400,fy=360N/mm2。</p><p>　?。?） 確定地基持力層和基礎(chǔ)埋深&

112、lt;/p><p>　　基礎(chǔ)埋深2.0m，根據(jù)土層可知fak=200kPa，基底土為中砂，厚度0.9m，其下無軟弱層，，，，地下水位標(biāo)高-0.9m。</p><p>　?。?） 確定地基承載力</p><p>　　（4）確定基礎(chǔ)的底面尺寸</p><p>　　Fk=1357.72KN，V=84.17KN,M=182.93KN·m<

113、/p><p>　　計(jì)算基礎(chǔ)和回填土重Gk時(shí)的基礎(chǔ)埋深</p><p><b>　　考慮偏心影響</b></p><p>　　初步選擇基礎(chǔ)底面面積</p><p>　　且b<3.0m，不需再對fa進(jìn)行修正。</p><p>　　（5） 地基承載力驗(yàn)算</p><p><

114、;b>　　基礎(chǔ)和回填土重 </b></p><p><b>　　偏心距</b></p><p><b>　　即， 滿足。</b></p><p><b>　　基底最大壓力</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p

115、><p>　　(6) 計(jì)算基底凈反力</p><p>　　基礎(chǔ)邊緣處的最大和最小凈反力</p><p>　?。?） 基礎(chǔ)高度（采用階梯型基礎(chǔ)）</p><p>　?、?柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗(yàn)算</p><p>　　l=2.8m，b=2m，at=bc=0.5m，ac=0.5m</p><p>　　初步選

116、擇基礎(chǔ)高度 h=750mm，從上至下分400mm，350mm，h0=700mm。</p><p>　　at+2h0=0.5+2×0.70=1.9m<b=2m 取ab=1.9m。</p><p>　　因偏心受壓，Pn取Pn，max。</p><p><b>　　沖切力</b></p><p><b&g

117、t;　　抗沖切力</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　變階處抗沖切驗(yàn)算</b></p><p>　　at=b1=1.0m，a1=1.4m，h0l=400-50=350mm。</p><p>　　at+2h0l=1+2×0.35=1

118、.7m<b=2m,取 ab=1.7m</p><p><b>　　.</b></p><p><b>　　沖切力</b></p><p><b>　　抗沖切力</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p&

119、gt;<b>　?、?配筋</b></p><p>　　選用HRB400，。</p><p><b>　　基礎(chǔ)長邊方向</b></p><p><b>　　1—1截面（柱邊）</b></p><p><b>　　柱邊凈反力</b></p>&

120、lt;p>　　懸臂部分凈反力平均值</p><p><b>　　彎矩 </b></p><p><b>　　kN·m</b></p><p>　　3—3截面（變階處）</p><p>　　比較，按配筋，實(shí)配1212</p><p><b>　　基礎(chǔ)短

121、邊方向</b></p><p>　　因該基礎(chǔ)受單向偏心荷載作用，所以，在基礎(chǔ)短邊方向的基底反力可按均布計(jì)算，取計(jì)算</p><p>　　與長邊方向的配筋方法相同，可得2—2截面的計(jì)算配筋值。4—4截面計(jì)算配筋面積值，則實(shí)際配筋1510。</p><p>　　3.7.2 中柱基礎(chǔ)計(jì)算</p><p>　　由于地質(zhì)條件較好，因此邊柱采

122、用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，而不采用樁基礎(chǔ)。</p><p>　　(1)選擇基礎(chǔ)材料，類型，進(jìn)行基礎(chǔ)平面設(shè)計(jì)。</p><p>　　鋼筋混凝土住下獨(dú)立基礎(chǔ)等級(jí)： C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,</p><p>　　鋼筋 HRB400,fy=360N/mm2。</p><p>　　(2) 確定地基持力層和基礎(chǔ)埋深</p&

123、gt;<p>　　基礎(chǔ)埋深2.0m，根據(jù)土層可知fak=200kPa，基底土為中砂，厚度0.9m，其下無軟弱層，，，，地下水位標(biāo)高-0.9m。</p><p>　　(3) 確定地基承載力</p><p>　　(4)確定基礎(chǔ)的底面尺寸</p><p>　　Fk=1875.52KN，V=285.27KN,M=192.03KN·m</p>

124、;<p>　　計(jì)算基礎(chǔ)和回填土重Gk時(shí)的基礎(chǔ)埋深</p><p><b>　　考慮偏心影響</b></p><p>　　初步選擇基礎(chǔ)底面面積</p><p>　　且b<3.0m，不需再對fa進(jìn)行修正。</p><p>　?。?） 地基承載力驗(yàn)算</p><p><b>

125、;　　基礎(chǔ)和回填土重 </b></p><p><b>　　偏心距</b></p><p><b>　　即， 滿足。</b></p><p><b>　　基底最大壓力</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p>

126、<p>　　(6)計(jì)算基底凈反力</p><p>　　基礎(chǔ)邊緣處的最大和最小凈反力</p><p>　　(7) 基礎(chǔ)高度（采用階梯型基礎(chǔ)）</p><p>　?、?柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗(yàn)算</p><p>　　l=3.2m，b=2.4m，at=bc=0.5m，ac=0.5m</p><p>　　初步選擇基礎(chǔ)高

127、度 h=750mm，從上至下分400mm，350mm，h0=700mm。</p><p>　　at+2h0=0.5+2×0.70=1.9m<b=2.4m 取ab=1.9m。</p><p>　　因偏心受壓，Pn取Pn，max。</p><p><b>　　沖切力</b></p><p><b>

128、　　抗沖切力</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　變階處抗沖切驗(yàn)算</b></p><p>　　at=b1=1.2m，a1=1.6m，h0l=400-50=350mm。</p><p>　　at+2h0l=1.2+2×0.35=1

129、.9m<b=2m,取 ab=1.9m</p><p><b>　　.</b></p><p><b>　　沖切力</b></p><p><b>　　抗沖切力</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p&

130、gt;<b>　?、叟浣?lt;/b></p><p>　　選用HRB400，。</p><p><b>　　基礎(chǔ)長邊方向</b></p><p><b>　　1—1截面（柱邊）</b></p><p><b>　　柱邊凈反力</b></p>&l

131、t;p>　　懸臂部分凈反力平均值</p><p><b>　　彎矩 </b></p><p><b>　　kN·m</b></p><p>　　3—3截面（變階處）</p><p>　　比較，按配筋，實(shí)配1414</p><p><b>　　基礎(chǔ)短邊

132、方向</b></p><p>　　因該基礎(chǔ)受單向偏心荷載作用，所以，在基礎(chǔ)短邊方向的基底反力可按均布計(jì)算，取計(jì)算</p><p>　　與長邊方向的配筋方法相同，可得2—2截面的計(jì)算配筋值。4—4截面計(jì)算配筋面積值，則實(shí)際配筋1810。</p><p><b>　　第四章 電算</b></p><p>　　4.

133、1底層_層1構(gòu)件截面計(jì)算結(jié)果</p><p>　　柱號(hào)= 82 (矩形)寬=500 高=500</p><p>　　B邊長度=3600 H邊長度=3600 B邊長度系數(shù)=1.00 H邊長度系數(shù)=1.00</p><p>　　設(shè)計(jì)屬性:框架柱,非框支柱,中柱,抗震等級(jí)=2,三維桿</p><p>　　材料屬性:砼C30,主筋=360,箍筋或墻

134、分布筋=300,保護(hù)層=35,熱膨脹系數(shù)=1e-005</p><p>　　表4-1 柱截面驗(yàn)算（一）</p><p>　　最小剪跨比=4.44</p><p>　　柱號(hào)= 66 (矩形)寬=500 高=500</p><p>　　B邊長度=3600 H邊長度=3600 B邊長度系數(shù)=1.00 H邊長度系數(shù)=1.00</p>

135、<p>　　設(shè)計(jì)屬性:框架柱,非框支柱,中柱,抗震等級(jí)=2,三維桿</p><p>　　材料屬性:砼C30,主筋=360,箍筋或墻分布筋=300,保護(hù)層=35,熱膨脹系數(shù)=1e-005</p><p>　　表4-2 柱截面驗(yàn)算（二）</p><p>　　4.2 動(dòng)力節(jié)點(diǎn)位移</p><p><b>　　4.2.1 柱單元&

136、lt;/b></p><p><b>　　表4-3柱單元</b></p><p><b>　　4.2.2 梁單元</b></p><p><b>　　表4-4 梁單元</b></p><p><b>　　4.3 結(jié)構(gòu)信息</b></p>

137、<p>　　4.3.1 結(jié)構(gòu)總體和各層信息</p><p>　　總體信息..........................................................</p><p>　　結(jié)構(gòu)總層數(shù) :5</p><p>　　嵌固層最大結(jié)構(gòu)層號(hào) :0</p&g

138、t;<p>　　地下室層數(shù) :0</p><p>　　有側(cè)約束的地下室層數(shù) :0</p><p>　　轉(zhuǎn)換層所在層號(hào) :</p><p>　　強(qiáng)制薄弱層結(jié)構(gòu)層號(hào) :</p><p>　　結(jié)構(gòu)形式