基坑的設計畢業(yè)設計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　前 言1</b></p><p>　　第一章 工程概況2</p><p>　　1.2 水文地質(zhì)工程地質(zhì)條件2</p><p>　　1.2.1 車站工程地質(zhì)層分布與特征描述2</p><p&

2、gt;　　1.2.2 水文地質(zhì)條件4</p><p>　　1.2.3 不良地質(zhì)現(xiàn)象4</p><p>　　第二章 支護方案的選擇及比較5</p><p>　　2.1 基坑支護的類型及其特點和適用范圍5</p><p>　　2.1.1 深層攪拌水泥土圍護墻5</p><p>　　2.1.2 土釘墻

3、5</p><p>　　2.1.3 排樁支護5</p><p>　　2.1.4 槽鋼鋼板樁5</p><p>　　2.1.5 鉆孔灌注樁6</p><p>　　2.1.6 鋼板樁6</p><p>　　2.1.7 SMW工法6</p><p>　　2.1.8 地下連續(xù)墻7

4、</p><p>　　2.2 方案的比較及確定7</p><p>　　2.2.1 基坑的特點7</p><p>　　2.2.2 支護方案的選擇7</p><p>　　第三章 土壓力計算9</p><p>　　3.1 荷載的確定9</p><p>　　3.2 地下水對土壓力的

5、影響9</p><p>　　3.3 按分層土計算土壓力10</p><p>　　3.4 參數(shù)加權平均計算11</p><p>　　第四章 結構內(nèi)力計算14</p><p>　　4.1 計算理論的確定14</p><p>　　4.2 結構內(nèi)力計算及配筋14</p><p>　

6、　4.2.1 土壓力計算14</p><p>　　4.2.2 用等值梁法計算彎矩16</p><p>　　4.3 地下連續(xù)墻的配筋計算23</p><p>　　第五章 基坑穩(wěn)定性分析26</p><p>　　5.1 基坑的整體穩(wěn)定性驗算26</p><p>　　5.2 基坑的抗隆起穩(wěn)定驗算26&

7、lt;/p><p>　　5.3 基坑的抗?jié)B流穩(wěn)定性驗算28</p><p>　　5.4 基坑支護結構踢腳穩(wěn)定性驗算29</p><p>　　第六章 支撐設計31</p><p>　　6.1 方案比較31</p><p>　　6.2 圍檁設計31</p><p>　　6.3 支撐

8、設計33</p><p>　　6.4 立柱設計34</p><p>　　第七章 基坑變形估算及控制35</p><p>　　7.1 概述35</p><p>　　7.2 基坑的變形估算35</p><p>　　7.2.1 水平位移估算35</p><p>　　7.2.2

9、基坑隆起估算35</p><p>　　7.2.3 地表沉降估算36</p><p>　　第八章 降水設計37</p><p>　　8.1 概述37</p><p>　　8.2 降水的作用37</p><p>　　8.3 降水方案選擇37</p><p>　　8.3.1 降

10、水施工方案37</p><p>　　8.3.2 降水的設計38</p><p>　　第九章 施工組織設計39</p><p>　　9.1 地下連續(xù)墻施工主要技術措施39</p><p>　　9.2 地下連續(xù)墻的施工39</p><p>　　9.3 保證工程質(zhì)量的主要技術措施45</p>

11、<p>　　9.4 技術管理措施48</p><p>　　9.5 安全生產(chǎn)措施49</p><p>　　9.6 文明施工措施52</p><p>　　9.7 環(huán)境保護措施54</p><p>　　第十章 地下連續(xù)墻施工的常見問題及處理63</p><p>　　10.1 連續(xù)墻施工的問

12、題及處理63</p><p>　　10.2 土方開挖的應急措施66</p><p><b>　　結 論68</b></p><p><b>　　參考文獻69</b></p><p><b>　　致 謝70</b></p><p><

13、b>　　前 言</b></p><p>　　基坑工程是我國當前地基基礎領域一個重要的研究方向。基坑工程在二十世紀八十年代末才開始全面、深入地研究與工程實踐，但隨著我國建設事業(yè)的發(fā)展,城市的高層建筑大量涌現(xiàn)，極大的推動了深基坑工程設計理論和施工技術的不斷發(fā)展,同時也產(chǎn)生了大量的深基坑支護設計與施工問題。</p><p>　　國內(nèi)外大量工程實踐表明，許多工程的最危險階段不一

14、定是在正常使用階段，而是在建造階段和老化階段。對許多工程事故常常發(fā)生在施工階段而言，其原因除了施工質(zhì)量沒有保證、施工方法發(fā)生了不合理的改變、人為錯誤等原因以外，重要原因之一是由于對環(huán)境、地質(zhì)、荷載等因素認識不足而導致設計和施工中的某種失誤和疏忽所致。</p><p>　　深基坑工程是與眾多因素相關的綜合技術，是一個系統(tǒng)的工程問題，必須具有結構力學、土力學、地基基礎、地基處理、原位測試等多種學科知識，同時具有豐富的

15、施工經(jīng)驗，并結合擬建場地的土質(zhì)和周圍環(huán)境情況，才能制定出因地制宜的支護結構方案和實施辦法。它與場地工程勘察、支護結構設計、施工開挖、基坑穩(wěn)定、降水、施工管理、現(xiàn)場監(jiān)測、相鄰場地施工相互影響等密切相關。基坑設計與施工涉及地質(zhì)條件、巖土性質(zhì)、場地環(huán)境、工程要求、氣候變化、地下水動態(tài)、施工程序和方法等許多相關的復雜問題，是理論上尚待完善、成熟和發(fā)展的綜合技術學科。如何根據(jù)場地工程性質(zhì)、水文地質(zhì)、環(huán)境條件制定合理的設計方案；如何在保證穩(wěn)定性的前

16、提條件下，設計最經(jīng)濟的方案，也是基坑比較重要的問題。因此在基坑工程設計與施工中，需要嚴謹、周密的分析與計算。</p><p>　　本設計是關于蘇州寶帶西路站基坑的設計。主要包括了四個大的方面：支護方案的選擇、圍護結構設計與計算、基坑的降排水和施工組織設計。根據(jù)基坑的工程概況及其特點，在考慮基坑的安全性和經(jīng)濟性的前提下選擇了組合拱結構作為擋土結構、深層水泥攪拌樁作為止水帷幕。采用郎肯理論計算水土壓力，墻體內(nèi)力、彎矩

17、和嵌固深度。在基坑的降排水設計中，采用了真空井點降水。在施工組織設計中詳細的敘述了地下連續(xù)墻的施工工藝流程和施工要點。</p><p><b>　　第一章 工程概況</b></p><p><b>　　1.1 工程概況</b></p><p><b>　　寶帶西路車站</b></p>

18、<p>　　寶帶西路站位于寶帶西路與盤蠡路交叉路口，沿盤蠡路南北向布置。車站東北側為蘇州市供電局吳城分局，東南側為盤蠡南苑、薛家塔別墅、薛家塔，西北側為盤蠡村，西南側為美之國住宅小區(qū)。路口南北方向為盤蠡路，現(xiàn)狀為城市主干路。東西方向為寶帶西路，現(xiàn)狀為城市主干路。沿盤蠡路東側有一條小河，寬10－12m，規(guī)劃河底標高為－0.9m。</p><p>　　1.2 水文地質(zhì)工程地質(zhì)條件</p>

19、<p>　　1.2.1 車站工程地質(zhì)層分布與特征描述</p><p>　　根據(jù)地質(zhì)資料，地層層序自上而下依次為：</p><p>　?、?雜填土層：褐黃～灰～雜色，松散，以水泥、瀝青路面為主，局部含較多碎石、混凝土塊等建筑垃圾，局部有架空現(xiàn)象。屬第四系全新統(tǒng)（Q4）近代人工堆積物，層厚0.40～10.70m，平均層厚1.50m，層底標高-7.76～3.08m，該層壓縮性不均，土

20、質(zhì)不均。</p><p>　?、?素填土層：褐黃～灰黃色，松軟，以粘性土為主，含少量碎石，含植物根莖。屬第四系全新統(tǒng)（Q4）近代人工堆積物，層厚0.50～3.90m，平均層厚1.66m，層底標高-2.27～1.48m，層頂標高-0.38～3.42m，該層壓縮性不均，土質(zhì)不均。</p><p>　　③1粘土：褐黃～灰黃色，可塑為主，局部硬塑，干強度高。為第四系晚更新統(tǒng)（Q32-3）沖湖積相沉

21、積物，層厚0.70～4.60m，層底標高-4.30～-1.98m，層頂-2.21～1.48m，壓縮性中等。</p><p>　?、?粉質(zhì)粘土：灰黃～青灰色，可塑為主，局部軟塑，局部夾薄層粉土，稍有光澤，干強度、韌性中等，無搖振反應。為第四系晚更新統(tǒng)（Q32-3）沖湖積相沉積物，層厚0.50～5.40m，層底標高-8.70～-2.99m，層頂標高-4.30～-1.98m，該層壓縮性中等。</p>&l

22、t;p>　?、?粉質(zhì)粘土：灰色，流塑，夾薄層粉土，稍有光澤，干強度中等。為第四系晚更新統(tǒng)（Q32-2）海陸交互相沉積物，層厚3.60～9.50m，層底標高-15.90～-9.79m，層頂標高-9.95～-5.20m，該層壓縮性中等偏高。</p><p>　?、?粉砂層：灰色，偶呈灰黃、灰綠色,欠均勻，局部夾薄層狀粘性土，層中有時為粉土、局部呈細砂。層底埋深11.4～27.0m、層底標高-8.18～-25.2

23、0m,飽和，中密，振動后易液化，壓縮性中等。</p><p>　　④5粉質(zhì)粘土：灰色，流塑，夾薄層粉土，局部夾淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土薄層，干強度、韌性中等，無搖振反應。為第四系晚更新統(tǒng)（Q32-2）海陸交互相沉積物，層厚1.30～22.10m，平均層厚9.24m，層底標高-35.99～-17.14m，層頂標高-20.48～-10.66m，該層壓縮性中等偏高。</p><p>　?、?粉土夾粉砂：灰

24、色，中密～密實，很濕，夾薄層粉質(zhì)粘土層，無光澤，干強度低，搖振反應迅速。為第四系晚更新統(tǒng)（Q32-2）海陸交互相沉積物，層厚8.60～33.50m，層底標高-57.48～-31.15m，層頂標高-26.92～-22.40m，該層壓縮性中等偏低，為承壓含水層，透水性較好。</p><p>　?、?粉砂：灰色，密實，飽和，礦物成份以石英長石為主，夾少量礫石，含云母碎屑，夾粉土薄層，局部夾較多薄層粉質(zhì)粘土，為第四系中更

25、新統(tǒng)（Q21）沖湖相沉積物，層厚2.50～10.40m，層底標高-66.96～-58.59m，層頂標高-57.49～-57.79m，該土層壓縮性中等偏低。</p><p>　?、?粉質(zhì)粘土：灰色，軟塑為主，局部青灰色，可塑，稍有光澤，干強度中等，韌性中等，無搖振反應，為第四系中更新統(tǒng)（Q21）沖湖相沉積物，層厚1.80～6.60m，平均層厚4.83m，層底標高-65.59～-64.59m，層頂標高-62.79～-

26、58.59m，該土層壓縮性中等。</p><p>　?、?粉質(zhì)粘土夾粘土：灰綠~灰色，硬塑為主，局部可塑，夾少量粘土層，干強度中等，為第四系下更新統(tǒng)（Q13）沖湖積相沉積物，本次勘察未揭穿，最大控制厚度2.7米，土層壓縮性中等。</p><p>　　物理力學性質(zhì)指標綜合建議值表</p><p>　　1.2.2 水文地質(zhì)條件</p><p>

27、<b>　?。?）潛水</b></p><p>　　潛水主要賦存于淺部粘性土層中，受區(qū)域地質(zhì)、地形及地貌等條件的控制。其下的③1粉質(zhì)粘土層，③2粉質(zhì)粘土層，均屬于不透水層?？辈炱陂g，穩(wěn)定水位標高2.00m，據(jù)區(qū)域水文資料，蘇州市歷年最高潛水位標高2.63m，最低潛水位標高為0.21m，年水位變幅為1~2m。</p><p><b>　　（2）微承壓水<

28、/b></p><p>　　微承壓水賦存于第一隔水層下的砂性土層中（B層砂），埋深5~6m，厚度8~15m，賦水性中等。</p><p><b>　?。?）承壓水</b></p><p>　　區(qū)內(nèi)承壓水主要賦存于深部的砂性土層中，埋深大于25m，賦水性中等。</p><p>　　1.2.3 不良地質(zhì)現(xiàn)象</

29、p><p>　　本場地在勘探深度范圍內(nèi)未發(fā)現(xiàn)地裂隙、巖溶、土洞、河岸滑坡及淺層活動斷裂等不良地質(zhì)作用存在。場地內(nèi)20m以淺的④1粉土、④3粉砂夾粉土、④4粉土夾粉砂層為不液化土層，地基土不存在液化趨勢。</p><p>　　第二章 支護方案的選擇及比較</p><p>　　2.1 基坑支護的類型及其特點和適用范圍</p><p>　　2.1.

30、1 深層攪拌水泥土圍護墻</p><p>　　深層攪拌水泥土圍護墻是采用深層攪拌機就地將土和輸入的水泥漿強行攪拌,形成連續(xù)搭接的水泥土柱狀加固體擋墻。水泥土圍護墻優(yōu)點:由于一般坑內(nèi)無支撐,便于機械化快速挖土;具有擋土、止水的雙重功能;一般情況下較經(jīng)濟;施工中無振動、無噪音、污染少、擠土輕微,因此在鬧市區(qū)內(nèi)施工更顯出優(yōu)越性。水泥土圍護墻的缺點:首先是位移相對較大,尤其在基坑長度大時,為此可采取中間加墩、起拱等措施

31、以限制過大的位移;其次是厚度較大,只有在紅線位置和周圍環(huán)境允許時才能采用,而且在水泥土攪拌樁施工時要注意防止影響周圍環(huán)境。</p><p>　　2.1.2 土釘墻</p><p>　　土釘墻是一種邊坡穩(wěn)定式的支護，其作用與被動的具備擋土作用的圍護墻不同,它是起主動嵌固作用,增加邊坡的穩(wěn)定性,使基坑開挖后坡面保持穩(wěn)定。土釘墻主要用于土質(zhì)較好地區(qū),我國華北和華東北部一帶應用較多,目前我國南方

32、地區(qū)亦有應用,有的已用于坑深10m以上的基坑,穩(wěn)定可靠、施工簡便且工期短、效果較好、經(jīng)濟性好、在土質(zhì)較好地區(qū)應積極推廣。采用土釘墻的一般要求，①土釘墻可適用于塑，不塑或堅硬的粘性土；②在有地下水的土層中，土釘支護應該在充分降排水的前提下采用；③土釘墻容易引起土體位移，采用土釘墻支護應慎重考慮，墻體變形對周圍環(huán)境的影響，本工程地質(zhì)條件：主要為粘性土。另本工程地下水位為2.1m，且地處海邊區(qū)，若要采用土釘墻支護勢必做好降水排水措施。且工程地

33、處人口稠密的舊城區(qū)，毗鄰交通主干道,排水必將引起地地面沉降，給周圍建筑以極大威脅。</p><p>　　2.1.3 排樁支護</p><p>　　基坑開挖時，對不能放坡或由于場地限制不能采用攪拌樁支護，開挖深度在6~10m左右時，即可采用排樁圍護。排樁可采用鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、預制鋼筋混凝土板樁或鋼板樁等。當基坑開挖深度較大時，可設置多道支撐，以減少內(nèi)力,采用沖鉆孔樁能夠穿越條石、舊

34、基礎。在護壁樁間做旋噴帷幕達到止水的效果，但由于基坑開挖深度大護壁不可能采用錨拉或內(nèi)支撐，錨桿無法施工，也無法采用錨拉，南北兩側亦無法對稱采用排樁，在設立支護時沒有合適的支護方式。</p><p>　　2.1.4 槽鋼鋼板樁</p><p>　　這是一種簡易的鋼板樁圍護墻,由槽鋼正反扣搭接或并排組成。槽鋼長6~10m,型號由計算確定。其特點為:槽鋼具有良好的耐久性,基坑施工完畢回填土后可

35、將槽鋼拔出回收再次使用;施工方便,工期短;不能擋水和土中的細小顆粒,在地下水位高的地區(qū)需采取隔水或降水措施;抗彎能力較弱,多用于深度小于4m的較淺基坑或溝槽,頂部宜設置一道支撐或拉錨;支護剛度小,開挖后變形較大。</p><p>　　2.1.5 鉆孔灌注樁</p><p>　　鉆孔灌注樁圍護墻是排樁式中應用最多的一種,在我國得到廣泛的應用。其多用于坑深7~10m的基坑工程,在我國北方土質(zhì)

36、較好地區(qū)已有8~9m的臂樁圍護墻。鉆孔灌注樁支護墻體的特點有:施工時無振動、無噪音等環(huán)境公害,無擠土現(xiàn)象,對周圍環(huán)境影響小;墻身強度高,剛度大,支護穩(wěn)定性好,變形小;當工程樁也為灌注樁時,可以同步施工，從而施工有利于組織、方便、工期短;樁間縫隙易造成水土流失,特別時在高水位軟粘土質(zhì)地區(qū),需根據(jù)工程條件采取注漿、水泥攪拌樁、旋噴樁等施工措施以解決擋水問題;適用于軟粘土質(zhì)和砂土地區(qū),但是在砂礫層和卵石中施工困難應該慎用;樁與樁之間主要通過樁

37、頂冠梁和圍檁連成整體,因而相對整體性較差,當在重要地區(qū),特殊工程及開挖深度很大的基坑中應用時需要特別慎重。</p><p>　　2.1.6 鋼板樁</p><p>　　采用鋼板樁支護針對本基坑為臨時支護的特點，施工方便，工期短，在基坑施工完畢回填土后將槽鋼拔出，重新利用，可以將支護費用降到最低。但采用鋼板樁支護有一致命的弱點，即不能擋水和土中的細小顆粒，且在地下水位高時還要求降水或隔水，

38、這與本工程地下水位高，地水豐富的地質(zhì)條件極不相稱。另鋼板樁支護抗彎能力較弱，開挖撓曲變形較大，一般適用深度不超過4m。很顯然本基坑軟弱含水的地質(zhì)條件10m的開挖深度，以及地處城市建筑密集區(qū)對撓曲位移的嚴格要求等均不適宜采用鋼板樁支護，一經(jīng)采用必將造成嚴重后果。</p><p>　　2.1.7 SMW工法</p><p>　　SMW工法亦稱勁性水泥土攪拌樁法,即在水泥土樁內(nèi)插入H型鋼等(多

39、數(shù)為H 型鋼,亦有插入拉森式鋼板樁、鋼管等) ,將承受荷載與防滲擋水結合起來,使之成為同時具有受力與抗?jié)B兩種功能的支護結構的圍護墻。SMW支護結構的支護特點主要為:施工時基本無噪音,對周圍環(huán)境影響小;結構強度可靠,凡是適合應用水泥土攪拌樁的場合都可使用,特別適合于以粘土和粉細砂為主的松軟地層;擋水防滲性能好,不必另設擋水帷幕;可以配合多道支撐應用于較深的基坑;此工法在一定條件下可代替作為地下圍護的地下連續(xù)墻,在費用上如果能夠采取一定施工

40、措施成功回收H 型鋼等受拉材料;則大大低于地下連續(xù)墻,因而具有較大發(fā)展前景。</p><p>　　2.1.8 地下連續(xù)墻</p><p>　　通常連續(xù)墻的厚度為600mm、800mm、1000mm，也有厚達1200mm的。地下連續(xù)墻剛度大，止水效果好，是支護結構中最強的支護型式，適用于地質(zhì)條件差和復雜，基坑深度大，周邊環(huán)境要求較高的基坑，但是造價較高，施工要求專用設備</p>

41、<p>　　優(yōu)點：①施工時振動小，噪音低，非常適合本基坑的開挖支護設計；②墻體剛度大，特別適合本基坑復雜的地質(zhì)條件，尤其是對松散填土及軟塑淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土的支擋效果明顯，基坑安全性能夠得到保證；③防滲性能好，地下連續(xù)墻現(xiàn)今工藝已成熟，在墻體結頭和施工方法上都得到改進，墻體幾乎不透水，因此對于本基坑高達1m的地下水位相當適合采用連續(xù)墻可以不降排水，在施工時只要及時的進行排水即可；④占地少，本工程地處城市建筑密集區(qū)，空間狹小，采

42、用地下連續(xù)墻可以充分利用建筑紅線以內(nèi)有限的地面和空間，能夠充分發(fā)揮其經(jīng)濟效益，在施工過程中，不會引起地面沉降，因此對周圍建筑沒有絲毫影響；⑤工效高，工期短，質(zhì)量可靠，經(jīng)濟效益高。采用地下連續(xù)墻是真正的優(yōu)質(zhì)高效，符合現(xiàn)代都市的競爭理念，業(yè)主容易接受。缺點：①對廢泥漿處理，不但會增加工程費用，如泥水分離不完善或處理不當，造成新的環(huán)境污染；②槽壁坍塌問題。如地下水位急劇上升，護壁泥漿液面急劇下降，土層中有軟弱的砂性砂層，泥漿的性質(zhì)不當或已變質(zhì)

43、，施工管理不當?shù)染赡芤鸨诓郾谔?，引起地面沉降，危害鄰近工程結構和地下管理的安全。同時也可能使墻體混凝土體積超方，墻面粗躁結構尺寸超出允許界限</p><p>　　2.2 方案的比較及確定</p><p>　　2.2.1 基坑的特點</p><p>　　綜合分析本工程的地理位置、土質(zhì)條件、基坑開挖深度及周圍環(huán)境的影響，有以下的特點：</p>&

44、lt;p>　?。?）基坑開挖的面積較大，下方管線較多。</p><p>　?。?）基坑開挖深度范圍內(nèi)的土層的工程性較差。軟土厚度大。</p><p>　?。?）基坑周圍的環(huán)境條件復雜。</p><p>　?。?）開挖深度較深，約16.5m，屬于一級基坑。</p><p>　?。?）地下水位較高，施工期間需要降水和止水。</p>

45、;<p>　　2.2.2 支護方案的選擇</p><p>　　根據(jù)本工程的特點，設計時此基坑有可能采用的幾種支護形式從技術上和經(jīng)濟上進行了分析比較。</p><p>　?、俨捎勉@孔灌注樁作為擋土結構、深層水泥攪拌樁為止水帷幕及結合三道鋼管內(nèi)支撐的支護體式。</p><p>　　優(yōu)點：鉆孔灌注樁施工容易、造價較低，目前此種技術比較成熟。另深層水泥攪拌樁

46、為止水帷幕時有好的效果防水。鋼管內(nèi)支撐具有拼裝方便、施工速度快并可以多次重復使用等優(yōu)點，并可施加預應力。此時支護結構有一定的安全性和經(jīng)濟性。</p><p>　　缺點：主體結構深度太大，地下水位較高，施工難度較大。</p><p>　?、?主體采用地下連續(xù)墻及剛支撐</p><p>　　優(yōu)點：施工振動小，噪音低，非常適于城市施工；墻體剛度大，防滲性能好，可以貼近施工

47、；適用于多種地基條件，可以作為剛性基礎；占地少，可以充分利用建筑紅線以內(nèi)有限的地面和空間；工效高，工期短，質(zhì)量可靠，經(jīng)濟效益高。本方案充分考慮了基坑地下水位高，面積大，高度大等特點。主體采用地下連續(xù)墻強度高又可以止水，并成為基礎的結構部分，與后澆的內(nèi)襯共同組成永久性結構的側墻。機械化程度高，能保證工期，是比較安全可靠的施工方法。交通層高度不大，采用人工挖孔樁是安全有效的，并在一定程度上降低了工程造價。</p><p&

48、gt;　　缺點：地下連續(xù)墻作為擋土結構時造價比較高；在一些特殊地質(zhì)條件下施工難度大；還須有泥漿處理條件，對廢泥漿的處理會造成環(huán)境污染。施工中如出現(xiàn)槽壁坍塌問題會引起鄰近地面沉降，墻體混凝土超方。</p><p>　　通過對比本基坑采用第二種圍護方案。</p><p>　　第三章 土壓力計算</p><p>　　3.1 荷載的確定</p><p

49、>　　車站東北側為蘇州市供電局吳城分局，東南側為盤蠡南苑、薛家塔別墅、薛家塔，西北側為盤蠡村，西南側為美之國住宅小區(qū)。路口南北方向為盤蠡路，現(xiàn)狀為城市主干路。東西方向為寶帶西路，現(xiàn)狀為城市主干路,因此取上部荷載為30 kPa。</p><p>　　3.2 地下水對土壓力的影響</p><p>　　根據(jù)《基坑工程手冊》有</p><p>　　在基坑開挖深度范圍

50、內(nèi)存在地下水時，作用與圍護結構上的側壓力一般按照如下規(guī)定計算：</p><p>　?。?）對砂土和粉土等無粘性土按照水土分算的原則計算，即作用于圍護結構上的側壓力等于土壓力和靜水壓力之和。地下水位以下的土壓力采用浮重度和有效應力抗剪強度指標和計算；</p><p>　?。?）對粘性土宜根據(jù)工程經(jīng)驗按水土分算或者水土合算原則進行計算。水土合算時，地下水位以下的土壓力采用飽和重度和總應力抗剪強

51、度指標和計算。</p><p>　　由于蘇州的地下水較豐富，而場地土質(zhì)主要為粘性土，且無穩(wěn)態(tài)滲流，故采用水土合算法。</p><p>　　3.3 按分層土計算土壓力</p><p>　　表3.1 土體物理力學參數(shù)</p><p>　　注：地下水位1.0m</p><p>　　本工程場地平坦，土體上部底面超載30kPa

52、，在影響范圍內(nèi)無建筑物產(chǎn)生的側向荷載，且不考慮施工荷載及鄰近基礎工程施工的影響，假定支護墻面垂直光滑，故采用郎肯土壓力理論計算。</p><p>　　1） 計算方法：按朗肯理論計算主動與被動土壓力強度，其公式如下：</p><p><b>　　(3.1)</b></p><p><b>　　(3.2)</b></p&

53、gt;<p><b>　　式中 </b></p><p>　　、—— 朗肯主動與被動土壓力強度，；</p><p>　　—— 地面均勻荷載，；</p><p>　　—— 第 層土的重度，；</p><p>　　—— 第 層土的厚度，；</p><p>　　、—— 朗肯主動

54、與被動土壓力系數(shù)；</p><p><b>　　(3.3)</b></p><p><b>　　(3.4)</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　、—— 計算點土的抗剪強度指標</p><p><b>　　各層土

55、壓力計算過程</b></p><p>　　圖3.1 開挖土層參數(shù)指標</p><p>　　基坑開挖深度16.5m，OA為雜填土層，1m厚</p><p>　　AB為素填土層，1.5m厚</p><p>　　BC為粘土層，3.3m厚，為不透水層</p><p>　　CD為粉質(zhì)粘土層，3.8m厚，為不透水層&l

56、t;/p><p>　　DE為粉質(zhì)粘土層，16.7m厚</p><p><b>　　EF粉砂夾粉土.</b></p><p>　　3.4 參數(shù)加權平均計算</p><p>　　1） 參數(shù)加權平均計算</p><p>　　由于各土層物理力學參數(shù)相差不大，故采用加權平均法計算土壓力，各加權平均參數(shù)計算為：

57、</p><p><b>　　平均容重：</b></p><p><b>　　迎土區(qū)：</b></p><p><b>　　背土區(qū)：</b></p><p><b>　　2） 土壓力計算</b></p><p><b>　

58、　土壓力系數(shù)：</b></p><p>　　主動土壓力系數(shù)： </p><p>　　被動土壓力系數(shù)： </p><p>　　主動土壓力（迎土側）：</p><p><b>　　地面均布超載 </b></p><p><b>　　

59、墻頂：</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　臨界深度 </b></p><p><b>　　坑底：</b></p><p>　　被動土壓力（背土區(qū)）：</p><p><b>　　墻低：<

60、;/b></p><p>　　第四章 結構內(nèi)力計算</p><p>　　4.1 計算理論的確定</p><p>　　本工程地質(zhì)條件較為均勻，但開挖深度較深，為了減少支護樁的彎矩可以設置多層支撐。在進行結構內(nèi)力計算時，按照分段等值梁法來計算擋土結構的彎矩和支撐力，并計算出樁墻的入土深度。</p><p>　　分段等值梁法即對每一段開挖

61、，將該段樁的上部支點和插入段土壓力零點之間的樁作為簡支梁進行計算，上一次算出的支點假定不變，作為外力計算下一段梁中的支點反力。這種方法考慮了施工時的實際情況。</p><p>　　4.2 結構內(nèi)力計算及配筋</p><p>　　4.2.1 土壓力計算</p><p>　　1） 確定臨界深度：由得:</p><p><b>　　(

62、4.1)</b></p><p>　　2） 各支點及坑底處的土壓力</p><p>　　A點： </p><p>　　B點： </p><p>　　C點： </p><p>　　D點： </p><p>　　E點

63、： </p><p>　　F點： </p><p><b>　　3） 土壓力零點</b></p><p>　　土壓力零點距離基坑底的距離，可根據(jù)凈土壓力零點處墻前被動土壓力強度與墻后主動土壓力強度相等的關系求得。</p><p><b>　　(4.2)</b>&l

64、t;/p><p><b>　　(4.3)</b></p><p><b>　　4） 基坑支護簡圖</b></p><p>　　基坑支護結構簡圖如圖4-1所示，將點近似看作為彎矩0點，看做地下支點無彎矩。</p><p>　　圖4.1 基坑支護結構計算簡圖</p><p>　　先將

65、基坑支護圖畫成為一連續(xù)梁，其荷載為水土壓力及地面荷載，如圖4.2所示。</p><p>　　圖4.2 連續(xù)梁結構計算簡圖</p><p>　　4.2.2 用等值梁法計算彎矩</p><p>　　1）分段計算固端彎矩</p><p>　?、?連續(xù)梁AB段懸臂部分彎矩，計算簡圖如4.3所示。</p><p>　　圖4.3

66、 AB段計算簡圖</p><p>　?、?連續(xù)墻BC段彎矩，計算簡圖如4.4所示</p><p>　　圖4.4 BC段計算簡圖</p><p>　?、?連續(xù)墻CD段彎矩，計算簡圖如4.5所示</p><p><b>　　l為3.5</b></p><p>　　圖4.5 CD段計算簡圖</p&

67、gt;<p>　　連續(xù)墻DE段彎矩，計算簡圖如4.6所示</p><p>　　圖4.6 DE段計算簡圖</p><p>　　連續(xù)墻EFO段彎矩，計算簡圖如4.7所示，其中點為零彎矩點</p><p>　　圖4.7 EO段計算簡圖</p><p><b>　　2）彎矩分配</b></p><

68、;p>　　計算固端彎矩不平衡，需用彎矩分配法平衡支點彎矩。</p><p><b>　　分配系數(shù)點：</b></p><p>　　轉動剛度（遠端固定時為，遠端鉸支為）</p><p><b>　　(4.4)</b></p><p><b>　　(4.5)</b></

69、p><p><b>　　(4.6)</b></p><p>　　∴ 分配系數(shù) </p><p><b>　　分配系數(shù)點：</b></p><p>　　轉動剛度（遠端固定時為，遠端鉸支為）</p><p><b>　　(4.7)</b></p

70、><p><b>　　(4.8)</b></p><p><b>　　(4.9)</b></p><p><b>　　∴ 分配系數(shù)</b></p><p><b>　　(4.10)</b></p><p><b>　　分配系數(shù)

71、點：</b></p><p>　　轉動剛度（遠端固定時為，遠端鉸支為）</p><p><b>　　∴ 分配系數(shù)</b></p><p>　　表4.1 彎矩分配表</p><p>　　通過力矩分配，得到各支點的彎矩為：</p><p>　　圖4.8 彎矩、剪力圖</p>

72、<p>　?。?）支座反力和軸力計算</p><p>　　參考《基坑工程》（哈爾濱工業(yè)大學出版社）</p><p><b>　　段梁：</b></p><p><b>　　段梁：</b></p><p><b>　　(4.28)</b></p><

73、p><b>　　(4.30)</b></p><p><b>　　段梁：</b></p><p><b>　　段梁：</b></p><p>　　段梁點彎矩為零）： </p><p><b>　　反力核算</b></p><p&g

74、t;　　土壓力及地面荷載總計：</p><p><b>　　支點反力：</b></p><p><b>　　誤差分別為，。</b></p><p><b>　　3）嵌固深度計算</b></p><p><b>　　(4.11 )</b></p>

75、<p><b>　　(4.12)</b></p><p>　　應該基坑的土質(zhì)不是很好，應乘系數(shù)1.1~1.2，即</p><p><b>　　取</b></p><p>　　所以，地下連續(xù)墻的入土深度為14.5</p><p>　　4.3 地下連續(xù)墻的配筋計算</p>

76、<p>　　根據(jù)《簡明深基坑設計施工手冊》及《地下連續(xù)墻設計與施工》，用于基坑支護連續(xù)墻厚度一般為600~800mm，故初擬連續(xù)墻厚度；同時本基坑支護 墻體作為永久性支護結構，所以保護層厚度，采用混凝土（大于），基坑安全等級為一級，主筋采用HRB335（II級），其安全等級系數(shù)。</p><p><b>　　背土側：</b></p><p><b>

77、;　　查表得：</b></p><p><b>　　，，，</b></p><p><b>　　，，，</b></p><p><b>　　有效高度：</b></p><p>　　查表17《混凝土結構》上冊，</p><p><b>

78、;　　所以，</b></p><p>　　所以 </p><p><b>　　選配筋：</b></p><p><b>　　迎土側：</b></p><p>　　查表17《混凝土結構》上冊，得</p>&l

79、t;p>　　所以 </p><p><b>　　選配筋：</b></p><p>　　第五章 基坑穩(wěn)定性分析</p><p>　　在基坑開挖時，由于坑內(nèi)土體挖出后，使地基的應力場和形變場發(fā)生變化，可能導致基坑的失穩(wěn)。例如基坑整體或局部滑坡，基坑底隆起及管涌等，從而引

80、發(fā)工程事故。所以在進行基坑支護設計時，需要驗算基坑穩(wěn)定性，必要時應該采取適當?shù)募訌姺婪洞胧够拥姆€(wěn)定性具有一定的安全度。保證基坑開挖整個過程安全。</p><p>　　基坑的穩(wěn)定性驗算主要是指對支護結構進行抗傾覆，抗滑移，及各種內(nèi)力計算外，還應進行基坑底隆起，抗?jié)B流穩(wěn)定性，管涌等各種穩(wěn)定性驗算?；臃€(wěn)定性分析的目的在于基坑側壁支護結構在給定條件設計出合理的嵌固深度或驗算已擬定支護結構的設計是否穩(wěn)定和合理。&l

81、t;/p><p>　　對有支護的基坑全面地進行基坑穩(wěn)定性分析和驗算，是基坑工程設計的重要環(huán)節(jié)之一。目前，對基坑穩(wěn)定性驗算主要有如下內(nèi)容：</p><p>　　① 基坑整體穩(wěn)定性驗算；</p><p>　?、?基坑的抗隆起穩(wěn)定驗算；</p><p>　　③ 基坑底抗?jié)B流穩(wěn)定性驗算；</p><p>　?、?基坑支護結構踢腳穩(wěn)

82、定性驗算。</p><p>　　5.1 基坑的整體穩(wěn)定性驗算</p><p>　　采用圓弧滑動法驗算支護結構和地基的整體穩(wěn)定抗滑動穩(wěn)定性，應該注意支護結構一般有內(nèi)支撐或外土錨拉結構，墻面垂直的特點。不同于邊坡穩(wěn)定驗算的圓弧滑動，滑動面的圓心一般在擋土上方，基坑內(nèi)側附近。通過試算穩(wěn)定最危險的滑動面和最小安全系數(shù)。考慮支撐作用時，通常不會發(fā)生整體穩(wěn)定破壞，因此對支護結構，當設置多道支撐時可不

83、做基坑的整體穩(wěn)定性驗算。</p><p>　　5.2 基坑的抗隆起穩(wěn)定驗算</p><p>　　采用同時考慮值的抗隆起法，以求得地下墻的入土深度。（基坑工程手冊P130）</p><p>　　基本假定：將墻底面作為求極限承載力的基準面，滑移線形狀見計算簡圖，參照Prandtl的地基承載力公式。不考慮基坑尺寸的影響。</p><p><

84、b>　　① 計算分析簡圖：</b></p><p>　　圖5.1 計算分析簡圖</p><p><b>　　(5.1)</b></p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　——墻體入土深度（m）；</p><p>　　——基坑開挖深

85、度（m）；</p><p>　　——墻體外側及坑底土體重度（kN/）；</p><p>　　——底面超載（kN/）；</p><p>　　——地基承載力的系數(shù)。</p><p>　　用Prandtl公式，分別為：</p><p><b>　　(5.2)</b></p><p&g

86、t;　　用本法驗算抗隆起安全系數(shù)時，要求。</p><p><b>　　計算過程</b></p><p><b>　　(5.3)</b></p><p><b>　　(5.4)</b></p><p>　　用本法驗算抗隆起安全系數(shù)時，由于圖5.1中面上的抗剪強度抵抗隆起作用，假

87、定墻體外側及坑底土體重。</p><p>　　解得 </p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　實踐證明，本法基本上可適用于各類土質(zhì)條件。</p><p>　　5.3 基坑的抗?jié)B流穩(wěn)定性驗算</p><p>　　根據(jù)《簡明深基坑工程設計施工手冊》在地

88、下水豐富、滲流系數(shù)較大（滲透系數(shù)）的地區(qū)進行支護開挖時，通常需要在基坑內(nèi)降水。如果圍護短墻自身不透水，由于基坑內(nèi)外水位差，導致基坑外的地下水繞過圍護墻下端向基坑內(nèi)外滲流，這種滲流產(chǎn)生的動水壓力在墻背后向下作用，而在墻前則向上作用，當動水壓力大于土的水下重度時，土顆粒就會隨水流向上噴涌。在軟粘土地基中滲流力往往使地基產(chǎn)生突發(fā)性的泥流涌出，從而出現(xiàn)管涌現(xiàn)象。以上現(xiàn)象發(fā)生后，使基坑內(nèi)土體向上推移，基坑外地面產(chǎn)生下沉，墻前被動土壓力減少甚至喪失

89、，危及支護結構的穩(wěn)定。為防止此類破壞，變通過提高擋水帷幕入土深度，增長地下水滲流路線，從而減小滲流水力坡度，達到防止?jié)B流和管涌的目的驗算抗?jié)B。</p><p>　　滲流穩(wěn)定的基本原則是使基坑內(nèi)土體的有效壓力大于地下水的滲透力。</p><p>　　抗?jié)B流管涌穩(wěn)定性驗算</p><p>　　根據(jù)巖土工程師實用手冊438頁，抗管涌安全系數(shù)為：</p>&l

90、t;p><b>　　(5.5)</b></p><p><b>　　滿足要求</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　浮容重；</b></p><p><b>　　水土容重；</b></

91、p><p><b>　　基坑嵌固深度；</b></p><p><b>　　基坑開挖深度</b></p><p>　　5.4 基坑支護結構踢腳穩(wěn)定性驗算</p><p>　　）概述：根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程應用手冊》[11] 支護結構在水平荷匝作用下，對于內(nèi)支撐或錨桿支點體系，基坑土體有可能在支護

92、結構產(chǎn)生踢腳破壞時出現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象。對于單支點結構，踢腳破壞產(chǎn)生于以支點處為轉動點的失穩(wěn)，對于多層支點結構，則可能繞最下層指點轉動而產(chǎn)生踢腳失穩(wěn)。</p><p><b>　　）方法及計算公式</b></p><p>　　根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程應用手冊》[11] 有踢腳安全系數(shù)的無量綱表達式：</p><p><b>　　(5.6

93、)</b></p><p>　　其中有 </p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　——被動土壓力系數(shù)與主動土壓力系數(shù)的比值</p><p><b>　　——基坑的開挖深度</b></p><p>　　

94、——最下道支撐點到基坑底的距離</p><p>　　——樁的入土深度深度</p><p><b>　　——地面荷載，</b></p><p>　　——樁長范圍內(nèi)土層的重度的加強平均值</p><p>　　——樁長范圍內(nèi)土層的內(nèi)摩擦角的加強平均值</p><p>　　——樁長范圍內(nèi)土層的粘聚力的加強

95、平均值</p><p>　　——踢腳安全系數(shù)。其范圍為</p><p><b>　?。┯嬎氵^程</b></p><p>　　∴ </p><p>　　∴ 滿足要求。</p><p>　　經(jīng)以上驗算基坑穩(wěn)定性都滿足設計要求，說明此段圍護樁的設計合理。</p&g

96、t;<p><b>　　第六章 支撐設計</b></p><p><b>　　6.1 方案比較</b></p><p>　　在深基坑支護結構中，常用的支護系統(tǒng)按材料可以分為鋼管支撐，型鋼支撐，鋼筋混凝土支撐以及鋼筋混凝土鋼管混合支撐等。其中，鋼筋混凝土支撐，結構整體性好，剛度好，變形小，安全可靠，但施工制作時間長于鋼支撐，拆除工

97、作繁重，材料回收率低；鋼支撐，便于安裝和拆除，材料的消耗量小，并且可以施加預緊力，合理控制基坑變形，同時，鋼支撐的架設速度快，節(jié)約時間，可以很有效的提高施工效率，另外，鋼支撐的回收率高，能減少大量浪費。從長遠利益及能源角度考慮，現(xiàn)今建筑行業(yè)積極推廣鋼支撐的運用。</p><p>　　本基坑地處軟土地區(qū)，且位于鬧市區(qū)，基坑工程對環(huán)境及變形沉降都有較高要求，同時考慮經(jīng)濟效益的要求，本工程擬采用鋼管支撐。</p&

98、gt;<p><b>　　6.2 圍檁設計</b></p><p><b>　　1） 計算</b></p><p>　　圍檁初擬采用H型鋼，由于八字撐與支撐及圍檁連接的整體性不易做好，故圍檁的計算跨度取相鄰支撐與八字撐間距的平均值：</p><p><b>　　圍檁最大彎矩：</b>&

99、lt;/p><p><b>　　圍檁最大剪力：</b></p><p><b>　　初擬選用，</b></p><p><b>　　圖1.1 工字鋼</b></p><p>　　其相關參數(shù)查表：《鋼結構》P323 表1.1</p><p>　　表1.1 工字

100、鋼參數(shù)表</p><p><b>　　2） 驗算</b></p><p>　　鋼，查《鋼結構》P322附表1.1有：</p><p>　　強度設計值：抗彎，壓，拉 </p><p>　　抗剪 </p><p><b>　　滿足</b></p>

101、<p><b>　　6.3 支撐設計</b></p><p>　　本基坑按照國內(nèi)通常做法，采用鋼管，同時根據(jù)《建筑基坑技術設計規(guī)范》YB9258-97對支撐的相關規(guī)定，合理布置支撐，如圖示，其計算跨度為安全起見，取較長的為準，即取，鋼管壁厚，</p><p>　　每根支撐的最大軸力為（支撐的水平距離為4m）：</p><p>　　

102、則：鋼管支撐的應力：</p><p><b>　　滿足</b></p><p>　　穩(wěn)定系數(shù)（一般為0.6~0.9之間，此處取0.742）</p><p><b>　　支撐的最大軸力：</b></p><p><b>　　6.4 立柱設計</b></p><

103、;p>　　本基坑格構柱基礎擬采用樁基，且分布均勻，故本基坑的所有立柱都利用現(xiàn)成的工程樁，其穩(wěn)定性不必驗算。</p><p>　　第七章 基坑變形估算及控制</p><p><b>　　7.1 概述</b></p><p>　　深基坑開挖不僅要保證基坑自身的安全與穩(wěn)定，而且要有效控制基坑周圍地層位移，保證周圍環(huán)境。本基坑周圍交通繁忙，且

104、地質(zhì)條件為軟土，故需對基坑變形做嚴格控制，即作好變形估算及變形控制。</p><p>　　7.2 基坑的變形估算</p><p>　　本基坑開挖16.5。</p><p>　　7.2.1 水平位移估算</p><p><b>　　(7.1)</b></p><p><b>　??；&l

105、t;/b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　7.2.2 基坑隆起估算</p><p>　　根據(jù)實際情況，采用同濟大學提出的模擬試驗經(jīng)驗公式

106、：</p><p><b>　　(7.2)</b></p><p><b>　　(7.3)</b></p><p>　　《地下連續(xù)墻設計施工與應用》</p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　；</b>&l

107、t;/p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　　7.2.3 地表沉降估算</p><p><b>　　(7.4)</b></p>

108、<p><b>　??；</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　??；</b></p><p>　　《地下連續(xù)墻設計施工與應用》</p><p><b>　　第八章 降水設計</b></p>&

109、lt;p><b>　　8.1 概述</b></p><p>　　基坑的開挖施工，無論是才用支護體系的垂直開挖還是放坡開挖，如果施工地區(qū)的地下水位較高，都將涉及到地下水對基坑施工的影響這一問題。當開挖施工的開挖面低于地下水位時，土體的含水層被卻斷，地下水便會從坑外或坑底不斷的滲入基坑內(nèi)。另外在基坑開挖期間由于下雨或其他原因，可能會在基坑內(nèi)造成滯留水，這樣會使坑底基土強度降低，壓縮性大。

110、這樣以來，從基坑的安全角度出發(fā)，對于采用支護體系的穩(wěn)定性、強度和變形都是十分不利的。從施工角度出發(fā)，在地下水位以下進行開挖，坑內(nèi)滯留水一方面增加了土方開挖施工的難度，另一方面亦使地下主體結構的施工難以順利進行。而且在地下水的浸泡下，地基土的強度降低，也影響了其承載力。所以在為保證身基坑工程開挖施工的順利進行，一方面在地下水位較高的地區(qū)，當開挖面低于地下水位時，需采取降低地下水位的措施；另一方面基坑開挖期間坑內(nèi)需采取排水，使基坑處于干燥的

111、狀態(tài)，有利于施工。</p><p>　　8.2 降水的作用</p><p>　　在基坑開挖施工中采取降低地下水位的措施時，其作用為：</p><p>　　1）加固基坑內(nèi)和坑底下的土體，提高坑內(nèi)土體抗力，從而減少坑底隆起和圍護結構的變形量，防止坑外地表過量沉降。</p><p>　　2）有利邊坡穩(wěn)定，防止縱向滑坡。</p>&l

112、t;p>　　3）疏干坑內(nèi)地下水，方便挖掘機和工人在坑內(nèi)施工作業(yè)。</p><p>　　4）及時降低下部承壓含水層的承壓水水頭高度，將其降至安全的水頭高度，以防止基坑底部突涌的發(fā)生，確保施工時基坑底板的穩(wěn)定性。</p><p>　　8.3 降水方案選擇</p><p>　　8.3.1 降水施工方案</p><p>　　工程地質(zhì)與水文地

113、質(zhì)條件</p><p>　　1、地下水類型及水位</p><p>　　本站區(qū)場地地下水主要為微承壓水，賦存于④1粉土層、④3粉砂夾粉土層、④4粉土夾粉砂層、④6粉質(zhì)粘土層中，該層滲透系數(shù)大，飽和壓縮性中等偏低。</p><p><b>　　2、地層滲透性</b></p><p>　　場地表層①填土，較松散，富水性差，透水

114、性稍好；其下土層均為粘性土組成，透水性較差。風化基巖雖發(fā)育少量裂隙，但裂隙多呈閉合狀或為細脈充填，其透水性差。地層滲透系數(shù)及滲透性評價見表：</p><p>　　表8.1 土層參數(shù)表</p><p>　　8.3.2 降水的設計</p><p>　　場地地質(zhì)條件復雜，淺部土層結構松散，透水性好，在動水條件下易產(chǎn)生流砂等不良地質(zhì)現(xiàn)象；基坑開挖層以下有微承壓水頭的承壓含

115、水層，對基坑底板的穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響。根據(jù)施工區(qū)域的地質(zhì)特點，擬采用降壓井和混合井相配合施工。</p><p><b>　　降壓井設計：</b></p><p>　　據(jù)據(jù)寶帶西路站水文地質(zhì)資料，第④6層承壓含水層頂板最淺埋深約24m，承壓水位埋深為地面以下5.64～5.77m。根據(jù)寶帶西路站的抽水試驗獲得水文參數(shù)，寶帶西路站在基坑內(nèi)外暫布置19口降壓井。在現(xiàn)場施工完成

116、3～4口降壓井后除了觀測實際承壓水的水頭高度值以外，需在現(xiàn)場做一組非穩(wěn)定流的抽水試驗，獲得準確的水文地質(zhì)參數(shù)，再對場地內(nèi)現(xiàn)有布井情況下水位降深進行復算，必要時重新調(diào)整減壓管井的數(shù)量和結構。</p><p><b>　　混合井設計：</b></p><p>　　根據(jù)以往的布井經(jīng)驗，結合基坑的形狀，按200㎡布一口井來計算；采用多級濾水管，以確保每口井的出水量。因此，設計

117、寶帶西路車站主體共布置混合井22口。</p><p>　　第九章 施工組織設計</p><p>　　9.1 地下連續(xù)墻施工主要技術措施</p><p>　　本工程地下墻施工的難點主要是防止地下墻成槽坍方，造成對鄰近建筑產(chǎn)生擾動，為此采取如下針對性的措施。地下墻施工階段環(huán)境保護措施</p><p>　　本工程地下墻施工的難點主要是防止地下墻

118、成槽坍方，造成對鄰近建筑產(chǎn)生擾動，為此采取如下針對性的措施。</p><p>　　A、調(diào)整合適的泥漿指標</p><p>　　為了更好的達到使用泥漿的目的，在泥漿拌制和使用過程中，要注意以下幾點：</p><p>　?、?、挖槽過程中，由于挖槽機進出上下擾動壁面，會影響壁面穩(wěn)定，此時必須不間斷地輸送漿液，確保泥漿液面不低于導墻頂面30cm。</p>&l

119、t;p>　?、?、為了降低成本，要注意泥漿的再利用。廢漿回收后過土碴分離篩、旋流除碴器、雙層振動篩多級分離凈化后，調(diào)整其性能指針，復制成再生泥漿。同時要及時量測各項指標，確保符合規(guī)范要求，發(fā)揮泥漿的作用。</p><p>　?、?、劣化泥漿先用泥漿箱暫時收存，再用罐車裝運外棄。</p><p><b>　　B、地下墻接頭形式</b></p><p

120、>　　在采用接頭管連接的地下墻工程施工中，因單根鎖口管強度較為薄弱，則在砼澆灌過程中砼對鎖口管強大的側向壓力很容易造成鎖口管彎曲、變形，大大增加鎖口管起拔的難度和危險性，所以采用接頭箱接頭，這樣即可提高接頭強度，確保安全起拔又保證了接頭的質(zhì)量避免滲漏水的出現(xiàn)。</p><p>　　C、鋼筋籠整幅吊裝措施</p><p>　　端頭井鋼筋籠長達33m，寬6m，重約35T，對于這種超重、超

121、長的鋼筋籠，為了安全起見，本工程所有鋼籠采用一次吊裝完成。</p><p>　　由于整鋼筋籠是一個剛度極差的龐然大物，起吊時極易變形散架，發(fā)生安全事故，為此根據(jù)以往成功經(jīng)驗，采取以下技術措施：</p><p>　　⑴、鋼筋籠上設置縱、橫向起吊桁架和吊點，使鋼筋籠起吊時有足夠的剛度防止鋼筋籠產(chǎn)生不可復原的變形。</p><p>　?、?、對于拐角幅鋼筋籠除設置縱、橫向起

122、吊桁架和吊點之外，另要增設“人字”桁架和斜拉桿進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉角度時以生變形。</p><p>　　9.2 地下連續(xù)墻的施工</p><p><b>　　一、施工準備</b></p><p><b>　　1、地質(zhì)勘查報告</b></p><p>　　2、施工現(xiàn)場調(diào)查：對施工現(xiàn)場應進行

123、詳細調(diào)查，附近建筑物，構筑物，管道及周邊交通，槽段挖土土渣處理和廢泥漿的處理去向，水電源供應情況等。</p><p>　　3、制定施工方案：施工時應編單項施工組織設計及施工平面布置圖。</p><p>　　4、現(xiàn)場準備：設置臨時設施，修筑導墻，安裝機械設備，泥漿管路等，對泥漿進行試驗和配制，場地平整清理，三通一平。</p><p><b>　　二、施工工藝

124、流程</b></p><p><b>　　三、導墻施工</b></p><p>　　導墻起到了擋土，測量基準，承重物支撐，存蓄泥漿等其他一系列作用。</p><p><b>　　A、導墻結構形式</b></p><p>　　由于導墻要承受整幅鋼籠的重量以及頂拔鎖口管時千斤頂?shù)姆戳?，導墻?/p>

125、須具有足夠的剛度與良好的整體性，本工程導墻采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構。</p><p><b>　　B、導墻施工放樣</b></p><p>　　導墻是地下連續(xù)墻在地表面的基準物，導墻的平面位置和垂直度決定了地下連續(xù)墻的平面位置和精度，因而，導墻施工放樣必需正確無誤。</p><p>　?、?、施工測量坐標應采用業(yè)主或設計指定的城市坐標系統(tǒng)或?qū)Ｓ米鴺?/p>