土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計--高校宿舍樓

1、<p><b>　　1 引言</b></p><p>　　本畢業(yè)設(shè)計的課題由老師選定，主要研究設(shè)計宿舍樓設(shè)計，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，共四層，畢業(yè)設(shè)計是大學教學計劃的一個重要的組成部分,它培養(yǎng)了我們綜合運用所學基礎(chǔ)和專業(yè)知識,提高了我們實踐能力，在理論上聯(lián)合了實際。</p><p>　　本畢業(yè)設(shè)計課題是設(shè)計高校宿舍樓,其中包括建筑設(shè)計,結(jié)構(gòu)設(shè)計兩大部分，

2、結(jié)構(gòu)設(shè)計包括確定結(jié)構(gòu)體系與結(jié)構(gòu)布置、根據(jù)經(jīng)驗對構(gòu)件初估、確定計算單元計算模型及計算簡圖、荷載計算、內(nèi)力計算、選擇配筋等內(nèi)容, 在此我選擇了第五榀框架進行了計算,在設(shè)計的過程中參考了很多資料，結(jié)合規(guī)范和實際情況設(shè)計了宿舍樓，對于建筑設(shè)計，參考了房屋建筑學，研究宿舍樓各部分的組合原理、構(gòu)造方法以及建筑空間環(huán)境，從而設(shè)計出總平面布置圖，平面圖、立面圖以及剖面圖。對于結(jié)構(gòu)設(shè)計主要參考了混凝土上、中兩冊，建筑結(jié)構(gòu)抗震等。設(shè)計過程以手算為主，設(shè)計完

3、成后，數(shù)據(jù)都是符合規(guī)范要求。 </p><p><b>　　2 工程概況</b></p><p><b>　　2.1工程簡介</b></p><p>　　該工程為某中學學生宿舍樓。集住宿、娛樂等為一體，其房間構(gòu)成為學生宿舍、輔助用房、娛樂

4、活動室等，總建筑面積達3000㎡左右。</p><p>　　2.2自然條件 </p><p>　　工程地質(zhì)條件如下簡介：</p><p>　?。?）根據(jù)勘察報告，建筑場地土類別為Ⅱ類，場地土自上而下分布為：①人工填土、②中砂、③粘土質(zhì)粉砂、④粘土、⑤粉砂、⑥中砂、⑦細砂、⑧粉質(zhì)粘土。本工程的持力層為②層中砂，②層地基承載力特征值為

5、160 kPa，壓縮模量為Es＝6.0MPa，③層地基承載力特征值為150 kPa，壓縮模量為Es＝5.0 MPa，場地土對混凝土結(jié)構(gòu)沒有腐蝕性。</p><p>　　⑵基本風壓：0.75kN/㎡</p><p>　?、窃摰貐^(qū)地震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別是第Ⅱ類，設(shè)計基本地震加速度為0.05g。</p><p><b>　　2.3 設(shè)

6、計資料</b></p><p><b>　　2.3.1設(shè)計要求</b></p><p>　　(1) 層高：首層層高3.6米，標準層層高3.3米；</p><p>　　(2) 層數(shù)：4層，1至4層均為學生宿舍；</p><p>　　(3) 每層均設(shè)置公用洗漱間、衛(wèi)生間及浴室；</p><p&

7、gt;　　(4) 輔助用房：值班室、儲藏室、配電室等；</p><p>　　(5) 結(jié)構(gòu)形式采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。</p><p><b>　　2.4 建筑方案</b></p><p>　　2.4.1 平面設(shè)計</p><p>　　該公寓樓根據(jù)使用要求，結(jié)合場地條件，結(jié)構(gòu)選型等情況，按照

8、建筑模數(shù)選擇開間和進深，進而選擇合理的建筑平面為靈活分割使用空間創(chuàng)造條件。該公寓樓在設(shè)計時保證了住宿、娛樂用房的良好朝向、光照及通風。</p><p>　　2.4.2 建筑設(shè)計要點</p><p>　?、?用房采用的是單走廊，雙面布房，走廊軸線寬度2.4m ，兩個樓梯間。</p><p>　　⑵ 建筑內(nèi)設(shè)有洗漱間、衛(wèi)生間各兩間，對稱分布于建筑平面。</p&g

9、t;<p>　?、?建筑立面1至4 層對齊。</p><p>　　⑷ 屋面采用不上人屋面，做保溫、防水層，設(shè)女兒墻但不設(shè)置屋檐以及頂部 不凸出樓梯。</p><p>　　(5) 混凝土強度等級梁C30,柱C40，受力鋼筋采用Ⅱ級。</p><p>　　2.4.3 防火要求</p><p>　　為了滿足防火等級的要求，建筑

10、安全出口為三個，分別設(shè)在建筑的前部和端部，走道和樓梯的最小寬度均大于1.1m。</p><p>　　2.4.4 樓梯設(shè)計</p><p><b>　?、?設(shè)計要求</b></p><p>　　在設(shè)計中要求樓梯堅固、耐久、防火，做到上下通行方便，便于搬運家具物品，有足夠的通行寬度和疏散能力。此外，樓梯尚有一定的美觀要求。</p>

11、<p>　　樓梯間設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《建筑防火規(guī)范》和《民用建筑設(shè)計規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定。</p><p><b>　?、?構(gòu)件規(guī)定</b></p><p>　　樓梯梯段凈寬不應(yīng)小于1.1m，六層及六層以下住宅，一邊設(shè)有欄桿的梯段凈寬不應(yīng)小于1米，樓梯踏步寬度不應(yīng)小于0.26m，踏步高不應(yīng)大于0.175m，樓梯平臺凈寬不應(yīng)小于樓梯梯段凈寬，且不得小于1.2m

12、。</p><p>　　樓梯下面凈空高度的控制為：梯段上凈高大于2200mm , 樓梯平臺處梁底的凈高大于2000mm。</p><p>　　平臺深度的計算應(yīng)從結(jié)構(gòu)邊開始，考慮安全因素，平臺邊緣應(yīng)退離轉(zhuǎn)角或門邊大約一個踏面寬的位置。</p><p><b>　　3 結(jié)構(gòu)選型和布置</b></p><p><b>

13、;　　3.1結(jié)構(gòu)選型</b></p><p>　　本結(jié)構(gòu)設(shè)計采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系</p><p><b>　　3.2結(jié)構(gòu)布置</b></p><p>　　根據(jù)建筑功能要求，橫向尺寸較短縱向尺寸較長，故采用橫向框架承重方案，具體結(jié)構(gòu)布置詳見圖3.1。</p><p>　　3.1框架結(jié)構(gòu)平面布置圖</

14、p><p>　　施工方案采用樓板柱整體現(xiàn)澆方案，樓蓋方案采用整體式肋形梁板結(jié)構(gòu)。</p><p>　　樓梯采用整體現(xiàn)澆板式樓梯，基礎(chǔ)方案采用柱下獨立基礎(chǔ)。</p><p>　　3.3截面尺寸初步估計</p><p><b>　　邊跨梁：，取，。</b></p><p>　　中跨梁：，取，

15、。 縱向框架梁：，取，。</p><p><b>　　柱，取。</b></p><p><b>　　板厚：，取。</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖3-2所示。底層層高為3.6m，其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取 （為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。</p><p>&l

16、t;b>　　AB、CD跨梁：</b></p><p><b>　　BC跨梁：</b></p><p><b>　　上部各層柱：</b></p><p><b>　　底層柱：</b></p><p>　　注：圖中數(shù)字為線剛度，單位：</p><

17、;p>　　圖 3.2 結(jié)構(gòu)計算簡圖</p><p><b>　　4 荷載計算</b></p><p><b>　　4.1 恒載計算</b></p><p>　　4.1.1 屋面框架梁荷載標準值</p><p>　　4厚高聚物改性瀝青防水卷材防水層 </p><

18、p>　　20厚1:3水泥砂漿保護層 </p><p>　　水泥珍珠巖（最薄40mm）2%找坡 </p><p>　　100厚憎水膨脹珍珠巖 </p><p>　　100厚現(xiàn)澆樓板 </p><

19、p>　　20厚1:3水泥砂漿找平層 </p><p>　　15mm厚紙筋石灰抹灰 </p><p>　　屋面恒載 </p><p>　　邊跨框架梁自重 </p>

20、<p>　　梁側(cè)粉刷 </p><p>　　邊跨框架梁總重 </p><p>　　邊跨框架梁自重 </p><p>　　梁側(cè)粉刷

21、 </p><p>　　中跨框架梁總重 </p><p>　　因此作用在頂層框架梁的線荷載為：</p><p>　　4.1.2 樓面框架梁線荷載標準值</p><p>　　水磨石地面

22、 </p><p>　　100厚鋼筋混凝土樓板 </p><p>　　15厚石灰抹底 </p><p>　　樓面恒載 </p><p>　　邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷

23、 </p><p>　　邊跨填充墻自重 </p><p>　　填充墻粉刷自重 </p><p>　　中跨框架梁及梁側(cè)粉刷 </

24、p><p>　　因此作用在中間層框架梁的線荷載為：</p><p>　　4.1.3 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值</p><p>　　柱縱向邊框架梁自重 0.25×0.4×4.2×25=10.5kN</p><p>　　邊柱縱向框架梁粉刷 （0.4-0.1）×2×

25、;0.02×4.2×17=0.8568kN</p><p>　　1000高女兒墻自重 1×0.24×4.2×5.5=5.544kN</p><p>　　1000高女兒墻粉刷 4.2×0.02×17×2=2.856kN</p>&

26、lt;p>　　框架梁傳來屋面自重 4.2×2.1×4.476×0.5=19.739kN</p><p>　　頂層邊節(jié)點集中荷載 </p><p>　　中柱縱向框架梁自重 0.25×0.4×4.2×25=10.5kN</p&

27、gt;<p>　　中柱縱向框架梁粉刷 0.8568kN</p><p>　　縱向框架梁傳來屋面自重 0.5×4.2×4.2/2×4.476=19.739kN</p><p>　　0.5×(4.2+4.2-2.6)×1.3×4.476=16.87

28、5kN</p><p>　　頂層中節(jié)點集中荷載： </p><p>　　4.1.4 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值</p><p>　　邊柱縱向框架梁自重 10.5kN</p><p>　　邊柱縱向框架梁粉刷

29、 0.8568kN</p><p>　　鋁合金窗自重 .4×2.3×0.5=2.76kN</p><p>　　窗下墻體自重 0.9×3.8×0.24×5.5=4.5144kN</p><p>　　

30、窗下墻體粉刷 0.9×0.02×2×17×3.8=2.3256kN</p><p>　　窗邊墻體自重 1.4×2.3×0.24×5.5=4.2504kN</p><p>　　窗邊墻體粉刷 1.4×0.02

31、5;2×2.3×17=2.1896kN</p><p>　　框架柱自重 0.4×0.4×3.6×25=14.4kN</p><p>　　框架柱粉刷 0.92×0.02×3.6×17=1.1261kN</p>&

32、lt;p>　　縱向框架梁傳來樓面自重 0.5×4.2×4.2/2×3.405=15.016kN</p><p>　　中間層邊節(jié)點集中荷載 </p><p>　　中柱縱向框架梁自重 10.5kN</p><p>

33、　　中柱縱向框架梁粉刷 0.8568kN</p><p>　　內(nèi)縱墻自重 （3.6-0.4）×0.2×4.2×5.5= 14.784kN</p><p>　　墻粉刷 （3.6-0.4）×0.02×2×17×4.2

34、=9.1392kN</p><p>　　扣除門洞重加上門重 -2.1×1×(1.78-0.2)=-3.318kN</p><p>　　框架柱自重 14.4kN</p><p>　　框架柱粉刷 0.0

35、2×1×17×3.6=1.224kN</p><p>　　縱向框架梁傳來樓面自重 0.5×4.2×4.2/2×3.405=15.016kN</p><p>　　0.5×(4.2+4.2-2.6)×1.3×3.405=12.837kN</p><p>　　中間間層中節(jié)點集

36、中荷載 </p><p><b>　　4.2 活荷載計算</b></p><p>　　4.2.1 屋面活荷載</p><p>　　4.2.2 樓面活荷載</p><p>　　活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖。</p><p>　　圖 4.1活載作用下的計算簡圖&l

37、t;/p><p><b>　　4.3風荷載計算 </b></p><p>　　風荷載：基本風壓0.5 kN/m2，風荷載體型系數(shù)1.3，風壓高度變化系數(shù)按B類粗糙度查表4.1，查得高度變化系數(shù)。</p><p>　　表4.1 B類粗糙度風壓高度變化系數(shù) </p><p>　　作用于屋面梁和梁節(jié)點處的集中風荷載標準值如下表4.

38、2： </p><p><b>　　，其中： ；</b></p><p>　　：高度Z處的風振系數(shù)。因高度H=19.25m<30m，故?。?lt;/p><p>　　--基本風壓，取=0.5kN/m2；</p><p>　　表4.2柱頂集中風荷載標準值</p><p>　　圖 4.2 風荷載作用下

39、的結(jié)構(gòu)計算簡圖</p><p><b>　　4.4地震作用計算</b></p><p>　　4.4.1 重力荷載代表值計算</p><p>　　本工程僅需考慮水平地震作用，建筑高度為13.2m，質(zhì)量和剛度沿高度均布，故可采用底部剪力法來計算水平地震作用。作用于屋面梁及各層樓面梁處的重力荷載代表值：</p><p>　　屋

40、面梁處：G = 結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重 + 50%雪荷載</p><p>　　樓面梁處：G = 結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重 + 50%活荷載</p><p><b>　　頂層 </b></p><p>　　屋面恒荷（7.2+7.2+2.4）×（4.2×16+3.6×2）×5.14=6061.910kN 梁L1（b

41、15;h=300mm×600mm）自重及梁側(cè)粉刷:</p><p>　　(4.2-0.5)×16+3.1×2×2×0.3×(0.6-0.1)×25+(4.2-0.5)×16+3.1×2×0.02×2×(0.6-0.1)×17+(7.2-0.5)×40×0.3

42、5;(0.6-0.1)×25+(7.2-0.5)×40×(0.6-0.1)×0.02×2×17=1470.24 kN</p><p>　　梁L2（b×h=250mm×500mm）自重及梁側(cè)粉刷:</p><p>　　(2.4-0.5)×0.25×18×(0.5-0.1)×

43、25+(0.5-0.1)×2×0.02×17× (2.4-0.5)×18=94.80 kN</p><p><b>　　女兒墻自重：</b></p><p>　　(4.2×16+3.6×2+（7.2+2.4+7.2）)×2×0.24×0.9×

44、;18+4.2× 16+3.6×2+（7.2+2.7+7.2）×2×0.02×1×2×17=794.83 kN</p><p>　　柱重：（3.6-0.1）/2×（0.5×0.5×25×20×4+1.28×0.02×20×17×4）

45、=770.14 kN</p><p>　　活荷載：（7.2+7.2）×70.2×0.25+70.2×2.4×0.25=294.84 kN（取一半）</p><p>　　G5=6061.910+1470.24+94.80+794.83+770.14+294.84/2=9340kN</p><p>　　標準層樓面板及其粉刷：（7

46、.2+7.2+2.4）×（4.2×16+3.6×2）×3.74=4410.81kN梁L1自重:1470.24 kN 梁L2自重:94.80 kN墻自重：</p><p>　　(3.6-0.6) ×(4.2-0.5) ×16×2+(3.6-0.5)×(3.6-0.6)×4×(0.24×18

47、+0.02×17)+</p><p>　　(3.6-0.6) ×(7.2-0.5) ×2×20×(0.24×18+0.02×17) +(3.6-0.5) ×(2.4-0.5) ×18×(0.24×18+0.02×17) =5017.70 kN</p><p>　　柱重：7

48、70.14×2=1540.28 kN </p><p>　　活荷載：（7.2+7.2）×70.2×2.0+70.2×2.4×2.5=2442.96 kN（取一半)G=4410.81+1470.24+94.80+5017.70+1540.28+2442.96/2=13755kN底層</p><p>　　樓面板及其粉刷：（7.2+7.2+2

49、.4）×（4.2×16+3.6×2）×3.74=4410.81kN 梁L1自重:1470.24 kN 梁L2自重:94.80 kN 柱自重：727.35+（4.85-0.1）/2×0.5×0.5×25×80+1.28×0.02× （4.85-0.1）/2×17×80=1726

50、.12 kN</p><p>　　活荷載：（7.2+7.2）×74.85×2.0+74.85×2.4×2.5=2442.96 kN（取一半)</p><p>　　墻自重：5017.70 kNG=4410.81+1470.24+94.80+5017.70+1726.12+2442.96/2=13941kN</p><p>　　

51、4.4.2地震作用下框架側(cè)移剛度計算</p><p>　　梁的線剛度計算如下表4.3</p><p>　　表4.3梁的線剛度計算</p><p>　　柱的線剛度如下表4.4</p><p>　　表4.4柱的線剛度表</p><p>　　柱的側(cè)移剛度計算如下表4.5</p><p>　　表4.5柱

52、的側(cè)移剛度計算</p><p>　　表4.6各層D值匯總</p><p>　　4.4.3自振周期計算</p><p>　　按頂點位移法計算，考慮填充墻對框架剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)T =0.6。計算公式為T1=1.7T，式中為頂點位移（單位為m），按D值法計算，見表4.7</p><p>　　表4.7橫向框架定點位移計算</p&g

53、t;<p>　　T1=1.7×0.6×=0.38s</p><p>　　4.4.4橫向水平地震作用計算</p><p>　　對地震作用按6度計算，基本地震加速度0.05g、Ⅱ類場地，設(shè)計地震一組，則</p><p>　　Tg=0.45s，采用底部剪力法計算。由于T1=0.38s<1.4Tg=1.4×0.45=0.63

54、s，故不考慮頂點附加地震作用。計算結(jié)果列于表4.8 </p><p>　　結(jié)構(gòu)底部剪力為：　FEK=max×0.85=0.12×0.85×64546=6583.69kN</p><p>　　表4.8各層地震作用及樓層地震剪力</p><p><b>　　4.4.5變形計算</b></p>&

55、lt;p><b>　　表4.9變形驗算</b></p><p><b>　　5 內(nèi)力計算</b></p><p>　　5.1 恒荷載作用下的內(nèi)力計算</p><p>　　以一榀中框架為例，恒載作用下的內(nèi)力計算采用分層法，這里以頂層為例說明分層法的計算過程，其他層（中間層、底層）計算過程與頂層相同。中柱的線剛度采用框

56、架梁柱實際線剛度的0.9倍，按照固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效為均布荷載。</p><p>　　頂層等效均布荷載為：</p><p>　　用彎矩分配法并利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算，各桿的固端彎矩為：</p><p><b>　　kN·m</b></p><p><b

57、>　　kN·m</b></p><p><b>　　kN·m</b></p><p>　　標準層等效均布荷載為：</p><p>　　表 5.1 分層法分配系數(shù)及恒載作用下固端彎矩計算結(jié)果（kN/m）</p><p>　　將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個框架在恒載作用下的彎矩圖

58、。疊加后框架內(nèi)各節(jié)點彎矩不一定達到平衡，為提高精度，可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后恒載作用下的彎矩圖如圖5.3所示。并求得框架各梁柱的剪力和軸力如圖5.4所示。</p><p><b>　　梁剪力表</b></p><p><b>　　柱軸力表</b></p><p>　　圖 5.3 彎矩圖（單位：kN

59、83;m）</p><p>　　圖 5.4 梁剪力圖（單位：kN）</p><p>　　圖 5.4 柱軸力圖（單位：kN）</p><p>　　5.2 活荷載作用下的內(nèi)力計算</p><p>　　以一榀中框架為例，用分層法計算。</p><p>　　頂層等效均布荷載為：</p><p>　　用彎

60、矩分配法并利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算，各桿的固端彎矩為：</p><p><b>　　kN·m</b></p><p><b>　　kN·m</b></p><p><b>　　kN·m</b></p><p>　　標準層等效均布荷載為：&

61、lt;/p><p>　　用彎矩分配法并利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算，各桿的固端彎矩為：</p><p><b>　　kN·m</b></p><p><b>　　kN·m</b></p><p><b>　　kN·m</b></p>

62、<p>　　將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個框架在恒載作用下的彎矩圖。疊加后框架內(nèi)各節(jié)點彎矩不一定達到平衡，為提高精度，可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后恒載作用下的彎矩圖如圖5.5所示。并求得框架各梁柱的剪力和軸力如圖5.6所示。</p><p>　　圖 5.5 彎矩圖（單位：kN·m）</p><p>　　圖 5.6 梁剪力圖（單位：kN）<

63、/p><p>　　圖 5.6 柱軸力圖（單位：kN）</p><p>　　5.3 風荷載作用下的內(nèi)力計算</p><p>　　以一榀中框架為例，內(nèi)力計算采用D值法，以左風為例計算，右風符號相反。計算過程如表5.2、5.3、5.4所示。</p><p>　　表 5.2 風荷載作用下邊柱的彎矩和剪力</p><p>　　表 5

64、.3 風荷載作用下中柱的彎矩和剪力</p><p>　　表 5.4 梁端彎矩和柱軸向力標準值</p><p>　　最后繪制風荷載作用下框架的彎矩圖（圖5.7）及風荷載作用下的框架梁剪力、柱軸力圖（圖5.8）。</p><p>　　圖 5.7 風荷載作用下的框架彎矩圖（kN·m）</p><p>　　圖 5.8 風荷載作用下的框架梁剪

65、力、柱軸力圖（kN）</p><p>　　5.4 水平地震作用下的內(nèi)力分析</p><p>　　一般情況下，只按樓層地震剪力標準值分析求得梁的柱內(nèi)力標準值即可，但也可采用樓層剪力標準值直接分析求出內(nèi)力標準值，供以后內(nèi)力組合之用，現(xiàn)采用后一方法。</p><p>　　以一榀中框架為例，將樓層地震剪力標準值按各柱的D值分配求得各柱的剪力標準值，近似按各樓層水平地震作用為

66、倒三角形分布情形確定各柱的反彎點，計算柱端的彎矩標準值。根據(jù)節(jié)點平衡條件，將節(jié)點處逐段彎矩之</p><p>　　和按節(jié)點兩側(cè)梁的線剛度按比例分配，求得梁端標準值。然后計算梁端的地震剪力標準值，并由節(jié)點兩側(cè)梁端剪力標準值之差求得柱的地震軸向力標準值，計算結(jié)果分別列于表5.5、5.6、5.7。以左震為例計算，右震符號相反。</p><p>　　表 5.5 水平地震作用下邊柱的彎矩和剪力<

67、;/p><p>　　表 5.6 水平地震作用下中柱的彎矩和剪力</p><p>　　表 5.7 梁端地震彎矩和柱地震軸向力的標準值</p><p>　　最后繪制地震作用下的框架彎矩圖（5.9）及地震作用下的框架梁剪力、柱軸力圖（5.10）。</p><p>　　圖 5.9 地震作用下的框架彎矩圖（kN·m）</p><

68、;p>　　圖 5.10 地震作用下的框架梁剪力、柱軸力圖（kN）</p><p><b>　　6 內(nèi)力組合</b></p><p>　　荷載組合時考慮四種荷載組合形式：（1）恒荷載+活荷載、（2）恒荷載+活荷載、（3）恒荷載。橫梁內(nèi)力組合見表6.1</p><p>　　表6.1橫梁內(nèi)力組合表</p><p>　　表

69、6.2框架內(nèi)力組合表</p><p><b>　　7 截面設(shè)計</b></p><p>　　根據(jù)內(nèi)力組合結(jié)果，即可選擇各截面的最不利內(nèi)力進行截面配筋計算。</p><p>　　7.1 梁的配筋計算</p><p>　　混凝土梁C30，柱C40鋼筋HRB400級，，。混凝土保護層厚度25mm，mm。以第四層為例。<

70、/p><p>　　7.1.1 邊跨梁配筋計算</p><p><b>　　跨中正截面</b></p><p>　　，跨中截面為T形，T形截面翼緣寬度取值如下：</p><p><b>　　按跨度考慮 </b></p><p><b>　　按梁間距考慮 </b&

71、gt;</p><p><b>　　按翼緣厚度考慮 </b></p><p>　　，此種情況不起控制作用。</p><p><b>　　故取。</b></p><p>　　屬于第一類T形截面。</p><p><b>　　選用412，。</b><

72、/p><p><b>　　支座正截面</b></p><p><b>　　A支座截面處：</b></p><p><b>　　選用410，。</b></p><p>　　7.1.1.3 支座斜截面，例四層1-1截面</p><p>　　由內(nèi)力組合表查知

73、</p><p><b>　　<</b></p><p><b>　　則截面滿足要求。</b></p><p><b>　　所以構(gòu)造配筋</b></p><p>　　實配雙支箍8@200，則，滿足要求。</p><p>　　7.2 框架柱配筋計算&

74、lt;/p><p>　　柱采用對稱配筋，縱筋采用HRB335級鋼筋，柱箍筋采用HRB300，混凝土保護層厚度取30mm，mm。設(shè)計采用為組合目標的三組內(nèi)力進行計算，以頂層邊柱為例。</p><p>　　7.2.1 框架柱的縱向受力鋼筋計算</p><p>　　7.2.1.1 軸壓比驗算</p><p><b>　　則軸壓比</b&

75、gt;</p><p><b>　　故滿足要求。</b></p><p>　　7.2.1.2 框架柱正截面承載力計算</p><p><b>　?。?）組合，，</b></p><p><b>　　附加偏心距取</b></p><p>　　0.3=0.3

76、*560屬于大偏心</p><p><b>　　X=</b></p><p><b>　　取X=80</b></p><p><b>　　故屬于大偏心受壓。</b></p><p><b>　　配416（）</b></p><p>

77、　　配筋率 滿足要求。</p><p><b>　?。?）組合，，</b></p><p><b>　　附加偏心距取</b></p><p>　　0.3=0.3*560屬于大偏心</p><p><b>　　X=</b></p><p><b

78、>　　取X=80</b></p><p><b>　　故屬于大偏心受壓。</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　負數(shù) 416）</b></p><p>　　配筋率 滿足要求。</p><p&g

79、t;<b>　　（3)組合，，</b></p><p><b>　　附加偏心距取</b></p><p>　　0.3=0.3*560屬于大偏心</p><p><b>　　X=</b></p><p><b>　　取X=80</b></p>

80、<p><b>　　故屬于大偏心受壓。</b></p><p><b>　　負數(shù) </b></p><p><b>　　416（）</b></p><p>　　配筋率 滿足要求。</p><p>　　7.2.2 斜截面受剪承載力計算</p>&l

81、t;p><b>　　柱強剪弱彎要求</b></p><p><b>　　=10</b></p><p><b>　　故按構(gòu)造配箍，取。</b></p><p><b>　　梁柱配筋見下表。</b></p><p>　　表 7.1 框架梁正截面配筋表&

82、lt;/p><p>　　表 7.2 框架梁斜截面配筋</p><p>　　表7.3 框架柱正截面配筋</p><p>　　表 7.4 框架柱斜截面配筋</p><p>　　8 樓板設(shè)計與計算</p><p><b>　　8.1 屋面板計算</b></p><p>　　8.1.

83、1 荷載計算</p><p>　　恒荷載標準值 </p><p>　　恒荷載設(shè)計值 </p><p>　　活荷載設(shè)計值 </p><p>　　荷載設(shè)計值合計 <

84、/p><p>　　8.1.2 按彈性理論計算</p><p><b>　　計算跨度</b></p><p>　　各區(qū)格板的計算跨度見表8.1。</p><p><b>　　彎矩計算</b></p><p>　　在求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時，按恒荷載滿布及活荷載棋盤式布置計算。取荷載

85、 </p><p>　　該結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，故各支座均可視為固定。則跨中最大正彎矩值為在作用下的跨中彎矩值，與支座簡支時在作用下的跨中彎矩值之和。在求各支座最大負彎矩時，按恒荷載及活荷載均滿布各區(qū)格板計算。</p><p>　　整個樓蓋可分為A、B兩種區(qū)格板。兩區(qū)格板計算的彎矩值如表8.1所示。</p><p>　　表 8.1 按彈性理論計算的彎矩值</p

86、><p>　　8.2 樓面板計算 8.2.1 荷載計算</p><p>　　恒荷載標準值 </p><p>　　恒荷載設(shè)計值 </p><p>　　活荷載設(shè)計值

87、 </p><p>　　荷載設(shè)計值合計 </p><p>　　8.2.2 按彈性理論計算</p><p>　　8.2.2.1 計算跨度</p><p>　　各區(qū)格板的計算跨度見表8.2。</p><p>　　8.2.2.2 彎矩計算</p>

88、<p>　　在求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時，按恒荷載滿布及活荷載棋盤式布置計算。取荷載 </p><p>　　該結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，故各支座均可視為固定。則跨中最大正彎矩值為在作用下的跨中彎矩值，與支座簡支時在作用下的跨中彎矩值之和。在求各支座最大負彎矩時，按恒荷載及活荷載均滿布各區(qū)格板計算。</p><p>　　整個樓蓋可分為A、B兩種區(qū)格板。兩區(qū)格板計算的彎矩值如表8.2所示

89、。</p><p>　　表 8.2 按彈性理論計算的彎矩值</p><p>　　8.2.3 截面設(shè)計</p><p>　　假定選用級鋼筋，則方向跨中截面有效高度為</p><p>　　方向跨中截面有效高度為</p><p>　　支座截面有效高度為 </p><p>　　截面設(shè)計用的彎矩均減少

90、20%，為便于計算取。則截面配筋計 算結(jié)果見表8.3</p><p>　　表 8.3 截面配筋</p><p><b>　　樓面配筋表</b></p><p><b>　　總 結(jié)</b></p><p>　　經(jīng)過專業(yè)知識的學習，豐富了我們在建筑方面的知識，在老師的指導和同學的幫助下，我完成

91、了這次的設(shè)計課題——某中學學生公寓樓設(shè)計。</p><p>　　在設(shè)計過程中，我能根據(jù)設(shè)計進度的安排，緊密地和本組同學合作，按時按量的完成自己的設(shè)計任務(wù)。在畢設(shè)前期，我復習了《結(jié)構(gòu)力學》、《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計》等知識，并借閱了《抗震規(guī)范》、《混凝土規(guī)范》、《荷載規(guī)范》等規(guī)范。在畢設(shè)中期，我們通過所學的基本理論、專業(yè)知識和基本技能進行建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計。</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計是對四年專業(yè)知

92、識的一次綜合應(yīng)用、擴充和深化，也是對我們理論運用于實際設(shè)計的一次鍛煉。通過畢業(yè)設(shè)計，我不僅溫習了以前在課堂上學習的專業(yè)知識，同時我也得到了老師和同學的幫助，學習和體會到了建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本技能和思想。在畢業(yè)設(shè)計的過程中，我深深地認識到各種建筑規(guī)范和規(guī)定是建筑設(shè)計的靈魂，一定要好好把握。在以后的學習和工作中，要不斷加強對建筑規(guī)范的學習和體會，有了這個根本，我們就不會犯工程上的低級錯誤，同時我們在處理工程問題時就有了更大的靈活性。通過這四年

93、的學習，我終于明白了一個簡單的道理“勤能補拙”。重要的是，我深深的認識到作為一個結(jié)構(gòu)工程師，應(yīng)該具備一種嚴謹?shù)脑O(shè)計態(tài)度，本著建筑以人為本的思想，力求做到實用、經(jīng)濟、美觀；在設(shè)計一幢建筑物的過程中，應(yīng)該嚴格按照建筑規(guī)范的要求，同時也要考慮各個工種的協(xié)調(diào)和合作，特別是結(jié)構(gòu)和建筑的交流，結(jié)構(gòu)設(shè)計和施工的協(xié)調(diào)。這就要求一個結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)該具備靈活的一面，不僅要抓住建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的主要矛盾，同時也要全面地考慮一些細節(jié)和局部的設(shè)計。</p>

94、<p><b>　　參 考 文 獻</b></p><p>　　[1] 華南大學 天津大學 同濟大學合編 清華大學主審 《混凝土結(jié)構(gòu)》（上冊 中冊）[M] 北京：中國建筑工業(yè)出版社 2005</p><p>　　[2] 同濟大學、西安科技大學、東南大學、重慶大學合編 《房屋建筑學》[M] </p><p>　　[3] 龍

95、馭球 包世華《結(jié)構(gòu)力學》北京：人民教育出版社 1999 </p><p>　　[4]藍宗建,朱萬?！痘炷两Y(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計》[M] 東南大學出版社 2007</p><p>　　[5] 中國有色工程設(shè)計研究院編著《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊》[M]（第三版） </p><p>　　[6] 建設(shè)部組織中國建筑工業(yè)出版社編制 《辦公室建筑設(shè)計規(guī)范》[S]</p&g

96、t;<p>　　[7] 中國建筑科學研究院會同有關(guān)高校編制《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010[S]北京：中國建筑工業(yè)出版社 2002</p><p>　　[8] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部《建筑設(shè)計抗震規(guī)范》（GB50011-2010）[S]北京：中國建筑工業(yè)出版社2001 </p><p>　　[9]北京市建筑工程局《鋼筋混凝土工程施工及驗收規(guī)范》GB50205[S

97、]北京：中國建筑工業(yè)出版社2008</p><p>　　[10] 沈蒲生. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理[M]. 高等教育出版社，2007年11月</p><p>　　[11]黃雙華主編.《房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計》[M].重慶大學出版社，2001</p><p>　　[12]《建筑工程制圖》[M]，第三版，同濟大學建筑制圖教研室，陳文斌、章金良主編，上海：同濟大學出版社，1996<