畢業(yè)設計---某綜合樓空調系統(tǒng)工程設計

1、<p><b>　　摘要 </b></p><p>　　本設計為沈陽某綜合樓空調系統(tǒng)工程設計，共五層，建筑總面積3087.96㎡，空調面積為。通過計算，系統(tǒng)總的制冷量為233.2KW,制冷機組采用活塞式空冷制冷機一臺，型號（WRAT）1202，制冷量為277.4kw,根據房間的功能，全樓采用一次回風系統(tǒng)和風機盤管加獨立新風系統(tǒng)，特別是風機盤管加獨立新風系統(tǒng)的新風處理到室內狀態(tài)

2、點的等含線上，直接送到室內，不承擔室內負荷。</p><p>　　為了提高水力穩(wěn)定性，使流量均勻分配，水系統(tǒng)管路采用膨脹水箱補水和定壓。同時，在相應的計算過程中，根據設計的過程及計算結果運用CAD繪制標準層空調系統(tǒng)平面圖，水系統(tǒng)圖，風系統(tǒng)圖。通過本次設計是室內環(huán)境得到改善，達到了設計要求。</p><p>　　關鍵詞：中央空調系統(tǒng)；活塞式制冷機；風機盤管；新風系統(tǒng)</p>&

3、lt;p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This design is about the ccntral air conditioning system engineering that locates in shenyang. There arc five floors and one floorunderground. The gross floor

4、area is about 3087.96 m2, and the air conditioning area isabout 6730 m2 The cold duty is 233.2kW, TO: choose 1screw chilled water units,and the models arc（WRAT） Their maximal burning of natural gas arc 277.4kWwhen ref

5、rigerating; According to different functions, adopting the common form ofdealing air, that is fan-coil unit systems wit</p><p>　　In order to raise the watcrpowcr stability, making the even distribution of v

6、olumeof flow, the system uses the water tank expanding to supply water and the pressurewas stabilized. At the same time, in proccss of calculating, we draw the standard floorair-condition system drawing, and the water

7、 pipe system, the air-condition room aswell as refrigerator house drawing. The designing make the environment of indoorimproved. Has achieved the design requirement.</p><p>　　Key Words: central air conditi

8、oning system; screw chillcd water units; tan-coil;fresh air system</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　引言1</b></p><p>　　第一章 文獻綜述2</p><p><b>

9、　　1.1 前言2</b></p><p>　　1.2 空調的起源2</p><p>　　1.3 設計空調的意義3</p><p>　　1.4 國內外空調應用現(xiàn)狀3</p><p>　　1.4.1 國內空調行業(yè)現(xiàn)狀3</p><p>　　1.4.2 國外空調的現(xiàn)狀4</p><

10、;p>　　第二章 系統(tǒng)設計及參數的選定6</p><p>　　2.1 設計規(guī)范及標準6</p><p>　　2.2 建筑資料6</p><p>　　第三章 空調熱濕負荷的計算8</p><p>　　3.1 冷負荷理論依據8</p><p>　　3.1.1 房間冷負荷的構成8</p>&l

11、t;p>　　3.1.2 房間濕負荷的構成8</p><p>　　3.1.3 主要計算公式8</p><p>　　3.2 新風量的確定11</p><p>　　3.2.1 精確計算法11</p><p>　　3.2.2 估算法12</p><p>　　3.3 空調負荷計算舉例12</p>

12、<p>　　第四章 空調方案的確定16</p><p>　　4.1 辦公樓空調的特點16</p><p>　　4.1.1 建筑特點16</p><p>　　4.1.2 使用特點16</p><p>　　4.2 空調水系統(tǒng)的選取16</p><p>　　4.3 空調風系統(tǒng)的選取17</p>

13、;<p>　　4.3.1 空調系統(tǒng)的劃分原則17</p><p>　　4.3.2 方案比較18</p><p>　　4.4 空調系統(tǒng)選擇19</p><p>　　4.5 新風系統(tǒng)19</p><p>　　第五章 確定送風狀態(tài)點及送風量20</p><p>　　5.1 送風量計算原理20<

14、/p><p>　　5.2 冷負荷和風量匯總表20</p><p>　　第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置23</p><p>　　6.1 風口的設計與布置23</p><p>　　6.2 散流器設計的例子23</p><p>　　6.3封口的布置26</p><p>　　6.4風管的布置及附件

15、26</p><p>　　6.5 系統(tǒng)風管道水力計算的舉例26</p><p>　　第七章 空調水系統(tǒng)的設計與布置33</p><p>　　7.1 冷凍水管的水力計算原理33</p><p>　　7.2 空調水系統(tǒng)的設計原則33</p><p>　　7.3水系統(tǒng)水力計算舉例33</p><

16、;p>　　7.4 冷凝水的管路設計36</p><p>　　7.5 設計三層樓管道的設計數據37</p><p>　　第八章 設備選型40</p><p>　　8.1 風機盤管的選擇40</p><p>　　8.2 制冷機組的選擇41</p><p>　　8.3 引風機的選擇41</p>

17、<p>　　8.4 水泵的選擇41</p><p>　　第九章 管道保溫與系統(tǒng)消聲、減震設計43</p><p>　　9.1 保溫材料的選擇43</p><p>　　9.2 空調系統(tǒng)的消聲43</p><p>　　9.3 空調系統(tǒng)的隔振43</p><p>　　9.4 空調系統(tǒng)的防火排煙43&l

18、t;/p><p>　　第十章 空調系統(tǒng)的控制和調節(jié)44</p><p>　　10.1　活塞式空冷機組44</p><p>　　10.2　風機盤管系統(tǒng)44</p><p>　　10.3 泵進出口設備44</p><p><b>　　結論45</b></p><p>&

19、lt;b>　　致謝46</b></p><p><b>　　參考文獻47</b></p><p><b>　　引言</b></p><p>　　隨著現(xiàn)代科學技術的發(fā)展和我國市場經濟的大發(fā)展，各地都在興建高標準的辦公樓。辦公樓的建筑水準和設備水準是一個國家現(xiàn)代化程度和技術水平的標志，而其空調方式應能適應

20、辦公樓的功能需求，因此搞好辦公樓的空調設計是至關重要的。在各類建筑物中，大量采用先進設備和相應配套設備而成的中央空調系統(tǒng)已成為現(xiàn)代化建筑技術的重要標志之一，是現(xiàn)代化建筑創(chuàng)造舒適、高效的環(huán)境工作和生活環(huán)境所不可或缺的重要基礎設施。</p><p>　　在現(xiàn)代辦公樓中，通過采用舒適性空氣調節(jié)系統(tǒng)，保證了辦公人員在工作學習時的舒適性感覺。具體而言，我們研究、設計的目的除了滿足室內空氣溫度、濕度和速度方面的要求外，更重要

21、的是滿足其舒適性的要求。</p><p><b>　　第一章 文獻綜述</b></p><p><b>　　1.1 前言</b></p><p>　　目前，隨著我國經濟的組不增長居住條件的日益改善人們對生活環(huán)境的舒適性的要求越來越高，對中央空調的需求越來越大，對中央空調的節(jié)能、舒適、健康更加關注，綜合樓建筑為人們出行提供方

22、便，為給人們創(chuàng)造一個空氣清新、溫馨舒適的理想環(huán)境，必須搞好綜合樓建筑空調設計。</p><p><b>　　1.2 空調的起源</b></p><p>　　在超過一千年前，波斯已發(fā)明一種古式的空氣調節(jié)系統(tǒng)，利用裝置于屋頂的風桿，以外面的自然風穿過涼水并吹入室內，令室內的人感到涼快。</p><p>　　19世紀，英國科學家及發(fā)明家麥可·

23、;法拉第，發(fā)現(xiàn)壓縮及液化某種氣體可以將空氣冷凍，此現(xiàn)象出現(xiàn)在液化氨氣蒸發(fā)時，當時其意念仍流于理論化。</p><p>　　1842年，佛羅里達州醫(yī)生約翰·哥里以壓所落成的新大樓設有中央空調。一名新澤西州的工程師協(xié)助設計此嶄新的空氣調節(jié)系統(tǒng)，并把技術由紡織廠遷移至商業(yè)大廈，他被認為是令工作環(huán)境變得涼快的先驅之一。</p><p>　　1902年后期，首個現(xiàn)代化，電力推動的空氣調節(jié)系

24、統(tǒng)由韋利士·夏維蘭·加利亞(1876年-1950年)發(fā)明。其設計與Wolff的設計分別在于并非只控制氣溫，亦控制空氣的濕度以提高紐約布克林一間印刷廠的制作過程質素。此技術提供了低熱度及濕度的環(huán)境，令紙張面積及油墨的排列更準確。其后，加利亞的技術開始用于在工作間以提升生產效率，開利工程公司亦在1915年成立以應付激增的需求。在逐漸發(fā)展下，空氣調節(jié)開始用于提升在家居及汽車的舒適度。住宅空調系統(tǒng)的銷量到1950年代才真正起

25、飛。建于1906年，位于北愛爾蘭貝爾法斯特的皇家維多利亞醫(yī)院，在建筑工程學上具有特別意義，被稱為世界首座設有空氣調節(jié)的大廈。</p><p>　　1906年，美國北卡羅萊納州夏洛特的Stuart W. Cramer正找尋方法增加其南方紡織廠的空氣濕度。Cramer把技術命名為空氣調節(jié)，并在同年將其用于專利申請中，作為水調節(jié)的代替品。水調節(jié)當時是一個著名的程序，令紡織品的生產較容易。他把水汽與通風系統(tǒng)結合以“調節(jié)”

26、及轉變工廠里的空氣，控制紡織廠中極重要的空氣濕度。韋利士·加利亞使用此名稱，并把它放進其1907年創(chuàng)辦的公司名稱：“美國加利亞空氣調節(jié)公司”。</p><p>　　最初的空調、電冰箱使用氨、氯甲烷之類的有毒氣體。這類氣體泄露后會釀成重大事故。Thomas Midgley, Jr.在1928年發(fā)明了氯氟碳氣體， 并將其命名為氟利昂。 這種制冷劑對人類安全得多，但是對大氣臭氧層有害。 氟利昂是杜邦公司CFC

27、、HCFC或HFC類冷凍劑的商標，其中每一類冷凍劑名稱還包括一個數字，以表示其成分的分子組成(例如R-11, R-12, R-22, R-134)。其中，在直接蒸發(fā)式適度冷卻產品領域應用最廣的R-22 HCFC制冷劑將于2010年起停止用于新生產的設備中，并于2020年徹底停止使用。R-11和R-12在美國已經停產。作為替代品，一些對臭氧層無害的制冷劑已投入使用， 包括商品名為“Puron”的制冷劑R-410A。</p>

28、<p>　　空調工程師們通常把空氣調節(jié)的應用大致分為“舒適性應用”和“工藝過程性應用。”</p><p>　　1.3 設計空調的意義</p><p>　　時代在變，科技在發(fā)展，在全球化驅使的21世紀，隨著人民生活水平的不斷提高，購買力逐漸增強，商業(yè)建筑、娛樂場所、居民區(qū)都在朝著多元方向發(fā)展。</p><p>　　建筑業(yè)在持續(xù)穩(wěn)定的向前發(fā)展，和前幾年的建筑業(yè)

29、相比，現(xiàn)在的發(fā)展商將眼光放得更遠，他們追求的不再是容積率和如何將成本降得更低。而是考慮以人為本開發(fā)質量高，舒適度高的商用建筑和居民區(qū)。商業(yè)建筑不斷的增多，以及人們對室內空氣的溫濕度、潔凈度和空氣質量越來越重視。又由于能源的緊缺，節(jié)能問題也成為關注的重點。因此迫切的需要為商業(yè)建筑安裝、配備節(jié)能、健康、舒適的中央空調系統(tǒng)來滿足人民對高生活水平的追求。</p><p>　　1.4 國內外空調應用現(xiàn)狀 </p>

30、;<p>　　一般而言，中央空調是一種主要應用于大型樓宇的空調系統(tǒng)型式。近年來，中央空調在住宅中的應用也日益廣泛。相對于傳統(tǒng)的分散式家用空調型式而言，家用小型中央空調具有節(jié)能、舒適、容量調節(jié)方便、噪聲低、振動小等突出的優(yōu)點。美國和日本在家用小型中央空調上的研究開展得較早，技術上也較成熟。從二十世紀九十年代中后期開始，我國也開始了對家用小型中央空調的研究，在工程上也開始有應用的實例。系統(tǒng)型式，美國和日本的發(fā)展。下面就國內及美

31、、日中央空調發(fā)展現(xiàn)狀加以分析。</p><p>　　1.4.1 國內空調行業(yè)應用現(xiàn)狀 </p><p>　　中國的空調生產開始于20世紀70年代，受益于改革開放以來國內經濟的持續(xù)高速增長，空調行業(yè)也呈現(xiàn)飛躍式的發(fā)展。國內空調企業(yè)的生產模式已從當初的單純引進和仿制轉變?yōu)橥ㄟ^自身培養(yǎng)形成強大的自主研發(fā)能力，國內的空調產品無論是在品種規(guī)格、技術含量，還是在產品性能、產品質量水平等方面均取得長足的

32、進步與發(fā)展，與國際先進水平的差距不斷縮小。</p><p>　　與美國和日本選擇的家用小型中央空調發(fā)展道路不同，我國的家用小型中央空調主要發(fā)展的是冷/熱水機組的型式，目前其產量占我國家用小型中央空調總量的70%以上。此外也有風管式系統(tǒng)，但其數量比冷/熱水機組少得多，VRV系統(tǒng)的數量就更少。之所以會出現(xiàn)目前這種格局，有如下幾個方面的原因：</p><p>　　(1)冷/熱水機組的室外主機實際

33、上就是一個風冷熱泵裝置，室內末端是風機盤管。而目前我國的風冷熱泵技術經過多年的探索和研究，已經基本成熟。而在風機盤管技術上我國目前已經處于世界領先水平。因此我國發(fā)展冷/熱水機組有技術上的保證。</p><p>　　(2)冷/熱水機組不需要占用太多建筑層高，在住宅內布置較為方便，且施工簡單，安裝費用低。而風管式系統(tǒng)的設置需與建筑結構相配合，占用建筑空間大，且施工不方便。對于VRV系統(tǒng)，目前國內在此領域的技術尚不成熟

34、，還存在流量控制問題、管道材質問題、現(xiàn)場焊接問題、管道施工問題等需進一步研究和完善的方面。且VRV系統(tǒng)的初投資太高，限制了它的推廣。</p><p>　　(3)從舒適性的角度考慮，風管式系統(tǒng)由于調風/調溫的問題解決得不好，無法同時滿足多個空調房間不同的空調負荷需求。而冷/熱水機組則可以很方便地進行各房間的獨立控制和調節(jié)，同時也能達到節(jié)能的目的。</p><p>　　從以上的分析可以看出，決

35、定我國家用小型中央空調發(fā)展現(xiàn)狀的主要因素是技術上的考慮，這也是一種新型產品在其發(fā)展的初期階段所具有的必然特征。</p><p>　　1.4.2 國外空調的應用現(xiàn)狀 </p><p>　?。?）美國中央空調的現(xiàn)狀 </p><p>　　美國的中央空調普及率較高，其技術路線主要走的是"風系統(tǒng)"的道路，即該國的戶式中央空調的系統(tǒng)型式以風管式系

36、統(tǒng)為主，典型品牌有：約克、特靈、瑞姆、吉姆、天普、英特森。</p><p>　　美國是世界第一經濟大國，人民的生活水準較高，對居住環(huán)境的舒適度和健康度要求較高，這就促進了中央空調使用在美國的迅速發(fā)展與擴大。</p><p>　　美國的別墅型住宅具有寬敞、高大的特點，通常由中、高收入的家庭居住。由于其層高較大，具有足夠的建筑空間布置風道。因此在美國，風管式系統(tǒng)在家用小型中央空調中所占的比重較

37、重。同時，由于美國的居民對空調舒適性的要求較高，因此在設計空調時多采用有新風的風管式空調系統(tǒng)。</p><p>　　美國的中、低層收入的居民多居住在公寓型住宅。其家用空調的形式多以窗式空調器為主。也有采用小區(qū)供冷/熱水的，一般不使用家用小型中央空調。</p><p>　?。?）日本中央空調的現(xiàn)狀</p><p>　　日本中央空調技術路線與美國以風管式系統(tǒng)為主的特點不

38、同，日本的家用空調系統(tǒng)走的是一條"氟系統(tǒng)"為主的發(fā)展道路，從窗式空調器到定速分體式空調器，再到變頻分體式空調器。同樣，日本的戶式中央空調也以制冷劑式，即VRV系統(tǒng)（包括一拖多）為主，典型品牌有大金，東芝、日立等。</p><p>　　日本國土面積小而人口眾多，人口密度非常大，其住宅多屬于高密度住宅，建筑結構較為緊湊，一般層高均較低，不適合于布置需要占用較大空間的風管式空調系統(tǒng)。而且日本是一個國

39、內資源匱乏的國家，其能源消耗主要依賴于從國外進口，因此該國家非常強調節(jié)能。家用空調作為能源消耗大戶，其節(jié)能技術的開發(fā)尤其受到重視。VRV系統(tǒng)的安裝非常規(guī)范，標準化的管配件齊全，施工費用低。以上這些因素決定了日本戶式中央空調的型式以VRV系統(tǒng)為主。而且，世界制冷劑式空調市場的60%被日本占有，在設備開發(fā)和控制技術上日本都處于世界最前沿。</p><p>　?。?）國內外空調聯(lián)合發(fā)展的新紀元</p>&

40、lt;p>　　由此可見，隨著全球經濟的迅速發(fā)展，隨著人們生活水平的提高，傳統(tǒng)空調己經不能滿足多居室家庭的溫度調節(jié)要求，這就需要更先進，更節(jié)能，更優(yōu)化空調的高端產品走向全世界，這就需要全球的共同努力。 隨著國內外中央空調市場競爭的日益激烈，行業(yè)企業(yè)單體力量就顯得較為薄弱，資金不足、技術落后的現(xiàn)狀使單個企業(yè)很難形成規(guī)模經濟與國際型企業(yè)相抗衡，而網絡經濟時代的新競爭法則要求行業(yè)內主要競爭對手在具有共同價值實現(xiàn)環(huán)節(jié)中，更多的是以合作方式共

41、享資源(而不是以競爭方式爭奪資源)。因此，新經濟時代的中央空調企業(yè)將尋求聯(lián)合協(xié)作的發(fā)展道路。這樣，一方面可以集中眾多同類企業(yè)的研發(fā)優(yōu)勢和人才優(yōu)勢，在空調產品的經營開發(fā)、設計、工藝等方面贏得整合資源優(yōu)勢和比較優(yōu)勢，實現(xiàn)優(yōu)勢互補，達到規(guī)模經濟；另一方面，通過企業(yè)間的聯(lián)合發(fā)展，行業(yè)企業(yè)可以最大限度地降低內耗，全面調整自身的經營方針和政策，提高品牌的競爭能力和市場占有能力。從而實現(xiàn)中央空調在全世界的協(xié)調、健康、持續(xù)、快速的發(fā)展。</p&g

42、t;<p>　　第二章 系統(tǒng)設計及參數的選定</p><p>　　2.1 設計規(guī)范及標準</p><p>　　1. 采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范（GB50019-2003）</p><p>　　2. 房屋建筑制圖統(tǒng)一標準（GB/T50001-2001）</p><p>　　3. 采暖通風與空氣調節(jié)制圖標準（GBJ114-88）&l

43、t;/p><p><b>　　2.2 建筑資料</b></p><p>　　本建筑是沈陽的一幢地上五層高的綜合樓（帶有地下室），其中包括休息室、辦公室、大會議室、小會議室及健身房等。本建筑的占地面積為630.91㎡，總建筑面積為3087.96㎡，建筑高度為16.8m，其中一層高為3.9m，其余層高為3m。</p><p>　　本設計只考慮夏季制冷，

44、不考慮冬季制熱。通過空調方案的優(yōu)缺點及適用場合的比較，結合本工程的實際情況及實際設計需要，本設計采用風機盤管加獨立新風半集中式空調系統(tǒng)，并在此基礎上進行風、水系統(tǒng)及冷水機房的設置。廁所廁所設置排風扇，保持廁所的相對負壓，通過其他房間滲透補充廁所風量，再通過廁所風機排出，使廁所異味不能擴散至其他房間。正壓控制的問題，為防止外部空氣流如空調房間，設定保持室內5~10Pa正壓，送風量大于排風量時，室內將保持正壓。</p><

45、;p>　　該建筑物的相關資料：</p><p><b>　　1）屋面</b></p><p>　　保溫材料為聚苯板，重量不小于20Kg/㎡，厚度為70㎜。</p><p><b>　　2）外墻</b></p><p>　　200㎜厚的（外貼50厚聚苯保溫）加氣混凝土外墻。</p>

46、<p><b>　　3）外窗</b></p><p>　　塑鋼6+12 空氣+6中空玻璃窗。</p><p><b>　　4）人員</b></p><p>　　人員數的確定是根據不同房間使用功能及使用單位不同的要求確定的，本設計的人員數選定是根據尉遲斌主編的《實用制冷與空調設計手冊》估算的</p>

47、<p><b>　　5）照明、設備</b></p><p>　　由建筑電氣專業(yè)提供，照明設備為暗裝熒光燈，鎮(zhèn)流器設置在頂棚內，熒光燈罩無通風孔，功率為30W/m，設備負荷為40W/m。</p><p><b>　　6）空調使用時間</b></p><p>　　辦公樓空調每天使用10小時，即8：00~12：00、

48、14：00~18：00、19：00~21：00。</p><p><b>　　7）動力與能源資料</b></p><p>　　水源：該建筑的東、南兩側均有市政給水管線，水源較充足，水質較硬。</p><p>　　電源：有380V和220V電源，用電容量能夠滿足要求。</p><p>　　熱源：該樓無熱源需選用鍋爐滿足冬季

49、供熱及全年熱水供應。</p><p><b>　　氣象資料</b></p><p><b>　　2.2 氣象參數</b></p><p>　　表2-1 室外氣象參數表</p><p>　　表2-2 室外計算（干球）溫度（C）</p><p><b>　　其他參數

50、</b></p><p>　　新風量選取按不同分房間的用途選取（最小新風量）：</p><p>　　辦公室：25m3/hp</p><p>　　休息室：40m3/hp</p><p>　　健身房：60m3/hp</p><p>　　噪聲聲級不高于40Db;</p><p>　　空氣中

51、含塵量不大于0.30mg/m;</p><p>　　室內空氣壓力稍高于室外大氣壓。</p><p>　　第三章 空調熱濕負荷的計算</p><p>　　3.1 冷負荷理論依據</p><p>　　3.1.1 房間冷負荷的構成</p><p>　　1）空調調節(jié)的夏季的熱量，應根據下列各式確定：</p>&l

52、t;p>　　2）通過維護結構傳入室內的熱量；</p><p>　　3）透過外窗進入室內的太陽輻射熱量；</p><p><b>　　4）人體散熱量；</b></p><p><b>　　5）照明散熱量；</b></p><p>　　6）設備、器具、管道及其他熱源的散熱量；</p>

53、<p>　　7）食品或物料的散熱量；</p><p><b>　　8）其它室內散熱量</b></p><p>　　3.1.2 房間濕負荷的構成</p><p><b>　　1）人體散濕量；</b></p><p><b>　　2）其它室內散失量</b></p&

54、gt;<p>　　3.1.3 主要計算公式</p><p>　　冷負荷系數法，計算某建筑物空調冷負荷，可按照條件查出相應的冷負荷溫度與冷負荷系數，用穩(wěn)定傳熱公式形式即可算出維護結構傳入熱量所形成的冷負荷和日照的熱形成的冷負荷。</p><p>　　1. 外墻和屋頂瞬變傳熱引起的冷負荷[5]</p><p>　　在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變

55、傳熱引起的逐時冷負荷可按下式計算：</p><p>　　CL=F·K·(t-t)</p><p>　　式中 LQ——外墻和屋頂傳熱形成的的逐時冷負荷，W；</p><p>　　F——外墻和屋面的傳熱面積，m；</p><p>　　K——外墻和屋面的傳熱系數，W/（m·℃），可根據外墻和屋面的不同構造，查取：&l

56、t;/p><p>　　t——室內計算溫度，℃；</p><p>　　t——外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值，℃，根據外墻和屋面的不同類型分別查取。</p><p>　　2 .外玻璃窗溫差傳熱引起的逐時冷負荷</p><p>　　在室內外溫差的作用下，玻璃窗瞬變傳熱形成的冷負荷可按下式計算：</p><p>　　CL=F&#

57、183;K·（tl-tn）</p><p>　　式中 F——外玻璃窗面積，㎡；</p><p>　　K——玻璃的傳熱系數，W/（㎡·k）;</p><p>　　本設計塑鋼6+12空氣+6中空玻璃窗K=2.47W/（㎡·k）；</p><p>　　tl——玻璃窗的冷負荷逐時值，℃；</p><

58、p>　　t——室內設計溫度，℃。</p><p>　　不同地點對t按下式修正：</p><p><b>　　t′=t+t</b></p><p>　　式中 t——地區(qū)修正系數，℃。</p><p>　　空調房間與鄰室的夏季溫差大于3℃時，按下列計算通過隔墻、樓板等內維護結構傳熱形成的冷負荷：</p>

59、<p>　　CL=KF(tls-tn)</p><p>　　3.　透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷</p><p>　　透過玻璃窗進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷按下式計算：</p><p>　　LQ=F·C·D·C</p><p>　　式中 F——玻璃窗的凈面積，是窗口面積乘以有效面積系數C，本

60、設計單層鋼窗C=0.85；</p><p>　　C——玻璃窗的綜合遮擋系數C=C·C;</p><p>　　其中，C——玻璃窗的遮擋系數；</p><p>　　C——窗內遮陽設施的遮陽系數；</p><p>　　D——日射得熱因數的最大值，W/㎡；</p><p><b>　　C——冷負荷系數。&l

61、t;/b></p><p>　　4. 設備散熱形成的冷負荷</p><p>　　設備和用具顯熱形成的冷負荷按下式計算：</p><p><b>　　LQ=Q·C</b></p><p>　　式中 Q——設備和用具的實際顯熱散熱量，W；</p><p>　　C——設備和用具顯熱散熱

62、冷負荷系數。根據這些設備和用具開始使用后的小時數及從開始使用時間算起到計算冷負荷的小時數、以及有罩和無罩情況不同而定。</p><p>　　設備和用具的實際顯熱散熱熱量按下式計算</p><p><b>　　電動設備</b></p><p>　　當工藝設備及其電動機都放在室內時：</p><p>　　Q=1000nnnN

63、/ </p><p>　　當只有工藝設備在室內，而電動機不在室內時：</p><p>　　Q=1000nnnN </p><p>　　當工藝設備不在室內，而只有電動機在室內時：</p><p>　　Q=1000nnn </p><p>　　式中 N——電動設備的安裝功率，KW；</p&

64、gt;<p>　　——電動機效率，可由產品樣本查得；</p><p>　　n——利用系數，是電動機最大實效功率與安裝功率之比，一般可取0.7～0.9可用以反映安裝功率程度；</p><p>　　n——電動機負荷系數，定義為電動機每小時平均實耗功率與機器設計時最大實耗功率之比；</p><p>　　n——同時使用系數，定義為室內電動機同時使用的安裝功率與

65、總安裝功率之比，一般取0.5～0.8。</p><p><b>　　電熱設備散熱量</b></p><p>　　對于無保溫密閉罩的電熱設備，按下式計算：</p><p>　　Q=1000nnnnN</p><p>　　式中 n——考慮排風帶走熱量的系數，一般取0.5；</p><p><b

66、>　　其他符號意義同前。</b></p><p><b>　　電子設備散熱量</b></p><p>　　計算公式為Q=1000nnnN，其中系數n的值根據使用情況而定，對已給出實測的實好功率值的電子計算機可取1.0。一般儀表取0.5～0.9。</p><p>　　5.　照明散熱形成的冷負荷</p><p&

67、gt;　　《查空調設計手冊》可知不同分房間的照明設備所需的冷負荷有所不同，辦公室的冷負荷為每平方米30W，健身房的冷負荷為每平方米20W，休息室的冷負荷為每平方米30W.再根據每個房間的占地面積計算出每個房間照明設備的冷負荷值。</p><p>　　6.　人體散熱形成的冷負荷</p><p>　　人體散熱引起的冷負荷計算式為：</p><p>　　LQ=q·

68、;n·n′·C</p><p>　　式中 q——不同室溫和勞動性質成年男子顯熱散熱量，W；</p><p>　　n——室內全部人數；</p><p><b>　　n′——群集系數；</b></p><p>　　C——人體顯熱散熱冷負荷系數。</p><p><b>

69、;　　7. 人體散失負荷</b></p><p>　　人體散濕量[7]可按下式計算： </p><p>　　D=n·n′·w·10,</p><p>　　式中 D——人體散濕量，kg/h;</p><p>　　n′——群集系數，辦公樓的群集系數為0.93；</p><p>　

70、　w——成年男子的小時散熱量，kg/（h·p）；26℃時極輕勞動成年男子的小時散熱量為0.109 kg/（h·p），靜坐時散熱量為0.068 kg/（h·p），重度勞動時散熱量為0.408 kg/（h·p）</p><p><b>　　新風冷負荷</b></p><p><b>　　Q=</b></p

71、><p>　　式中 Q——新風冷負荷；</p><p>　　n——計算時刻空調房間的人數;</p><p>　　v——計算時刻空調房間內的新風標準；</p><p>　　h0——室內空氣的焓值；</p><p>　　hw——室外空氣的焓值。</p><p>　　3.2 新風量的確定</p>

72、;<p>　　3.2.1 精確計算法</p><p>　　對空調房間送新風的目的在于創(chuàng)造一個較清潔的室內環(huán)境，一般空調系統(tǒng)中新風量的確定要遵守以下三條原則：</p><p>　　1. 滿足人員衛(wèi)生的要求</p><p>　　在人員長期停留的空調房間，由于人們呼出二氧化碳氣體的增加，會逐漸破壞室內空氣的成分，給人體帶來不良的影響。因此在空調系統(tǒng)的送風量中

73、，必須通入含二氧化碳少的室外新風稀釋室內空氣的二氧化碳的含量，使之符合衛(wèi)生標準的要求。</p><p>　　保證空調房間正壓的要求</p><p>　　一般情況下室內都要求保持5-10pa的正壓，目的是防止外界環(huán)境空氣滲入空調房間，干擾室內溫度，濕度或破壞室內的潔凈度。使空調房間內保持一定的正壓值，通常是采用增加一部分新風的方法，使室內空氣高于外界壓力，然后再讓部分多余的空氣從房間門窗隙縫

74、等不嚴密處滲出去。</p><p><b>　　滿足最小新風比</b></p><p>　　最小新風比為新風量與房間總送風量的比值，新風比應不小于10%。</p><p><b>　　3.2.2 估算法</b></p><p>　　按每人每小時所需新風量確定，如不滿足最小新風比，則需增加新風。<

75、;/p><p>　　3.3 空調負荷計算舉例</p><p>　　例：一層休息室1001的冷負荷計算</p><p><b>　　已知條件：</b></p><p>　　北墻：非承重墻采用200mm厚（外貼50厚聚苯保溫層）加氣混凝土砌塊墻，K=0.59W/（㎡·k）序號一，屬I型，F(xiàn)=11.4㎡</p>

76、;<p>　　北窗：塑鋼6+12空氣+6中空玻璃窗K=2.47W/（㎡·k），F(xiàn)=2.61㎡；</p><p>　　西墻：非承重墻采用200mm厚（外貼50厚聚苯保溫層）加氣混凝土砌塊墻，K=0.59W/（㎡·k）序號一，屬I型，F(xiàn)=17.7㎡</p><p>　　4) 室內設計溫度：t=26℃;</p><p>　　5）室內有5人

77、休息（上午8點到晚上21點）；</p><p>　　6）室內壓力稍高于室外大氣壓力</p><p>　　7）設備：一臺彩色電視機，一個飲水機，一個煮咖啡壺喝咖啡杯用具。</p><p>　　解 按本題條件，由于室內壓力高于大氣壓，所以不需考慮室外空氣滲透所引起的冷負荷。根據前面的公式，先分項計算如下：</p><p>　　1)外墻傳熱引起

78、的冷負荷</p><p>　　計算式為：LQ=F·K·(t-t) </p><p>　　表3-1 北外墻冷負荷逐時值</p><p>　　表3-2 西外墻冷負荷逐時值</p><p>　　2）北外窗傳熱引起的冷負荷</p><p>　　計算公式:LQ=F·K·(t-t)

79、 </p><p>　　表3-3 北玻璃窗的冷負荷逐時值</p><p><b>　　日照引起的冷負荷</b></p><p>　　本設計采用的是6㎜雙層吸熱玻璃，按照附錄2-5表4中可查的玻璃窗有效面積系數C=0.85，有效面積F=4.8×0.85=4.08㎡;C=0.83,C=0.60,因此C=0.498;有沈陽的地理位置查

80、出D=142W/㎡。</p><p>　　表3-4 北窗透入日射得熱引起的冷負荷</p><p>　　4）照明、設備引起的冷負荷</p><p>　　在休息室里，按照每平方米30W計算及休息室1001的冷負荷為LQ=19.6×30=588W。彩色電視機及飲水機等設備的冷負荷計算值為LQ=2665W.</p><p>　　5) 人員

81、散熱引起的冷負荷</p><p>　　室內的人體會同時向室內散發(fā)熱量和濕量。散發(fā)的熱量有顯熱和潛熱兩種形式。休息室屬于靜坐休息的場合，室溫為26℃時，查表得已成年男子標準顯熱量為63W，潛熱量為45W，該休息時可供5人同時休息,人員密集系數為0.89，所以人員引起的冷負荷為Lq=63×0.89×5+45×0.89×5=480.6。</p><p>&

82、lt;b>　　新風冷負荷</b></p><p><b>　　Q==</b></p><p><b>　　人體散濕量</b></p><p>　　D=0.068×5=0.085</p><p>　　表3-5 1001室的逐時冷負荷的總值</p><p

83、>　　由表3-5可以看出，該休息室的最大冷負荷出現(xiàn)在13:00時，最大值為4004W，該值為一層休息室1001的夏季空調設計冷負荷值。</p><p>　　以此類推，可以算出該綜合樓五層的個房間的夏季空調設計冷負荷值，將由下表給出。</p><p>　　第四章 空調方案的確定</p><p>　　4.1 辦公樓空調的特點</p><p>

84、;　　4.1.1 建筑特點</p><p>　　辦公樓的外圍護結構多為鋼筋混凝土的框架結構，采用自重的輕型墻體材料作為外維護結構。辦公樓由吊頂或架空地板形成辦公自動化機器和通訊設備的線性空間，一層辦公樓的凈高為4.2米左右，二層至八層辦公樓的凈高為3.6米左右。</p><p>　　4.1.2 使用特點</p><p>　　辦公樓的使用特性與時間全樓大體一致，所以整

85、幢樓可以選擇同樣的空調系統(tǒng)和設備，管理起來比較方便。辦公樓一般采用集中或半集中空調系統(tǒng)。</p><p>　　4.1.3辦公樓空調系統(tǒng)的注意事項</p><p>　　1）分區(qū)問題：按建筑物分為內區(qū)和外區(qū)，也可以按朝向分，或根據房間的用途、標準高低、負荷變化以及使用時間等特點劃分系統(tǒng)。</p><p>　　2）過渡季節(jié)問題：過度季節(jié)外區(qū)可不用冷熱源，但內區(qū)仍需要降溫，

86、這是應用室外空氣直接進入內區(qū)降濕，既節(jié)能又簡單；或考慮采用一臺小型的容量的制冷機。</p><p>　　3）加班問題：個別辦公樓或某層需要節(jié)假日加班，為此最好不要設太大的集中空調系統(tǒng)。</p><p>　　4）特殊房間的個別控制問題：用風機盤管系統(tǒng)以便控制</p><p>　　4.2 空調水系統(tǒng)的選取</p><p>　　冷水系統(tǒng)方案的確定及

87、優(yōu)缺點如下表：</p><p>　　表4-1 冷水系統(tǒng)的優(yōu)缺點</p><p>　　基于本建筑為高層建筑，同時考慮到節(jié)能與管道內清潔等問題，因而采用閉式系統(tǒng)，不與大氣相接處，盡在系統(tǒng)最高點設置膨脹水箱，這樣不僅使管路不易產生污垢和腐蝕，不需要克服系統(tǒng)靜水壓頭，且水泵耗電較少。根據地理位置和建筑的特點只設一個水系統(tǒng)。水系統(tǒng)設為同程式，每個層除了供回水管路外，還有一根同程管，個并聯(lián)管路長度基

88、本相同，個用戶盤管的水阻力大致相同，所以系統(tǒng)的水利穩(wěn)定性好，流量分配均勻，此系統(tǒng)屬于垂直且水平同程系統(tǒng) 因為各使用功能時間差異較大，負荷分配等不均勻的特點，決定采用變水量系統(tǒng)；因單式泵比較簡單且建筑只需要一個水系統(tǒng)，所以采用單式泵系統(tǒng)；因兩管制方式簡單且出投資少，而且建筑地處沈陽，無需同時供冷和供熱且無需特殊溫度的要求，因而采用兩管制系統(tǒng)。</p><p>　　為保證負荷變化時系統(tǒng)能有效、可靠節(jié)能的運行，設置

89、一臺備用的水泵；風機盤管供回水管上均設有調節(jié)閥；為防止管因雜質和積垢而造成水路堵塞影響使用，在制冷機組、水泵回水口上加電子水處理儀器和除垢器。</p><p>　　4.3 空調風系統(tǒng)的選取</p><p>　　4.3.1 空調系統(tǒng)的劃分原則</p><p>　　1) 能保證室內要求的參數，即在設計條件下和運行條件下均能保證達到室內溫度、相對濕度、凈化等要求；<

90、/p><p>　　2) 初投資和運行費用綜合起來較為經濟；</p><p>　　3) 盡量減少一個系統(tǒng)內的個房間相互不利的影響；</p><p>　　4) 盡量減少風管長度和風管重疊，便于施工、管理和測試；</p><p>　　5) 系統(tǒng)應于建筑物分區(qū)一致；</p><p>　　6) 各房間的設計參數值和熱濕比相接近污染物

91、時，可以劃分為一個全空氣系統(tǒng)，對于定風量單風道系統(tǒng)，還要求工作時間一致，負荷變化規(guī)律基本相同；</p><p>　　7) 一般民用建筑中的全空氣不宜過大，否則風管難于布置；系統(tǒng)最好不要跨樓層設置，需要跨樓層設置時，層數也不應該過多這樣有利于防火。</p><p>　　4.3.2 方案比較</p><p>　　表4-2 全空氣系統(tǒng) 空氣-水系統(tǒng)的比較</p&g

92、t;<p>　　表4-3 風機盤管+獨立新風系統(tǒng)的特點表</p><p>　　4.4 空調系統(tǒng)選擇</p><p>　　個房間采用風機盤管加獨立新風和一次回風系統(tǒng)。</p><p><b>　　4.5 新風系統(tǒng)</b></p><p>　　新風系統(tǒng)的形式采用分樓層水平式，每層設置新風系統(tǒng)，由于每層的走廊較

93、短，單獨設置一新風機組，采用風機盤管加新風系統(tǒng)，新風處理方式不一樣，對室內空氣品質有很大的影響。風機盤管加新風空氣處理方式有：</p><p>　　1) 新風處理到室內狀態(tài)的等含線，不承擔室內冷負荷；</p><p>　　2) 新風處理到室內狀態(tài)的等含濕量線，新風機組承擔部分室內冷負荷；</p><p>　　3) 新風處理到焓值小于室內狀態(tài)點焓值，新風機組不僅承擔新

94、風冷負荷，還承擔部分室內顯熱冷負荷和全部潛熱冷負荷，風機盤管僅承擔一部分內顯熱負荷，可實現(xiàn)等濕冷卻，可改善室內衛(wèi)生。</p><p>　　4) 新風處理到室內狀態(tài)的等含線，并與室內狀態(tài)點直接混合進入風機盤管處理，風機盤管處理的風量比其他方式大，不宜選型。</p><p>　　通過比較，和該設計的特點，決定選用 新風處理到室內狀態(tài)的等含線，不承擔室內冷負荷方案，在每層走廊的一端布置新風機組，

95、負擔新風負荷，新風管道不同風機盤管混合，新風口單獨送風。</p><p>　　第五章 確定送風狀態(tài)點及送風量</p><p>　　5.1 送風量計算原理</p><p>　　空調房間的送風量L[8]通常按照夏季最大的室內冷負荷。</p><p>　　以一層休息室1001為例：</p><p>　　用計算法確定送風狀態(tài)的

96、參數和送風量。已知該房間的總余熱量，總余濕量g/s,t=26℃,,℃,qi當地大氣壓為1007.7KPa。</p><p><b>　　聯(lián)立方程式如下：</b></p><p>　　式中，d的單位為g/kg,W的單位為g/s.</p><p>　　其中已知Q、W、i、d 、t.解得：i=51.7 kJ/kg，d=13.2g/kg，G=826m/

97、h。</p><p>　　用同樣方法計算其他各個房間的冷負荷。</p><p>　　5.2 冷負荷和風量匯總表</p><p>　　表5-1 冷負荷和風量匯總表</p><p>　　第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置</p><p>　　6.1 風口的設計與布置</p><p>　　由于該設計的綜

98、合樓的結構比較簡單，考慮個房間的大小即各種綜合因素，所有房間的風機盤管的送風口和和新風口都采用散流器送風的形式。選擇布置風口時，考慮是活動區(qū)處于回流區(qū)，以增強房間的舒適度。</p><p>　　6.2 散流器設計的例子</p><p>　　現(xiàn)以綜合樓一層休息室1001進行風口的設計與布置計算：</p><p>　　已知：休息室長5.45m,寬3.6m,凈高3.9m。

99、室內要求恒溫261℃，室內的送風量為826m3/h/。</p><p>　　(布置散流器：根據房間的面積為19.2㎡,初步選擇一個散流器，選取初速為v0=5m/s左右選取風口，選用的頸部尺寸Φ250mm的圓形散流器，頸部面積為A=0.049㎡,</p><p>　　(散流器的實際出口速度</p><p>　　則頸部的速度為v0=。</p><p&

100、gt;　　散流器的實際出口面積約為頸部面積的90%，即實際出口面積A=0.049×0.9=0.044㎡。</p><p>　　散流器的出口風速為：vs=.</p><p>　　(射流末端速度為0.5m/s的射程，即</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　?、苡嬎闶覂绕骄俣?/p>

101、</b></p><p><b>　　Vm=</b></p><p>　　所計算的速度0.24≤0.25的要求，所以該房間布置一個散流器。</p><p>　　按照以上計算出每個房間的布置散流器的個數，以及散流器的尺寸如下表給出：</p><p>　　表6-1 散流器的型號</p><p

102、><b>　　6.3封口的布置</b></p><p>　　風口對氣流組織有著至關重要的作用，根據送風量，選擇合適的風口，均勻分配，同時避免柱和梁的阻擋，對大可能的減少風量擾動對氣流產生負面效應，在工程設計中采用以下措施：</p><p>　　新風口應盡量靠近風機盤管的送風口，目的是讓新風與室內的回風混合均勻</p><p>　　送風口尺

103、寸放大，變風量末端在調節(jié)時產生的風速變化會使人感到不舒適。這在大風量送風口尤為明顯。解決這個問題的最簡單的方法加大吊頂風口的尺寸，盡可能減少出風速度，是這種風速的變化帶來的影響微乎其微。一般可將送風口的流量加大一檔。</p><p>　　增加吊頂的負貼效應，是吊頂平面保持平整，盡量使吊頂平面的凹凸遠離風口。這其中包括燈具、水噴淋頭和水災報警探頭，兩者間須隔開一定的距離。</p><p>　

104、　6.4風管的布置及附件</p><p>　　1) 應注意布置整齊，便于維修、測試，應與其他管道統(tǒng)一考慮，設計是應考率到各管道裝拆便；2) 風管布置應該盡量減少局部阻力，彎管中心曲率半徑不小于其風管直徑或邊長。</p><p>　　3) 設計圖中所注風管的標高，以風管底為準</p><p>　　4) 所有水平或垂直的風管，必須設置必要的托架。</p>

105、<p>　　5) 安裝調節(jié)閥、蝶閥等調節(jié)配件時，必須注意將操作手柄配置在便于操作的部位；</p><p>　　6) 安裝防火閥和排煙閥時，應先對其外觀質量和動作的靈活性與可靠性進行檢驗，確認合格后再安裝；</p><p>　　7) 每個風支管都接防火調節(jié)閥。</p><p>　　6.5 系統(tǒng)風管道水力計算的舉例</p><p>　　

106、以一層為例，風管的具體計算如下：</p><p><b>　　風管布置圖：</b></p><p><b>　　圖號圖名</b></p><p>　　1）繪制系統(tǒng)軸側圖，并對各管進行編號，標注長度和風量。</p><p>　　2）選定管徑為1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11為最不利環(huán)路，

107、逐段計算摩擦阻力和局部阻力。</p><p>　　管段1-2段：管長6.1m,風量L=1056×0.2=211m3/h，初速選擇v=4m/s.F=㎡.將F規(guī)格化120×120㎜，公稱直徑D=120㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=1.5,故管段1-2的沿程阻力損失為6.1×1.5=9.15pa,因為1-2管段有一90度彎頭，所以該段的局部阻力損失為Z=，所以該段的總的阻力損失為9

108、.15+9.94=19.09pa.</p><p>　　管段2-3段：管長1.8米，風量L=638.6m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化200×160㎜，公稱直徑D=177㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=17,故管段2-3的沿程阻力損失為1.8×1.7=3.06pa。</p><p>　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。

109、</p><p>　　漸縮管：=0.1，所以局部阻力損失Pj=v/2= 1.82 Pa</p><p>　　所以2-3段的總的損失為4.88Pa</p><p>　　管段3-4段：管長8.3米，風量L=980.4m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化250×200㎜，公稱直徑D=222㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=1.3,故管段3-4的沿程阻

110、力損失為1.3×8.3=10.8pa。</p><p>　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。</p><p>　　漸縮管：=0.1，所以局部阻力損失Pj=v/2= 1.75 Pa</p><p>　　所以3-4段的總的損失為12.55Pa</p><p>　　管段4-5段：管長11米，風量L=149

111、5m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化320×250㎜，公稱直徑D=280㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=1.3,故管段4-5的沿程阻力損失為11×1=11pa。</p><p>　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。</p><p>　　漸縮管：=0.1，所以局部阻力損失Pj=v/2= 1.62 Pa</p>

112、<p>　　所以4-5段的總的損失為12.62Pa。</p><p>　　管段5-6段：管長3.6米，風量L=1873m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化400×250㎜，公稱直徑D=308㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=0.9,故管段5-6的沿程阻力損失為0.9×3.6=3.24pa。</p><p>　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為

113、零，所以三通的局部阻力損是零。</p><p>　　漸縮管：=0.1，所以局部阻力損失Pj=v/2= 1.62 Pa</p><p>　　所以5-6段的總的損失為4.86Pa.</p><p>　　管段6-7段：管長3.6米，風量L=2215m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化400×320㎜，公稱直徑D=356㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm

114、=0.6,故管段6-7的沿程阻力損失為0.6×3.6=2.16pa。</p><p>　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。</p><p>　　漸縮管：=0.1，所以局部阻力損失Pj=v/2= 1.38 Pa</p><p>　　所以6-7段的總的損失為3.54Pa</p><p>　　管段7-8段

115、：管長2.7米，風量L=2410m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化400×320㎜，公稱直徑D=356㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=0.9,故管段6-7的沿程阻力損失為0.9×2.7=2.43pa。</p><p>　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。</p><p>　　漸縮管：=0.1，所以局部阻力損失Pj=v/2

116、= 1.68 Pa</p><p>　　所以7-8段的總的損失為4.1Pa</p><p>　　管段8-9段：管長0.9米，風量L=2868m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化400×400㎜，公稱直徑D=400㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=0.65,故管段8-9的沿程阻力損失為0.65×0.9=0.585pa。</p><p>

117、　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。</p><p>　　漸縮管：=0.1，所以局部阻力損失Pj=v/2= 1.33 Pa</p><p>　　所以8-9段的總的損失為1.91Pa</p><p>　　管段9-10段：管長3.6米，風量L=2885m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化400×400㎜，公稱直徑D=4

118、00㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=0.6,故管段8-9的沿程阻力損失為0.6×3.6=2.16pa。</p><p>　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。</p><p>　　漸縮管：=0.1，所以局部阻力損失Pj=v/2= 1.5 Pa</p><p>　　所以9-10段的總的損失為3.66Pa。</p&g

119、t;<p>　　管段10-11段：管長1.8米，風量L=3250m3/h,初速v0=5m/s，㎡。將F規(guī)格化500×400㎜，公稱直徑D=440㎜，v實=，根據查表可得出比摩阻Rm=0.8,故管段10-11的沿程阻力損失為0.8×1.8=1.44pa。</p><p>　　又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。</p><p>