220kv網(wǎng)絡線路和發(fā)電廠電氣設計畢業(yè)設計

1、<p>　　螆芃膂蚆螞節(jié)莄蒈肀芁蕆螄羆芀蕿薇袂艿艿螂螈羋莁薅肇莈蒃螁羃莇薆薃衿莆芅蝿裊羂蒈薂螁羈薀袇聿羈芀蝕羅羀莂裊袁罿蒄蚈螇肈薆蒁肆肇芆蚇羂肆莈葿羈肅薁蚅襖肅芀薈螀肄莃螃聿肅蒅薆羅肂薇螁袁膁芇薄螇膀荿螀蚃腿蒂薂肁腿芁袈羇膈莄蟻袃膇蒆袆蝿膆薈蠆肈膅羋蒂羄芄莀蚇袀芄蒂蒀螆芃膂蚆螞節(jié)莄蒈肀芁蕆螄羆芀蕿薇袂艿艿螂螈羋莁薅肇莈蒃螁羃莇薆薃衿莆芅蝿裊羂蒈薂螁羈薀袇聿羈芀蝕羅羀莂裊袁罿蒄蚈螇肈薆蒁肆肇芆蚇羂肆莈葿羈肅薁蚅襖肅芀薈螀肄莃螃聿

2、肅蒅薆羅肂薇螁袁膁芇薄螇膀荿螀蚃腿蒂薂肁腿芁袈羇膈莄蟻袃膇蒆袆蝿膆薈蠆肈膅羋蒂羄芄莀蚇袀芄蒂蒀螆芃膂蚆螞節(jié)莄蒈肀芁蕆螄羆芀蕿薇袂艿艿螂螈羋莁薅肇莈蒃螁羃莇薆薃衿莆芅蝿裊羂蒈薂螁羈薀袇聿羈芀蝕羅羀莂裊袁罿蒄蚈螇肈薆蒁肆肇芆蚇羂肆莈葿羈肅薁蚅襖肅芀薈螀肄莃螃聿肅蒅薆羅肂薇螁袁膁芇薄螇膀荿螀蚃腿蒂薂肁腿芁袈羇膈莄蟻袃膇蒆袆蝿膆薈蠆肈膅羋蒂羄芄莀蚇袀芄蒂蒀螆芃膂蚆螞節(jié)莄蒈肀芁蕆螄羆芀蕿薇袂艿艿螂螈羋莁薅肇莈蒃螁羃莇薆薃衿莆芅蝿裊羂蒈薂螁羈薀袇聿

3、羈芀蝕羅羀莂裊袁罿蒄蚈螇肈薆蒁肆肇芆蚇羂肆莈葿羈肅薁蚅襖肅芀薈螀肄莃螃聿肅蒅薆羅肂薇螁袁膁芇薄螇膀荿螀蚃腿蒂薂肁腿芁袈羇膈莄蟻袃膇蒆袆蝿膆薈蠆</p><p>　　目 錄</p><p><b>　　0 前言3</b></p><p><b>　　1 資料分析3</b></p><

4、p>　　1.1 原始資料3 </p><p>　　1.2 資料分析5</p><p>　　2 電氣主接線的設計5</p><p>　　2.1 發(fā)電機和變壓器接線選擇5 </p><p>　　2.2 水輪發(fā)電機組選擇5</p><p>　　2.3 主變壓器的選擇7</p>&l

5、t;p>　　2.4 主變壓器和發(fā)電機中心點接地方式11</p><p>　　2.5 220kV出線方式的選擇12</p><p>　　2.6 PH2站廠用電接線的設計15</p><p>　　2.7 廠用變壓器選擇15</p><p>　　3 短路電流計算16</p><p>　　3.1 計

6、算短路電流的目的16</p><p>　　3.2 實用短路電流計算假設16</p><p>　　3.3 短路電流周期分量有效值的計算17</p><p>　　3.4 網(wǎng)路等值電路及各等值參數(shù)計算19</p><p>　　3.5 等值網(wǎng)絡圖21</p><p>　　3.6 各短路點的短路計算21&l

7、t;/p><p>　　3.7 各短路點短路電流的時間周期分量表32</p><p>　　4 電氣設備選擇33</p><p>　　4.1 導線的選擇33</p><p>　　4.2 斷路器的選擇38 </p><p>　　4.3 隔離開關的選擇46</p><p>　　4.4

8、電流互感器的選擇53</p><p>　　4.5 電壓互感器的選擇58</p><p>　　5 繼電保護配置設計60</p><p>　　5.1 發(fā)電機保護配置及其整定計算60</p><p>　　5.2 變壓器保護配置設計及其整定計算75</p><p>　　5.3 線路保護配置及其整定計算10

9、1</p><p>　　220kV網(wǎng)絡線路和發(fā)電廠電氣設計</p><p>　　XX XX XX XX XX 指導老師：XX</p><p>　?。?00X級電氣工程及其自動化專業(yè)）</p><p>　　摘 要：水力是無污染的可再生能源，用水力資源發(fā)電可以節(jié)約大量資源量有限的煤炭、石油等礦物燃料，而水力發(fā)電廠就是將水庫中的水經(jīng)

10、泵壓流進水力渦輪機，使渦輪機轉動，渦輪機再帶動發(fā)電機來發(fā)電。本次設計主要是2×200MW和1×50MW的水力發(fā)電廠電氣部分初步設計以及4條出線的網(wǎng)絡線路設計，設計的重點在PH2站一次電氣主接線方案的選定和一次電氣設備的正確選擇，發(fā)電機、變壓器、線路導線的選擇，相關短路電流的計算，系統(tǒng)繼電保護的配置與整定等內容。通過這次設計，將我們所學的知識應用于實際中去，鞏固了我們對水電站電氣設計相關的知識, 同時讓我們發(fā)現(xiàn)自己對所

11、學專業(yè)知識不足的地方，為以后的工作和學習提供有利幫助。</p><p>　　關鍵詞：發(fā)電站 電氣主接線 電氣設備 保護與自動裝置</p><p>　　The Design of the 220kv Electric network circuit and the Electric Elements of the Hydro-plant</p><p&g

12、t;　　Yang Xiao Xie Qiang Song Jun Liu Yong Cheng Shou-kun </p><p>　　Instructor: Huang Min</p><p>　　(2007 Electrical Engineering and Automation)</p><p>　　Abstract: Hydraulic pow

13、er is the pollution-free and renewable energy, It can save lots of limited fossil fuels, such as coal and oil, if we use hydraulic resources to generate electricity. And the hydro-plant flows the water in the reservoir b

14、y hydraulic turbines into the pump pressure, make the turbine rotate, and make the generator generate electricity. This design is mainly designing the 2 x 200MW and 1 x 50MW hydroelectric plant’s electric elements and fo

15、ur outgoing network lines. The focal </p><p>　　Key words: hydro-plant main electrical wiring electrical equipment</p><p>　　electric accessory Protection and automatic device</p><p&g

16、t;<b>　　0 前言</b></p><p>　　當前中國經(jīng)濟發(fā)展的良好環(huán)境為水電建設提供了前所未有的有利條件，中國經(jīng)濟整體環(huán)境愈來愈好，政策環(huán)境和融資條件越來越寬松，這些都為水電建設提供了前所未有的有利條件。豐富的水能資源和巨大的市場需求為水電建設長期發(fā)展奠定了堅實的基礎，中國水電建設發(fā)展前景廣闊。</p><p>　　水電開發(fā)的基本思路是：根據(jù)電力工業(yè)發(fā)展重

17、點及布局，水電建設主要開發(fā)調節(jié)性能好、水能指標優(yōu)越的大型水電站和因地制宜開發(fā)中小型水電站，重點水電站開發(fā)和流域梯級開發(fā)相結合。重點開發(fā)黃河上游、長江中上游及其干支流、紅水河、瀾滄江中下游和烏江等流域。積極推進國家“西電東送”戰(zhàn)略，支持中西部地區(qū)和少數(shù)民族地區(qū)加快水電的發(fā)展。在煤炭短缺、水能資源豐富的華中、福建、浙江、四川等地區(qū)，挑選一批調節(jié)性能好、電能質量高的中小河流，進行梯級連續(xù)開發(fā)。在調峰能力弱、系統(tǒng)峰谷差大的電網(wǎng)，在加強電網(wǎng)調峰規(guī)

18、劃的基礎上，選擇優(yōu)良的站址，適當建設抽水蓄能電站。</p><p>　　隨著社會的飛速發(fā)展、進步，人們對電能的依賴程度也是越來越高。它在工礦企業(yè)、交通運輸、科學技術、國防建設和人民生活中都得到廣泛的應用。是我們現(xiàn)代生活之中必不可少的一種能源。電能可由其他形式的能轉換而來，也可簡便的轉換為其他形式的能源。一個國家發(fā)電量的多少可以說直接影響到這個國家的國民生產總值。</p><p>　　在科技

19、技術飛速發(fā)展的今天，各個領域都在進行著技術革命，但這些技術的革新都必須依賴于電力的發(fā)展，發(fā)電廠作為電力系統(tǒng)中一個重要的環(huán)節(jié)，在這些技術發(fā)展的過程中起到了非常重要的作用。展望未來，世界水電發(fā)展將有如下趨勢：積極開發(fā)水電，重視對現(xiàn)有工程的更新改造，從而提高效率，加深對水電環(huán)境影響評價的研究，對水電效率作出客觀全面的評價，依靠科技進步推動水電建設。</p><p><b>　　1 資料分析 </b&g

20、t;</p><p><b>　　1.1 原始資料</b></p><p>　　1.1.1.PH2站接入電力系統(tǒng)示意圖</p><p>　　圖1 電力系統(tǒng)示意圖</p><p>　　系統(tǒng)：，S為無窮大系統(tǒng)，；</p><p><b>　　S站:無窮大系統(tǒng)</b></

21、p><p>　　PH1站:裝機4×50+3×200MW上220kV母線</p><p>　　SB1站:降壓為110kV,供160MW</p><p>　　PH2站:裝機2×200+50MW上220kV母線；其中50MW經(jīng)三圈變上220kV；35kV</p><p>　　中間抽出廠用分支約為電極容量30%；35kV側供

22、20MW</p><p>　　SB2站: 降壓110kV: 供50MW</p><p>　　SB3站: 降壓110kV, 供150MW</p><p>　　1.1.2.發(fā)電站類型確定</p><p>　　有壓引水式水電站，主要建筑有堤壩、有壓隧洞、調壓室、壓力水管、廠房、尾水渠等。</p><p>　　1.1.3.發(fā)電

23、機臺數(shù)和容量</p><p>　　2×200MW，UN=13.8kV，，，；</p><p>　　1×50MW， UN=10.5kV，，，。</p><p>　　1.1.4.電力負荷</p><p>　?。?）廠用電率：1% ；</p><p>　　（2）發(fā)電機電壓負荷：無；</p>

24、<p>　?。?）升高電壓母線上負荷：220kV電壓級，，以4回供電線路將功率分別送入系統(tǒng)。</p><p>　　1.1.5.環(huán)境條件假設</p><p>　?。?）地年最高溫42℃，年最低溫-4℃，年平均溫度26℃；</p><p>　?。?）當?shù)睾０胃叨刃∮?000m；</p><p>　?。?）待建電站PH2場地不受限制，室外

25、，交通情況較好；</p><p>　?。?）土壤電阻率1150Ωm。</p><p><b>　　1.2 資料分析</b></p><p>　　根據(jù)假設的海拔、年氣溫、跟土壤電阻率等分析知道這個電站及系統(tǒng)大概位于中國西南部四川片區(qū)。PH2站總裝機容量為450MW，這個電站在我國屬于中型電站。升壓到220kV和35kV分別送入周邊變電站SB1、

26、SB2、SB3、附近自用。其主要電壓等級分別為220kV在整個西南部四川電網(wǎng)之中都是比較普偏的。四川電網(wǎng)電壓等級以110kV、220kV、500kV 形成主網(wǎng)系統(tǒng)。通過華中與華東聯(lián)網(wǎng)，建立了“川電外送”通道。按照供電區(qū)域，四川電網(wǎng)可劃分為5個供電地區(qū)，即川西供電區(qū)、川南供電區(qū)、川東供電區(qū)、攀西供電區(qū)和川西北供電區(qū)。</p><p>　　我們在對這個電站的設計時應當全面地考慮問題，既要考慮到我們四川水源年均情況，也

27、要考慮到四川電力負荷水平分配，還有業(yè)主實際的經(jīng)濟投資等等。</p><p>　　2 電氣主接線的設計</p><p>　　電氣主接線是發(fā)電廠、變電所電氣設計的首要部分，也是構成電力系統(tǒng)的重要環(huán)節(jié)。主接線的確定與整個發(fā)電廠運行的可靠性、靈活性和經(jīng)濟性密切相關，并且對電氣設備選擇，配電裝置布置，繼電保護和控制方式的擬定有較大影響。因此，必須正確處理各方面的關系，其設計的原則是根據(jù)水電廠在電力

28、系統(tǒng)中的地位、所在的地理位置、電壓等級、跟其經(jīng)濟等具體情況確定。</p><p>　　2.1 水輪發(fā)電機組選擇</p><p>　　水輪發(fā)電機的結構型式主要取決于水輪機的型式和轉速，同時要兼顧廠房布置的要求。傘式水輪發(fā)電機適用條件為n<150轉/分，懸式水輪發(fā)電機適用于n＞150轉/分的情況，懸式水輪發(fā)電機的水輪機機坑及發(fā)電機定子直徑較小，推力軸承支架布置在定子上部的上機架內，維修

29、方便，運行穩(wěn)定性好。</p><p>　　在選擇水輪發(fā)電機結構型式時，一般可用下列條件作為造型判別：</p><p><b>　　時，采用懸式；</b></p><p><b>　　時，采用傘式；</b></p><p><b>　　時，可采用全傘式。</b></p>

30、;<p>　　式中——定子鐵芯內徑（m）；</p><p>　　——定子鐵芯長度（m）；</p><p>　　n——額定轉速（rpm）</p><p>　　根據(jù)以上，結合所給機組容量等條件，PH2站選用三臺立軸懸式水輪發(fā)電機。分別為：SF200-12/5400兩臺和SF50-18/3600一臺，主要參數(shù)如下表所示：</p><p&

31、gt;　?。?）東方電機廠200MW水輪發(fā)電機組主要參數(shù)</p><p>　　表1 200MW發(fā)電機組主要參數(shù)表</p><p>　　（2）東方電機廠50MW水輪發(fā)電機組主要參數(shù)</p><p>　　表2 50MW發(fā)電機組主要參數(shù)表</p><p>　　2.2 主變壓器的選擇</p><p>　　2.2.1.主變

32、壓器容量的選擇</p><p>　　主變壓器容量的選擇除依據(jù)基礎資料外，主要取決于輸送功率的大小，與系統(tǒng)聯(lián)系的緊密程度、運行方式及負荷的增長速度等因素，并至少要考慮5年內負荷的發(fā)展需要。單元接線中的主變壓器容量應按發(fā)電機額定容量扣除本機組的廠用負荷后，留有10%的裕度選擇 </p><p>　　式中 SN——主變壓器容量</p><p>　　PNG——發(fā)電機額定容

33、量</p><p>　　KP——廠用電負荷率</p><p>　　根據(jù)主接線圖及原始資料，兩臺200MW機組主變壓器容量</p><p>　　50MW機組主變壓器容量 </p><p>　　由此，查表可選擇兩臺主變額定容量分別為90000kVA及240000kVA。</p><p>　　2.2.2.主變型號的選擇&l

34、t;/p><p>　　在330kV及以下的發(fā)電廠中，均應選用三相變壓器。因為一臺三相式較同容量的三臺單相式投資小、占地少、損耗小，同時配電裝置結構較簡單，運行維護較方便。</p><p><b>　　繞組數(shù)的確定</b></p><p>　　PH2站中200MW發(fā)電機組只需升壓至一個電壓等級，即由發(fā)電機機端13.8kV升壓至220kV，選用雙繞組變

35、壓器；</p><p>　　最大機組容量為125MW及以下的發(fā)電廠，當有兩種升高電壓向用戶供電或與系統(tǒng)連接時，宜采用三繞組變壓器，每個繞組的通過容量應達到該變壓器額定容量的15%及以上，PH2站中50MW發(fā)電機組機端電壓需升壓至35kV和220kV兩個電壓等級后輸出，選用三繞組變壓器。</p><p><b>　　繞組接線組別的確定</b></p>&l

36、t;p>　　PH2站220MW發(fā)電機組主變可采用“YN，d11”接線。</p><p>　　PH2站50MW發(fā)電機組主變應采用“YN，y，d11”三繞組變壓器。</p><p>　　2.2.3.主變壓器臺數(shù)選擇</p><p>　　系統(tǒng)和各種高壓設備可能出現(xiàn)各種故障及檢修的需要，為保證供電的可靠性，不致一臺主變退出運行時所有負荷都停電，PH2站采用發(fā)電機與主變

37、壓器單元連接，PH2站裝設有三臺主變壓器，兩臺臺SFP-240000型變壓器及一臺SFPSL1-90000型變壓器。</p><p>　　綜合以上因素選擇出的主變壓器型號為SFP-240000及SFPSL1-90000。</p><p><b>　　具體參數(shù)如下表</b></p><p>　　表3 #1、#2主變壓器參數(shù)表</p>

38、<p>　　2.3 發(fā)電機和變壓器接線選擇</p><p>　　考慮到本發(fā)電廠有兩臺200MW機組和一臺50MW機組。發(fā)電機-變壓器組合方式對以下兩種接線方案進行比較。</p><p>　　方案一：三組單元接線；</p><p>　　方案二：一組擴大單元接線、一組單元接線；</p><p>　　方案三：三機聯(lián)合單元接線和三機擴

39、大單元接線，此方案卻相當?shù)牟混`活，當變壓器發(fā)生故障的時候將照成整個電廠全部停電，全廠停運的機率較大，不考慮采用。</p><p>　　發(fā)電機和變壓器接線方案對比</p><p>　　方案一：單元接線：單元接線簡單、明了，設備布置清晰；發(fā)電機的投運操作靈活、方便，發(fā)電機-變壓器組合單元中的任一設備故障或檢修，僅引起該單元停運。運行的可靠性較高。但單元接線高壓出線需3回，高壓斷路器多，220k

40、V 設備布置場地增加，設備和土建投資相應增大。</p><p><b>　　連接方式如下圖</b></p><p>　　圖2 三臺發(fā)變機組并聯(lián)</p><p>　　方案二：擴大單元接線：兩臺200MW機組共用一臺主變壓器，一臺50MW機組用一臺變壓器。擴大單元接線可簡化220kV 側接線，主變臺數(shù)由3 臺減為2 臺，節(jié)約220kV 側投資，簡

41、化設備布置。但該接線方案的發(fā)電機－變壓器擴大單元中的任一設備故障將影響另一臺機組及相關設備的運行，變壓器檢修或故障時，二臺機組均需停運，運行可靠性、靈活性差；主變壓器低壓側短路電流增加，導致發(fā)電機電壓設備相應投資增加；同時由于變壓器容量加倍，設備運輸困難；另外電站內同時存在擴大單元和單元接線兩種發(fā)電機-變壓器組合方式，繼電保護復雜；主變低壓側母線連接，對本工程而言，布置較困難。</p><p><b>

42、　　連接方式如下圖</b></p><p>　　圖3 擴大單元接線與發(fā)變機單元接線并聯(lián)</p><p>　　綜上所述，考慮到方案一（單元接線）雖然設備投資較其它兩方案略多，但發(fā)電機的投運操作靈活、方便，運行的可靠性高，廠內只存在一類不同類型的機-變組合接線，繼電保護清晰、簡單，因此本階段發(fā)電機-變壓器組合初擬采用方案一：三個單元接線?？紤]到機組操作方便、同期可靠、便于廠用電倒

43、送以及防止主變及發(fā)電機故障擴大，故在每臺發(fā)電機出口均設置發(fā)電機斷路器。</p><p>　　2.4 主變壓器和發(fā)電機中性點接地方式</p><p>　?。?）電力網(wǎng)中性點接地方式選擇，中性點直接接地。</p><p>　　選擇電力網(wǎng)中心點接地方式是一個綜合性問題,它與電壓等級,單相接地短路電流,過電壓水平,保護配置等有關，直接影響電網(wǎng)的絕緣水平，系統(tǒng)供電的可靠性和

44、連續(xù)性，主變壓器和發(fā)電機的運行安全以及對通信線路的干擾等。</p><p>　　直接接地方式的單向電流很大，線路或設備須立即切除，增加了斷路器負擔，降低供電連續(xù)性。但由于過電壓較低，絕緣水平可下降，減少了設備造價，特別是在高壓電網(wǎng)，經(jīng)濟效益顯著。故適用于220kV及以上電網(wǎng)中。</p><p>　?。?）主變壓器中性點接地方式選擇</p><p>　　變壓器中性點接

45、地點的數(shù)量應使用電網(wǎng)所有短路點的綜合零序電抗與正序電抗之比小于3，以使單向接地時健全相上工頻過電壓不超過閥型避雷器的滅弧電壓，應大于1～1.5，以使單向接地短路電流不超過三相短路電流。</p><p>　　所有普通變壓器的中性點都應經(jīng)隔離開關接地，以便運行靈活選擇接地點。當變壓器中性點可能斷開運行時，若該變壓器中性點絕緣不是按線電壓設計，應在中性點裝設避雷器保護。</p><p>　　選擇

46、接地點時應保證任何故障形式都不應使電網(wǎng)解列成中性點不接地的系統(tǒng)，使雙母線接線接有兩臺以上主變壓器時，可考慮兩臺主變壓器中性點接地。</p><p>　　主變壓器的220kV側采用中性點直接接地方式，低壓側采用△方式不考慮中性點接地問題。</p><p>　　（3）發(fā)電機中性點不接地方式</p><p>　　發(fā)電機中性點應裝設電壓為額定相電壓的避雷器，防止三相進波在中

47、性點反射引起過電壓，在出線端應裝設電容器和避雷器，以消弱當有發(fā)電機電壓架空支配線時，進入發(fā)電機的沖擊波陡度和幅值。</p><p>　　2.5 220kV出線方式的選擇</p><p><b>　　方案一：單母線接線</b></p><p>　　該接線簡單清晰，共使用3組220kV 斷路器，繼電保護及二次接線配置簡單，設備布置清晰；線路或主變

48、故障時不影響其它回路的正常運行，斷路器無并聯(lián)開斷要求，動作次數(shù)較少，斷路器的檢修周期也較長。但當任一臺斷路器故障、母線故障或檢修時，將使全廠停運，可靠性較差。</p><p><b>　　連接方式如下圖</b></p><p>　　圖4 單母線接線方式</p><p><b>　　方案二：雙母線接線</b></p&

49、gt;<p>　　優(yōu)點有以下幾個方面：</p><p>　?。?）檢修任一組母線可不中斷供電； </p><p>　?。?）檢修任一回路的母線隔離開關時，只斷開該回路；</p><p>　?。?）當工作母線故障時，可將全部回路轉移到備用母線上，從而使各回路迅速恢復供電； </p><p>　?。?）檢修任一回路斷路器時，可將被檢

50、修的斷路器位置用“跨條”連接后，用母聯(lián)斷路器代替被檢修的斷路器，不至使該回路長時間中斷供電； </p><p>　?。?）在個別回路需要單獨進行試驗時，可將該回路單獨接至備用母線上； </p><p><b>　　（6）便于擴建。</b></p><p><b>　　連接方式如下圖</b></p><p

51、>　　圖5 雙母線接線方式</p><p>　　綜上所述，方案一用的是單母線接線，這個方案接線簡單，清晰，設備少，投資少，運行操作方便，有利于擴建和使用成套配電裝置，進出線的操作由斷路器承擔，隔離開關只作為短路和檢修時隔離，誤操作機會少。方案二雙母線接線，考慮到PH2電站有四路出線，應該選用平時可靠性相對較高的接線方式，以便不至于母線出線故障或者檢修一段母線時，照樣不影響電站的功率輸出。</p>

52、;<p>　　于是我們最終選擇了第二方案。</p><p>　　圖6 主接線設計簡圖</p><p>　　2.6 PH2站廠用電接線的設計</p><p>　　水電站廠用電氣設計，是水電廠電氣設計的重要組成部分，廠用電的接線合理與否直接影響到水電站的運行。確定水電站的廠用接線必須考慮廠用電負荷的特性運行方式及重要程度，要保證水電廠的安全運行。本站的

53、廠用負荷占電廠的1%?？紤]到本電站有三臺發(fā)電機、三臺主變的單元接線方式，所以廠用電分別從一號、二號發(fā)電機機端電壓，即13.8kV I段母線、13.8kV II段母線經(jīng)一號高廠變、二號高廠變給廠用10kV I段母線供電；從三號主變中壓側35 kV I段母線經(jīng)三號高廠變給10 kV II段母線供電。正常情況下，10 kV I段、II段母線分段運行，其中10 kV I段有兩路進線，視情況只需要且只能投入一路進線電源。當10 kV I段進行電源

54、失電，由10 kV II段母線帶10 kV I段母線聯(lián)絡運行；相反當10 kV II段進行電源失電，由10 kV I段母線帶10 kVII段母線聯(lián)絡運行；當出現(xiàn)全廠停機，廠用電由外來電源經(jīng)過35 kV I段母線 、三號高廠變給10kV II段帶I段母線供電。</p><p>　　2.7 廠用變壓器選擇</p><p>　　廠用變壓器的選擇的基本原則和考慮因數(shù)</p><

55、;p>　　變壓器原副邊額定電壓應分別與引接點和廠用電系統(tǒng)的額定電壓相適應。連接組別的選擇，宜使同一電壓級的廠用工作、備用變壓器輸出電壓的相位一致。阻抗電壓及調壓型式的選擇，宜使在引接點電壓及廠用電負荷正常波動范圍內，廠用電各級母線的電壓偏移不超過額定電壓的5%。變壓器的容量必須保證廠用機械及設備能從電源獲得足夠的功率。</p><p>　　廠用電變壓器接線組選擇</p><p>　　

56、長期以來我國的配電變壓器采用國家定型產品接線組別的變壓器，這是解放初期從蘇聯(lián)標準移植來的。目前國際上多數(shù)國家均采用接線組別的配電變壓器。</p><p>　　這種接線組別的變壓器主要有以下優(yōu)點：</p><p>　?。?）損耗低 和同型號接線的變壓器相比，接線的變壓器空載和負載損耗均較低；</p><p>　　（2）高次諧波電流由于有個閉合的△接線而將受到抑制；&

57、lt;/p><p>　?。?） 接線的變壓器零序阻抗較小，有利于單相接地故障的切除；</p><p>　?。?） 接線的變壓器磁路中的磁通被削弱，不致因副邊的零序電流而使變壓器過熱，因此這種接線的變壓器中線電流不受限制，可等于線電流，從而擴大了其應用范圍。</p><p>　　制造廠生產這種接線的變壓器并無困難，因此選擇接線的變壓器作為廠用變壓器。</p>

58、<p>　　表5 廠用變壓器參數(shù)表</p><p><b>　　3 短路電流計算</b></p><p>　　3.1 計算短路電流的目的</p><p>　　電氣主接線方案的比較和選擇，計算出最大可能出現(xiàn)的短路電流，提出對運行方式要求及限制短路電流必須采取的措施。</p><p>　　電氣設備，載流導體

59、的選擇。進行短路情況下的動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定的校驗。</p><p>　　屋外高壓配電裝置的設計，接地裝置的設計。</p><p>　　繼保裝置的選擇和整定，短路器的選擇等。</p><p>　　3.2 實用短路電流計算假設</p><p>　　短路電流的實用計算的基本假設：考慮驗算導體和電氣設備的短路電流，取最大短路電流值，短路屬“三相金屬性短

60、路”短路點取三點分別為各電壓等級母線處，及發(fā)電機端。</p><p>　　進行電路元件參數(shù)計算：忽略系統(tǒng)中所有負荷，線路電容，并聯(lián)電抗等。計算高壓電網(wǎng)時還可以忽略電阻，變壓器變比均為平均額定電壓比。電網(wǎng)假定基準容量= 100 MVA , 基準電壓= （U為各級平均額定電壓）計算個元件電抗標幺值。</p><p>　　進行網(wǎng)絡變換和簡化；先畫出等值網(wǎng)絡圖，并將各元件電抗統(tǒng)一編號，再進行網(wǎng)絡化

61、簡。</p><p>　　—次暫態(tài)短路電流即三相短路電流周期分量第一周期的有效值。用來校驗電氣設備熱穩(wěn)定和斷流能力。</p><p>　　、—三相短路電流第一周期全電流有效值、三相短路沖擊電流（即三相短路電流第一周期全電流峰值）。用來校驗電氣設備的動穩(wěn)定。</p><p>　　—短路開始到t秒時的三相短路電流有效值。用來校驗遠處短路電氣設備斷流能力。</p&g

62、t;<p>　　—三相短路電流穩(wěn)態(tài)值。</p><p>　　3.3 短路電流周期分量有效值的計算</p><p>　?。?)網(wǎng)絡簡化 首先去掉系統(tǒng)中非三相短路點的負荷，因為在制定運算曲線時已經(jīng)考慮了負荷的影響；對三相短路點附近的大容量異步電動機，必須考慮其反饋電流的影響；去掉線路電容、并聯(lián)電抗等，同時忽略系統(tǒng)各元件的電阻；發(fā)電機用次暫態(tài)電抗X代表。</p>

63、<p>　?。?）系統(tǒng)元件參數(shù)計算 取基準功率 ， =（各級平均額定電壓），按平均額定電壓之比計算元件電抗的標幺值，并作出等值網(wǎng)絡。</p><p>　　（3）電源分組 實際系統(tǒng)中發(fā)電機臺數(shù)很多，如果每一臺發(fā)電機都作為一個電源計算，則計算工作量太大，而且也無必要。為減少計算工作量，可把短路電流變化規(guī)律大體相同的發(fā)電機合并成等值機。影響短路電流變化規(guī)律的主要因素有兩個：一個是發(fā)電機的特性（指類型、參數(shù)

64、）；另一個是發(fā)電機對短路點的電氣距離。在離短路點很近的情況下，發(fā)電機本身特性的不同對短路電流的變化規(guī)律起決定的作用，因此不能將不同類型的發(fā)電機合并成為一組。如果發(fā)電機到短路點之間的電氣距離很大時，不同類型發(fā)電機的特性引起短路電流變化規(guī)律的差異受到極大的削弱，在這種情況下，可以將不同類型的發(fā)電機合并起來。上述將電源分組進行計算，并查運算曲線的方法成為個別變化法。如果全系統(tǒng)發(fā)電機向短路點供出短路電流的變化規(guī)律相同時，可把全系統(tǒng)中所有發(fā)電機看

65、成一臺等值發(fā)電機進行計算并查運算曲線，則稱為同一變化法。此外，當系統(tǒng)中具有無限大容量電源時應單獨計算，不能查運算曲線。</p><p>　?。?）求轉移阻抗進行網(wǎng)絡簡化 求各組等值電源及無限大容量電源對短路點的轉移電抗 ，，…，。其中，為無限大容量電源對短路點的轉移電抗。</p><p>　?。?）求出各等值電源對短路點的計算電抗，即將前面求出各等值電源的轉移電抗按各相應等值電源的容量進

66、行歸算，則所求計算電抗為</p><p>　　式中，， ，等值電源1，2，的額定容量。</p><p>　?。?）由計算電抗分別查處不同時刻t各等值電源供出的三項短路電流周期分量有效值的標幺值 。</p><p>　?。?）如果系統(tǒng)中有無限大容量電源S時，則由它供給的三項短路電流是不衰減的，其周期分量有效值的標幺值為 。 </p><p>

67、;　?。?）短路點短路電流周期分量有效值為</p><p>　　其中 </p><p>　　上式 ——短路點k所在電壓級的平均額定電壓；</p><p>　　， ，——歸算至短路點電壓級各等值電源的額定電流。</p><p><b>　　已知條件：</b></p><

68、;p>　?。?）系統(tǒng)：S為無窮大系統(tǒng)，MVA , ;</p><p>　?。?）水電廠PH1：4×50+3×200MW，；COS =0.9</p><p>　?。?）水電廠PH2：2×200+50MW，，COS =0.9；</p><p>　?。?）PH1站：T1：, 3×240MVA； T2：，463MVA；</

69、p><p>　　（5）PH2站：T1：，2×240MVA；T2；=28 (高中)</p><p>　　=18（高低）=8（中低），163MVA；</p><p>　　3.4 網(wǎng)路等值電路及各等值參數(shù)計算</p><p>　　參數(shù)的計算 取,。</p><p>　?。?）系統(tǒng)的電抗 </p>&

70、lt;p>　　（2）發(fā)電廠或發(fā)電機組的電抗</p><p>　?。?）變壓器等值電抗</p><p>　　Ph1、Ph2: T1: </p><p>　　Ph1：T2： </p><p>　　Ph2: T2: </p><p><b>　?。?）網(wǎng)絡等值電抗</b></p

71、><p>　　35KV以上的線路電抗 </p><p>　　: </p><p><b>　　L2:</b></p><p>　　: </p><p>　　: </p><p>

72、　　: </p><p><b>　　L7/L8：</b></p><p><b>　　L9:</b></p><p><b>　　L10:</b></p><p><b>　　L11:</b></p>

73、<p><b>　　L12：</b></p><p><b>　　L34:</b></p><p><b>　　L109:</b></p><p><b>　　L789：</b></p><p>　　3.5 等值網(wǎng)絡圖</p>

74、<p><b>　　圖8 等值網(wǎng)絡圖</b></p><p>　　3.6 各短路點的短路計算</p><p>　　（1）當點發(fā)生三相短路時</p><p>　　因PH1站距短路點較遠，可以將其看成一個等效電源F1。</p><p>　　圖9 網(wǎng)絡化簡圖</p><p>　　短路點

75、轉移阻抗 </p><p>　　各支路電流分布系數(shù)為</p><p>　　無窮系統(tǒng)對短路點轉移電抗和短路電流標幺值為</p><p>　　PH1站等效電源對短路點轉移電抗為</p><p>　　PH1站的等效電源F1計算電抗為</p><p>　　PH1站相應G1 ,G2 ,G3對點的計算電抗為</p&

76、gt;<p>　　查表得t（0）時刻等值電源共出的三相短路電流的周期分量有效值的</p><p>　　標幺值 </p><p>　　歸算至短路點處電壓等級各等值電源的額定電流為</p><p>　　PH1站F1等值電源和PH2站</p><p>　　無窮系統(tǒng)歸算至短路點的額定電流為</p>&

77、lt;p><b>　?。╧A）</b></p><p>　?。?）當點發(fā)生三相短路時</p><p>　　因PH1站距短路點較遠，可以將其看成一個等效電源F1。</p><p>　　圖10 網(wǎng)絡化簡圖</p><p><b>　　短路點轉移阻抗</b></p><p&g

78、t;<b>　　各支路電流分布系數(shù)</b></p><p>　　系統(tǒng)對點的轉移電抗和短路電流標幺值為 </p><p><b>　　各支路轉移電抗</b></p><p>　　PH1站等值電源F1對點的計算電抗</p><p>　　PH2站G2對點的計算電抗為&l

79、t;/p><p>　　G3對點的計算電抗為</p><p>　　G1對點轉移電抗和計算電抗相等，即</p><p>　　查附圖的運算曲線，可得</p><p>　　歸算至短路點處電壓等級各等值電源的額定電流為</p><p>　　PH1站F1等值電源和PH2站</p><p>　　無窮系統(tǒng)歸算至短路

80、點的額定電流為</p><p>　　于是三相短路點的三相短路電流的周期分量有效值為</p><p>　　（3）當點發(fā)生三相短路時</p><p>　　PH1站和PH2站都距短路點較遠，可以分別將其看成一個等效電源F1和F2</p><p>　　圖11 網(wǎng)絡化簡圖</p><p><b>　　短路點轉移阻抗&

81、lt;/b></p><p><b>　　1</b></p><p><b>　　各支路電流分布系數(shù)</b></p><p>　　系統(tǒng)對點的轉移電抗和短路電流標幺值為 </p><p><b>　　各支路轉移電抗</b></p&g

82、t;<p>　　PH1站等值電源F1對點的計算電抗</p><p>　　PH2站F2對點的計算電抗為</p><p>　　查附圖的運算曲線，可得</p><p>　　歸算至短路點處電壓等級各等值電源的額定電流為：</p><p>　　PH1站等值電源F1和PH2站F2</p><p>　　無窮系統(tǒng)歸算至短

83、路點的額定電流為</p><p>　　于是三相短路點的三相短路電流的周期分量有效值為</p><p>　?。?）當點發(fā)生三相短路時</p><p>　　PH1站距短路點較遠，可以將其看成一個等效電源F1 </p><p>　　圖12 網(wǎng)絡化簡圖</p><p><b>　　短路點轉移阻抗</b

84、></p><p><b>　　各支路電流分布系數(shù)</b></p><p>　　系統(tǒng)對點的轉移電抗和短路電流標幺值為 </p><p><b>　　各支路轉移電抗</b></p><p>　　PH1站等值電源F1對點的計算電抗</p><

85、p>　　PH2站G1、G2、G3對點的計算電抗分別為：</p><p>　　查附圖的運算曲線，可得</p><p>　　歸算至短路點處電壓等級各等值電源的額定電流為：</p><p>　　PH1站等值電源F1和PH2站G1、G2、G3分別為：</p><p>　　無窮系統(tǒng)歸算至短路點的額定電流為</p><p>

86、<b>　?。╧A）</b></p><p>　　于是三相短路點的三相短路電流的周期分量有效值為</p><p>　?。?）當點發(fā)生三相短路時</p><p>　　PH1站距短路點較遠，可以將其看成一個等效電源F1</p><p>　　圖13 網(wǎng)絡化簡圖</p><p><b>　　短

87、路點轉移阻抗</b></p><p><b>　　各支路電流分布系數(shù)</b></p><p>　　系統(tǒng)對點的轉移電抗和短路電流標幺值為 </p><p><b>　　各支路轉移電抗</b></p><p>　　PH1站等值電源F1對點的計算電抗<

88、/p><p>　　PH2站G1、G2、G3對點的計算電抗分別為：</p><p>　　查附圖的運算曲線，可得</p><p>　　歸算至短路點處電壓等級各等值電源的額定電流：</p><p>　　PH1站等值電源F1和PH2站G1、G2、G3分別為：</p><p>　　無窮系統(tǒng)歸算至短路點的額定電流為</p>

89、<p><b>　?。╧A）</b></p><p>　　于是三相短路點的三相短路電流的周期分量有效值為</p><p>　　3.7 各短路點短路電流的時間周期分量表</p><p>　　表6 三相短路電流值 單位（KA）</p><p><b>　　4 電氣設備選擇</b>

90、</p><p>　　4.1 導線的選擇</p><p>　?。?）導體選型 導體通常由銅、鋁、鋁合金制成，按其結構形狀可分為矩形、槽型、圓管形和全連封閉型。載流導體一般使用鋁或鋁合金材料。硬導體主要適用于發(fā)電廠和變電所作為發(fā)電機引出線及高壓配電裝置中的主母線。矩形導體一般只用于35kV及以下、電流在4000A及以下的配電裝置中；槽形導體機械強度好，載流量大，集膚效應系數(shù)小，一般用于4

91、000-8000A配電裝置中；管形導體集膚效應系數(shù)小、機械強度高，用于8000A以上的大電流母線或要求電暈放電電壓高的110kV及以上的配電裝置中。</p><p>　　（2）導體截面選擇 導體截面可按長期發(fā)熱允許電流或經(jīng)濟電流密度選擇。</p><p>　　對年負荷利用小時數(shù)大（），傳輸容量大，長度在20m以上的導體，如發(fā)電機、變壓器的連接導體其截面一般按經(jīng)濟電流密度選擇。而配電裝置的

92、匯流母線通常在正常運行方式下，傳輸容量不大，故可按長期允許電流來選擇。</p><p>　　按導體長期發(fā)熱允許電流選擇</p><p>　　式中：為導體所在回路中最大持續(xù)工作電流（A）；</p><p>　　為在額定環(huán)境溫度時導體允許電流（A）；</p><p>　　為與實際環(huán)境溫度和海拔有關的綜合修正系數(shù)。</p><p

93、><b>　　按經(jīng)濟電流密度選擇</b></p><p>　　按經(jīng)濟電流密度選擇導體截面可使年計算費用最低。導體的經(jīng)濟截面為</p><p>　　按經(jīng)濟電流密度選擇的導體截面的允許電流還必須滿足的要求。</p><p>　?。?）熱穩(wěn)定校驗 在校驗導體熱穩(wěn)定時，若計及集膚效應系數(shù)的影響，短路熱穩(wěn)定決定的導體最小截面為</p>

94、<p>　　式中 C為熱穩(wěn)定系數(shù)，其值查表可得。</p><p>　　4.1.1．200MW發(fā)電機端引出導線選擇</p><p>　　材料類別選擇：封閉母線</p><p>　　導體型號選擇：母線最大持續(xù)電流為1.05倍發(fā)電機端額定電流，絕緣水平應高于機端額定電壓</p><p>　　因此類導體所給技術數(shù)據(jù)中不涉及截面尺寸，故

95、略去熱穩(wěn)定校驗。</p><p>　　4.1.2.50MW發(fā)電機端引出導線選擇</p><p>　　材料選擇：槽形導體具有機械強度高、載流能力大、集膚效應小等優(yōu)點，一般適用于10萬kW及以下發(fā)電機引出線與主變壓器之間母線橋連接，故選用槽型導體。</p><p>　　按經(jīng)濟電流密度選擇母線截面：</p><p>　　母線最大持續(xù)電流為1.05倍

96、發(fā)電機端額定電流</p><p><b>　　（A）</b></p><p>　　，查表得j=0.75A/mm２</p><p>　　mm2查表，選用每相1條4880mm2槽形導體。導體允許載流量，，當時允許電流為：</p><p>　　滿足長期允許發(fā)熱條件</p><p><b>　

97、　熱穩(wěn)定校驗：</b></p><p>　　短路熱穩(wěn)定決定的導體最小截面</p><p><b>　　Smin==</b></p><p><b>　　C= </b></p><p>　　式中：C為熱穩(wěn)定系數(shù)，Qk為短路電流熱效應</p><p>　　計算短

98、路電流熱效應為：</p><p>　　因，所以不計非周期分量，即</p><p><b>　　據(jù)式</b></p><p><b>　　母線最高運行溫度：</b></p><p>　　查表得C=91，根據(jù)得</p><p><b>　　滿足熱穩(wěn)定。</b>

99、;</p><p>　　4.1.3.10.5kV廠用電母線選擇</p><p>　?。?）材料選擇：矩形導體具有結構簡單、安裝施工方便的特點、它適用于發(fā)電廠和變電所中35kV及以下各級電壓配電裝置和戶外母線橋的連接，故選用矩形鋁導體。按可（2）按長期允許電流選擇母線截面</p><p><b>　　計算式為 </b></p>&

100、lt;p>　　式中 ——導體所在回路中最大持續(xù)工作電流（A）；</p><p>　　——額定環(huán)境溫度=25℃時導體允許電流（A）；</p><p>　　K——實際環(huán)境溫度和海拔有關的綜合修正系數(shù)。</p><p>　　母線最大持續(xù)電流為母線上最大一臺發(fā)電機或變壓器的</p><p>　　查表，選用每相1條8010mm2矩形鋁導體。當環(huán)

101、境溫度為35℃時，單條平放時允許載流量 ，修正系數(shù)K=1，則</p><p><b>　?。?）熱穩(wěn)定校驗</b></p><p>　　短路熱穩(wěn)定決定的導體最小截面</p><p><b>　　Smin==</b></p><p><b>　　C= </b></p&

102、gt;<p>　　式中：C為熱穩(wěn)定系數(shù)，Qk為短路電流熱效應</p><p>　　計算短路電流熱效應為</p><p>　　因，所以不計非周期分量，即</p><p><b>　　據(jù)式</b></p><p><b>　　母線最高運行溫度：</b></p><p&g

103、t;　　查表得C=91，根據(jù)得</p><p><b>　　滿足熱穩(wěn)定。</b></p><p>　　4.1.4.220kV母線選擇</p><p>　?。?）材料選擇：圓管形導體u有機械強度高、集膚效應小等優(yōu)點，產品主要用于110kV及以上各級電壓配電裝置中。鋁錳合金載流量大，故選用圓管形鋁錳合金導體。</p><p>

104、;　?。?）按可長期允許電流選擇母線截面</p><p><b>　　計算式為 </b></p><p>　　式中 ——為導體所在回路中最大持續(xù)工作電流（A）；</p><p>　　——額定環(huán)境溫度=25℃是導體允許電流（A）；</p><p>　　K——實際環(huán)境溫度和海拔有關的綜合修正系數(shù)。</p>

105、;<p>　　查表（圓管形鋁錳合金導體最高允許溫度下的載流量和集膚效應系數(shù)Kf），選用3條導體截面954mm2圓管形鋁錳合金導體，導體最高允許溫度（70℃）下的載流量為1900A,溫度修正系數(shù)K=0.89，則</p><p>　　(3) 熱穩(wěn)定校驗。正常運行時導體溫度</p><p>　　查表，C=95滿足短路時發(fā)熱的最小導體截面為</p><p>&

106、lt;b>　　滿足熱穩(wěn)定。</b></p><p>　　4.2 斷路器的選擇</p><p>　　斷路器可分為油斷路器（多油、少油）、壓縮空氣斷路器、SF6斷路器、真空斷路器。其中多油式斷路器由于耗油量大，已遭淘汰。少油式斷路器耗油量少，占地少，價廉，但開斷性能差；壓縮空氣斷路器采用壓縮空氣作滅弧介質，具有大容量下開斷能力強及開斷時間短的特點，但結構復雜，價格較貴，合閘

107、時排氣噪音大，主要用于220kV及以上電壓的屋外配電裝置；SF6斷路器具有優(yōu)良的開斷性能，運行可靠性高，維護工作量少，適用于各電壓等級；真空斷路器滅弧時間快、低噪聲、高壽命及可頻繁操作，在35kV及以下配電裝置中獲得最廣泛的采用。</p><p>　　高壓斷路器的額定電壓和電流選擇需滿足</p><p>　　式中，、分別為斷路器和電網(wǎng)的額定電壓（kV）；、分別為斷路器的額定電流和電網(wǎng)的最大

108、負荷電流（A）</p><p>　　一般中小型發(fā)電廠和變電站采用中、慢速斷路器，開斷時間較長（），短路電流非周期分量衰減較多，可不計非周期分量影響，采用起始次暫態(tài)電流校驗，即</p><p>　　在中大型發(fā)電廠（125MW及以上機組）和樞紐變電站適用快速保護和高速斷路器，起開斷時間小于0.1s，當在電源附近短路時，短路電流的非周期分量可能超過周期分量的20%，需要用短路開斷時間對應的短路全

109、電流進行校驗</p><p>　　斷路器的額定短路關合電流不應小于短路電流最大沖擊值，即</p><p>　　短路熱穩(wěn)定和動穩(wěn)定校驗校驗式為</p><p>　　4.2.1.200MW發(fā)電機端斷路器的選擇</p><p>　?。?） 額定電壓選擇 </p><p>　?。?） 額定電流選擇： </p>

110、<p>　　發(fā)電機最大持續(xù)工作電流為</p><p><b>　　因此（A）</b></p><p>　?。?）按額定開斷電流選擇，對于使用快速保護和高速斷路器</p><p>　　式中 ——額定開斷電流 </p><p><b>　　——短路全電流</b></p>

111、;<p>　?。?）額定關合電流的選擇</p><p><b>　　短路沖擊電流幅值</b></p><p><b>　?。?）熱穩(wěn)定校驗</b></p><p>　　式中 ——制造廠規(guī)定的允許通過電器的熱穩(wěn)定電流</p><p>　　——制造廠規(guī)定的允許通過電器時所產生的熱效應&l

112、t;/p><p><b>　　,滿足熱穩(wěn)定。</b></p><p><b>　?。?）動穩(wěn)定校驗</b></p><p>　　式中 允許通過的動穩(wěn)定電流幅值 </p><p><b>　　短路沖擊電流幅值。</b></p><p><b>　　

113、,滿足動穩(wěn)定。</b></p><p>　　表8 發(fā)電機端斷路器選擇表</p><p>　　由上表可知，型高壓真空斷路器滿足技術要求</p><p>　　4.2.2.50MW發(fā)電機端斷路器選擇</p><p>　?。?）按額定電壓選擇 </p><p>　?。?）按額定電流選擇： </p>

114、<p>　　發(fā)電機最大持續(xù)工作電流為</p><p><b>　　因此</b></p><p>　?。?）按額定開斷電流選擇，對于采用中，慢速斷路器的地點</p><p>　　額定開斷電流 短路電流周期分量的起始值</p><p>　　（4）額定關合電流的選擇</p><p>

115、;<b>　　短路沖擊電流幅值</b></p><p><b>　?。?）熱穩(wěn)定校驗</b></p><p>　　式中 制造廠規(guī)定的允許通過電器的熱穩(wěn)定電流</p><p>　　制造廠規(guī)定的允許通過電器時所產生的熱效應</p><p><b>　　,滿足熱穩(wěn)定。</b><

116、;/p><p><b>　?。?）動穩(wěn)定校驗</b></p><p>　　式中 允許通過的動穩(wěn)定電流幅值 </p><p><b>　　短路沖擊電流幅值。</b></p><p><b>　　,滿足動穩(wěn)定。</b></p><p>　　表9 50MW發(fā)電

117、機端斷路器選擇表</p><p>　　由上表可知，型斷路器滿足要求。</p><p>　　4.2.3.#1、#2主變壓器高壓側斷路器選擇</p><p>　?。?）按額定電壓選擇 </p><p>　　（2）按額定電流選擇： </p><p>　　變壓器最大持續(xù)工作電流為</p><p>&l

118、t;b>　　因此</b></p><p>　?。?）按額定開斷電流選擇，使用快速保護和高速斷路器</p><p>　　額定開斷電流 —短路全電流</p><p>　?。?）額定關合電流的選擇</p><p><b>　　短路沖擊電流幅值</b></p><p><

119、b>　?。?）熱穩(wěn)定校驗</b></p><p>　　式中 制造廠規(guī)定的允許通過電器的熱穩(wěn)定電流</p><p>　　制造廠規(guī)定的允許通過電器時所產生的熱效應</p><p><b>　　,滿足熱穩(wěn)定。</b></p><p><b>　　（6）動穩(wěn)定校驗</b></p&g

120、t;<p>　　式中 允許通過的動穩(wěn)定電流幅值 </p><p><b>　　短路沖擊電流幅值。</b></p><p><b>　　,滿足動穩(wěn)定。</b></p><p>　　表10 #1、#2主變壓器高壓側斷路器選擇表</p><p>　　由上表可知，型斷路器滿足要求。<

121、/p><p>　　4.2.4.#3主變壓器高壓側斷路器選擇</p><p>　?。?）按額定電壓選擇 </p><p>　?。?）按額定電流選擇： </p><p>　　變壓器最大持續(xù)工作電流為</p><p><b>　　因此</b></p><p>　?。?）按額定開斷電

122、流選擇，對于采用中，慢速斷路器的中小型發(fā)電廠</p><p>　　額定開斷電流 起始次暫態(tài)電流</p><p>　?。?）額定關合電流的選擇</p><p><b>　　短路沖擊電流幅值</b></p><p><b>　?。?）熱穩(wěn)定校驗</b></p><p>

123、　　式中 制造廠規(guī)定的允許通過電器的熱穩(wěn)定電流</p><p>　　制造廠規(guī)定的允許通過電器時所產生的熱效應時間</p><p><b>　　,滿足熱穩(wěn)定。</b></p><p><b>　?。?）動穩(wěn)定校驗</b></p><p>　　式中 允許通過的動穩(wěn)定電流幅值 </p>