壓縮機畢業(yè)設(shè)計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第1章 壓縮機的熱力計算1</p><p>　　1.1 初步確定壓力比及各級名義壓力1</p><p>　　1.2 初步計算各級排氣溫度2</p><p>　　1.3 計算各級排氣系數(shù)3</p><p>　　1.4 計算各

2、級凝析系數(shù)及抽加氣系數(shù)4</p><p>　　1.5 初步計算各級氣缸行程容積5</p><p>　　1.6 確定活塞桿直徑5</p><p>　　1.7 計算各級氣缸直徑7</p><p>　　1.8 計算氣缸直徑圓整后實際行程容積，各級名義壓力及壓力比7</p><p>　　1.9 按修正后的名義壓力考慮

3、壓力損失后計算缸內(nèi)實際壓力8</p><p>　　1.10 根據(jù)實際壓力比，計算各級實際排氣溫度9</p><p>　　1.11 計算缸內(nèi)最大實際氣體力并核算活塞桿直徑9</p><p>　　1.12 復(fù)算排氣量10</p><p>　　1.13 計算功率，選取電機11</p><p>　　1.14 熱力計算

4、結(jié)果數(shù)據(jù)12</p><p>　　第2章 壓縮機的動力計算13</p><p>　　2.1 運動計算13</p><p>　　2.2 氣體力計算14</p><p>　　2.3 往復(fù)慣性力計算15</p><p>　　2.4 摩擦力的計算16</p><p>　　2.5 綜合活塞力計

5、算及綜合活塞力圖的繪制17</p><p>　　2.6 切向力的計算及切向力圖的繪制17</p><p>　　2.7 作幅度面積向量圖18</p><p>　　2.8 飛輪矩的計算18</p><p>　　2.9 分析本壓縮機動力平衡性能19</p><p>　　第3章 計算結(jié)果分析35</p>

6、<p><b>　　參考文獻36</b></p><p>　　第1章 壓縮機的熱力計算</p><p>　　1.1 初步確定壓力比及各級名義壓力</p><p>　　按等壓力比分配原則確定各級壓力比：</p><p><b>　　兩級壓縮總壓力比：</b></p>&l

7、t;p><b>　　取 </b></p><p>　　各級名義進、排氣壓力如下：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　表1.1 各級名義進、排氣壓力（MPa）</p><p>　　1.2 初步計算各級排氣溫度</p><p>　　按絕熱過程考慮

8、，各級排氣溫度可用下式求解：</p><p>　　介質(zhì)為空氣，k=1.4。</p><p>　　計算結(jié)果如表1.2所示。計算結(jié)果表明排氣溫度T2＜160℃，在允許使用范圍內(nèi)。</p><p>　　表1.2 各級名義排氣溫度</p><p>　　1.3 計算各級排氣系數(shù)</p><p>　　因為壓縮機工作壓力不高，介質(zhì)為

9、空氣，全部計算可按理想氣體處理。    由排氣系數(shù)的計算公式分別求各級的排氣系數(shù)。</p><p><b>　　計算容積系數(shù)：</b></p><p>　　其中，多變膨脹指數(shù)m的計算按表Ⅱ-1-3[1]查得：</p><p>　　I級多變膨脹指數(shù)mⅠ：</p><p>　?、蚣壎嘧兣蛎浿笖?shù)

10、mⅡ：</p><p><b>　　則各級容積系數(shù)為：</b></p><p>　　壓力系數(shù)λp的選擇：</p><p>　　考慮到用環(huán)狀閥，氣閥彈簧力中等，吸氣管中壓力波動不大，兩級壓力差也不大，可選取 λpⅠ=0.97，λpⅡ=0.98。</p><p>　　溫度系數(shù)λT的選?。?lt;/p>&l

11、t;p>　　考慮到壓縮比不大，氣缸有較好的水冷卻，氣缸尺寸及轉(zhuǎn)速中等，從圖1-6[1]查得λT在0.95-0.90范圍內(nèi)，可選取λTⅠ=λTⅡ=0.94。</p><p>　　泄漏系數(shù)λ1的計算：</p><p>　　用相對漏損法計算λ1：</p><p>　　a. 考慮氣閥成批生產(chǎn)，質(zhì)量可靠，閥彈簧力中等，選取氣閥相對泄漏vvⅠ=vvⅡ=0.02</p

12、><p>　　b. 活塞均為雙作用，有油潤滑，缸徑中等，壓力不高。選活塞環(huán)相對泄漏值vrⅠ=0.007，vrⅡ=0.008</p><p>　　c. 因有油潤滑，壓力不高，選取填料相對泄漏值 vpⅠ=0.0005，vpⅡ=0.001</p><p>　　由于填料為外泄漏，需在第Ⅰ級內(nèi)補足，所以第Ⅰ級相對泄漏中也包括第Ⅱ級填料的外泄漏量在內(nèi)，泄漏系數(shù)的計算列入表1.3。&

13、lt;/p><p>　　表1.3 泄漏系數(shù)的計算</p><p>　　各級排氣系數(shù)計算結(jié)果列入表1.4。</p><p>　　表1.4 各級排氣系數(shù)計算結(jié)果</p><p>　　1.4 計算各級凝析系數(shù)及抽加氣系數(shù)</p><p><b>　　計算各級凝析系數(shù)</b></p><p

14、>　　a. 計算在級間冷卻器中有無水分凝析出來</p><p>　　查表Ⅱ-1-5[1]得水在35℃和40℃時的飽和蒸汽壓:</p><p><b>　　kPa（35℃）</b></p><p><b>　　kPa（40℃）</b></p><p><b>　　則:</b>

15、;</p><p><b>　　kPa＞kPa</b></p><p>　　所以在級間冷卻器中必然有水分凝析出來，這時φ1Ⅱ=1。</p><p>　　b. 計算各級凝析系數(shù)</p><p><b>　　抽加氣系數(shù)μo</b></p><p>　　因級間無抽氣，無加氣，故 μ

16、oⅠ=μoⅡ=1</p><p>　　1.5 初步計算各級氣缸行程容積</p><p><b>　　m3</b></p><p><b>　　m3</b></p><p>　　1.6 確定活塞桿直徑</p><p>　　為了計算雙作用氣缸缸徑，必須首先確定活塞桿直徑，但活塞桿

17、直徑要根據(jù)最大氣體力來確定，而氣體力又需根據(jù)活塞面積（氣缸直徑）來計算，他們是互相制約的。因此需先暫選活塞桿直徑，計算氣體力，然后校核活塞桿是否滿足要求。</p><p>　　計算任一級活塞總的工作面積</p><p>　　，（Z-同一級氣缸數(shù)）有：</p><p>　　m2cm2m2cm2</p><p><b>　　暫選活塞桿

18、直徑</b></p><p>　　根據(jù)雙作用活塞面積和兩側(cè)壓差估算出該空壓機的最大氣體力約為1.8噸左右，由附錄2[1]，暫選活塞桿直徑d=35mm。</p><p>　　活塞桿面積  cm2</p><p>　　非貫穿活塞桿雙作用活塞面積的計算</p><p>　　蓋側(cè)活塞工作面積: </p>

19、<p>　　軸側(cè)活塞工作面積: </p><p>　?、窦墸?#160;  cm2</p><p><b>　　cm2</b></p><p>　　Ⅱ級： cm2</p><p><b>　　cm2</b></p><p>　　計算活

20、塞上所受氣體力</p><p><b>　　第一列（第Ⅰ級）：</b></p><p><b>　　外止點： </b></p><p><b>　　N</b></p><p><b>　　內(nèi)止點：   </b></p><

21、;p><b>　　N</b></p><p>　　第二列（第II級）：</p><p><b>　　外止點： </b></p><p><b>　　N</b></p><p><b>　　內(nèi)止點： </b></p><p>

22、;<b>　　N</b></p><p>　　由以上計算可知，第二列的氣體力最大，為-17920N，約合1.8噸。由附表2[1]可知，若選取活塞桿直徑d=30mm是可以的，但考慮留有余地，取d=35mm。</p><p>　　1.7 計算各級氣缸直徑</p><p>　　計算非貫穿活塞桿雙作用氣缸直徑</p><p>&

23、lt;b>　　根據(jù) ，有：</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　確定各級氣缸直徑</b></p><p>　　根據(jù)查表Ⅱ-1-6[1]，將計算缸徑圓整為公稱直徑：<

24、/p><p>　　DⅠ=710mm； DⅡ=390mm</p><p>　　1.8 計算氣缸直徑圓整后實際行程容積，各級名義壓力及壓力比</p><p>　　計算各級實際行程容積Vh’</p><p>　　非貫穿活塞桿直徑雙作用氣缸行程容積：</p><p><b>　　m3</b></p>

25、;<p><b>　　m3</b></p><p>　　各級名義壓力及壓力比</p><p>　　因各級實際行程容積Vhk'與計算行程容積Vhk不同，各級名義壓力及壓力比必然變化。各級進、排氣壓力修正系數(shù)βk及βk+1分別為：</p><p>　　a. 各級進氣壓力修正系數(shù)：</p><p>　　b

26、. 各級排氣壓力修正系數(shù)：</p><p>　　c. 修正后各級名義壓力及壓力比:</p><p>　　計算結(jié)果列入表1.5。</p><p>　　表1.5 氣缸直徑圓整后的實際行程容積，各級名義壓力及壓力比</p><p>　　1.9 按修正后的名義壓力考慮壓力損失后計算缸內(nèi)實際壓力</p><p><b>

27、;　　缸內(nèi)實際壓力：</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　由圖Ⅱ-1-10[1]，查得δs，δd，計算各級氣缸內(nèi)實際壓力，結(jié)果見下表。</p><p>　　表1.6 考慮壓力損失后的缸內(nèi)實際壓力比</p><p>　　1.10 根據(jù)實際壓力比，計算各級實際排氣溫度</p&

28、gt;<p>　　按k=1.4和m=1.085兩種情況計算，計算結(jié)果見下表。從中可以看出，按k=1.3計算出的排氣溫度超過了160℃的允許范圍，但實際測出的排氣溫度接近多變壓縮m=1.3的結(jié)果，認(rèn)為在允許的范圍內(nèi)。</p><p>　　表1.7 根據(jù)實際壓力比求得各級實際排氣溫度</p><p>　　1.11 計算缸內(nèi)最大實際氣體力并核算活塞桿直徑</p>&l

29、t;p>　　氣缸直徑的圓整，活塞桿直徑的選取及各級吸排氣壓力的修正都直接影響到氣體力，需重新計算如下： </p><p><b>　　第Ⅰ列(第Ⅰ級)</b></p><p><b>　　a. 活塞面積</b></p><p><b>　　蓋側(cè)：m2</b></p><p&g

30、t;<b>　　軸側(cè)：m2</b></p><p><b>　　b. 壓力:</b></p><p><b>　　Pa</b></p><p><b>　　Pa</b></p><p><b>　　c. 氣體力:</b></p&

31、gt;<p><b>　　外止點： </b></p><p><b>　　N</b></p><p><b>　　內(nèi)止點:  </b></p><p><b>　　N</b></p><p><b>　　第Ⅱ列(第Ⅱ級

32、)</b></p><p><b>　　a. 活塞面積</b></p><p><b>　　蓋側(cè)：m2</b></p><p><b>　　軸側(cè)：m2</b></p><p><b>　　b. 壓力</b></p><p&g

33、t;<b>　　Pa</b></p><p><b>　　Pa</b></p><p><b>　　c. 氣體力</b></p><p><b>　　外止點： </b></p><p><b>　　N</b></p>

34、<p><b>　　內(nèi)止點： </b></p><p><b>　　N</b></p><p>　　由以上計算表明，最大氣體力在第Ⅱ列外止點（-146011.6N），約為137.0噸，沒有超過活塞桿的允許值，可用。</p><p>　　1.12 復(fù)算排氣量</p><p>　　氣缸直徑圓

35、整后，壓力比發(fā)生變化，引起容積系數(shù)相應(yīng)的變化。</p><p>　　如其它系數(shù)不變，則排氣系數(shù)為：</p><p>　　經(jīng)上述修正后的排氣量為：</p><p><b>　　m3/min</b></p><p>　　計算結(jié)果與題目要求接近，說明所選用的氣缸是合適的。</p><p>　　1.13

36、計算功率，選取電機</p><p><b>　　計算各級指示功率</b></p><p><b>　　KW</b></p><p><b>　　KW</b></p><p><b>　　整機總指示功率：</b></p><p>&l

37、t;b>　　KW</b></p><p><b>　　軸功率Nz：</b></p><p>　　因本機為中型壓縮機，取機械效率ηm=0.92，則：</p><p><b>　　KW</b></p><p><b>　　所需電機功率：</b></p>

38、<p>　　因本機是齒輪箱傳動，取傳動效率ηe=0.99，則：</p><p><b>　　KW</b></p><p>　　實際本機選用JB500-12型隔爆異步電動機，功率為500KW是夠的，說明以上計算可用。</p><p>　　1.14 熱力計算結(jié)果數(shù)據(jù)</p><p>　　各級名義，實際壓力及壓力

39、比見下表</p><p>　　表1.8  各級名義、實際壓力及壓力比</p><p><b>　　各級實際排氣溫度:</b></p><p>　　T2Ⅰ=406.8K    或   T2Ⅰ=133.8℃</p><p>　　T2Ⅱ=412.4K &#

40、160;  或   T2Ⅱ=139.8℃</p><p><b>　　氣缸直徑:</b></p><p>　　DⅠ=710mm         DⅡ=390mm</p><p><b>　　氣缸行程容積:</b

41、></p><p>　　VhⅠ'=0.1884m3      VhⅡ'=0.05579m3</p><p><b>　　實際排氣量:</b></p><p>　　Vd'=9.96m3/min</p><p><b>　　活

42、塞上最大氣體力:</b></p><p>　　Pmax=PⅡ外=-146011.6N</p><p><b>　　電動機功率:</b></p><p><b>　　Ne=500KW</b></p><p><b>　　活塞桿直徑：</b></p>&l

43、t;p><b>　　d=90mm</b></p><p>　　第2章 壓縮機的動力計算</p><p>　　動力計算部分需使用熱力計算部分所得結(jié)果，現(xiàn)將動力計算已知數(shù)據(jù)匯總見表2.1。</p><p>　　表2.1 動力計算已知數(shù)據(jù)</p><p><b>　　2.1 運動計算</b><

44、/p><p>　　作x-α，c-α，a-α運動曲線圖：</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　m/s</b></p><p><b>　　m/s2</b></p><p><b>　　位移：</b><

45、;/p><p><b>　　蓋側(cè)：</b></p><p><b>　　軸側(cè)：</b></p><p><b>　　速度：</b></p><p><b>　　加速度: </b></p><p>　　每隔10°按上述計算xg、

46、xz、c、a，將結(jié)果列入表2.2中，其中α是第Ⅰ列及第Ⅱ列本列的曲柄轉(zhuǎn)角，兩者結(jié)果一樣，故共用一個表。</p><p>　　由表2.2中值描點連線作出曲線圖如圖2.1。</p><p>　　作圖比例尺： mx=40mm/cm， mc=1m/s/cm</p><p>　　ma=40m/s2/cm， ma=20°/cm</p>

47、<p><b>　　2.2 氣體力計算</b></p><p>　　用列表計算法作各級氣缸指示圖及氣體力展開圖。</p><p><b>　　各過程壓力：</b></p><p><b>　　膨脹過程: </b></p><p>　　進氣過程:  

48、       壓縮過程: </p><p><b>　　排氣過程: </b></p><p>　　本機屬于中型壓縮機，取m=m’=1.4，xi是活塞位移，用運動計算中各點的位移值。因本機為雙作用活塞，蓋側(cè)氣體力與軸側(cè)氣體力應(yīng)分別列表計算。</p><p><b>

49、;　　氣體力：</b></p><p><b>　　蓋側(cè)：g</b></p><p><b>　　軸側(cè)：</b></p><p>　　對雙作用活塞蓋側(cè)與軸側(cè)氣體力應(yīng)分別計算，然后將同一轉(zhuǎn)角時兩側(cè)氣體力合成。    氣體力符號規(guī)定：軸側(cè)氣體力使活塞桿受拉，為正；蓋側(cè)氣體力使活塞桿受

50、壓，為負(fù)。</p><p>　　將計算結(jié)果列入表中：</p><p>　　Ⅰ級蓋側(cè)氣體力列入表2.3，Ⅰ級軸側(cè)氣體力列入表2.4，Ⅱ級蓋側(cè)氣體力列入表2.5，Ⅱ級軸側(cè)氣體力列入表2.6，合成氣體力列入表2.7。</p><p><b>　　作各級氣缸指示圖：</b></p><p>　　用活塞行程為橫坐標(biāo)，以氣體力為縱坐

51、標(biāo)，將表中的數(shù)據(jù)在坐標(biāo)上描點連線即成，Ⅰ級氣缸指示圖如圖2.2，Ⅱ級氣缸指示圖如圖2.3。    作圖比例尺：mx=1cm/cm， mp=2kN/cm</p><p><b>　　作氣體力展開圖：</b></p><p>　　以曲柄轉(zhuǎn)角α為橫坐標(biāo)，以氣體力為縱坐標(biāo)，將指示圖展開。軸側(cè)氣體力為正，繪在橫坐標(biāo)上，蓋側(cè)氣體力為負(fù)

52、，繪在橫坐標(biāo)以下，并將合成氣體力繪出，Ⅰ級氣缸氣體力展開圖如圖2.4，Ⅱ級氣缸氣體力展開圖如圖2.5。 作圖比例尺： ma=20°/cm， mp=4kN/cm</p><p>　　2.3 往復(fù)慣性力計算</p><p><b>　　往復(fù)運動質(zhì)量的計算</b></p><p><b>　　連桿質(zhì)量：kg</b

53、></p><p>　　取小頭折算質(zhì)量：kg</p><p>　　Ⅰ級活塞組件及十字頭組件質(zhì)量：kg</p><p>　?、蚣壔钊M件及十字頭組件質(zhì)量：kg</p><p>　　于是得到各級往復(fù)運動質(zhì)量：</p><p><b>　　kgkg</b></p><p>

54、;<b>　　活塞加速度</b></p><p>　　加速度值由運動計算已知。</p><p>　　計算各級往復(fù)慣性力：</p><p>　　計算結(jié)果列入表2.8。關(guān)于慣性力的符號規(guī)定：以使活塞桿受拉為正，受壓為負(fù)，這一規(guī)定恰好和慣性力與加速度方向相反的規(guī)定一致。</p><p>　　2.4 摩擦力的計算</p&g

55、t;<p>　　往復(fù)摩擦力與旋轉(zhuǎn)摩擦力分別計算如下：</p><p><b>　　往復(fù)摩擦力的計算</b></p><p>　　取往復(fù)摩擦力為總摩擦力的70％</p><p><b>　?、窦壨鶑?fù)摩擦力:</b></p><p><b>　　N</b></p

56、><p><b>　　Ⅱ級往復(fù)摩擦力：N</b></p><p>　　關(guān)于往復(fù)摩擦力的符號規(guī)定：</p><p>　　a. 仍以使活塞桿受拉為正，受壓為負(fù)。 </p><p>　　b. 在 00-1800 之間為向軸行程，摩擦力使活塞桿受拉，定為正；</p><p>　　在

57、0;1800-3600 之間為向蓋行程，摩擦力使活塞桿受壓，定為負(fù)。</p><p><b>　　旋轉(zhuǎn)摩擦力的計算</b></p><p>　　旋轉(zhuǎn)摩擦力為總摩擦力的30％</p><p><b>　　N</b></p><p>　　2.5 綜合活塞力計算及綜合活塞力圖的繪制</p>

58、<p>　　將氣體力、往復(fù)慣性力及往復(fù)摩擦力合成就得到綜合活塞力P∑</p><p>　　計算結(jié)果列入表2.9、表2.10。</p><p>　　活塞力P∑是隨著曲柄轉(zhuǎn)角α而變化的其正負(fù)號規(guī)定同前。</p><p>　　列的綜合活塞力圖的繪制</p><p>　　將每列的氣體力、往復(fù)慣性力及往復(fù)摩擦力相迭加，繪在同一比例尺的圖上，就

59、到列的綜合活塞力圖，橫坐標(biāo)為曲軸轉(zhuǎn)角α，縱坐標(biāo)為活塞力P∑如圖2.6、圖2.7。 作圖比例尺：ma=20°/cm， mP∑=4kN/cm</p><p>　　2.6 切向力的計算及切向力圖的繪制</p><p><b>　　切向力的計算</b></p><p>　　計算結(jié)果列入表2.9、表2.10。</p>

60、<p><b>　　總切向力的計算</b></p><p>　　將Ⅰ、Ⅱ列切向力和旋轉(zhuǎn)摩擦力合成就得出總切向力，合成時要注意列的相位差，Ⅱ列按旋轉(zhuǎn)方向超前2700 ，即將Ⅱ列2700 時的切向力與Ⅰ列00 時的切向力迭加，Ⅱ列2800時的切向力與Ⅰ列100時的切向力迭加，依次類推，合成結(jié)果列入表2.11。</p><p><b>　　作切向力圖&l

61、t;/b></p><p>　　a. 橫坐標(biāo)為曲柄轉(zhuǎn)角α， 比例尺為ma=20°/cm，換算為長度比例尺</p><p><b>　　m/cm</b></p><p>　　b. 縱坐標(biāo)為切向力，比例尺：Tm=2kN/cm</p><p>　　c. 根據(jù)切向力的計算表作切向圖，如圖2.8</p>

62、<p><b>　　平均切向力的計算</b></p><p>　　a. 由列表計算的切向力求平均切向力Tm</p><p><b>　　kN</b></p><p>　　b. 由熱力計算所得的軸功率計算平均切向力</p><p><b>　　kN</b></

63、p><p><b>　　c. 計算作圖誤差</b></p><p>　　誤差沒有超過±5％在允許的范圍內(nèi)。</p><p>　　d. 將平均切向力Tm水平線畫在切向力圖上。</p><p>　　2.7 作幅度面積向量圖</p><p>　　用求機儀（或其它方法）求得平均切向力與總切向力曲線所

64、包圍的面積：</p><p>　　F1=0.07cm2 ,  F2=8.525cm2 ,  F3=-4.885cm2 ,F4=-1.45cm2 , F5=-2.76cm2 , F6=3.855cm2 ,F7=-1.87cm2 , F8=-1.505cm2 , F9=-3.155cm2 </p><p><b>　　作幅度面積向量圖</b&

65、gt;</p><p>　　將平均切向力下方的面積定為［－］向上作向量，平均切向力上方的定為［＋］向下作向量，把所有這些向量依次首尾相接平行作出（最末一個向量的終點與第一個向量的始點在同一水平線），得到向量圖上最高點與最低點間的差值△fmax=12.13cm2，如圖2.9。</p><p>　　比例尺：1cm=2cm2。</p><p>　　2.8 飛輪矩的計算&l

66、t;/p><p>　　壓縮機一轉(zhuǎn)中的能量最大變化量L：</p><p><b>　　N·m</b></p><p>　　旋轉(zhuǎn)不均勻度δ的選取</p><p>　　本壓縮機與電機是用三角皮帶傳動，由表2-4[3]取。</p><p><b>　　飛輪矩的計算</b><

67、;/p><p><b>　　kg·m2</b></p><p>　　2.9 分析本壓縮機動力平衡性能</p><p>　　圖2.9是L型壓縮機，一列水平配置，一列垂直配置，υ=90°，垂直列常是低壓氣缸，水平列為高壓氣缸。設(shè)兩列的往復(fù)運動質(zhì)量為ms。</p><p>　　圖2.9 L型壓縮機慣性力平衡情況

68、</p><p>　　垂直列的往復(fù)慣性力：</p><p>　　水平列的往復(fù)慣性力：</p><p><b>　　°</b></p><p>　　將兩列的慣性力合成得：</p><p>　　一階慣性合力的方向角為θ'，從圖2.9看：</p><p><

69、;b>　　故知：</b></p><p>　　二階慣性合力的方向角為θ"：</p><p><b>　　故知：</b></p><p><b>　　°</b></p><p>　　以上表明：一階往復(fù)慣性力的合力是個定值，方向始終沿曲柄方向外指，這樣就可在曲柄的反

70、方向加平衡質(zhì)量，產(chǎn)生的離力慣性力Ir0′，可使一階慣性力完全平衡。二階慣性力的合力方向總是在與垂直軸線成-450角的射線方向上，其大小呈周期性變化，故不能用平衡質(zhì)量加以平衡。 旋轉(zhuǎn)慣性力可用平衡質(zhì)量離心慣性力Ir0平衡。 由于角度式壓縮機各列連桿置于同一曲柄銷上，列間距很小，所以各種慣性力矩很小，可忽略不計。</p><p>　　表2-2 活塞位移、速度、加速度計算表</p><p

71、>　　表2-3 I級氣缸蓋側(cè)氣體力計算表</p><p>　　表2-4 I級氣缸軸側(cè)氣體力計算表</p><p>　　表2-5 II級氣缸蓋側(cè)氣體力計算表</p><p>　　表2-6 II級氣缸軸側(cè)氣體力計算表</p><p>　　表2-7 氣體力合成計算表</p><p>　　表2-8 往復(fù)慣性力計算表<

72、;/p><p>　　表2-9 I級氣缸切向力計算表</p><p>　　表2-10 II級氣缸切向力計算表</p><p>　　表2-11 總切向力計算表</p><p>　　圖2.1 x-α、c-α、a-α曲線圖</p><p>　　圖2.2 Ⅰ級氣缸指示圖</p><p>　　圖2.3 Ⅱ級氣缸

73、指示圖</p><p>　　圖2.4 Ⅰ級氣缸氣體力展開圖</p><p>　　圖2.5 Ⅱ級氣缸氣體力展開圖</p><p>　　圖2.6 第Ⅰ列綜合活塞力</p><p>　　圖2.7 第Ⅱ列綜合活塞力</p><p>　　圖2.8 切向力圖及幅度面</p><p>　　第3章 計算結(jié)果分析

74、</p><p><b>　　k值的選擇</b></p><p>　　由于本壓縮機為空氣壓縮機，介質(zhì)為空氣時k應(yīng)取1.4。</p><p>　　經(jīng)計算，當(dāng)k=1.4時名義排氣溫度均大于180℃，即大于空氣介質(zhì)的上限溫度，故調(diào)節(jié)k值，取k=1.3。</p><p><b>　　名義排氣溫度T2Ⅱ</b>

75、;</p><p>　　當(dāng)k=1.3時，由表1.2計算出來的名義排氣溫度約為160℃，均大于任務(wù)書上已知名義排氣溫度130℃，卻小于空氣介質(zhì)的名義排氣溫度上限180℃，故在實際情況允許使用范圍內(nèi)。而經(jīng)表1.7計算，得實際排氣溫度約為130℃，故亦符合任務(wù)書上初選排氣溫度，在允許使用范圍內(nèi)。</p><p><b>　　活塞桿直徑d</b></p><

76、;p>　　由任務(wù)書已知，初選活塞桿直徑d=70mm。經(jīng)計算，當(dāng)d=70mm時，PⅡ外＜2tf，即由附表2[1]查得此活塞力符合活塞桿直徑范圍為80-100mm。故復(fù)選d=90mm，經(jīng)計算PⅡ外=-17920N＜2tf，符合復(fù)選活塞力等級。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　張穎，李淑華，叢蕊. 過程流體機械習(xí)題及課程設(shè)計指導(dǎo)書[M