基坑支護畢業(yè)設計--某地鐵車站維護結構設計

1、<p>　　南京某地鐵車站維護結構設計</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　基坑工程是為保證基坑施工、主體地下結構的安全和周圍環(huán)境不受損害而采取的支護結構、降水和土方開挖與回填，包括勘察、設計、施工、監(jiān)測和檢測等的一項綜合性很強的系統(tǒng)工程。基坑工程是土力學基礎工程中一個古老的傳統(tǒng)課題，同時又是一個綜合性的巖土工程問題。隨著基坑的開挖

2、越來越深、面積越來越大，基坑圍護結構的設計和施工越來越復雜，所需要的理論和技術越來越高。 </p><p>　　深基坑工程涉及結構工程、巖土工程和環(huán)境工程等眾多學科領域，綜合性高，影響因素多，設計計算理論還不成熟，在一定程度上還依賴于工程實踐經驗。</p><p>　　本文在第一章中介紹了深基坑的發(fā)展狀況、人們對其設計理論的研究狀況及重點研究方向。第二章介紹了本工程的工程背景和工程的相關的

3、地質條件及相關的土層參數(shù)。第三章通過基坑特點的分析及維護方案選擇的原則確定了本工程的基坑支護方案。第四章主要進行了基坑圍護結構的計算，包括土壓力的計算，支撐內力的計算，維護結構的配筋計算，支撐結構的配筋計算等內容。第五章初步討論了該工程的施工方案。第六章簡要的論述了關于該基坑施工質量保證措施相關內容。</p><p>　　關鍵詞：基坑工程 ,基坑維護,施工 </p><p>　　Maint

4、enance design of Nanjing metro station structure</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Foundation pit engineering is to ensure the foundation pit construction, The main underground safet

5、y of structure and the surrounding environment is not damaged and the supporting structure, Rainfall and earth excavation and backfill, including survey, design, construction, monitoring and detection of such a comprehen

6、sive system engineering. Soil mechanics and foundation engineering foundation pit engineering is a traditional topic, but also a complex geotechnical engineering problems. With the </p><p>　　Deep foundation

7、pit engineering relates to structural engineering, geotechnical engineering and environmental engineering and other fields, comprehensive high, affected by many factors, design calculation theory is not mature, to a cert

8、ain extent is also dependent on the experience of Engineering practice.</p><p>　　In the first chapter of this article introduces the development condition of deep foundation pit, the design theory research s

9、tatus and key research direction. The second chapter introduced the engineering background and engineering related geological conditions and related parameters of soil layers. The third chapter through analysis of charac

10、teristics analysis and maintenance scheme selection principle to determine the engineering of foundation pit supporting scheme. The fourth chapter of foun</p><p>　　Keywords: foundation engineering、foundation

11、 pit maintenance、construction</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　摘要（中文 ）I</b></p><p><b>　　摘要（外文）II</b></p><p><b>　　1緒論1</b&g

12、t;</p><p>　　1.1深基坑工程的發(fā)展狀況1</p><p>　　1.2深基坑支護設計理論及計算方法研究現(xiàn)狀2</p><p>　　1.3深基坑工程中存在的主要問題及重點研究方向4</p><p><b>　　2概述6</b></p><p><b>　　2.1工程概況

13、6</b></p><p><b>　　2.2氣象6</b></p><p>　　2.3地形、地貌、地質、水文6</p><p><b>　　2.4工程地質8</b></p><p>　　2.4.1場地巖土工程性質8</p><p>　　2.4.2巖土物

14、理力學性質10</p><p>　　3車站圍護設計方案13</p><p>　　3.1設計依據(jù)13</p><p>　　3.1.1設計依據(jù)13</p><p>　　3.2.2設計原則14</p><p>　　3.3.3設計方案選擇14</p><p>　　4車站維護結構設計計算16

15、</p><p>　　4.1關于探測點處斷面設計16</p><p>　　4.1.1第一道支撐計算16</p><p>　　4.1.2第二道支撐計算22</p><p>　　4.1.3第三道支撐計算22</p><p>　　4.1.4第四道支撐計算23</p><p>　　4.1.5排

16、樁入土深度計算23</p><p>　　4.1.6最大彎矩計算24</p><p>　　4.1.7配筋計算26</p><p>　　4.1.8冠梁計算27</p><p>　　4.1.9電算結果27</p><p><b>　　5施工方案46</b></p><p&

17、gt;　　5.1施工總體步驟46</p><p>　　5.1.1施工總體流程46</p><p>　　5.1.2施工組織方式46</p><p>　　5.2相鄰攪拌樁施工順序46</p><p>　　5.2.1施工工藝46</p><p>　　5.2.2施工質量保證技術組織措施47</p>&

18、lt;p>　　5.3鉆孔灌注樁施工方案49</p><p>　　5.3.1鉆孔灌注樁施工工藝49</p><p>　　5.3.2測量放樣51</p><p>　　5.3.3護筒埋設51</p><p>　　5.3.4成孔施工51</p><p>　　5.3.5清孔52</p><p

19、>　　5.3.6鋼筋籠制作52</p><p>　　5.3.7鋼筋籠安放53</p><p>　　5.3.8水下砼施工53</p><p>　　5.3.9鉆孔灌注樁施工技術要點54</p><p>　　5.4鋼筋混凝土圈梁施工58</p><p>　　5.5土方開挖59</p><

20、p>　　5.5.1土方開挖59</p><p>　　5.6深井降水施工60</p><p>　　5.6.1工藝流程60</p><p>　　5.6.2管井施工方法及技術措施60</p><p>　　5.6.3深井降水停止62</p><p>　　5.6.4降水注意事項62</p><

21、;p>　　5.6.5井措施62</p><p>　　6施工質量保證措施64</p><p>　　6.1質量保證體系64</p><p>　　6.2開工前質量準備工作64</p><p>　　6.3施工過程質量控制65</p><p><b>　　結 論68</b></p&g

22、t;<p><b>　　參考文獻69</b></p><p><b>　　致謝70</b></p><p><b>　　1緒論</b></p><p>　　1.1深基坑工程的發(fā)展狀況</p><p>　　自80年代以來，我國城市建設進入了一個新的發(fā)展時期，高層

23、、超高層的建筑越來越多，僅從1990 年到 2000 年的十年間，我國各大中城市己建 10 層以上的建筑 物超過 1.5 億 m 2。相應的，基坑開挖的深度也就越來越大，如武漢的國貿大廈基坑 開挖到地面以下 16.8m；北京市經貿委大樓，地下4層結構，基礎埋置深度為地面以 下 30m；上海的經貿大廈基坑開挖到地面以下32m。我國迄今已竣工的深基坑工程在 各大城市中可謂比比皆是，不勝枚舉。據(jù)有關部門估計，我國目前己開發(fā)利用的地下空間約 5

24、×10 7 m 3 時，這大體上反映了其僅完成的深基坑工程的規(guī)模。總之，我國高層 建筑數(shù)量越來越多的同時，深基坑將向大深度、大面積方向發(fā)展已成必然趨勢。深基坑工程是基礎工程的一個組成部分。深基坑工程在國外稱為“深開挖工程” (Deep Excavation)，這比稱之為“深基坑”似乎更全面。因為從上面的描述可知，為建(構)筑物的基礎結構而開挖，只是深開挖的一種類型；深開挖還包括為各種地下工程整體(并非基礎而己)所需進行的深層開

25、挖。如果完整而形象的說，它是為了高層建筑和高聳桿塔煙囪等構筑物的基礎結構，</p><p>　　1.2深基坑支護設計理論及計算方法研究現(xiàn)狀</p><p>　　支護結構強度和變形的分析計算基本方法可總結為三類，即極限平衡法、土抗力 法和有限元分析法。（1）極限平衡法 極限平衡法在基坑支護設計發(fā)展早期一直被廣泛應用，且仍是目前我國相關設計人員最熟悉的基坑支護設計計算方法之一。由于它具有計算簡

26、便，可以手算，且在目前情況下即使應用彈性地基反力法計算支護結構內力，其嵌固深度還是要用極限平衡法確定；此外，對空間效應不明顯的不級基坑和地層較穩(wěn)定、周圍環(huán)境較簡單的二級 基坑中的懸臂支護結構及單支點支護結構采用極限平衡法計算也是適宜的。所以，在今后一段時期內，極限平衡法還會得到一定范圍的應用。等值梁法、靜力平衡法、太沙基法、二分之一分割法等都屬于極限平衡法， 國內較多采用等值梁法和靜力平衡法。極限平衡法假定作用在圍護墻前后的土壓力分別達

27、到被動土壓力和主動土壓力，在此基礎上再作某些力學上的假設，把超靜定問題簡化為靜定問題求解。它未考慮圍 護墻位移對土壓力的影響，也不能反映支護結構的變形情況，尤其是對有支撐(或錨 桿)的支護結構采用等值梁法設計時，對支點力的計算假定與支點剛度系數(shù)無關，因而不能模擬分步開挖工況。此外，該方法沒有也無法考慮基坑的空間效應。所以，極限</p><p>　　1.3深基坑工程中存在的主要問題及重點研究方向 </p>

28、;<p>　　20 多年來，我國已成功地設計和施工了許多技術先進、經濟合理的基坑，但由 于問題的復雜性，基坑工程的成功率仍較低。究其原因，主要存在四個方面的問題: ①對支護結構受力狀態(tài)不甚明了；②計算簡化與實際情況相差過大；③對某些新的支 護型式的計算理論滯后于工程實踐；④施工方面存在很大程度的隨意性和盲目性。為 了提高基坑工程的成功率，使支護結構設計既安全又經濟，今后擬重視以下幾方面的 研究: （1）能基本考慮基坑工程實

29、際工作性狀的實用設計方法研究 如前所述， 目前分析計算基坑支護結構的三類方法都存在不同程度的缺陷。 因此， 尋找一種能基本考慮基坑工程的實際工作性狀， 特別是能考慮支護結構與土的非線性 共同作用及深基坑的空間效應的實用設計方法，具有重要的現(xiàn)實意義。 （2）基坑工程施工監(jiān)測、反演分析與安全預報研究 目的是通過監(jiān)測和分析各施工階段的相關信息， 來了解支護結構的受力狀態(tài)和變 形特征及對周圍環(huán)境的影響；反演推求土性參數(shù)，不斷修正支護設計，使設計

30、逐漸逼 近實際情況，并對基坑的安全性狀及時預報。國內外對基坑施工監(jiān)測、反演分析和安 全預報的研究一直非常關注。 今后應重視基于反演分析和安全預報雙重</p><p><b>　　2概述</b></p><p><b>　　2.1工程概況</b></p><p>　　漢中門站位于漢中路下南側，其南側為市民廣場，北側為南京中醫(yī)

31、學院門前綠化帶，西端離虎踞路高架橋約45m，車站東端南側距南水苑賓館外墻最小距離為1.86m，車站范圍管線密集。考慮盾構穿越秦淮河的埋深要求，經綜合比較，車站設計為地下三層三跨箱形結構，島式站臺，站臺寬12m，地下一層為站廳層，地下二層為商業(yè)開發(fā)層及設備層，地下三層為站臺層。車站總長為161.5m，標準段寬20.9，有效站臺中心里程為K12+110.00，該處頂板頂面標高9.293m，車站頂部覆土2.9m~3.3m。車站東西兩端設活塞風

32、道，風井，在南北兩側設四個出入口通道。車站起點里程（端墻外皮）左線K12+026.701，右線K12+026.700；終點里程（端墻外皮）K12+187.601，車站沿線路前進方向2‰上坡。車站主體結構采用明挖順做法施工，基坑深20.93～23.1m，圍護結構采用密排的φ1200鉆孔灌注樁，鉆孔灌注樁采用鋼筋砼樁與素砼樁間隔布設（局部地段采用密排鋼筋砼樁），樁芯相切，護壁咬合。</p><p><b>

33、　　2.2氣象</b></p><p>　　本項目所在區(qū)域處于長江下游北熱帶季風氣候區(qū)，具有氣候溫和，雨量充沛，日照充足，無霜期長，四季分明等特點，因受大陸、海洋以及來自南北天氣系統(tǒng)段影響，氣候比較復雜，年際間的變化大，氣象災害比較頻繁，年降雨量為1000～1200mm，年內分布也不均衡，主要集中在夏季，6～9月份雨量占52％，夏秋之際多臺風暴雨。</p><p>　　2.3地

34、形、地貌、地質、水文</p><p>　　漢中門站擬建場區(qū)隸屬于Ⅰ級階地地貌單元。地表以下1.80～4.30米為近期雜填土、粉質粘土、質素填土；第四系沉積層底板埋深5.10～22.90米，主要為全新世～上更新世沉積粉質粘土和混合土；下部基巖為白堊系“紅層”，巖芯為泥質粉砂巖加粉砂質泥巖，軟硬相間，屬極軟巖。漢中門車站地質參數(shù)由《南京地鐵二號線漢中門站巖土工程詳細勘察報告》（編號：2004168-1）提供。穿越的主

35、要土層由上至下依次為：①～雜填土；①～2b2-3素填土；②～1b1-2粉質粘土；②～3b2-3粉質粘土；③-1b1-2粉質粘土；③-2b2-3粉質粘土；③-3b1-2粉質粘土；③-4e粉質粘土；K1g-1a強風化泥質粉砂巖；K1g-2a中風化泥質粉砂巖。</p><p>　　表2.1土層性質描述表</p><p>　　本站地下水類型主要為上層滯水，孔隙潛水和基巖風化裂隙水。上層滯水主要賦存

36、于①層填土的碎磚、碎石等雜物的孔隙格架中；孔隙潛水分布在②層軟土中；③層硬可塑粉質粘土，可視為相對隔水層：基巖風化裂隙水主要分布于巖石風化界面和粉砂巖、泥質粉砂巖裂隙中，裂隙多被充填、裂隙一般不富水。地下水年變幅0.50～1.50米，地下水對砼無腐蝕性，對鋼筋砼結構中的鋼筋無腐蝕性，對鋼結構具有弱腐蝕性。場地土對砼無腐蝕性，對鋼結構有弱腐蝕性。設計時，地下水位埋深按1.00米考慮。</p><p>　　漢中門站～

37、上海路站區(qū)間擬建場區(qū)隸屬于I級階地地貌單元。勘探深度范圍內，地表淺部為近期雜填土、素填土；局部有②層新近沉積土，下部主要為上更新世沉積粉質粘土和混合土；基巖為白堊系“紅層”，巖性為泥質粉砂巖、角礫砂巖，軟硬相間，屬極軟巖，其中③-3b1-2層具弱膨脹潛勢。</p><p>　　本區(qū)間地下水類型主要為上層滯水、孔隙潛水和基巖風化裂隙水。上層滯水土要賦存于①層填土的碎磚、碎石等雜物的孔隙格架中：孔隙潛水主要賦存于②層

38、粉質粘土中；③層便可塑粉質粘土，可視為相對隔水層：基巖風化裂隙水主要分布于巖石風化界面和粉砂巖、泥質粉砂巖裂隙中，裂隙多被充填，一般不富水。判別場地土對砼無腐蝕性，對鋼筋混凝土中鋼筋無腐蝕性，對鋼結構有弱腐蝕性。</p><p><b>　　2.4工程地質</b></p><p>　　2.4.1場地巖土工程性質</p><p><b>

39、;　　1工程地質</b></p><p>　　表2-2工程地質層分布與特征描述一覽表</p><p><b>　　2.水文地質條件</b></p><p>　　本站地下水類型主要為孔隙潛水和基巖風化裂隙水。孔隙潛水分布在①層及②層軟土中；③層硬可塑粉質粘土，可視為相對隔水層；基巖風化裂隙水主要分布于巖石風化界面和粉砂巖、泥質粉砂巖裂

40、隙中，裂隙多被充填，裂隙一般不富水。勘察期間，鉆孔內初見水位1.70～3.00米，靜止穩(wěn)定水位埋深2.00～3.30米。本次勘察部分鉆孔測不到地下水水位。地下水年變幅約1.00米，設計時，地下水位埋深按1.00米考慮。</p><p>　　2.4.2巖土物理力學性質

41、 </p><p>　　表2-3圍巖分類及土石可挖性分級表</p><p>　　表2-4基坑開挖支護設計參數(shù)一覽表</p><p

42、><b>　　3車站圍護設計方案</b></p><p><b>　　3.1設計依據(jù)</b></p><p><b>　　3.1.1設計依據(jù)</b></p><p>　　1)《南京市城市總體規(guī)劃》（1991～2010）</p><p>　　2)《南京地鐵二號線一期工程可行

43、性研究報告》及專家評審意見</p><p>　　3)《南京地鐵二號線一期工程上海路站初步設計》（2003.12）</p><p>　　4)《南京地鐵二號線一期工程初步設計預評審專家審查意見》（2004.3.2）</p><p>　　5)《關于地鐵二號線一期工程初步設計優(yōu)化方案報告暨施工設計實施報告》（2004.10）</p><p>　　6)

44、《沿線建（構）筑物調查報告》</p><p>　　7)《南京地鐵二號線一期工程施工設計技術規(guī)定》（2004.10）</p><p>　　8)《地鐵設計規(guī)范》（GB50157-2003）及江蘇省、南京市的相關規(guī)范、規(guī)定</p><p>　　9)二號線設計總體組下發(fā)的相關技術聯(lián)系單</p><p>　　10) 南京地鐵二號線一期工程設計合同<

45、;/p><p>　　11）采用的主要設計規(guī)范</p><p>　　《地下鐵道設計規(guī)范》（GB50157-2003）；</p><p>　　《地下鐵道工程施工及驗收規(guī)范》（GB50299-1999）；</p><p>　　《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）；</p><p>　　《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50

46、009-2001）；</p><p>　　《水工鋼筋混凝土結構設計規(guī)范》（SDJ20-78）</p><p>　　《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）；</p><p>　　《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2001）；</p><p>　　《鐵路工程抗震設計規(guī)范》（TBJ111-87）；</p><p>

47、;　　《建筑基坑工程技術規(guī)范》（YB9258-97）；</p><p>　　《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）；</p><p>　　《南京地區(qū)地基基礎設計規(guī)范》（DB32/112-95）；</p><p>　　《地下工程防水技術規(guī)范》（GB50108-2001）；</p><p>　　《基坑土釘支護技術規(guī)程》（CECS96

48、：97）；</p><p>　　《錨桿噴射混凝土支護規(guī)范》（GB50086-2001）；</p><p>　　《人民防空工程設計規(guī)范》（GB50225-95）。</p><p><b>　　3.2.2設計原則</b></p><p>　　（1）附屬結構中主要構件（即構成主體承重框架且不易維護的構件）的設計使用年限為100

49、年。</p><p>　?。?）結構的安全等級為一級，構件的重要性系數(shù)取1.1。</p><p>　?。?）出入口、風道基坑保護等級根據(jù)深度及周邊條件為特級、一級或二級，基坑側壁重要性系數(shù)γ=1.00。</p><p>　?。?）圍護結構應滿足基坑穩(wěn)定要求，不產生傾覆、滑移和局部失穩(wěn)。支撐系統(tǒng)不失穩(wěn)，圍護結構構件不發(fā)生強度破壞。鋼管內支撐預加軸力按支撐設計軸力的50

50、％～80％計。 </p><p>　?。?）結構設計應進行抗浮穩(wěn)定驗算,按最不利情況進行驗算。在不考慮側壁摩阻力時,其抗浮安全系數(shù)不得小于1.05。當計及側壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)不得小于1.15。當結構抗浮不能滿足要求時，應采取相應的工程措施。 </p><p>　?。?）地下結構設計宜采用信息化設計法，為此須建立嚴格的監(jiān)控量測制度。</p><p>

51、　?。?）結構的凈空尺寸應滿足使用功能的要求、施工工藝的要求。施工中要考慮施工誤差等因素的影響，施工誤差的允許量值為5cm，基坑圍護結構垂直度允許偏差≤3‰。</p><p>　?。?）基坑地面最大沉降量≤0.15H％，圍護結構最大水平位移≤0.2H％。</p><p>　　（9）風井、風道結構防水等級二級,出入口通道結構防水等級一級, 采用柔性防水層全包防水的原則。</p>

52、<p>　?。?0）南京地區(qū)的地震基本烈度為7度，框架結構抗震等級為三級。</p><p>　?。?1）地下結構須具有戰(zhàn)時防護功能。在規(guī)定的設防部位，結構設計按6級人防的抗力標準進行驗算，并設置相應的防護設施。</p><p>　　3.3.3設計方案選擇</p><p>　　整個基坑單元進行計算，同時將采用理正深基坑支護設計軟件進行校核。要計算和設計內容

53、為：</p><p><b>　?。?）土壓力計算：</b></p><p>　?。?）基坑排樁入土深度和支撐反力計算：</p><p>　　（3）排樁配筋計算：</p><p>　?。?）基坑穩(wěn)定性驗算：</p><p>　　（5）基坑內支撐結構計算：</p><p>　

54、?。?）基坑降水井設計計算：</p><p>　?。?）基坑監(jiān)測方案設計:</p><p>　　(8）繪制基坑支護施工圖。</p><p>　　因此本基坑設計方案如下：根據(jù)已知土層信息，檔土支護結構采用密排的φ1200鉆孔灌注樁，鉆孔灌注樁采用鋼筋砼樁與素砼樁間隔布設（局部地段用密排鋼筋砼樁），樁芯相切，護壁咬合。采用分期圍擋場地，施作圍護樁，混凝土的強度等級處注明

55、外均為C30，排樁中鋼筋均采用HRB335級鋼?；觾戎问褂玫氖卿摴苤?，內支撐用φ609鋼管支撐，t=12mm（部分為16mm）?；迂Q向設四道支撐，支撐豎向間距4.5m，水平間距4.5m；基坑端部設角撐。鋼管支撐在安裝時要施加預加力，預加力按設計軸力50％～80％施加，沿每道支撐端部設鋼腰梁，腰梁采用2～3根［40C加綴板組合而成，腰梁固定于間隔布設的鋼支架上，支架通過高強螺栓錨固于圍護樁上。各基坑支撐預加軸力如下表：（括號內數(shù)值

56、為設計軸力）</p><p>　　第一道支撐設在-1.50m，第二道支撐設在-6.00m，第三道支撐-10.50m，第四道支撐設在-15.00m。</p><p>　　4車站維護結構設計計算</p><p>　　4.1關于探測點處斷面設計</p><p>　　4.1.1第一道支撐計算</p><p>　　主動土壓力計算

57、如下：</p><p><b>　　===0.869m</b></p><p>　　=182.3tan(45</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b>&l

58、t;/p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p&

59、gt;<p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p>

60、<p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p

61、><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>&

62、lt;b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b&

63、gt;　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　被動土壓力：</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b&

64、gt;　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　零點位置計算設距基坑底x米</p><p><b>　　X=1.61m</b></p><p><b>　　K

65、N/M</b></p><p><b>　　KN/M</b></p><p><b>　　KN/M</b></p><p><b>　　KN/M</b></p><p><b>　　KN/M</b></p><p>　　

66、4.1.2第二道支撐計算</p><p><b>　　KN/M</b></p><p><b>　　KN/M</b></p><p>　　4.1.3第三道支撐計算</p><p><b>　　KN/M</b></p><p><b>　　KN/

67、M</b></p><p><b>　　KN/M</b></p><p>　　4.1.4第四道支撐計算</p><p>　　4.1.5排樁入土深度計算</p><p>　　假設嵌固深度設計值為</p><p>　　= 39.54+43.56+6.10+11.89=280.11+231.

68、42+325.39+25.6+52.97+468.42</p><p>　　+174.46-78.02-233.48-411.11-285.76-121.28-68.34</p><p>　　=374.35KN/M</p><p>　　=58.903+25.09KN/M</p><p><b>　　≥0</b></

69、p><p><b>　　≥0</b></p><p><b>　　=8m</b></p><p>　　樁長L=H+1.2(a+)=22.03+1.2(1.61+8)=34m</p><p>　　嵌固深度=34-22.03=12m</p><p>　　4.1.6最大彎矩計算<

70、/p><p>　　之間最大彎矩計算已知：=78.02KN/M,設剪力Q=0點位于亞層頂面下米處。</p><p>　　=175.30KN.M/M</p><p>　　之間最大彎矩計算已知：=78.02KN/M，=233.48KN/M,設剪力Q=0點位于亞層頂面下米處。</p><p>　　=713.35 KN.M/M</p><

71、;p>　　之間最大彎矩計算已知：=78.02KN/M，=233.48KN/M, =411.11KN/M,設剪力Q=0點位于亞層頂面下米處。</p><p>　　=1692.20 KN.M/M</p><p>　　之間最大彎矩計算已知：=78.02KN/M，=233.48KN/M, =411.11KN/M, =285.76KN/M,設剪力Q=0點位于亞層頂面下米處。</p>

72、<p>　　=1197.156 KN.M/M</p><p>　　基坑開挖面之下最大彎矩計算設剪力Q=0點位于層頂面下米處。</p><p>　　=-2235.98 KN.M/M</p><p><b>　　4.1.7配筋計算</b></p><p>　　彎矩設計值為2235.98 KN.M/M，彎矩放大系

73、數(shù)為1.25,故彎矩設計值M=2235.981.21.25=3353.97KNM</p><p>　　鉆孔灌注樁縱向受力鋼筋沿圓截面周邊均勻布置，其正截面受彎承載力按下列公式計算：</p><p>　　取混凝土強度C30，,主筋采用HRB400Ⅱ級鋼筋，箍筋采用HPB235Ⅰ級鋼筋，。鉆孔灌注樁半徑r=600mm截面積A=1130973，保護層厚度取70mm,主筋采用直徑D=32mmⅡ級鋼

74、筋,單根鋼筋截面積804.2。按n=28根進行計算=22517.6將數(shù)據(jù)代入公式</p><p><b>　　滿足條件：</b></p><p>　　配筋率故配筋采用2832均勻分布8@200箍筋20@200加強筋。</p><p><b>　　4.1.8冠梁計算</b></p><p>　　冠梁作

75、為連系梁，其主要目的是增加排樁的整體剛度，其設計按構造要求進行設計。,根據(jù)《規(guī)程》規(guī)定冠梁寬度不宜小于排樁的直徑，冠梁高度不宜小于800mm，本設計中寬度取1200mm ，高度取1200mm ?；炷翉姸鹊燃墳镃30，構造筋采用HPB235鋼筋，直徑16mm，凈保護層厚度50mm，構造筋間距為200mm。</p><p><b>　　4.1.9電算結果</b></p><

76、p><b>　　排樁支護</b></p><p><b>　　[ 基本信息 </b></p><p><b>　　[ 附加水平力信息</b></p><p><b>　　[ 土層信息 ]</b></p><p><b>　　[ 土層參數(shù)&l

77、t;/b></p><p><b>　　[ 支錨信息 ]</b></p><p>　　[ 土壓力模型及系數(shù)調整 ]</p><p>　　___彈性法土壓力模型:__經典法土壓力模型:</p><p><b>　　______</b></p><p><b>　

78、　[ 工況信息 ]</b></p><p>　　[ 設計結果 ] [ 結構計算 ]</p><p><b>　　各工況：</b></p><p><b>　　內力位移包絡圖：</b></p><p><b>　　地表沉降圖：</b></p><p

79、>　　[ 冠梁選筋結果 ]</p><p><b>　　___</b></p><p>　　[ 環(huán)梁選筋結果 ]</p><p><b>　　___</b></p><p><b>　　[ 截面計算 ]</b></p><p><b>　

80、　[ 截面參數(shù) ]</b></p><p><b>　　[ 內力取值 ]</b></p><p>　　[ 整體穩(wěn)定驗算 ]</p><p>　　計算方法：瑞典條分法</p><p><b>　　應力狀態(tài)：總應力法</b></p><p>　　條分法中的土條寬度:

81、0.40m</p><p><b>　　滑裂面數(shù)據(jù)</b></p><p>　　整體穩(wěn)定安全系數(shù) Ks = 0.710</p><p>　　圓弧半徑(m) R = 29.728</p><p>　　圓心坐標X(m) X = -7.022</p><p>　　圓心坐標Y(m) Y = 16.568&

82、lt;/p><p>　　[ 抗傾覆穩(wěn)定性驗算 ]</p><p><b>　　抗傾覆安全系數(shù):</b></p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Mp——被動土壓力及支點力對樁底的抗傾覆彎矩, 對于內支撐支點力由內支撐抗壓力</p><p>　　_

83、決定;對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。</p><p>　　_Ma——主動土壓力對樁底的傾覆彎矩。</p><p>　　_注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p><b>　　工況1：</b></p><p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p>

84、<p>　　_序號_支錨類型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p>　　_ 1_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p>　　_ 2_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p>　　_ 3_ 內撐_ 0.000_

85、 ---</p><p>　　_ 4_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Ks = 53.399 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　工況2：</b>&

86、lt;/p><p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p>　　_序號_支錨類型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p>　　_ 1_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 2_ 內撐_ 0.000_ --

87、-</p><p>　　_ 3_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p>　　_ 4_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Ks = 69.612 >= 1.200, 滿

88、足規(guī)范要求。</p><p><b>　　工況3：</b></p><p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p>　　_序號_支錨類型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p>　　_ 1_ 內撐_ 2222.222_ ---</p>

89、;<p>　　_ 2_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p>　　_ 3_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p>　　_ 4_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p><b>　　_</b&

90、gt;</p><p>　　_Ks = 12.556 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　工況4：</b></p><p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p>　　_序號_支錨類型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p&g

91、t;　　_ 1_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 2_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 3_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p>　　_ 4_ 內撐_ 0.00

92、0_ ---</p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Ks = 15.897 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　工況5：</b></p><p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p&

93、gt;　　_序號_支錨類型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p>　　_ 1_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 2_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 3_ 內撐_ 0.000_

94、---</p><p>　　_ 4_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Ks = 6.794 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　工況6：</b></p>

95、<p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p>　　_序號_支錨類型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p>　　_ 1_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 2_ 內撐_ 2222.222_ ---</p&g

96、t;<p>　　_ 3_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 4_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Ks = 8.312 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。<

97、/p><p><b>　　工況7：</b></p><p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p>　　_序號_支錨類型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p>　　_ 1_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p&g

98、t;　　_ 2_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 3_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 4_ 內撐_ 0.000_ ---</p><p><b>　　_</b></p&

99、gt;<p>　　_Ks = 5.100 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　工況8：</b></p><p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p>　　_序號_支錨類型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p>　　_ 1_

100、 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 2_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 3_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 4_ 內撐_ 2222.222_ -

101、--</p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Ks = 5.983 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　工況9：</b></p><p>　　注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。</p><p>　　_序號_支錨類

102、型_材料抗力(kN/m)_錨固力(kN/m)</p><p>　　_ 1_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 2_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p>　　_ 3_ 內撐_ 2222.222_ ---</p>

103、;<p>　　_ 4_ 內撐_ 2222.222_ ---</p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Ks = 4.344 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。</p><p>　　安全系數(shù)最小的工況號：工況9。</p><p>　　_最小安全Ks

104、 = 4.344 >= 1.200, 滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　[ 抗隆起驗算 ]</b></p><p>　　Prandtl(普朗德爾)公式(Ks >= 1.1～1.2)，注：安全系數(shù)取自《建筑基坑工程技術規(guī)范》YB 9258-97(冶金部):</p><p><b>　　_</b><

105、/p><p><b>　　_</b></p><p><b>　　_</b></p><p><b>　　_</b></p><p><b>　　_</b></p><p><b>　　_</b></p>

106、;<p>　　_Ks = 1.119 < 1.1,滿足規(guī)范要求</p><p>　　Terzaghi(太沙基)公式(Ks >= 1.15～1.25)，注：安全系數(shù)取自《建筑基坑工程技術規(guī)范》YB 9258-97(冶金部):</p><p><b>　　_</b></p><p><b>　　_</b&g

107、t;</p><p><b>　　_</b></p><p><b>　　_</b></p><p><b>　　_</b></p><p><b>　　_</b></p><p>　　_Ks = 1.169 < 1.15,滿

108、足規(guī)范要求</p><p>　　[ 隆起量的計算 ]</p><p>　　注意：按以下公式計算的隆起量，如果為負值，按0處理!</p><p><b>　　_</b></p><p>　　式中_δ———基坑底面向上位移(mm);</p><p>　　_n———從基坑頂面到基坑底面處的土層層數(shù);&l

109、t;/p><p>　　_ri———第i層土的重度(kN/m3)；</p><p>　　_ 地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的飽和重度(kN/m3);</p><p>　　_hi———第i層土的厚度(m);</p><p>　　_q———基坑頂面的地面超載(kPa);</p><p>　　_D

110、———樁(墻)的嵌入長度(m);</p><p>　　_H———基坑的開挖深度(m);</p><p>　　_c———樁(墻)底面處土層的粘聚力(kPa);</p><p>　　_φ———樁(墻)底面處土層的內摩擦角(度);</p><p>　　_r———樁(墻)頂面到底處各土層的加權平均重度(kN/m3);</p><p

111、><b>　　_</b></p><p>　　_δ = 85(mm)</p><p><b>　　[ 抗管涌驗算 ]</b></p><p>　　抗管涌穩(wěn)定安全系數(shù)_K = 13.421</p><p>　　(K >= 1.5)</p><p>　　抗管涌穩(wěn)定安全

112、系數(shù)(K >= 1.5):</p><p><b>　　_</b></p><p>　　式中_γ0———側壁重要性系數(shù);</p><p>　　_γ'———土的有效重度(kN/m3);</p><p>　　_γw———地下水重度(kN/m3);</p><p>　　_h'———

113、地下水位至基坑底的距離(m);</p><p>　　_D———樁(墻)入土深度(m);</p><p>　　_K = 13.421 >= 1.5, 滿足規(guī)范要求。</p><p>　　----------------------------------------------------------------------</p><p&g

114、t;<b>　　[ 承壓水驗算 ]</b></p><p>　　----------------------------------------------------------------------</p><p>　　式中_Pcz———基坑開挖面以下至承壓水層頂板間覆蓋土的自重壓力(kN/m2);</p><p>　　_Pwy———承壓

115、水層的水頭壓力(kN/m2);</p><p>　　_ Ky———抗承壓水頭的穩(wěn)定性安全系數(shù)，規(guī)范要求取大于1.05。</p><p>　　Ky = 43.61/30.00 = 1.45 >= 1.05</p><p>　　基坑底部土抗承壓水頭穩(wěn)定!</p><p>　　[ 嵌固深度計算 ]</p><p>&l

116、t;b>　　嵌固深度計算參數(shù)：</b></p><p><b>　　嵌固深度計算過程：</b></p><p>　　嵌固深度設計值 hd = αγ0h0</p><p>　　= 1.100×1.100×43.000</p><p><b>　　= 52.030m</

117、b></p><p>　　嵌固深度采用值 hd = 12.000m</p><p><b>　　5施工方案</b></p><p><b>　　5.1施工總體步驟</b></p><p>　　5.1.1施工總體流程</p><p>　　施工準備→三軸攪拌樁施工→鉆孔灌注

118、樁施工→深井施工→土方開挖→樁頂噴砼支護施工→鋼砼支撐施工→降水→土方開挖外運。</p><p>　　5.1.2施工組織方式</p><p>　?。?）安排專業(yè)施工隊伍，分區(qū)流水作業(yè)。</p><p>　?。?）三軸攪拌樁先進行施工，待溝槽回填完成，留出灌注樁施工面后進行鉆孔灌注樁的施工。</p><p>　?。?）施工總體順序：三軸攪拌樁→

119、鉆孔灌注樁→圈梁→土釘墻。</p><p>　　5.2相鄰攪拌樁施工順序</p><p>　　三軸攪拌樁施工按標準連續(xù)方式套接一孔法施工(如下圖)，其中陰影部分為重復套鉆，保證墻體的連續(xù)性和接頭的施工質量，以達到止水的作用。</p><p>　　施工前進行試樁，以選擇合適的鉆進速度、水灰比、泵送時間和攪機提升速度等，用于制定施工工藝，以滿足設計要求。</p&g

120、t;<p>　　標準連續(xù)方式套接一孔法連接示意圖</p><p><b>　　5.2.1施工工藝</b></p><p><b>　　（1）場地平整</b></p><p>　　設備進場前，必須先進行場地平整，清除施工區(qū)域內表層硬物，素土回填夯實，路基承重荷載以能行走重型樁架為準。本工程地下管線密布，要探明地

121、下管線的具體位置，將可拆除的管線拆除后，方可施工。本工程為舊池改造，原有設施如路燈、綠化帶及圍墻在施工工作面內，要進行處理方可施工。</p><p><b>　　（2）測量放線</b></p><p>　　根據(jù)提供的坐標基準點，按照設計圖紙進行放樣定位及高程引測工作，并做好永久及臨時標志。放樣定線后做好測量技術復核單，提請監(jiān)理進行復核驗收簽證。確認無誤后進行攪拌施工。

122、</p><p><b>　　（3）開挖溝槽</b></p><p>　　根據(jù)基坑圍護內邊控制線，采用挖機開挖溝槽，溝槽的規(guī)格根據(jù)攪拌樁樁徑和實際情況而定。本工程采用850鉆頭，溝槽寬度以1.2米。遇到有地下障礙物時，利用挖土機清除，清障后產生過大的空洞，需回填土壓實，重新開挖溝槽以保證三軸攪拌樁施工順利進行。</p><p><b>

123、;　?。?）樁機就位</b></p><p>　?、儆僧敯喟嚅L統(tǒng)一指揮樁機就位，移動前看清上、下、左、右各方面的情況，發(fā)現(xiàn)障礙物應及時清除，樁機移動結束后認真檢查定位情況并及時糾正。</p><p>　?、跇稒C應平穩(wěn)、平正，并用線錘對龍門立柱垂直定位觀測以保證樁機的垂直度，并用經偉儀經常校核。</p><p>　?、廴S水泥土攪拌樁樁位定位后再進行定位復

124、核，樁位偏差值應小于設計值。</p><p><b>　　（5）攪拌和注漿</b></p><p>　?、偃S水泥土攪拌樁在下沉和提升過程中均應注入水泥漿液，同時嚴格控制下沉和提升速度。根據(jù)設計要求和有關技術資料規(guī)定，下沉速度一般不大于0.5～0.8m/min，提升速度一般在0.8～1.0m/min左右，在樁底部分適當持續(xù)攪拌注漿，做好每次成樁的原始記錄。</p

125、><p>　?、谥苽渌酀{液及漿液注入</p><p>　　在施工現(xiàn)場搭建拌漿施工平臺，平臺附近搭建水泥庫、在開機前應進行漿液的攪制，開鉆前對拌漿工作人員做好交底工作。水泥漿液的水灰比為1.2~1.5，每立方攪拌水泥土水泥用量到達設計要求，拌漿及注漿量以每鉆的加固土體方量換算，漿液流量以漿液輸送能力控制。土體加固后，攪拌土體28天抗壓強度不小于設計值。</p><p>

126、　?。?）移機下一根樁，插上一根樁的鋼管，插鋼管必須在三軸攪拌樁打完后2小時內完成，避免鋼管插入困難。</p><p>　　移機下一根樁，重復上述施工，直至完成最后一根樁。</p><p>　　5.2.2施工質量保證技術組織措施</p><p><b>　　1、允差范圍</b></p><p>　?。?）孔位誤差小于5c