橋梁畢業(yè)設(shè)計(jì)----35m跨預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁橋計(jì)算

1、<p>　　35M跨預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁橋計(jì)算</p><p><b>　　摘要：</b></p><p>　　本橋采用預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)，全橋總長(zhǎng)為35米，全寬為9.5米，、，單跨橋，全橋斷面都采用單箱單室結(jié)構(gòu)。</p><p>　　全橋計(jì)算采用橋梁博士，首先對(duì)整座橋進(jìn)行單元?jiǎng)澐?，本橋共劃分?7個(gè)單元，各個(gè)單元的斷面形式都為單箱單室

2、結(jié)構(gòu)，分別確定各個(gè)單元的具體尺寸和坐標(biāo)位置，把所有信息輸入后建立全橋立體模型。接下來(lái)定出鋼束幾何形狀進(jìn)行輸入。采用整體預(yù)制施工，荷載為公路一級(jí)，設(shè)計(jì)車道數(shù)為兩車道。所有數(shù)據(jù)輸入完畢就進(jìn)行數(shù)據(jù)計(jì)算，計(jì)算完成就可看輸出結(jié)果。結(jié)果包括單元截面應(yīng)力、強(qiáng)度驗(yàn)算、鋼束應(yīng)力驗(yàn)算、使用階段應(yīng)力、計(jì)算模型等。單元強(qiáng)度、鋼束應(yīng)力驗(yàn)算通不過(guò)的，就要進(jìn)行鋼束調(diào)整直到所有驗(yàn)算滿足通過(guò)后上部結(jié)構(gòu)計(jì)算完成。最后完成初步設(shè)計(jì)。</p><p>

3、　　該軟件計(jì)算數(shù)據(jù)結(jié)果輸出清晰明了,計(jì)算結(jié)果安全.可用于設(shè)計(jì)此類直線及大半徑橋梁，但不適于做小半徑的曲線橋梁，計(jì)算精度不夠。</p><p>　　關(guān)鍵詞：簡(jiǎn)支梁 初步設(shè)計(jì) 立體模型</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一章．總體說(shuō)明-----------------------------------------

4、------------------3</p><p>　　第二章 全橋縱向模型建立---------------------------------------------------4</p><p>　　第三章 基本數(shù)據(jù)計(jì)算--------------------------------------------------------6</p><p>　　第

5、四章 結(jié)構(gòu)計(jì)算-------------------------------------------------------------7</p><p>　　第五章 結(jié)構(gòu)驗(yàn)算-------------------------------------------------------------9</p><p>　　第六章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算------------------------

6、------------------------------19</p><p>　　結(jié)論--------------------------------------------------------------------------24</p><p>　　致謝--------------------------------------------------------------

7、------------25</p><p>　　主要參考文獻(xiàn)------------------------------------------------------------------25</p><p><b>　　第一章.總體說(shuō)明</b></p><p><b>　　1 設(shè)計(jì)資料：</b></p>

8、<p><b>　　1)橋梁跨徑及橋?qū)?lt;/b></p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)跨徑：35m（墩中心距離）</p><p>　　橋面凈空：凈-8+2*0.75=9.5m</p><p><b>　　2) 設(shè)計(jì)荷載</b></p><p>　　汽車荷載等級(jí)：公路-Ⅰ級(jí)，人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.5KN

9、/m２</p><p>　　3 )材料及施工工藝</p><p>　　混凝土：主梁采用C40混凝土，欄桿及橋面鋪裝采用C20混凝土</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋采用ASTM270級(jí)15.24底松弛鋼絞線（相當(dāng)于原標(biāo)準(zhǔn)Ⅱ級(jí)鋼筋），小于12mm的采用R235或（Q235）熱扎光圓鋼筋（相當(dāng)于原標(biāo)準(zhǔn)Ⅰ級(jí)鋼筋）</p><p><b>　

10、　4) 設(shè)計(jì)依據(jù)</b></p><p>　　<<公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范>>（JTG D62--2004）</p><p>　　<<公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范>>（JTG D60--2004）</p><p><b>　　5)橋面鋪裝：</b></p><

11、;p>　　采用5cm厚C20混凝土+5cm厚瀝青混凝土。</p><p><b>　　6)施工方式：</b></p><p><b>　　預(yù)制</b></p><p><b>　　7)溫度效應(yīng)</b></p><p>　　梯度溫度引起的效應(yīng)按T1=20℃ T2=6.7℃考

12、慮。</p><p><b>　　2.設(shè)計(jì)規(guī)范：</b></p><p>　　1.《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B01-2003）</p><p>　　2.《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60-2004）</p><p>　　3.《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004）</p&g

13、t;<p>　　4.《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ022-85）</p><p>　　5.《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ024-85）</p><p>　　6.《公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ004-89）</p><p>　　7.《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2</p><p><b>　

14、　一 </b></p><p>　　第二章 全橋縱向模型建立</p><p>　　選用箱型截面出于這樣幾點(diǎn)考慮：首先，箱型截面整體性好，結(jié)構(gòu)剛度大；其次，箱梁的頂、底板可提供足夠面積來(lái)布設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼束以承受正、負(fù)彎矩；另外，抗扭能力強(qiáng)，同時(shí)箱型截面能夠提供較大的頂板翼緣懸臂，底版寬度相應(yīng)較窄，可大幅度減小下部結(jié)構(gòu)工程量。</p><p>　　2.1初步擬訂

15、截面尺寸：</p><p>　　由經(jīng)驗(yàn)可知，本橋可采用單箱單室。</p><p>　　箱梁由頂板，底板，腹板等各部分組成。他們的擬訂尺寸如下：</p><p>　　1）預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)高跨比為1/17~1/19，本設(shè)計(jì)取梁高2m，高跨比為1/17.5。</p><p>　　2）頂板厚度確定：頂板的厚度取決于頂板的跨徑及頂板內(nèi)縱橫向管

16、道的布置，細(xì)頭所占的最小尺寸和施工水平，其尺寸可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式估算：d/36 +15cm </p><p>　　式中：d為腹板凈距。</p><p>　　根據(jù)所知設(shè)計(jì)資料，頂板厚度擬采用25cm</p><p>　　箱梁懸臂板長(zhǎng)度確定：箱梁懸臂板長(zhǎng)度經(jīng)驗(yàn)估計(jì)公式為</p><p>　　單箱單室：c/b=0.24-0.00048Lmax+0.0

17、058b</p><p>　　式中：c為一側(cè)懸臂板長(zhǎng)度，b為箱梁頂寬</p><p><b>　　擬取懸臂長(zhǎng)2.5m</b></p><p>　　腹板厚度確定：經(jīng)驗(yàn)公式：h/36+5cm+管道尺寸</p><p>　　式中：h為高度（cm）</p><p>　　腹板厚度擬采用50cm</p&

18、gt;<p>　　底板厚度確定：擬采用25cm</p><p>　　6）橫隔梁設(shè)置：為方便施工，主梁不設(shè)跨中橫隔梁橫隔梁高度與主梁同高厚度取用20cm</p><p><b>　　具體尺寸見(jiàn)下頁(yè)圖：</b></p><p>　　毛截面幾何特性計(jì)算：</p><p><b>　　A=59500cm&

19、lt;/b></p><p>　　毛截面重心距h/2高出的距離為：8.5cm</p><p>　　毛截面對(duì)重心的慣性距為：300300245cm </p><p><b>　　圖2-1</b></p><p>　　全橋擬采用37個(gè)單元，單元幾何圖及三維圖見(jiàn)下圖：</p><p><b

20、>　　圖2-2</b></p><p><b>　　全橋三維圖形：</b></p><p><b>　　圖2-3</b></p><p>　　第三章 基本數(shù)據(jù)計(jì)算</p><p><b>　　3.1基本數(shù)據(jù)</b></p><p>　　

21、橋結(jié)構(gòu)為單箱單室，車道數(shù)為2，橫向折減系數(shù)為1</p><p>　　考慮到荷載偏心效應(yīng)和剪力滯效應(yīng)，橫向分布系數(shù)為2×1。2=2.4</p><p>　　施工階段存在均布的永久荷載即二期恒載為：</p><p>　　q=橋面鋪裝集度+防撞護(hù)攔集度</p><p>　　=0.05×9.5×25+0.05×

22、9.5×21+0.301×1.5×25</p><p>　　=33.14（kN/m）</p><p>　　其中瀝青鋪裝層密度按21kN/m，護(hù)攔按10米3.01 m 混凝土計(jì)算，混凝土容重按25kN/m計(jì)</p><p><b>　　3.2鋼筋估算：</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋采

23、用ASTM270級(jí)15.24底松弛鋼絞線，本橋采用的預(yù)應(yīng)力混凝土為C40混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼束采用中交04預(yù)應(yīng)力筋:270K級(jí)鋼絞線(15.24)的鋼絞線，fpd=1860Mpa,其公稱面積139mm2。張拉千斤頂型號(hào)為2PZ－460/31。</p><p>　　輸入原始數(shù)據(jù)后，可得配筋在正常使用狀態(tài)的估算圖如下：</p><p><b>　　圖3-1</b></p

24、><p>　　每束鋼束編束根數(shù)為6根，故，所需鋼束數(shù)為：</p><p>　　n=（0.021×1000000）/6*139=25.2</p><p><b>　　取鋼筋束為26束</b></p><p><b>　　第四章 結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力

25、混凝土連續(xù)梁采用“橋梁博士3.0BETA2.0”程序進(jìn)行內(nèi)力分析和配束，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)安全性驗(yàn)算。</p><p>　　計(jì)算由于梯度溫度引起的效應(yīng)時(shí)按T1=20℃ T2=6.7℃。</p><p>　　4.1應(yīng)用程序計(jì)算的說(shuō)明</p><p>　　《橋梁博士》系統(tǒng)是一套通用橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)施工計(jì)算系統(tǒng)，具有以下特點(diǎn)：</p><p>　　1、系統(tǒng)寄托

26、在Windows工作平臺(tái)，遵從國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)的用戶界面，充分利用Windows強(qiáng)大的軟件與設(shè)備支持特性和多任務(wù)功能。</p><p>　　2、系統(tǒng)的數(shù)據(jù)輸入全部采用標(biāo)準(zhǔn)的界面人機(jī)交互輸入，并提供了強(qiáng)大的數(shù)據(jù)自動(dòng)生成和編輯功能，以及有效的數(shù)據(jù)糾錯(cuò)與查錯(cuò)功能，從而使得數(shù)據(jù)輸入這一繁瑣的工作得到了大大的簡(jiǎn)化。</p><p>　　3、系統(tǒng)具有強(qiáng)大的直線橋梁、平面斜、彎和異型橋梁設(shè)計(jì)與施工計(jì)算功能，能進(jìn)

27、行各種結(jié)構(gòu)體系的恒載與活載的線性與非線性結(jié)構(gòu)響應(yīng)計(jì)算，能夠?qū)崿F(xiàn)復(fù)雜的截面施工操作，能夠有效地模擬施工中采用的臨時(shí)支架和掛籃設(shè)備，能夠進(jìn)行結(jié)構(gòu)上下部共同作用的分析；能夠自動(dòng)對(duì)斜拉橋等帶索體系進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化及考慮活載效應(yīng)后估算拉索面積，并能夠自動(dòng)計(jì)算每根拉索的施工張拉力；能夠自動(dòng)按照規(guī)范進(jìn)行三種承載能力極限狀態(tài)組合和六種正常使用極限狀態(tài)組合（包括施工階段組合V）,并根據(jù)您的要求進(jìn)行這九種組合的配筋計(jì)算或應(yīng)力驗(yàn)算和強(qiáng)度驗(yàn)算及抗裂性驗(yàn)算；系統(tǒng)同時(shí)

28、附有截面設(shè)計(jì)計(jì)算、活載橫向分布系數(shù)計(jì)算以及基礎(chǔ)計(jì)算等模塊。</p><p>　　4.2荷載組合的處理</p><p>　　承載能力極限狀態(tài)組合， </p><p>　　組合I：基本組合；按規(guī)范JTG D60-2004第4.1.6條規(guī)定；按此組合驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度；</p><p>　　正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合</p>

29、<p>　　組合I：長(zhǎng)期效應(yīng)組合；按規(guī)范JTG D60-2004第4.1.7條規(guī)定；</p><p>　　組合II：短期效應(yīng)組合；按規(guī)范JTG D60-2004第4.1.7條規(guī)定；按此組合驗(yàn)算鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫寬度；</p><p><b>　　組合V：施工組合</b></p><p><b>　　應(yīng)力組合</b

30、></p><p>　　組合I：長(zhǎng)期效應(yīng)組合，僅供部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件的抗裂安全驗(yàn)算（參照規(guī)范JTG D62 – 2004第6.3.1條），組合原則按規(guī)范JTG D60-2004第4.1.7條規(guī)定，但組合時(shí)只考慮直接作用荷載，不考慮間接作用，例如不計(jì)汽車沖擊、不計(jì)沉降、溫度等；符合規(guī)范JTG D62 -2004第6.3.1條規(guī)定；</p><p>　　組合II：短期效應(yīng)組合，對(duì)預(yù)應(yīng)力混

31、凝土構(gòu)件而言是按照抗裂驗(yàn)算的要求進(jìn)行組合計(jì)算的，組合原則按規(guī)范JTG D60-2004第4.1.7條規(guī)定，并滿足規(guī)范JTG D62 – 2004第6.3.1條有關(guān)規(guī)定，即對(duì)全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件和部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件以及預(yù)制和現(xiàn)澆構(gòu)件的最小法向應(yīng)力組合時(shí)預(yù)應(yīng)力引起的應(yīng)力部分分別按照0.85（全預(yù)應(yīng)力預(yù)制構(gòu)件）、0.8（全預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆構(gòu)件）、1.0（部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件）的系數(shù)來(lái)考慮的。其它類型應(yīng)力以及非預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的各種應(yīng)力組合由預(yù)應(yīng)力引起的應(yīng)力部分都是

32、按照1.0的系數(shù)考慮的；</p><p>　　組合III：標(biāo)準(zhǔn)組合，所有應(yīng)力組合時(shí)各種荷載的分項(xiàng)組合系數(shù)都為1.0，參與組合的荷載類型為規(guī)范JTG D60-2004第4.1.7條中短期效應(yīng)組合中規(guī)定的所有荷載類型，只是荷載分項(xiàng)系數(shù)都為1.0；</p><p><b>　　4.3計(jì)算結(jié)果匯總</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)：&l

33、t;/p><p>　　承載能力極限狀態(tài)強(qiáng)度驗(yàn)算：查看承載能力極限狀態(tài)荷載組合I強(qiáng)度驗(yàn)算結(jié)果。 </p><p>　　正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算：</p><p>　　法向壓應(yīng)力：查看正常使用極限狀態(tài)荷載組合III應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果；（最大壓應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果）。</p><p>　　法向拉應(yīng)力（抗裂性）： </p><p>　　全預(yù)應(yīng)力

34、構(gòu)件：查看正常使用極限狀態(tài)荷載組合II應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果；（最大拉應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果）。</p><p>　　部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件：長(zhǎng)期效應(yīng)組合：查看正常使用極限狀態(tài)荷載組合I應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果；（最大拉應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果）；短期效應(yīng)組合：查看正常使用極限狀態(tài)荷載組合II應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果；（最大拉應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果）。</p><p>　　主壓應(yīng)力：查看正常使用極限狀態(tài)荷載組合III應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果；（最大主壓應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果）。&

35、lt;/p><p>　　主拉應(yīng)力：查看正常使用極限狀態(tài)荷載組合II應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果；（最大主拉應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果）。</p><p><b>　　第五章 結(jié)構(gòu)驗(yàn)算</b></p><p><b>　　5.1承載能力驗(yàn)算</b></p><p>　　5.1.1正截面強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>

36、　　公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載力及穩(wěn)定計(jì)算，必要時(shí)尚進(jìn)行結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移的計(jì)算。在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）的效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值。</p><p><b>　　正截面承載能力計(jì)算</b></p><p>　　由平衡條件可寫(xiě)出如下方程：</p&g

37、t;<p>　　沿縱向力的方向平衡條件：</p><p>　　對(duì)受拉區(qū)鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋）合力作用點(diǎn)力矩平衡條件：</p><p>　　式中 ——混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；</p><p>　　——非預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；</p><p>

38、　　——非預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；</p><p>　　——受壓預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算應(yīng)力；</p><p>　　、——分別為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積；</p><p>　　、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積：</p><p>　　——受壓區(qū)混凝土截面面積；</p><p>　　——受壓區(qū)混凝土截面對(duì)受

39、拉區(qū)鋼筋合力作用點(diǎn)的凈</p><p><b>　　矩；</b></p><p>　　、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離；</p><p>　　、——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣和受拉邊緣的距離，；</p><p>　　、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力

40、筋合力點(diǎn)至截面受拉邊緣和受壓邊緣距離；</p><p>　　——截面彎矩承載能力；</p><p>　　——截面彎矩設(shè)計(jì)值。</p><p>　　其中 假設(shè)受壓高度,即在翼板內(nèi)，則：</p><p>　　受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力：</p><p>　　式中 ——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比；</p&g

41、t;<p>　　——預(yù)應(yīng)力筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范表取值；</p><p>　　——合力處由預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力；</p><p>　　——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在荷載作用前已存在有效預(yù)應(yīng)力。</p><p>　　矩形截面或翼緣位于受拉邊的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定： （5-1）

42、 </p><p>　　混凝土受壓區(qū)高度x應(yīng)按下式計(jì)算： </p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求： </p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　式中 ——橋梁

43、結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；</p><p>　　Md——彎矩組合設(shè)計(jì)值；</p><p>　　cd——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；</p><p>　　b——矩形截面寬度或T形截面腹</p><p><b>　　寬度； </b></p><p>　　pd——縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； </p

44、><p>　　Ap——受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；</p><p>　　——界限相對(duì)受壓區(qū)高度；</p><p>　　h0 ——截面有效高度，h0=h-a, 此處h為截面全高。</p><p>　　翼緣位于受壓區(qū)的形截面或形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算： </p&g

45、t;<p>　　圖4-1中支點(diǎn)正截面受彎承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　hf——T形I形或截面受壓翼緣厚度； （5-4）</p><p>　　bf——T形I形或截面受壓翼緣的有效寬度。</p><p>　　上面給出的正截面承載力計(jì)算公式是針對(duì)正常的適筋梁的破壞狀態(tài)導(dǎo)出來(lái)。因而，截面配筋率必須滿足下列要求：</p>

46、<p>　　=0.45=,且不小于0.2％。</p><p>　　b――矩形截面的梁寬，T型截面的腹板寬度；</p><p>　　――截面的有效高度，即縱向受拉鋼筋合力作用點(diǎn)到受拉邊緣的距離；</p><p>　　限制配筋率可以轉(zhuǎn)化為限制應(yīng)力變圖變形零點(diǎn)至截面上邊緣的距離進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為限制混凝土受壓區(qū)等效矩形應(yīng)力圖的高度：</p><p

47、>　　式中：――相對(duì)于“界限破壞”時(shí)的混凝土受壓區(qū)高度；</p><p>　　――相對(duì)界限受壓區(qū)高度，又稱為混凝土受壓高度界限系數(shù)。</p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果：</b></p><p><b>　　表5-1</b></p><p>　　單元承載能力極限組合最大抗力及對(duì)應(yīng)內(nèi)力圖<

48、;/p><p><b>　　圖5-1</b></p><p>　　單元承載能力極限組合最小抗力及對(duì)應(yīng)內(nèi)力圖</p><p><b>　　圖5-2</b></p><p>　　5.1.2斜截面抗剪驗(yàn)算</p><p>　　矩形、T形、和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其

49、斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p>　　0VdVcs+ Vpb （5-5） Vcs=1230.4510-3bh0 （5-6）</p><p>　　Vpb=0.75*10-3*fpd*∑Apb*sinθ

50、 （5-7）</p><p>　　式中 Vd——斜截面受壓端上由作用（或荷載）效應(yīng)產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值；</p><p>　　Vcs——斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值（kN）；</p><p>　　Vpb——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值（kN）；</p><p>　　1——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，計(jì)

51、算簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)梁段的抗剪承載</p><p>　　時(shí)，1=1.0；計(jì)算連續(xù)梁和懸臂梁近中間梁段的抗剪承載力時(shí)，1=0.9；</p><p>　　2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，2=1.25</p><p>　　3——受壓翼緣的影響系數(shù)；</p><p>　　b——斜截面受壓端正截面處，矩形截面寬度（mm），或T形和I形

52、截面腹板</p><p><b>　　寬度（mm）</b></p><p>　　h0——斜截面受壓端正截面的有效高度，自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至受壓邊緣</p><p><b>　　距離（mm）；</b></p><p>　　P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100，=（Ap+Apb+As）/

53、b h0</p><p>　　——邊長(zhǎng)為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）；</p><p>　　sv——斜截面內(nèi)箍筋賠筋率，sv=Asv/svb；</p><p>　　—— 箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；</p><p>　　Apb——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋截面面（mm）；</p><p>　　θ

54、——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋（在斜截面受壓端正截面處）的切線與水平線的夾角。</p><p><b>　　使用階段應(yīng)力驗(yàn)算：</b></p><p>　　對(duì)控制點(diǎn)：跨中，支點(diǎn)處及1/4跨處進(jìn)行使用階段應(yīng)力的驗(yàn)算。</p><p>　　單元號(hào)＝2 10 19 27 37</p><p><b>　　表5-2</b&g

55、t;</p><p><b>　　圖5-3</b></p><p>　　5.2抗裂性驗(yàn)算（注：所有輸出壓正拉負(fù) 單位：MPa）</p><p>　　正截面抗裂（壓正拉負(fù) 單位：MPa）：</p><p>　　A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足以下規(guī)定：</p><p>　　

56、stpc0.7tk =2.1MPa （5-8）</p><p>　　長(zhǎng)期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足以下規(guī)定：</p><p>　　ltpc0 （5-9）</p><p>　　式中 st——在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；<

57、;/p><p>　　lt——在作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；</p><p>　　tk——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；tk=3MPa;</p><p>　　pc——扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)加力。</p><p><b>　　斜截面抗裂：</b></p>

58、<p>　　A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p>　　現(xiàn)場(chǎng)澆筑： tp 0.5tk =1.5MPa （5-10）</p><p>　　tp= （5-11）</p><p>　　式中： tp——由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的

59、混凝土主拉應(yīng)力；</p><p>　　tk——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩MS產(chǎn)生的混凝土發(fā)向應(yīng)力；</p><p>　　——由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；</p><p>　　——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用（或荷載）短

60、期效應(yīng)計(jì)算的剪力VS產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。</p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果：</b></p><p><b>　　長(zhǎng)期效應(yīng)組合驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　表5-3</b></p><p>　　長(zhǎng)期效應(yīng)組合最大正拉應(yīng)力圖</p><p>

61、;<b>　　圖5-4</b></p><p><b>　　短期效應(yīng)組合驗(yàn)算</b></p><p><b>　　表5-4</b></p><p>　　短期效應(yīng)組合最大正拉應(yīng)力圖</p><p><b>　　圖5-5</b></p><

62、p>　　短期效應(yīng)組合最大主拉應(yīng)力圖</p><p><b>　　圖5-6</b></p><p>　　所選單元節(jié)點(diǎn)號(hào)為上緣最小、下緣最小、最大主拉應(yīng)力較大的單元節(jié)點(diǎn)，要求滿足（JTG D62-2004）第6.3.1條。</p><p><b>　　正截面抗裂：</b></p><p>　　A類

63、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足以下規(guī)定：</p><p>　　stpc0.7tk =1.855MPa （5-12）</p><p>　　長(zhǎng)期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足以下規(guī)定：</p><p>　　ltpc0 （5-13）</p>

64、;<p>　　式中 st——在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；</p><p>　　lt——在作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；</p><p>　　tk——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；tk=2.65MPa;</p><p>　　pc——扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)

65、加力。</p><p><b>　　斜截面抗裂：</b></p><p>　　A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p>　　現(xiàn)場(chǎng)澆筑： tp 0.5tk =1.325 MPa （5-14）</p><p>　　tp=

66、 （5-15）</p><p>　　式中： tp——由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力；</p><p>　　tk——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩MS產(chǎn)生的混凝土發(fā)向應(yīng)力；</p><p>　　——由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力

67、產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；</p><p>　　——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)計(jì)算的剪力VS產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。</p><p>　　故各截面不滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求，滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的要求。</p><p>　　5.3混凝土應(yīng)力驗(yàn)算（注：所有輸出壓正拉負(fù) 單位：MPa）</p><p>

68、;　　要求滿足（JTG D62-2004）第7.1.5條。</p><p>　　0.5ck=0.535=17.5MPa （5-16）</p><p>　　ck——混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；ck=35MPa；</p><p>　　pc——扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)加力；</p>&l

69、t;p>　　pt——由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力。</p><p>　　所選單元節(jié)點(diǎn)號(hào)為上緣最大、下緣最大、最大主壓應(yīng)力較大截面。要求滿足《橋規(guī)》（JTJ 023－85）要求：</p><p>　　0.6ck=0.632.4=19.44MPa </p><p>　　ck——混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；ck=32.4MP

70、a；</p><p>　　pc——扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)加力；</p><p>　　pt——由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力。</p><p>　　故截面處混凝主應(yīng)力滿足要求。</p><p>　　持久狀況下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合應(yīng)力驗(yàn)算</p><p><b>　　表5-5

71、</b></p><p><b>　　圖5-7</b></p><p>　　組合3為正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算。</p><p>　　所選單元節(jié)點(diǎn)號(hào)為上緣最大、下緣最大、最大主壓應(yīng)力較大截面。要求滿足（JTG D62-2004）第7.1.5條。</p><p>　　0.5ck=0.532.4=16.2MPa

72、 （5-17）</p><p>　　ck——混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；ck=32.4MPa；</p><p>　　pc——扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)加力；</p><p>　　pt——由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力。</p><p>　　故截面處混凝主應(yīng)力滿足要求。</p>

73、;<p>　　第六章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算</p><p>　　由于全橋?yàn)閷?duì)稱體系，故只取支點(diǎn)和跨中和1/4跨三個(gè)控制點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，全橋共31個(gè)控制點(diǎn)，取2，9 16三個(gè)點(diǎn)（單位：MPa）</p><p>　　一．預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失；</p><p>　　式中 ——由于摩擦引起的應(yīng)力損失（）；</p><p>　　—

74、—鋼筋（錨下）控制應(yīng)力（）；</p><p>　　——從張拉端至計(jì)算截面的長(zhǎng)度上，鋼筋彎起角之和（）；</p><p>　　χ——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度（）；</p><p>　　——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)；</p><p>　　——考慮每米管道對(duì)其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù)。</p><p>　　預(yù)應(yīng)力管道成形采用

75、鋼波紋管，取，取。</p><p>　　χ取值為跨中截面到張拉端的距離。</p><p><b>　　具體計(jì)算結(jié)果如下：</b></p><p><b>　　表6-1</b></p><p>　　二．錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損失；</p><p>

76、;　　式中 ——由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（）；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度（）；</p><p>　　——錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（）。</p><p>　　采用OVM錨具，根據(jù)規(guī)范表可知，＝6，接縫壓縮值＝1。</p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果：</b></p&g

77、t;<p><b>　　表6-2</b></p><p>　　三．混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座之間溫差引起的應(yīng)力損失；</p><p>　　在先張法中，鋼筋的張拉和臨時(shí)錨固都是在常溫下進(jìn)行的，當(dāng)采用蒸汽和其他加熱方法養(yǎng)護(hù)混凝土?xí)r，鋼筋就會(huì)因?yàn)槭軣岫扉L(zhǎng)，而加力臺(tái)座不受加熱的影響，設(shè)置在兩個(gè)加力臺(tái)座之間的臨時(shí)錨固點(diǎn)之間的距離保持不變，這樣將使鋼筋松動(dòng)。

78、降溫時(shí)鋼筋已經(jīng)和混凝土粘接成一體，無(wú)法恢復(fù)到原來(lái)的應(yīng)力狀態(tài)，于是產(chǎn)生了應(yīng)力損失：</p><p><b>　　＝</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　――預(yù)應(yīng)力鋼筋的線膨脹系數(shù)，取＝10000～12000；</p><p>　　――預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，?。?80

79、00～20000Mpa。</p><p>　　本例為后張法混凝土構(gòu)件，所以此項(xiàng)全部為零。</p><p>　　四．混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失；</p><p>　　在后張法結(jié)構(gòu)中，由于一般預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量較多，限于張拉設(shè)備等條件的限制，一般都采用分批張拉、錨固預(yù)應(yīng)力筋。在這種情況下，已張拉完畢、錨固的預(yù)應(yīng)力筋，將會(huì)在后續(xù)分批張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)發(fā)生彈性壓縮變形，從而產(chǎn)生應(yīng)

80、力損失。</p><p>　　式中 ——由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（）；</p><p>　　——在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來(lái)張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對(duì)于連續(xù)梁可取若干有代表性截面上應(yīng)力的平均值（）；</p><p>　　——在所計(jì)算的鋼筋張拉后再?gòu)埨匿摻罡鶖?shù)。</p><p>　　經(jīng)推導(dǎo)可得公式其他形式為：

81、</p><p>　　——表示預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù)；</p><p>　　——在代表截面（如l/4截面）的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力（預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除和后算得）。</p><p>　　——所有預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失和后）的內(nèi)力；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力的合力至混凝土凈截面形心軸的距離；<

82、;/p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果：</b></p><p><b>　　表6-3</b></p><p>　　五. 預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失；</p><p>　　對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋，僅在傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力的情況下，才考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值：</p><p>　

83、　式中 ——由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失（）；</p><p>　　——傳力錨固時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按規(guī)范第條的規(guī)定計(jì)算（）；</p><p>　　——松弛系數(shù)，對(duì)鋼絞線，級(jí)松弛時(shí)，按采用，級(jí)松弛時(shí)，按采用。</p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果：</b></p><p><b>　　表6-4</b&

84、gt;</p><p>　　六．混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失。</p><p>　　由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計(jì)算：</p><p>　　式中 ——由收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值（），</p><p>　　——傳力錨固時(shí)，在計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正

85、應(yīng)力；對(duì)連續(xù)梁可取若干有代表性截面的平均值（）；</p><p>　　——混凝土徐變系數(shù)的終極值；</p><p>　　——混凝土收縮應(yīng)變的終極值；</p><p>　　——梁的配筋率換算系數(shù)；</p><p>　　——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；</p><p>　　、——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面

86、面積（）；</p><p>　　——梁截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算（）；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離（）；</p><p>　　——截面回旋半徑()；</p><p>　　——截面慣性矩，對(duì)于后張法構(gòu)件，可近似按按凈截面計(jì)算（）；</p><p><b&

87、gt;　　計(jì)算結(jié)果： </b></p><p><b>　　表6-5</b></p><p><b>　　有效預(yù)應(yīng)力：</b></p><p><b>　　表6-6</b></p><p><b>　　結(jié)論</b></p><

88、;p>　　為預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁橋，本設(shè)計(jì)內(nèi)力計(jì)算、配束一律采用通用橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)施工計(jì)算系統(tǒng)《橋梁博士3.0Beta2.0》。內(nèi)力計(jì)算考慮結(jié)構(gòu)自重、車道荷載，以及由梯度溫度、支座沉降、預(yù)應(yīng)力引起的次內(nèi)力等因素。預(yù)應(yīng)力考慮由預(yù)應(yīng)力鋼束與孔道壁之間的摩擦、預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失。該橋所配預(yù)應(yīng)力鋼束采用中交新預(yù)應(yīng)力270K級(jí)鋼絞線（φs15.24），根據(jù)位置和功能的不同，可以將箱梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束分為腹板束、底板束

89、。每個(gè)腹板從上到下分三層布置。腹板束沿縱向隨彎矩的正負(fù)交替而起伏布置，在支點(diǎn)處盡量朝頂板方向靠近，而在跨中附近，又下彎盡量靠近底板方向布置。腹板束在每道施工縫處交錯(cuò)錨固，每道施工縫錨固總鋼束數(shù)的一半，剩下的另一半到下一施工縫錨固。鋼束錨固后，通過(guò)預(yù)應(yīng)力連接器延長(zhǎng)，繼續(xù)下階段施工。頂板束布置在支點(diǎn)附近的頂板承托內(nèi)，一端錨頭預(yù)埋在混凝土內(nèi)，另一端在施工縫處張拉。頂板束的規(guī)格為7φs15.2。底板束布置在靠近腹板的底板內(nèi)，規(guī)格為：7φs15.

90、2及9φs15.2（適用于最后一跨），在每個(gè)施工縫處根據(jù)需要或通過(guò)連接或張拉錨固，在最后一個(gè)施工階段底板束須在箱梁內(nèi)部反向張拉。最后對(duì)箱</p><p>　　通過(guò)這次設(shè)計(jì)，進(jìn)一步認(rèn)識(shí)到連續(xù)箱梁橋的優(yōu)點(diǎn)及發(fā)展前景。改革開(kāi)放以來(lái)，我國(guó)公路建設(shè)事業(yè)迅猛發(fā)展，尤其是高速公路建設(shè)，從無(wú)到有，現(xiàn)已建成8700km。作為公路建設(shè)重要組成部分的橋梁建設(shè)也得到相應(yīng)發(fā)展，跨越大江（河）、海峽（灣）的長(zhǎng)大橋梁建設(shè)也相繼修建，一般公路和

91、高等級(jí)公路上的中、小橋、立交橋，形式多樣，工程質(zhì)量不斷提高，為公路運(yùn)輸提供了安全、舒適的服務(wù)。</p><p>　　箱形截面能適應(yīng)各種使用條件，特別適合于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋、變寬度橋。因?yàn)榍豆淘谙淞荷系膽冶郯?，其長(zhǎng)度可以較大幅度變化，并且腹板間距也能放大；箱梁有較大的抗扭剛度，因此，箱梁能在獨(dú)柱支墩上建成彎斜橋；箱梁容許有最大細(xì)長(zhǎng)度；應(yīng)力值σg+p較低，重心軸不偏一邊，同T形梁相比徐變變形較小。箱梁截面有單箱單

92、室、單箱雙室（或多室），早期為矩形箱，逐漸發(fā)展成斜腰板的梯形箱。箱梁橋可以是變高度，也可以是等高度。從美觀上看，有較大主孔和邊孔的三跨箱梁橋，用變高度箱梁是較美觀的；多跨橋（三跨以上）用等高箱梁具有較好的外觀效果。隨著交通量的快速增長(zhǎng)，車速提高，人們出行希望有快速、舒適的交通條件，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋能適應(yīng)這一需要。它具有橋面接縫少、梁高小、剛度大、整體性強(qiáng)，外形美觀，便于養(yǎng)護(hù)等。70年代我國(guó)公路上開(kāi)始修建連續(xù)箱梁橋，到目前為止我國(guó)已

93、建成了多座連續(xù)箱梁橋，如一聯(lián)長(zhǎng)度1340m的錢(qián)塘江第二大橋（公路橋）和跨高集海峽、全長(zhǎng)2070m的廈門(mén)大橋等。連續(xù)箱梁橋的施工方法多種多樣，只能因時(shí)因地，根據(jù)安全經(jīng)濟(jì)、保證質(zhì)量、降低造價(jià)、縮短工期等方面因素綜合考慮選擇。一般常用的方法有：立支架就地現(xiàn)澆、預(yù)制拼</p><p>　　本次設(shè)計(jì)雖然順利完成但在完成設(shè)計(jì)過(guò)程中，感覺(jué)到自己在混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理、有限元理論等方面的知識(shí)缺乏，實(shí)際動(dòng)手能力的薄弱，理論知識(shí)與工程

94、實(shí)踐的結(jié)合還存在一定問(wèn)題。使得設(shè)計(jì)還存在一些缺點(diǎn)：1.對(duì)新規(guī)范的理解有偏差；2.對(duì)各類工程軟件的運(yùn)用不熟練等。還須在以后的工作與學(xué)習(xí)中不斷完善。</p><p><b>　　致謝：</b></p><p>　　在此次畢業(yè)設(shè)計(jì)的完成過(guò)程中，十分感謝王慧萍老師一直給予的關(guān)懷和幫助，為設(shè)計(jì)過(guò)程中悉心指導(dǎo)，并且提供很多參考資料。</p><p><

95、;b>　　參考文獻(xiàn)：</b></p><p>　　[1]范立礎(chǔ)，橋梁工程（上冊(cè)）[J].北京，人民交通出版社，2001.7</p><p>　　[2]姚玲森，橋梁工程[J]。北京，人民交通出版社，1997.5重印。</p><p>　　[3]葉見(jiàn)曙等，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[J]。北京，人民交通出版社，1996。</p><p>　　

96、[4]中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院:《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》,人民交通出版 社,2004 </p><p>　　[5]張樹(shù)仁:《橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范學(xué)習(xí)與應(yīng)用講評(píng)》,人民交通出版社,2005 </p><p>　　[6]中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院:《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)