污水處理廠畢業(yè)設(shè)計(jì) (3)

1、<p><b>　　第一章 設(shè)計(jì)概述</b></p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)任務(wù)及設(shè)計(jì)依據(jù)</p><p>　　本次設(shè)計(jì)內(nèi)容是設(shè)計(jì)一座二級(jí)污水處理廠，使出水達(dá)標(biāo)排放，并對(duì)污泥脫水機(jī)房臭氣進(jìn)行處理，以改善污水處理廠的工作環(huán)境。主要設(shè)計(jì)任務(wù)包括：</p><p>　　開題報(bào)告（不少于2000字）；</p><p&g

2、t;　　設(shè)計(jì)計(jì)算說明書（不少于15000字）；</p><p>　　英文文獻(xiàn)翻譯（不少于5000漢字）；</p><p>　　污水處理廠總平面圖和流程圖（1張）；</p><p>　　污泥脫水機(jī)房臭氣處理工藝圖（1張）；</p><p>　　構(gòu)筑物施工圖或主要設(shè)備大樣圖（4張）。</p><p>　　1.1.2 設(shè)計(jì)依

3、據(jù)</p><p><b>　　1.氣象資料</b></p><p>　　邯鄲市地勢(shì)自西向東呈階梯狀下降，高差懸殊，地貌類型復(fù)雜多樣。以京廣鐵路為界，西部為中、低山丘陵地貌，東部為華北平原。海拔最高1898.7米，最低32.7米，相對(duì)高差1866米，總坡降為11.8‰。邯鄲市自西向東大致可分為五級(jí)階梯：西北部中山區(qū)、西部低山區(qū)、中部低山丘陵區(qū)、中部盆地區(qū)、東部沖積平原

4、。</p><p>　　邯鄲市屬典型的暖溫帶半濕潤(rùn)大陸性季風(fēng)氣候，日照充足，雨熱同期，干冷同季，隨著四季的明顯交替，依M 次呈現(xiàn)春季干旱少雨，夏季炎熱多雨，秋季溫和涼爽，冬季寒冷干燥。年平均氣溫14℃，最冷月份（一月）平均氣溫-2.5℃，極端最低氣溫-20℃，最熱月份（七月）平均氣溫27℃，極端最高氣溫42.5℃，全年無(wú)霜期200天，年日照2557小時(shí)。</p><p>　　邯鄲市多年平均

5、降雨量為548.9mm，最大年降水量為1575.5 mm，最小年降水量為266.8 mm，常年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)橄募緰|南風(fēng)，冬季西北風(fēng)。</p><p><b>　　2.地質(zhì)條件</b></p><p>　　地基承載力 98.2kPa，地下水位 1.2m，最大凍土深度 74.6m，河水最高水位 11.80m（大沽標(biāo)高），河水最低水位 10.70m（大沽標(biāo)高），設(shè)計(jì)場(chǎng)地平坦，設(shè)

6、計(jì)標(biāo)高 16.00m（大沽標(biāo)高）。</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)水量與水質(zhì)</p><p><b>　　1.2.1設(shè)計(jì)水量</b></p><p>　　表1-1 設(shè)計(jì)水量表</p><p>　　Qd=16000m3/d，污水總變化系數(shù)公式：==1.52；</p><p>　　高日高時(shí)流量Qh

7、=Qd×Kz=185×1.52=281.2 L/s</p><p>　　表1-2 進(jìn)出水水質(zhì)及去除率</p><p>　　第二章 污水處理廠構(gòu)筑物的選型</p><p>　　2.1 污水處理方案的確定</p><p>　　2.1.1 污水處理方案的比較</p><p>　　國(guó)內(nèi)外處理城市污水的主

8、要技術(shù)是活性污泥法。關(guān)于活性污泥法，當(dāng)前流行的污水處理工藝有：AB法、SBR法、氧化溝法、普通曝氣法、A2/O法、A/O 法等，這幾種工藝都是從活性污泥法派生出來(lái)的，且各有其特點(diǎn)。為了使本工程選擇最合理的處理工藝，有必要按使用條件，排除不適用的處理工藝后，再對(duì)可以采取的處理工藝方案進(jìn)行對(duì)比和選擇。氧化溝工藝，A2/O工藝和SBR工藝三種工藝均能達(dá)到處理要求。在設(shè)計(jì)可行性分析階段，對(duì)氧化溝工藝，A2/O工藝和SBR工藝的比較分析：<

9、/p><p>　　SBR法(Sequencing Batch Reactor) SBR法早在20世紀(jì)初已開發(fā)，由于人工管理繁瑣未予推廣。此法集進(jìn)水、曝氣、沉淀、出水在一座池子中完成，常由四個(gè)或三個(gè)池子構(gòu)成一組，輪流運(yùn)轉(zhuǎn)，一池一池地間歇運(yùn)行，故稱序批式活性污泥法。現(xiàn)在又開發(fā)出一些連續(xù)進(jìn)水連續(xù)出水的改良性SBR工藝，如ICEAS法、CASS法、IDEA法等。這種一體化工藝的特點(diǎn)是工藝簡(jiǎn)單，由于只有一個(gè)反應(yīng)池，不需二

10、沉池、回流污泥及設(shè)備，一般情況下不設(shè)調(diào)節(jié)池，多數(shù)情況下可省去初沉池，故節(jié)省占地和投資，耐沖擊負(fù)荷且運(yùn)行方式靈活，可以從時(shí)間上安排曝氣、缺氧和厭氧的不同狀態(tài)，實(shí)現(xiàn)除磷脫氮的目的。但因每個(gè)池子都需要設(shè)曝氣和輸配水系統(tǒng)，采用潷水器及控制系統(tǒng)，間歇排水水頭損失大，池容的利用率不理想，因此，一般來(lái)說并不太適用于大規(guī)模的城市污水處理廠。</p><p>　　2.A2/O法(Anaerobic—Anoxic—Oxic)<

11、/p><p>　　由于對(duì)城市污水處理的出水有去除氮和磷的要求，故國(guó)內(nèi)10年前開發(fā)此厭氧—缺氧—好氧組成的工藝。利用生物處理法脫氮除磷，可獲得優(yōu)質(zhì)出水，是一種深度二級(jí)處理工藝。A2/O法的可同步除磷脫氮機(jī)制由兩部分組成：一是除磷，污水中的磷在厭氧狀態(tài)下(DO<0.3mg/L)，釋放出聚磷菌，在好氧狀況下又將其更多吸收，以剩余污泥的形式排出系統(tǒng)。二是脫氮，缺氧段要控制DO<0.7 mg/L，由于兼氧脫氮菌的作

12、用，利用水中BOD作為氫供給體(有機(jī)碳源)，將來(lái)自好氧池混合液中的硝酸鹽及亞硝酸鹽還原成氮?dú)庖萑氪髿?，達(dá)到脫氮的目的。為有效脫氮除磷，對(duì)一般的城市污水，COD/TKN為3.5～7.0(完全脫氮COD/TKN>12.5)，BOD/TKN為1.5～3.5，COD/TP為30～60，BOD/TP為16～40(一般應(yīng)＞20)。若降低污泥濃度、壓縮污泥齡、控制硝化，以去除磷、BOD5和COD為主，則可用A2/O 工藝。</p>

13、<p>　　有的城市污水處理的出水不排入湖泊，利用大水體深水排放或灌溉農(nóng)田，可將脫氮除 磷放在下一步改擴(kuò)建時(shí)考慮，以節(jié)省近期投資。</p><p><b>　　3.氧化溝法</b></p><p>　　本工藝50年代初期發(fā)展形成，因其構(gòu)造簡(jiǎn)單，易于管理，很快得到推廣，且不斷創(chuàng)新，有發(fā)展前景和競(jìng)爭(zhēng)力，當(dāng)前可謂熱門工藝。氧化溝在應(yīng)用中發(fā)展為多種形式，比較有代表

14、性的有： （a）卡魯塞爾氧化溝</p><p>　　卡魯塞爾氧化溝是一種單溝環(huán)形氧化溝，主要采用表面曝氣機(jī)，兼有供氧和推流的作用。污水在溝內(nèi)轉(zhuǎn)折巡回流動(dòng)，處于完全混合狀態(tài)，有機(jī)物不斷得以去除。</p><p>　　表曝機(jī)少，靈活性差，設(shè)備維修期間溝不能工作，溝內(nèi)混合液自由流程長(zhǎng)，由于紊流導(dǎo)致的流速不均，很容易引起污泥沉淀，影響運(yùn)行效果。單溝氧化溝的平均溶解氧維持在2mg/L左右，加之

15、單點(diǎn)供氧強(qiáng)度過大，耗氧較高。在一般情況下，單溝很難形成穩(wěn)定的缺氧段，不利于脫N。</p><p><b>　　（b）三溝式氧化溝</b></p><p>　　三溝式氧化溝工藝有兩個(gè)邊溝，一個(gè)中溝，當(dāng)一個(gè)曝氣時(shí)，另外兩個(gè)作為沉淀池使用。一定時(shí)間后改變水流方向，使兩溝作用相互輪換，中溝則連續(xù)曝氣，三溝式氧化溝無(wú)需污泥回流裝置，如果條件合適，還可以進(jìn)行反消化。缺點(diǎn)：進(jìn)、出水

16、方向，溢流堰的起閉及轉(zhuǎn)刷的開動(dòng)于停止必須設(shè)自動(dòng)控制系統(tǒng)；自控系統(tǒng)要求管理水平高，稍有故障就會(huì)嚴(yán)重影響氧化溝正常工作。由于側(cè)溝交替運(yùn)行，設(shè)備利用率較低。</p><p><b>　?。╟）一體化氧化溝</b></p><p>　　一體化氧化溝就是將沉淀池建在氧化溝內(nèi)，即氧化溝的一個(gè)溝內(nèi)設(shè)沉淀槽，在沉淀池兩側(cè)設(shè)隔板，底部設(shè)一導(dǎo)流板。在水面上設(shè)集水裝置以收集出水，混合液從沉

17、淀池底部流走，部分污泥則從間隙回流至氧化溝。一體化氧化溝將曝氣、沉淀功能集于一體，免除了污泥回流系統(tǒng)，但其結(jié)構(gòu)有待進(jìn)一步完善。</p><p><b>　　（d）奧貝爾氧化溝</b></p><p>　　奧貝爾氧化溝由三個(gè)同心橢園形溝道組成，污水由外溝道進(jìn)入溝內(nèi)，然后依次進(jìn)入中間溝道和內(nèi)溝道，最后經(jīng)中心島流出，至二次沉淀池。在各溝道橫跨安裝有不同數(shù)量轉(zhuǎn)碟氣機(jī)，進(jìn)行供氧

18、兼有較強(qiáng)的推流攪拌作用。外溝道體積占整個(gè)氧化溝體積的50—55%，溶解氧控制趨于0.0mg/L,高效地完成主要氧化作用：中間溝道容積一般為25%—30%，溶解氧控制在1.0mg/L，作為“擺動(dòng)溝道”，可發(fā)揮外溝道或內(nèi)溝道的強(qiáng)化作用；內(nèi)溝道的容積約為總?cè)莘e的15%—20%，需要較高的溶解氧值（2.0mg/L左右），以保證有機(jī)物和氨氮有較高的去除率。</p><p>　　外溝道的供氧量通常為總供氧量的50%左右，但8

19、0%以上的BOD5可以在外溝道中去除。由于外溝道溶解氧平均值很低，絕大部分區(qū)域DO為0mg/L，所以，氧傳遞作用是在虧氧條件下進(jìn)行的，大大提高了氧傳遞效率，達(dá)到了節(jié)約能耗的目的。一般情況下，可以節(jié)省電耗20%左右。內(nèi)溝道作為最終出水的把關(guān)，一般應(yīng)保持較高的溶解氧，但內(nèi)溝道容積最小，能耗是較低的。中溝道起到互補(bǔ)調(diào)節(jié)作用，提高了運(yùn)行的可靠性和可控性。因此，奧貝爾氧化溝可以在確保處理效果的前提下，可以獲得較大的節(jié)能效益。</p>

20、<p>　　對(duì)于每個(gè)溝道內(nèi)來(lái)講，混合液的流態(tài)為完全混合式，對(duì)進(jìn)水水質(zhì)、水量的變化具有較強(qiáng)的抗沖擊負(fù)荷能力；對(duì)于三個(gè)溝道來(lái)講，溝道與溝道之間的流態(tài)為推流式，且具有完全不同溶解氧濃度和污泥負(fù)荷。奧貝爾氧化溝實(shí)際上是多溝道串聯(lián)的溝型，同時(shí)具有推流式和完全混合式兩種流態(tài)的優(yōu)點(diǎn)，這種特殊設(shè)計(jì)兼有氧化溝和A2/O工藝的特點(diǎn)，耐沖擊負(fù)荷，可避免普通完全混合式氧化溝易發(fā)生的污泥膨脹現(xiàn)象，可以獲得較好的出水水質(zhì)和穩(wěn)定的處理效果。</p&

21、gt;<p>　　不同工藝的處理效果與其所配套的附屬設(shè)備是分不開的，往往是新設(shè)備的產(chǎn)生、發(fā)展帶動(dòng)了工藝的改革，使其處理優(yōu)越性得以突現(xiàn)。</p><p>　　奧貝爾氧化溝采用的曝氣轉(zhuǎn)碟，其表面有符合水力特性的一系列凹孔和三角形突起，使其在與水體接觸時(shí)將污水打碎成細(xì)密水花，具有較高的充氧能力和混合效率。通過改變曝氣機(jī)的旋轉(zhuǎn)方向、浸水深度、轉(zhuǎn)速和開停數(shù)量，可以調(diào)整其供氧能力和電耗水平。尤其是蝶片可以方便拆

22、裝，更為優(yōu)化運(yùn)行提供了簡(jiǎn)便手段。另一方面，由于轉(zhuǎn)碟直徑達(dá)1.5m，并在碟片最大切線區(qū)設(shè)置T形推流和切割葉片，增強(qiáng)切割氣泡，推動(dòng)混合液的能力。平行切入在水中旋轉(zhuǎn)運(yùn)行，具有極強(qiáng)的整流和推流能力。實(shí)踐證明，在水深為5m ，在不需要水下推進(jìn)器時(shí)，氧化溝池底流速仍可達(dá)0.2m/s以上。當(dāng)污水濃度下降，為節(jié)能而減少曝氣機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)時(shí)，一般也不必?fù)?dān)心沉淀的發(fā)生。這是曝氣轉(zhuǎn)碟和奧貝爾溝型所獨(dú)具的優(yōu)點(diǎn)。</p><p>　　奧貝爾氧

23、化溝的溝道布置，便于采用不同種類的工藝模式。在使用普通活性污泥法時(shí)，內(nèi)溝道用于曝氣，外溝道用于需氧消化；使用接觸穩(wěn)定和分段曝氣時(shí)，是把進(jìn)水和回流污泥引入相應(yīng)的溝道中；為了保證高質(zhì)量而穩(wěn)定的處理效果和減少污泥量，需要進(jìn)行硝化時(shí)采延時(shí)曝氣模式。</p><p>　　根據(jù)本次設(shè)計(jì)污水處理的特點(diǎn)，我們可以看出A2/O法和氧化溝法更適合本次設(shè)計(jì)，氧化溝工藝與A2/O工藝相比，具有如下優(yōu)勢(shì)：</p><p

24、>　?。╝）工藝流程簡(jiǎn)單，處理構(gòu)筑物少，機(jī)械設(shè)備少，運(yùn)行管理方便。與A2/O法比較，可不設(shè)初沉池，沒有混合液內(nèi)回流系統(tǒng)，由于污泥相對(duì)好氧穩(wěn)定，一般不設(shè)污泥的厭氧消化系統(tǒng)。</p><p>　?。╞）A2/O工藝由于停留時(shí)間較短，剩余污泥的穩(wěn)定性較差，一般需要污泥消化和濃縮過程，這不利于除P，生物除P是通過聚磷菌在好氧條件下，過量吸P而使廢水中的P得到去除的，最終P隨聚磷菌進(jìn)入剩余污泥中除去，剩余污泥長(zhǎng)時(shí)間處

25、于厭氧狀態(tài)，將導(dǎo)致聚磷菌吸收的P重新釋放出來(lái)，影響除P效果。</p><p>　　氧化溝的水力停留時(shí)間較長(zhǎng)，污泥泥齡較長(zhǎng)，具有延時(shí)曝氣的特點(diǎn)，懸浮有機(jī)物在溝內(nèi)可獲得較徹底的降解，污泥在溝內(nèi)達(dá)到相對(duì)好氧穩(wěn)定，剩余污泥量少，根據(jù)國(guó)內(nèi)外經(jīng)驗(yàn)，氧化溝不再設(shè)污泥厭氧消化處理系統(tǒng)，剩余活性污泥只須經(jīng)機(jī)械濃縮、脫水即可利用或污泥后處置，簡(jiǎn)化了污泥后序處理程序。污泥在進(jìn)行機(jī)械濃縮、脫水過程中，停留時(shí)間很短，基本沒有污泥中磷的釋放

26、問題。</p><p>　?。╟）轉(zhuǎn)碟曝氣，混合效率較高，水流在溝內(nèi)的速度最高可達(dá)0.6—0.7m/s，在溝道使水流能快速進(jìn)行有氧、無(wú)氧交換，交換次數(shù)可達(dá)500—1000次，可同時(shí)進(jìn)行有機(jī)物的降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。溝道的這種脈沖曝氣和大區(qū)域的缺氧環(huán)境，可以較高程度地實(shí)現(xiàn)“同時(shí)硝化反硝化”的效果。</p><p>　?。╠）污水進(jìn)入氧化溝，可以得到快速的有效的混合

27、，由于池容較大，緩沖稀釋能力強(qiáng)，耐高流量，高濃度的沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)，具有完全混合式和推流式曝氣池的雙重優(yōu)勢(shì)，對(duì)難降解有機(jī)物去除率高，出水水質(zhì)穩(wěn)定。</p><p>　?。╡）供氧量的調(diào)節(jié)，可以通過改變轉(zhuǎn)碟的轉(zhuǎn)速、浸水深度和轉(zhuǎn)碟安裝個(gè)數(shù)等多種手段來(lái)調(diào)節(jié)整體供氧能力，使池內(nèi)溶解氧值經(jīng)?？刂圃谧罴阎?，保證系統(tǒng)穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)、可靠的運(yùn)行。</p><p>　?。╢）曝氣轉(zhuǎn)碟由高強(qiáng)度玻璃鋼制成，使用壽命可

28、達(dá)20年以上，獨(dú)特的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使其具有較高的混合和充氧能力，新型轉(zhuǎn)碟曝氣機(jī)可以使氧化溝的工作水深達(dá)到5.0米以上。氧化溝轉(zhuǎn)碟曝氣機(jī)工作在水面上，而且安裝的數(shù)量少，安裝、巡檢、維修方便，可以即時(shí)發(fā)現(xiàn)了解設(shè)備運(yùn)行情況，隨時(shí)解除存在隱患。</p><p>　　而A2/O法所用的鼓風(fēng)曝氣設(shè)備使用壽命短，目前市場(chǎng)上的曝氣器一般正常使用2~3年左右，而且會(huì)隨著使用時(shí)間的增長(zhǎng)效率降低。曝氣器位于池底，日常無(wú)法了解水下設(shè)備運(yùn)行狀況

29、，檢修或者更換都需要放空，這會(huì)給污水廠的運(yùn)行帶來(lái)很大的不便。</p><p>　　通過對(duì)以上三種工藝的比較，可以看出，這三種工藝都能達(dá)到要求，各具優(yōu)勢(shì)，但考慮到城市現(xiàn)狀和對(duì)工作人員的要求，最終選擇工藝成熟、應(yīng)用廣泛的氧化溝工藝作為此污水處理廠污水生化處理主體工藝。綜合比較，選用奧貝爾氧化溝，其兼具氧化溝和A2/O工藝的雙重優(yōu)勢(shì)。</p><p>　　2.1.2 工藝流程的確定</p&

30、gt;<p>　　第三章 污水處理廠構(gòu)筑物的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　3.1 進(jìn)水閘井與粗格柵</p><p>　　3.1.1 確定進(jìn)水管徑</p><p>　　進(jìn)水管采用鋼筋混凝土圓管，根據(jù)邯鄲市開發(fā)區(qū)污水處理廠的最大設(shè)計(jì)污水量，總變化系數(shù)Kz=1.52，可以查《給排水手冊(cè)Ⅰ》并選用管徑為DN=700mm，充滿度h/d=0.70的鋼筋混凝土圓管

31、。</p><p><b>　　3.1.2 粗格柵</b></p><p><b>　　1.格柵的作用</b></p><p>　　格柵是由一組平行的的金屬柵條制成的框架，斜置在污水流經(jīng)的渠道上，或泵站集水井的井口處，用以截阻大塊的呈懸浮或漂浮狀態(tài)的污物。在污水處理流程中，格柵是一種對(duì)后續(xù)處理構(gòu)筑物或泵站機(jī)組具有保護(hù)作用的

32、處理設(shè)備。一般情況下，格柵分為粗細(xì)兩道格柵，粗格柵的作用是攔截較大的懸浮物或漂浮物，以便保護(hù)水泵；細(xì)格柵的作用是攔截粗格柵未截流的懸浮物或漂浮物。</p><p><b>　　2.設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　?。?）水泵處理系統(tǒng)粗格柵柵條間隙，粗格柵保護(hù)水泵，格柵間隙20～25mm；</p><p>　　（2）過柵流速一般采用0.6～1

33、.0m/s；</p><p>　　（3）格柵傾角一般用45°～75°。機(jī)械格柵傾角一般為60°～70°；</p><p>　　（4）格柵前渠道內(nèi)的水流速度一般采用0.4～0.9m/s；</p><p>　?。?）柵渣量與地區(qū)的特點(diǎn)、格柵間隙的大小、污水量以及下水道系統(tǒng)的類型 等因素有關(guān)。在無(wú)當(dāng)?shù)剡\(yùn)行資料

34、時(shí)，可采用</p><p>　　格柵間隙16～25mm適用于0.10～0.05m3 柵渣/103m3污水</p><p>　　格柵間隙30～50mm適用于0.03～0.01m3 柵渣/103m3污水；</p><p>　?。?）通過格柵的水頭損失一般采用0.08～0.15m；</p><p>　?。?）機(jī)械格柵的動(dòng)力裝置一般宜設(shè)在室內(nèi)或采取其

35、它保護(hù)設(shè)備的措施；</p><p>　　（8）設(shè)置格柵裝置的構(gòu)筑物必須考慮設(shè)有良好的檢修、柵渣的日常清除 ；</p><p>　　（9）格柵間工作臺(tái)兩側(cè)過道寬度不應(yīng)小于0.7m。工作臺(tái)正面過道寬度，采用人工清除時(shí)不應(yīng)小于1.2m，采用機(jī)械清除時(shí)不應(yīng)小于1.5m；</p><p>　?。?0）格柵間必須設(shè)置工作臺(tái)，臺(tái)面應(yīng)高出柵前最高設(shè)計(jì)水位0.5m。工作臺(tái)上應(yīng)有安全和

36、沖洗設(shè)施；</p><p>　?。?1）在北方地區(qū)格柵的設(shè)置應(yīng)考慮防止柵渣結(jié)冰的措施。</p><p><b>　　3.設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　設(shè)計(jì)流量：Q1=0.281m3/s，以最高日最高時(shí)流量計(jì)算；</p><p>　　柵前流速：v1=0.7m/s， 過柵流速：v2=0.9m/s；&l

37、t;/p><p>　　渣條寬度：s=0.01m， 格柵間隙：e=0.04m；</p><p>　　柵前部分長(zhǎng)度：0.5m， 格柵傾角：α=60°；</p><p>　　單位柵渣量：w1=0.05m3柵渣/103m3污水； 柵槽寬度取0.2m；</p><p>　　設(shè)計(jì)中的各參數(shù)均按照規(guī)范規(guī)定的數(shù)值

38、來(lái)取的。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　?。?）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計(jì)算得:</p><p><b>　　槽寬，則柵前水深；</b></p><p>　?。?）柵條間隙數(shù)： (取n=16)；</p><p>　?。?）

39、柵槽有效寬度： B=s（n-1）+en=0.01×（16-1）+0.04x16=0.79m</p><p>　　考慮0.2m隔墻：B=B+0.2=0.99m</p><p>　　（4）進(jìn)水渠道漸寬部分長(zhǎng)度：m</p><p>　?。ㄆ渲笑?為進(jìn)水渠展開角，取α1=）</p><p>　?。?）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長(zhǎng)度&l

40、t;/p><p><b>　　m</b></p><p>　?。?）過柵水頭損失（h1）</p><p>　　設(shè)柵條斷面為銳邊矩形截面，取k=3，則通過格柵的水頭損失： </p><p><b>　　其中： </b></p><p><b>　　h0：水頭損失；

41、</b></p><p>　　k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3；</p><p>　?。鹤枇ο禂?shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當(dāng)為矩形斷面時(shí)=2.42。 </p><p>　　（7）柵后槽總高度（H）</p><p>　　本設(shè)計(jì)取柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.45+0.3=0.75m&

42、lt;/p><p>　　H=h+h1+h2=0.45+0.04+0.3=0.79m</p><p><b>　?。?）柵槽總長(zhǎng)度 </b></p><p>　　L=L1+L2+0.5+1.0+（0.45+0.30）/tanα</p><p>　　=0.14+0.07+0.5+1.0+0.75/tan60</p>

43、<p><b>　　=2.14m</b></p><p><b>　?。?）每日柵渣量</b></p><p>　　在格柵間隙在40mm的情況下，每日柵渣量為：</p><p>　　所以宜采用機(jī)械清渣。</p><p><b>　　格柵示意圖</b></p&g

44、t;<p>　　圖3-1 粗格柵示意圖</p><p><b>　　3.2 污水泵站</b></p><p><b>　　3.2.1設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　污水量：Qmax=281L/s；</p><p>　　3.2.2 污水提升泵房設(shè)計(jì)計(jì)算</p><

45、;p>　　1.泵房設(shè)計(jì)說明及選泵</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡(jiǎn)單，對(duì)于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入沉砂池，然后自流通過厭氧池、氧化溝、二沉池及接觸池，最后由出水管道排出。</p><p>　　揚(yáng)程采用H=11m，再根據(jù)設(shè)計(jì)流量281L/s=1012m3/h，查規(guī)范《給誰(shuí)排水設(shè)計(jì)手冊(cè)》得，選用三臺(tái)250QW6

46、00-15-45型號(hào)的污水泵，其中一臺(tái)備用。該型號(hào)潛水排污泵性能如下圖所示：</p><p>　　表3-1 250QW600-15-45 型污水泵性能參數(shù)</p><p><b>　　泵房設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　泵房直徑 D=12m，集水池尺寸取l=4m；</p><p>　　集水池容積W 考慮不小于一

47、臺(tái)泵5min的流量 即;</p><p>　　有效水深采用2m，則集水池面積為，平面尺寸5m×6m</p><p>　　3.3 細(xì)格柵與沉砂池</p><p><b>　　3.3.1 細(xì)格柵</b></p><p><b>　　1.設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>

48、　　格柵間設(shè)兩道細(xì)格柵，采用機(jī)械清除</p><p>　　設(shè)計(jì)流量Q=281L/s；</p><p>　　柵前流速v1=0.7m/s，過柵流速v2=0.9m/s；</p><p>　　柵條寬度s=0.01m，柵槽寬度取0.2m，格柵間隙e=10mm；</p><p>　　柵前部分長(zhǎng)度0.5m，格柵傾角α=60°；</p>

49、<p>　　單位柵渣量ω1=0.07m3柵渣/103m3污水。</p><p><b>　　2．設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　?。?）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計(jì)算得:柵前槽寬，則柵前水深取0.45m </p><p>　?。?）柵條間隙數(shù)(取n=33)</p><p>　?。?）柵槽

50、有效寬度B=s（n-1）+en=0.01（33-1）+0.02×33+0.2=1.18m≈1.2m</p><p>　　（4）進(jìn)水渠道漸窄部分長(zhǎng)度</p><p>　?。ㄆ渲笑?為進(jìn)水渠展開角，取α1=）</p><p>　?。?）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長(zhǎng)度</p><p><b>　?。?）過柵水頭損失</

51、b></p><p>　?。艞l斷面為銳邊矩形斷面）β取2.42，k取3</p><p>　?。?）柵后槽總高度（H）</p><p>　　取柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.45+0.3=0.75m</p><p>　　柵后槽總高度H=h+h1+h2=0.45+0.103+0.3=0.85m</p&g

52、t;<p>　?。?）格柵總長(zhǎng)度 </p><p>　　L=L1+L2+0.5+1.0+ H1/tanα</p><p>　　=0.43+0.22+0.5+1.0+0.75/tan60°</p><p><b>　　=2.58m</b></p><p><b>　?。?）每日柵渣量&l

53、t;/b></p><p>　　單位柵渣量W1=0.07m3柵渣/103m3污水</p><p>　　所以宜采用機(jī)械格柵清渣。</p><p><b>　　細(xì)格柵樣式圖</b></p><p>　　圖3-3 細(xì)格柵計(jì)算草圖</p><p><b>　　3.3.2 沉砂池</b

54、></p><p><b>　　沉砂池的作用</b></p><p>　　污水在遷移、流動(dòng)和匯集過程中不可避免會(huì)混入泥砂。污水中的砂如果不預(yù)先沉降分離去除，則會(huì)影響后續(xù)處理設(shè)備的運(yùn)行。最主要的是磨損機(jī)泵、堵塞管網(wǎng)，干擾甚至破壞生化處理工藝過程。沉砂池主要用于去除污水中的粒徑大于0.2mm，密度大于2.65t/立方米的砂粒，以保護(hù)管道、閥門等設(shè)施免受磨損和阻塞。其

55、工作原理是以重力分離為基礎(chǔ)，故應(yīng)控制沉砂池的進(jìn)水流速，使得比重大的無(wú)機(jī)顆粒下沉，而有機(jī)懸浮顆粒能夠隨水流帶走。沉砂池主要有平流沉砂池、曝氣沉砂池、旋流沉砂池等。</p><p>　　由于城市污水中含有大量的無(wú)機(jī)懸浮顆粒，這些物質(zhì)在后面的生物處理過程中，對(duì)活性污泥會(huì)產(chǎn)生許多不良的影響。并且這些物質(zhì)沉降下來(lái)后，會(huì)對(duì)污泥的處理帶來(lái)許多得不便。因此這些物質(zhì)在進(jìn)入生物處理階段前必須去除。因此采用沉砂池，用來(lái)去除這些無(wú)機(jī)懸浮

56、顆粒。</p><p><b>　　沉砂池的一般規(guī)定</b></p><p>　　城市污水處理廠應(yīng)設(shè)置沉砂池。</p><p>　　沉砂池按去除相對(duì)密度2.65、粒徑0.2mm以上的砂粒設(shè)計(jì)。</p><p>　　設(shè)計(jì)流量應(yīng)按分期建設(shè)考慮：</p><p>　　當(dāng)污水為自流進(jìn)入時(shí)，應(yīng)按每期的最大設(shè)

57、計(jì)流量計(jì)算；當(dāng)污水為提升進(jìn)入時(shí)，應(yīng)按每期工作水泵的最大組合流量計(jì)算。</p><p>　　在合流制處理系統(tǒng)中，應(yīng)按降雨時(shí)的設(shè)計(jì)流量計(jì)算。</p><p>　　沉砂池個(gè)數(shù)或分格數(shù)不應(yīng)少于2個(gè)，并宜按并聯(lián)系列設(shè)計(jì)。當(dāng)污水量較少時(shí)，可考慮一個(gè)工作、一格備用。</p><p>　　城市污水的沉砂量可按106m3污水沉砂30m3計(jì)算，其含水率為60%，容量為1500kg/m3

58、，合流制污水的沉砂量應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定。</p><p>　　砂斗容積應(yīng)按大雨2d的沉砂量計(jì)算，斗壁與水平面的傾角不應(yīng)小于55°。</p><p>　　除砂一般宜采用泵吸式或氣提式機(jī)械排砂，并設(shè)置貯砂池或曬砂場(chǎng)。排砂管直徑不應(yīng)小于200mm。</p><p>　　當(dāng)采用重力排砂時(shí)，沉砂池和貯砂池應(yīng)盡量靠近，以縮短排砂管長(zhǎng)度，并設(shè)排砂閘門于管的首端，使排砂管

59、道暢通和易于養(yǎng)護(hù)管理。</p><p>　　沉砂池的超高不宜小于0.3m。</p><p>　　旋流沉砂池的選擇 </p><p>　　本污水廠設(shè)兩座旋流沉砂池，單座沉砂池的設(shè)計(jì)水量為8000m3/d，查《城市污水處理設(shè)施設(shè)計(jì)計(jì)算》表3-2得旋流式沉砂池各部分尺寸見</p><p>　　表3-2 旋流沉砂池?cái)?shù)據(jù)</p><

60、;p><b>　　排砂方式 </b></p><p>　　本設(shè)計(jì)采用空氣提升排砂，該提升裝置有設(shè)備廠家與槳葉分離機(jī)成套供應(yīng)。</p><p><b>　　3.4 初沉池</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)采用輻流式初沉池，輻流式初沉池?cái)M采用中心進(jìn)水，沿中心管四周花墻出水，污水由池中心向池四周輻射流動(dòng)，流速由大變小，水

61、中懸浮物流動(dòng)中在重力作用下沉降至沉淀池底部，然后用刮泥機(jī)將污泥推至污泥斗排走，澄清水從池周溢流入出水渠。輻流沉淀池由進(jìn)水裝置、中心管、穿孔花墻、沉淀區(qū)、出水裝置、污泥斗及排泥裝置組成。</p><p>　　3.4.1 設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　1.設(shè)表面負(fù)荷，n=2，所以m2</p><p>　　2.池子直徑 m(取21m)</p><p&

62、gt;　　3.有效水深 ，式中，t為沉降時(shí)間，h，取t=1.5h。m</p><p>　　4.沉淀部分有效容積 m3</p><p>　　5.污泥部分所需容積 </p><p><b>　　=26.2m3</b></p><p>　　式中

63、T——污泥室貯泥周期，d，取T=24d</p><p>　　C1——進(jìn)水懸浮濃度，t/m3</p><p>　　C2——出水懸浮濃度，t/m3沉砂池SS去除率取50%</p><p>　　——污泥容重。t/m3，取</p><p>　　P0——污泥含水率，%，取P0=96% </p><p>　　6. 污泥

64、斗容積V1</p><p>　　式中 h5——污泥斗高度，m；</p><p>　　r1——污泥斗上部半徑，m，取r1=1.9m；</p><p>　　r2——污泥斗下部半徑，m，取r2=0.9m； </p><p>　　傾角取α=60° （m3）</p><p&

65、gt;<b>　?。╩3） </b></p><p>　　7. 污泥斗以上圓錐體部分容積V2，m3</p><p>　　式中 h4——底坡落差，m；</p><p>　　R——池子半徑，m；</p><p>　　h4 = （R- r1）i=（11-1.9）×0.05 = 0.46m</p>&l

66、t;p>　　因此，池底可貯存污泥的體積為</p><p><b>　　（m3）</b></p><p>　　共可貯存污泥體積為:</p><p>　　>21.63(可見池內(nèi)有足夠的容積)</p><p><b>　　8.沉淀池總高度</b></p><p>　　設(shè)

67、沉淀池超高h(yuǎn)1=0.3m，緩沖層高h(yuǎn)3 =0.5m，沉淀池總高度：</p><p>　　H = h1+h2 +h3+h4 +h5＝0.3+3+0.5+0.46+1.73＝5.99m </p><p><b>　　9.沉淀池池邊高度</b></p><p>　　H‘= h1+h2 + h3 = 0.3+3+0.46 = 3.76 m</p&

68、gt;<p>　　10.查《給水排水設(shè)計(jì)手冊(cè)，第11冊(cè)常用設(shè)備》P582，采用ZBG系列周邊轉(zhuǎn)動(dòng)刮 泥機(jī)，該型號(hào)刮泥機(jī)性能如下圖所示</p><p>　　表3-3 ZBG-20轉(zhuǎn)動(dòng)刮泥機(jī)性能參數(shù)</p><p><b>　　11. 徑深比校核</b></p><p>　　,在6~12范圍內(nèi)，符合要求。</p>

69、<p>　　3.5 氧化溝設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　1.設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)采用奧貝爾氧化溝工藝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮作用。</p><p>　　污泥產(chǎn)率系數(shù)本設(shè)計(jì)取Y=0.5；</p><p>　　混合液懸浮固體濃度（MLSS）X=3700mg

70、/L；</p><p>　　混合液揮發(fā)性懸浮固體平均濃度（MLVSS） Xv=2775mg/L（MLVSS/MLSS=0.75）；污泥齡；內(nèi)源代謝系數(shù)Kd=0.055；時(shí)脫氮率kg（還原的NO--N）/（）</p><p><b>　　去除BOD計(jì)算</b></p><p>　?。?）氧化溝出水溶解性BOD5濃度S。為了保證二級(jí)出水BOD5濃度

71、Se≤20mg/L，必須控制氧化溝出水所含溶解性BOD5濃度。</p><p>　　生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生化需氧量S0本設(shè)計(jì)取25%，</p><p>　　即為S0=185×(1-25%)=138.75(mg/l）</p><p>　?。?）好氧區(qū)容積V1，m3 </p><p>　　衰減系數(shù)Kd數(shù)值應(yīng)以當(dāng)?shù)囟竞拖募镜奈鬯疁囟冗M(jìn)行修

72、正，</p><p><b>　　m3 </b></p><p>　　（3）好氧區(qū)水力停留時(shí)間t1，h </p><p>　　(d)=7.7（h）</p><p>　　(4)剩余污泥量，kg/m3</p><p>　　式中 X1——進(jìn)水懸浮物固體惰性部分（進(jìn)水TSS-進(jìn)水VSS）的濃度；&l

73、t;/p><p>　　Xe——TSS的濃度。本設(shè)計(jì)取 ； </p><p>　　去除每1kg BOD5產(chǎn)生的干污泥量</p><p><b>　　3.脫氮處理</b></p><p>　?。?）氧化的氨氮量。</p><p>　　假設(shè)總氮中的非氨態(tài)氮沒有硝酸鹽的存在形式，而是打分制中的化合態(tài)氮，其在生

74、物氧化過程中需要經(jīng)過氨態(tài)氮這一形式。另外，氧化溝產(chǎn)生的剩余污泥中的含氮率為12.4%。則用于生物合成的總氮為：</p><p><b>　　需要氧化的氨氮量 </b></p><p>　　（2）脫氮量Nr。需要的脫氮</p><p>　　（3）堿度平衡。氧化1mgNH3-N需要消耗7.14mg/L堿度；每氧化1mg BOD5產(chǎn)生0.1mg/L堿

75、度，每還原1mgNO--N產(chǎn)生3.57mg/L堿度。</p><p>　　=280-7.14×10.47+3.75×21.47+0.1×（185-3.7 ）</p><p>　　=306.03（mg/L）</p><p>　?。?）計(jì)算脫氮所需池容V2及停留時(shí)間</p><p><b>　　脫硝率<

76、;/b></p><p><b>　　時(shí) </b></p><p><b>　　脫氮所需的容積</b></p><p><b>　　停留時(shí)間</b></p><p>　　4. 氧化溝總?cè)莘eV及停留時(shí)間t</p><p><b>　　校核污

77、泥負(fù)荷</b></p><p>　　設(shè)計(jì)規(guī)程規(guī)定氧化溝污泥負(fù)荷應(yīng)為0.05~0.1，故符合要求</p><p><b>　　5. 需氧量計(jì)算</b></p><p>　?。?）設(shè)計(jì)需氧量AOR。氧化溝設(shè)計(jì)需氧量AOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5的需氧量+去除NH3耗氧量-剩余污泥中NH3的耗氧量-脫氮產(chǎn)氧量</p&

78、gt;<p>　　a.去除BOD5需氧量D1</p><p>　　式中 ——微生物對(duì)有機(jī)底物氧化分解的需氧率，取0.52；</p><p>　　——活性污泥微生物自身氧化的需氧率，取0.12.</p><p>　　b. 剩余污泥BOD需氧量D2（用于合成的那一部分）</p><p>　　c. 去除氨氮的需氧量D3,每1kg NH

79、3-N 硝化需要消耗4.6kg O2。</p><p>　　d.剩余污泥中NH3-N耗氧量D4</p><p>　　脫氮產(chǎn)氧量D5.每還原1kg NO-3-N產(chǎn)生2.86kg O2.</p><p>　　考慮安全系數(shù)1.4，則</p><p>　　氧化溝設(shè)計(jì)規(guī)程規(guī)定在1.6~2.5 kgO2/kgBOD5 ，故符合要求。</p>

80、<p>　?。?）標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下需氧量SOR</p><p>　　式中 Cs（20）——20時(shí)氧的飽和度，取Cs（20）=9.17mg/L；</p><p>　　Cs（25）——25時(shí)氧的飽和度，取Cs（25）=8.38mg/L； </p><p>　　C——溶解氧濃度； </p><p>　　α——修正系數(shù)，取0.85；<

81、/p><p>　　β——修正系數(shù)，取0.95；</p><p>　　T——進(jìn)水最高溫度，；</p><p>　　氧化溝采用三溝通道系統(tǒng)，計(jì)算溶解氧濃度C按照外溝：中溝：內(nèi)溝=0.2：1：2，充氧量分配按照外溝：中溝：內(nèi)溝=65：25：10來(lái)考慮，則供氧量分別為：</p><p><b>　　外溝道</b></p>

82、<p><b>　　中溝道</b></p><p><b>　　內(nèi)溝道</b></p><p>　　各溝道標(biāo)準(zhǔn)需氧量分別為： </p><p><b>　　總標(biāo)準(zhǔn)需氧量：</b></p><p><b>　　氧化溝尺寸計(jì)算</b></

83、p><p>　　設(shè)氧化溝兩座，則每座氧化溝容積（m3）</p><p>　　氧化溝彎道部分按占總?cè)莘e的80%考慮，直線部分按占總?cè)莘e的20%考慮。</p><p>　　氧化溝有效水深h取4.5m，超高部分0.5m；外，中，內(nèi)三溝道之間隔墻厚度為0.25m。</p><p><b>　　則</b></p><

84、;p>　　（1）直線段長(zhǎng)度L。取內(nèi)溝，中溝，外溝寬度分別為5m，5m，7m。</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　（2）中心島半徑r</b></p><p>　　解得r=1.27，取r=1.3m。</p><p>　?。?）校核各溝道的比例</p>

85、<p>　　基本符合奧貝爾氧化溝各溝道容積比（一般為49：33：17左右）。</p><p>　　7.進(jìn)水管及調(diào)節(jié)堰計(jì)算</p><p><b>　?。?）進(jìn)出水管</b></p><p>　　污泥回流比R=100%，進(jìn)出水管流量，進(jìn)出水控制流速。</p><p>　　進(jìn)出水管直徑，取0.5m。</p&

86、gt;<p>　　校核進(jìn)出水管流速，（滿足要求）</p><p>　?。?）出水堰計(jì)算。初步估計(jì)為，因此按照薄壁堰來(lái)計(jì)算。</p><p>　　取堰上水頭高H=0.2m</p><p>　　則堰寬m，取b=1.2m。</p><p>　　考慮到可調(diào)節(jié)堰的安裝要求（每邊留0.3m），則出水豎井長(zhǎng)度</p><p

87、>　　出水豎井寬度B去1.2m，則出水豎井平面尺寸為，正常運(yùn)行時(shí)，堰頂高出孔口底邊0.1m，調(diào)節(jié)堰上下調(diào)節(jié)范圍為0.3m。出水豎井位于中心島。</p><p><b>　　曝氣設(shè)備的選擇</b></p><p>　　曝氣設(shè)備選用轉(zhuǎn)碟式氧化溝曝氣器，轉(zhuǎn)碟直徑D=1400mm，單碟（ds）充氧能力為1.3，每米軸安裝碟片不大于5片。</p><p

88、><b>　　（1）外溝道</b></p><p><b>　　外溝道標(biāo)準(zhǔn)需氧量 </b></p><p>　　所需碟片數(shù)量 取77片。</p><p>　　每米周安裝碟片數(shù)為4個(gè)（最外側(cè)碟片據(jù)池中內(nèi)壁0.25m）。</p><p>　　則所需曝氣轉(zhuǎn)碟組數(shù) 取3組。</p>&l

89、t;p>　　每組轉(zhuǎn)碟安裝的碟片數(shù)</p><p>　　校核每米軸安裝碟片數(shù)滿足要求。</p><p>　　故外溝道共安裝3組曝氣轉(zhuǎn)碟，每組上共有碟片26片。</p><p>　　校核單碟充氧能力滿足要求。</p><p><b>　　（2）中溝道</b></p><p><b>　

90、　中溝道標(biāo)準(zhǔn)需氧量 </b></p><p>　　所需碟片數(shù)量 取34片。</p><p>　　每米周安裝碟片數(shù)為4個(gè)（最外側(cè)碟片據(jù)池中內(nèi)壁0.25m）。</p><p>　　則所需曝氣轉(zhuǎn)碟組數(shù) 取2組。</p><p>　　每組轉(zhuǎn)碟安裝的碟片數(shù)取17片</p><p>　　校核每米軸安裝碟片數(shù)滿足要求。&

91、lt;/p><p>　　故外溝道共安裝2組曝氣轉(zhuǎn)碟，每組上共有碟片17片。</p><p>　　校核單碟充氧能力滿足要求。</p><p><b>　?。?）內(nèi)溝道</b></p><p><b>　　內(nèi)溝道標(biāo)準(zhǔn)需氧量 </b></p><p>　　所需碟片數(shù)量 取16片。<

92、;/p><p>　　每米周安裝碟片數(shù)為4個(gè)（最外側(cè)碟片據(jù)池中內(nèi)壁0.25m）。</p><p>　　為了與中溝道匹配便于設(shè)備安裝取2組。</p><p>　　每組轉(zhuǎn)碟安裝的碟片數(shù)</p><p>　　校核每米軸安裝碟片數(shù)滿足要求。</p><p>　　故外溝道共安裝2組曝氣轉(zhuǎn)碟，每組上共有碟片8片。</p>

93、<p>　　校核單碟充氧能力滿足要求。</p><p>　　為了使表面較高流速轉(zhuǎn)入池底，同時(shí)降低混合液表面流速，在每組曝氣轉(zhuǎn)碟下游2.5m處設(shè)置導(dǎo)流板與水平成45°角傾斜安裝，板頂部距水面0.2m。導(dǎo)流板采用玻璃鋼，寬為0.9m。長(zhǎng)度與渠道寬度相同。為了防止導(dǎo)流板反轉(zhuǎn)或者變形，在每塊導(dǎo)流板后方設(shè)置兩根直徑80mm的鋼管進(jìn)行支撐。</p><p>　　根據(jù)上述計(jì)算，每組氧

94、化溝共設(shè)A型（短軸）轉(zhuǎn)碟8組，軸長(zhǎng)9m，B型（長(zhǎng)軸）轉(zhuǎn)碟4組，軸長(zhǎng)（8+8）m。</p><p><b>　　碟片數(shù)：外溝（片）</b></p><p><b>　　中溝（片）</b></p><p><b>　　內(nèi)溝（片）</b></p><p><b>　　3.6

95、 二次沉淀池</b></p><p>　　該沉淀池采用中心進(jìn)水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮吸泥機(jī)。</p><p><b>　　1．設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　設(shè)計(jì)進(jìn)水量：Q=16000m3/d </p><p>　　表面負(fù)荷：qb范圍為1.0—1.5 m3/ m2.h ，取q=1.25 m3/

96、 m2.h</p><p>　　固體負(fù)荷：qs =140 kg/ m2.d</p><p>　　水力停留時(shí)間（沉淀時(shí)間）：T=2.5 h</p><p>　　堰負(fù)荷：取值范圍為1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)</p><p><b>　　2．設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>&l

97、t;b>　?。?）沉淀池面積:</b></p><p><b>　　按表面負(fù)荷算：m2</b></p><p>　?。?）沉淀池直徑：，取D=26m</p><p>　　有效水深為 h1=qbT=1.252.5=3.125m<4m</p><p><b>　?。ń橛?～12）<

98、/b></p><p><b>　　（3）貯泥斗容積：</b></p><p>　　為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時(shí)間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：</p><p><b>　　則污泥區(qū)高度為</b></p><p>　　（4）二沉池總高度：</p><p

99、>　　取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m</p><p><b>　　則池邊總高度為</b></p><p>　　h=h1+h2+h3+h4=3.125+2.3+0.4+0.3=6.125m</p><p>　　設(shè)池底度為i=0.05，則池底坡度降為</p><p><b>　　則池中

100、心總深度為</b></p><p>　　H=h+h5=6.125+0.6=6.725m</p><p><b>　　（5）校核堰負(fù)荷：</b></p><p><b>　　徑深比 </b></p><p><b>　　堰負(fù)荷</b></p>&

101、lt;p>　　以上各項(xiàng)均符合要求.</p><p>　　（6）下圖所示為計(jì)算草圖</p><p>　　圖3-5 二沉池示意圖</p><p><b>　　3.7 消毒池</b></p><p>　　水消毒處理的目的是解決水中的生物污染問題。城市污水經(jīng)過二級(jí)處理后，水質(zhì)改善，細(xì)菌含量大幅度減少，但細(xì)菌的絕對(duì)值仍很可觀

102、，并存在病原菌的可能，為防止對(duì)人類健康產(chǎn)生危害和對(duì)生態(tài)造成污染，在污水排入水體前應(yīng)進(jìn)行消毒[1]。</p><p>　　表3-6 各種消毒方法比較</p><p>　　目前，城市污水處理廠最常用消毒劑仍是液氯，其次尚有次氯酸鈉、二氧化氯、臭氧等。紫外線消毒應(yīng)用于大中型污水處理廠是近年剛剛興起的[1]。</p><p>　　其中液氯的消毒效果可靠、投配設(shè)備簡(jiǎn)單、投量

103、準(zhǔn)確、價(jià)格便宜。其他消毒劑如漂白粉投量不準(zhǔn)確，溶解調(diào)制不便。臭氧投資大，成本高，設(shè)備管理復(fù)雜。所以目前液氯仍然是消毒劑首選。本設(shè)計(jì)中選用液氯作為消毒劑。</p><p>　　然而液氯消毒能產(chǎn)生有害物質(zhì)，影響人們的身體健康已廣為人知，氯與水中有機(jī)物作用，同時(shí)有氧化和取代作用，前者促使去除有機(jī)物或稱降解有機(jī)物，而后者則是氯與有機(jī)物結(jié)合，氯取代后形成的鹵化物是有致突變或致癌活性的。</p><p&g

104、t;　　所以，目前污水消毒一是要控制恰當(dāng)?shù)耐秳┝?，二是采用其他消毒劑代替液氯或游離氯，以減少有害物的生成。消毒設(shè)備應(yīng)按連續(xù)工作設(shè)置。消毒設(shè)備的工作時(shí)間、消毒劑代替液氯或游離氯，以減少有害物的生成。</p><p><b>　　1.加氯量的計(jì)算</b></p><p>　　二級(jí)處理出水采用液氯消毒，液氯的投加量為8.0mg/L</p><p>&

105、lt;b>　　每日的加氯量為：</b></p><p><b>　　2.加氯設(shè)備</b></p><p>　　液氯由轉(zhuǎn)子真空加氯機(jī)加入，加氯機(jī)設(shè)計(jì)2臺(tái)，采用一用一備。</p><p><b>　　每小時(shí)的加氯量為：</b></p><p>　　設(shè)計(jì)中采用LS80-3型轉(zhuǎn)子真空加氯機(jī)

106、。投氯量1-5kg/h。</p><p>　　3. 消毒池設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用1個(gè)3廊式平流式接觸消毒池，計(jì)算如下：</p><p><b>　　接觸消毒池容積：</b></p><p>　　式中：V—接觸池單池容積，；</p><p>　　t—接觸消毒時(shí)間，取30min。&l

107、t;/p><p>　　4. 接觸消毒池表面積：</p><p>　　式中：—接觸消毒池有效水深，m，設(shè)計(jì)中取3.0m</p><p><b>　　接觸消毒池池長(zhǎng)為：</b></p><p>　　式中：—接觸消毒池廊道總長(zhǎng)，m；</p><p>　　—接觸消毒池廊道單寬，m，設(shè)計(jì)中取B=3.0m<

108、/p><p><b>　　校核長(zhǎng)寬比：</b></p><p><b>　　符合要求。</b></p><p><b>　　5. 池高</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)中取超高為：，</b></p><p><b>　

109、　6.進(jìn)水部分</b></p><p>　　接觸消毒池的進(jìn)水管管徑DN700mm</p><p><b>　　7.混合</b></p><p>　　采用管道混合的方式，加氯管線直接接入接觸消毒池進(jìn)水管，為增強(qiáng)混合效果，加氯點(diǎn)后接DN700mm的靜態(tài)混合器。</p><p><b>　　8.出水計(jì)算&

110、lt;/b></p><p>　　采用非淹沒式矩形薄壁堰出流 ，設(shè)計(jì)堰寬為b=3.0m，計(jì)算為：</p><p>　　出水管采用DN700mm的管道將水送入巴氏計(jì)量槽。</p><p><b>　　3.8 計(jì)量設(shè)備</b></p><p>　　為了提高污水廠的工作效率和管理水平，并積累技術(shù)資料，以總結(jié)運(yùn)轉(zhuǎn)經(jīng)驗(yàn)，為今

111、后處理廠的設(shè)計(jì)提供可靠的數(shù)據(jù)，必須設(shè)置計(jì)量設(shè)備，正確掌握污水量，污泥量，空氣量，以及動(dòng)力消耗等。氣體流量和耗電量有現(xiàn)成的計(jì)量裝置可資應(yīng)用，這里只涉及污水和污泥量的計(jì)量設(shè)備。</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用巴氏計(jì)量槽，根據(jù)《給水排水設(shè)計(jì)手冊(cè)第05冊(cè)城鎮(zhèn)排水》第567頁(yè)查的，計(jì)量范圍為0.040-0.500m3/s的巴氏計(jì)量槽各部尺寸如下表：</p><p>　　3-7巴氏計(jì)量槽尺寸表<

112、/p><p>　　計(jì)量槽出水通過跌水井排入水體。 </p><p>　　第四章 污泥處理及污泥處理設(shè)施計(jì)算 </p><p><b>　　4.1 污泥濃縮池</b></p><p>　　4.1.1濃縮池的功能</p><p>　　污泥處理廠在處理污水的同時(shí)，每日要產(chǎn)生大量的污泥，這些污泥若不進(jìn)行有效

113、處理，必然要對(duì)環(huán)境造成二次污染。這些污泥按其來(lái)源可分為初沉污泥和剩余污泥。</p><p>　　初沉污泥是來(lái)自初次沉淀池的污泥，污泥含水率低，一般不需要濃縮處理，可直接進(jìn)行消化、脫水處理。</p><p>　　剩余污泥來(lái)自曝氣池，活性污泥微生物在降解有機(jī)物的同時(shí)，自身污泥量也在不斷增長(zhǎng)，為保持曝氣池內(nèi)污泥量的平衡，每日增加的污泥量必須排出處理系統(tǒng)，這一部分污泥被稱作剩余污泥。剩余污泥含水率

114、較高，需要先進(jìn)濃縮處理，然后進(jìn)行消化、脫水處理。</p><p>　　4.1.2污泥濃縮池的泥量計(jì)算</p><p>　　1.初沉污泥量Q1（m3/d）</p><p>　　式中 C0——原污水中懸浮物濃度，mg/L；</p><p>　　——初次沉淀池沉淀效率，%，一般取40%~55%；</p><p>　　Q——設(shè)

115、計(jì)污水量，m3/d；</p><p>　　P——污泥含水率，一般取95%~97%；</p><p>　　—— 初沉污泥容重，以1000kg/m3計(jì)。</p><p>　　2.剩余污泥Q2（m3/d）</p><p>　　剩余活性污泥量，含水率為99.4%（即固體濃度），濃縮后含水率為97%（污泥濃度）。</p><p>

116、;　　曝氣池每日排出的剩余污泥量：</p><p>　　式中： ——曝氣池每日排出的剩余污泥量（m3/d）；</p><p><b>　　——0.7；</b></p><p>　　Xr——回流污泥濃度（mg/L）。</p><p>　　設(shè)計(jì)中取Xr=12kg/L</p><p>

117、　　4.1.3 污泥濃縮池類型的選定</p><p>　　常用的污泥濃縮、脫水方式有重力濃縮、機(jī)械脫水和機(jī)械濃縮、機(jī)械脫水兩種。重力濃縮其本質(zhì)上是一種沉淀工藝，屬于壓縮沉淀。濃縮前由于污泥濃度較高，顆粒間彼此接觸支撐。濃縮開始后，在上層顆料的重力作用下，下層顆料間隙中的水被擠出界面，顆料間相互擁擠的得更加緊密。通過這種擁擠和壓縮過程，污泥濃度進(jìn)一步提高，從而實(shí)現(xiàn)污泥濃縮。重力濃縮、機(jī)械脫水方式的優(yōu)點(diǎn)是減少了需脫水

118、污泥的體積，有效減少脫水機(jī)數(shù)量，設(shè)備投資大大節(jié)省，降低電耗，脫水污泥濃度較均勻，使脫水機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定；其缺點(diǎn)是需建濃縮池，土建費(fèi)用較高，占地面積較大。而機(jī)械濃縮、機(jī)械脫水方式恰好相反，可取消濃縮池，節(jié)省占地面積，減少土建費(fèi)用，但由于需脫水泥量大，濃度低且不均勻，致使?jié)饪s脫水設(shè)備處理能力下降，數(shù)量增多，因而設(shè)備費(fèi)用大大提高，電耗增大，且泥餅含固率不穩(wěn)定。</p><p>　　綜上所述，重力濃縮、機(jī)械脫水方式技術(shù)上優(yōu)于機(jī)

119、械濃縮、機(jī)械脫水方式，重力濃縮、機(jī)械脫水方式，雖土建費(fèi)用較高，但設(shè)備費(fèi)用較低，總費(fèi)用低于機(jī)械濃縮、機(jī)械脫水方式，因此本工程推薦采用重力濃縮、機(jī)械脫水方式。</p><p>　　4.1.4 污泥濃縮池尺寸計(jì)算</p><p>　　進(jìn)入濃縮池的剩余污泥量0.002m3/s，采用2個(gè)濃縮池，那么單池流量為=0.001m3/s。</p><p><b>　　濃縮池

120、面積：</b></p><p>　　式中 Q—污泥量，m³/d；</p><p>　　C0—污泥固體濃度，；</p><p>　　G—污泥固體通量，，取30</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　濃縮池直徑D：</b>&l

121、t;/p><p>　　設(shè)計(jì)采用2個(gè)圓形輻流池。</p><p><b>　　單池面積</b></p><p>　　濃縮池直徑，取D=6m， </p><p><b>　　3、濃縮池深度H</b></p><p>　　濃縮池工作部分的有效水深，T為濃

122、縮時(shí)間，取T=16h</p><p>　　超高，緩沖層高度，濃縮池設(shè)機(jī)械刮泥，池底坡度，污泥斗下直徑，上底直徑。</p><p><b>　　池底坡度造成的深度</b></p><p><b>　　污泥斗高度</b></p><p><b>　　所以濃縮池深度</b></

123、p><p><b>　　，取H=6.5m</b></p><p>　　4、中心進(jìn)泥管面積：</p><p>　　式中： ——濃縮池中心進(jìn)泥管面積（m2）；</p><p>　　——中心進(jìn)泥管設(shè)計(jì)流量（m3/s）；</p><p>　　——中心進(jìn)泥管流速（m/s），一般不大于0.03m/s

124、。</p><p>　　——中心進(jìn)泥管直徑（m）。</p><p>　　設(shè)計(jì)中取 =0.03 m/s 。</p><p><b>　　m2</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　設(shè)計(jì)中取=0.2m，每池的進(jìn)泥管采用DN100mm。</p&g