污水處理廠畢業(yè)設計 (3)

1、<p><b>　　第一章 設計概述</b></p><p>　　1.1 設計任務及設計依據(jù)</p><p>　　本次設計內容是設計一座二級污水處理廠，使出水達標排放，并對污泥脫水機房臭氣進行處理，以改善污水處理廠的工作環(huán)境。主要設計任務包括：</p><p>　　開題報告（不少于2000字）；</p><p&g

2、t;　　設計計算說明書（不少于15000字）；</p><p>　　英文文獻翻譯（不少于5000漢字）；</p><p>　　污水處理廠總平面圖和流程圖（1張）；</p><p>　　污泥脫水機房臭氣處理工藝圖（1張）；</p><p>　　構筑物施工圖或主要設備大樣圖（4張）。</p><p>　　1.1.2 設計依

3、據(jù)</p><p><b>　　1.氣象資料</b></p><p>　　邯鄲市地勢自西向東呈階梯狀下降，高差懸殊，地貌類型復雜多樣。以京廣鐵路為界，西部為中、低山丘陵地貌，東部為華北平原。海拔最高1898.7米，最低32.7米，相對高差1866米，總坡降為11.8‰。邯鄲市自西向東大致可分為五級階梯：西北部中山區(qū)、西部低山區(qū)、中部低山丘陵區(qū)、中部盆地區(qū)、東部沖積平原

4、。</p><p>　　邯鄲市屬典型的暖溫帶半濕潤大陸性季風氣候，日照充足，雨熱同期，干冷同季，隨著四季的明顯交替，依M 次呈現(xiàn)春季干旱少雨，夏季炎熱多雨，秋季溫和涼爽，冬季寒冷干燥。年平均氣溫14℃，最冷月份（一月）平均氣溫-2.5℃，極端最低氣溫-20℃，最熱月份（七月）平均氣溫27℃，極端最高氣溫42.5℃，全年無霜期200天，年日照2557小時。</p><p>　　邯鄲市多年平均

5、降雨量為548.9mm，最大年降水量為1575.5 mm，最小年降水量為266.8 mm，常年主導風向為夏季東南風，冬季西北風。</p><p><b>　　2.地質條件</b></p><p>　　地基承載力 98.2kPa，地下水位 1.2m，最大凍土深度 74.6m，河水最高水位 11.80m（大沽標高），河水最低水位 10.70m（大沽標高），設計場地平坦，設

6、計標高 16.00m（大沽標高）。</p><p>　　1.2 設計水量與水質</p><p><b>　　1.2.1設計水量</b></p><p>　　表1-1 設計水量表</p><p>　　Qd=16000m3/d，污水總變化系數(shù)公式：==1.52；</p><p>　　高日高時流量Qh

7、=Qd×Kz=185×1.52=281.2 L/s</p><p>　　表1-2 進出水水質及去除率</p><p>　　第二章 污水處理廠構筑物的選型</p><p>　　2.1 污水處理方案的確定</p><p>　　2.1.1 污水處理方案的比較</p><p>　　國內外處理城市污水的主

8、要技術是活性污泥法。關于活性污泥法，當前流行的污水處理工藝有：AB法、SBR法、氧化溝法、普通曝氣法、A2/O法、A/O 法等，這幾種工藝都是從活性污泥法派生出來的，且各有其特點。為了使本工程選擇最合理的處理工藝，有必要按使用條件，排除不適用的處理工藝后，再對可以采取的處理工藝方案進行對比和選擇。氧化溝工藝，A2/O工藝和SBR工藝三種工藝均能達到處理要求。在設計可行性分析階段，對氧化溝工藝，A2/O工藝和SBR工藝的比較分析：<

9、/p><p>　　SBR法(Sequencing Batch Reactor) SBR法早在20世紀初已開發(fā)，由于人工管理繁瑣未予推廣。此法集進水、曝氣、沉淀、出水在一座池子中完成，常由四個或三個池子構成一組，輪流運轉，一池一池地間歇運行，故稱序批式活性污泥法。現(xiàn)在又開發(fā)出一些連續(xù)進水連續(xù)出水的改良性SBR工藝，如ICEAS法、CASS法、IDEA法等。這種一體化工藝的特點是工藝簡單，由于只有一個反應池，不需二

10、沉池、回流污泥及設備，一般情況下不設調節(jié)池，多數(shù)情況下可省去初沉池，故節(jié)省占地和投資，耐沖擊負荷且運行方式靈活，可以從時間上安排曝氣、缺氧和厭氧的不同狀態(tài)，實現(xiàn)除磷脫氮的目的。但因每個池子都需要設曝氣和輸配水系統(tǒng)，采用潷水器及控制系統(tǒng)，間歇排水水頭損失大，池容的利用率不理想，因此，一般來說并不太適用于大規(guī)模的城市污水處理廠。</p><p>　　2.A2/O法(Anaerobic—Anoxic—Oxic)<

11、/p><p>　　由于對城市污水處理的出水有去除氮和磷的要求，故國內10年前開發(fā)此厭氧—缺氧—好氧組成的工藝。利用生物處理法脫氮除磷，可獲得優(yōu)質出水，是一種深度二級處理工藝。A2/O法的可同步除磷脫氮機制由兩部分組成：一是除磷，污水中的磷在厭氧狀態(tài)下(DO<0.3mg/L)，釋放出聚磷菌，在好氧狀況下又將其更多吸收，以剩余污泥的形式排出系統(tǒng)。二是脫氮，缺氧段要控制DO<0.7 mg/L，由于兼氧脫氮菌的作

12、用，利用水中BOD作為氫供給體(有機碳源)，將來自好氧池混合液中的硝酸鹽及亞硝酸鹽還原成氮氣逸入大氣，達到脫氮的目的。為有效脫氮除磷，對一般的城市污水，COD/TKN為3.5～7.0(完全脫氮COD/TKN>12.5)，BOD/TKN為1.5～3.5，COD/TP為30～60，BOD/TP為16～40(一般應＞20)。若降低污泥濃度、壓縮污泥齡、控制硝化，以去除磷、BOD5和COD為主，則可用A2/O 工藝。</p>

13、<p>　　有的城市污水處理的出水不排入湖泊，利用大水體深水排放或灌溉農(nóng)田，可將脫氮除 磷放在下一步改擴建時考慮，以節(jié)省近期投資。</p><p><b>　　3.氧化溝法</b></p><p>　　本工藝50年代初期發(fā)展形成，因其構造簡單，易于管理，很快得到推廣，且不斷創(chuàng)新，有發(fā)展前景和競爭力，當前可謂熱門工藝。氧化溝在應用中發(fā)展為多種形式，比較有代表

14、性的有： （a）卡魯塞爾氧化溝</p><p>　　卡魯塞爾氧化溝是一種單溝環(huán)形氧化溝，主要采用表面曝氣機，兼有供氧和推流的作用。污水在溝內轉折巡回流動，處于完全混合狀態(tài)，有機物不斷得以去除。</p><p>　　表曝機少，靈活性差，設備維修期間溝不能工作，溝內混合液自由流程長，由于紊流導致的流速不均，很容易引起污泥沉淀，影響運行效果。單溝氧化溝的平均溶解氧維持在2mg/L左右，加之

15、單點供氧強度過大，耗氧較高。在一般情況下，單溝很難形成穩(wěn)定的缺氧段，不利于脫N。</p><p><b>　?。╞）三溝式氧化溝</b></p><p>　　三溝式氧化溝工藝有兩個邊溝，一個中溝，當一個曝氣時，另外兩個作為沉淀池使用。一定時間后改變水流方向，使兩溝作用相互輪換，中溝則連續(xù)曝氣，三溝式氧化溝無需污泥回流裝置，如果條件合適，還可以進行反消化。缺點：進、出水

16、方向，溢流堰的起閉及轉刷的開動于停止必須設自動控制系統(tǒng)；自控系統(tǒng)要求管理水平高，稍有故障就會嚴重影響氧化溝正常工作。由于側溝交替運行，設備利用率較低。</p><p><b>　?。╟）一體化氧化溝</b></p><p>　　一體化氧化溝就是將沉淀池建在氧化溝內，即氧化溝的一個溝內設沉淀槽，在沉淀池兩側設隔板，底部設一導流板。在水面上設集水裝置以收集出水，混合液從沉

17、淀池底部流走，部分污泥則從間隙回流至氧化溝。一體化氧化溝將曝氣、沉淀功能集于一體，免除了污泥回流系統(tǒng)，但其結構有待進一步完善。</p><p><b>　?。╠）奧貝爾氧化溝</b></p><p>　　奧貝爾氧化溝由三個同心橢園形溝道組成，污水由外溝道進入溝內，然后依次進入中間溝道和內溝道，最后經(jīng)中心島流出，至二次沉淀池。在各溝道橫跨安裝有不同數(shù)量轉碟氣機，進行供氧

18、兼有較強的推流攪拌作用。外溝道體積占整個氧化溝體積的50—55%，溶解氧控制趨于0.0mg/L,高效地完成主要氧化作用：中間溝道容積一般為25%—30%，溶解氧控制在1.0mg/L，作為“擺動溝道”，可發(fā)揮外溝道或內溝道的強化作用；內溝道的容積約為總容積的15%—20%，需要較高的溶解氧值（2.0mg/L左右），以保證有機物和氨氮有較高的去除率。</p><p>　　外溝道的供氧量通常為總供氧量的50%左右，但8

19、0%以上的BOD5可以在外溝道中去除。由于外溝道溶解氧平均值很低，絕大部分區(qū)域DO為0mg/L，所以，氧傳遞作用是在虧氧條件下進行的，大大提高了氧傳遞效率，達到了節(jié)約能耗的目的。一般情況下，可以節(jié)省電耗20%左右。內溝道作為最終出水的把關，一般應保持較高的溶解氧，但內溝道容積最小，能耗是較低的。中溝道起到互補調節(jié)作用，提高了運行的可靠性和可控性。因此，奧貝爾氧化溝可以在確保處理效果的前提下，可以獲得較大的節(jié)能效益。</p>

20、<p>　　對于每個溝道內來講，混合液的流態(tài)為完全混合式，對進水水質、水量的變化具有較強的抗沖擊負荷能力；對于三個溝道來講，溝道與溝道之間的流態(tài)為推流式，且具有完全不同溶解氧濃度和污泥負荷。奧貝爾氧化溝實際上是多溝道串聯(lián)的溝型，同時具有推流式和完全混合式兩種流態(tài)的優(yōu)點，這種特殊設計兼有氧化溝和A2/O工藝的特點，耐沖擊負荷，可避免普通完全混合式氧化溝易發(fā)生的污泥膨脹現(xiàn)象，可以獲得較好的出水水質和穩(wěn)定的處理效果。</p&

21、gt;<p>　　不同工藝的處理效果與其所配套的附屬設備是分不開的，往往是新設備的產(chǎn)生、發(fā)展帶動了工藝的改革，使其處理優(yōu)越性得以突現(xiàn)。</p><p>　　奧貝爾氧化溝采用的曝氣轉碟，其表面有符合水力特性的一系列凹孔和三角形突起，使其在與水體接觸時將污水打碎成細密水花，具有較高的充氧能力和混合效率。通過改變曝氣機的旋轉方向、浸水深度、轉速和開停數(shù)量，可以調整其供氧能力和電耗水平。尤其是蝶片可以方便拆

22、裝，更為優(yōu)化運行提供了簡便手段。另一方面，由于轉碟直徑達1.5m，并在碟片最大切線區(qū)設置T形推流和切割葉片，增強切割氣泡，推動混合液的能力。平行切入在水中旋轉運行，具有極強的整流和推流能力。實踐證明，在水深為5m ，在不需要水下推進器時，氧化溝池底流速仍可達0.2m/s以上。當污水濃度下降，為節(jié)能而減少曝氣機運行臺數(shù)時，一般也不必擔心沉淀的發(fā)生。這是曝氣轉碟和奧貝爾溝型所獨具的優(yōu)點。</p><p>　　奧貝爾氧

23、化溝的溝道布置，便于采用不同種類的工藝模式。在使用普通活性污泥法時，內溝道用于曝氣，外溝道用于需氧消化；使用接觸穩(wěn)定和分段曝氣時，是把進水和回流污泥引入相應的溝道中；為了保證高質量而穩(wěn)定的處理效果和減少污泥量，需要進行硝化時采延時曝氣模式。</p><p>　　根據(jù)本次設計污水處理的特點，我們可以看出A2/O法和氧化溝法更適合本次設計，氧化溝工藝與A2/O工藝相比，具有如下優(yōu)勢：</p><p

24、>　?。╝）工藝流程簡單，處理構筑物少，機械設備少，運行管理方便。與A2/O法比較，可不設初沉池，沒有混合液內回流系統(tǒng)，由于污泥相對好氧穩(wěn)定，一般不設污泥的厭氧消化系統(tǒng)。</p><p>　?。╞）A2/O工藝由于停留時間較短，剩余污泥的穩(wěn)定性較差，一般需要污泥消化和濃縮過程，這不利于除P，生物除P是通過聚磷菌在好氧條件下，過量吸P而使廢水中的P得到去除的，最終P隨聚磷菌進入剩余污泥中除去，剩余污泥長時間處

25、于厭氧狀態(tài)，將導致聚磷菌吸收的P重新釋放出來，影響除P效果。</p><p>　　氧化溝的水力停留時間較長，污泥泥齡較長，具有延時曝氣的特點，懸浮有機物在溝內可獲得較徹底的降解，污泥在溝內達到相對好氧穩(wěn)定，剩余污泥量少，根據(jù)國內外經(jīng)驗，氧化溝不再設污泥厭氧消化處理系統(tǒng)，剩余活性污泥只須經(jīng)機械濃縮、脫水即可利用或污泥后處置，簡化了污泥后序處理程序。污泥在進行機械濃縮、脫水過程中，停留時間很短，基本沒有污泥中磷的釋放

26、問題。</p><p>　?。╟）轉碟曝氣，混合效率較高，水流在溝內的速度最高可達0.6—0.7m/s，在溝道使水流能快速進行有氧、無氧交換，交換次數(shù)可達500—1000次，可同時進行有機物的降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。溝道的這種脈沖曝氣和大區(qū)域的缺氧環(huán)境，可以較高程度地實現(xiàn)“同時硝化反硝化”的效果。</p><p>　?。╠）污水進入氧化溝，可以得到快速的有效的混合

27、，由于池容較大，緩沖稀釋能力強，耐高流量，高濃度的沖擊負荷能力強，具有完全混合式和推流式曝氣池的雙重優(yōu)勢，對難降解有機物去除率高，出水水質穩(wěn)定。</p><p>　?。╡）供氧量的調節(jié)，可以通過改變轉碟的轉速、浸水深度和轉碟安裝個數(shù)等多種手段來調節(jié)整體供氧能力，使池內溶解氧值經(jīng)?？刂圃谧罴阎担ＷC系統(tǒng)穩(wěn)定、經(jīng)濟、可靠的運行。</p><p>　　（f）曝氣轉碟由高強度玻璃鋼制成，使用壽命可

28、達20年以上，獨特的結構設計使其具有較高的混合和充氧能力，新型轉碟曝氣機可以使氧化溝的工作水深達到5.0米以上。氧化溝轉碟曝氣機工作在水面上，而且安裝的數(shù)量少，安裝、巡檢、維修方便，可以即時發(fā)現(xiàn)了解設備運行情況，隨時解除存在隱患。</p><p>　　而A2/O法所用的鼓風曝氣設備使用壽命短，目前市場上的曝氣器一般正常使用2~3年左右，而且會隨著使用時間的增長效率降低。曝氣器位于池底，日常無法了解水下設備運行狀況

29、，檢修或者更換都需要放空，這會給污水廠的運行帶來很大的不便。</p><p>　　通過對以上三種工藝的比較，可以看出，這三種工藝都能達到要求，各具優(yōu)勢，但考慮到城市現(xiàn)狀和對工作人員的要求，最終選擇工藝成熟、應用廣泛的氧化溝工藝作為此污水處理廠污水生化處理主體工藝。綜合比較，選用奧貝爾氧化溝，其兼具氧化溝和A2/O工藝的雙重優(yōu)勢。</p><p>　　2.1.2 工藝流程的確定</p&

30、gt;<p>　　第三章 污水處理廠構筑物的設計計算</p><p>　　3.1 進水閘井與粗格柵</p><p>　　3.1.1 確定進水管徑</p><p>　　進水管采用鋼筋混凝土圓管，根據(jù)邯鄲市開發(fā)區(qū)污水處理廠的最大設計污水量，總變化系數(shù)Kz=1.52，可以查《給排水手冊Ⅰ》并選用管徑為DN=700mm，充滿度h/d=0.70的鋼筋混凝土圓管

31、。</p><p><b>　　3.1.2 粗格柵</b></p><p><b>　　1.格柵的作用</b></p><p>　　格柵是由一組平行的的金屬柵條制成的框架，斜置在污水流經(jīng)的渠道上，或泵站集水井的井口處，用以截阻大塊的呈懸浮或漂浮狀態(tài)的污物。在污水處理流程中，格柵是一種對后續(xù)處理構筑物或泵站機組具有保護作用的

32、處理設備。一般情況下，格柵分為粗細兩道格柵，粗格柵的作用是攔截較大的懸浮物或漂浮物，以便保護水泵；細格柵的作用是攔截粗格柵未截流的懸浮物或漂浮物。</p><p><b>　　2.設計要求</b></p><p>　　（1）水泵處理系統(tǒng)粗格柵柵條間隙，粗格柵保護水泵，格柵間隙20～25mm；</p><p>　?。?）過柵流速一般采用0.6～1

33、.0m/s；</p><p>　?。?）格柵傾角一般用45°～75°。機械格柵傾角一般為60°～70°；</p><p>　?。?）格柵前渠道內的水流速度一般采用0.4～0.9m/s；</p><p>　　（5）柵渣量與地區(qū)的特點、格柵間隙的大小、污水量以及下水道系統(tǒng)的類型 等因素有關。在無當?shù)剡\行資料

34、時，可采用</p><p>　　格柵間隙16～25mm適用于0.10～0.05m3 柵渣/103m3污水</p><p>　　格柵間隙30～50mm適用于0.03～0.01m3 柵渣/103m3污水；</p><p>　?。?）通過格柵的水頭損失一般采用0.08～0.15m；</p><p>　?。?）機械格柵的動力裝置一般宜設在室內或采取其

35、它保護設備的措施；</p><p>　?。?）設置格柵裝置的構筑物必須考慮設有良好的檢修、柵渣的日常清除 ；</p><p>　　（9）格柵間工作臺兩側過道寬度不應小于0.7m。工作臺正面過道寬度，采用人工清除時不應小于1.2m，采用機械清除時不應小于1.5m；</p><p>　?。?0）格柵間必須設置工作臺，臺面應高出柵前最高設計水位0.5m。工作臺上應有安全和

36、沖洗設施；</p><p>　?。?1）在北方地區(qū)格柵的設置應考慮防止柵渣結冰的措施。</p><p><b>　　3.設計參數(shù)</b></p><p>　　設計流量：Q1=0.281m3/s，以最高日最高時流量計算；</p><p>　　柵前流速：v1=0.7m/s， 過柵流速：v2=0.9m/s；&l

37、t;/p><p>　　渣條寬度：s=0.01m， 格柵間隙：e=0.04m；</p><p>　　柵前部分長度：0.5m， 格柵傾角：α=60°；</p><p>　　單位柵渣量：w1=0.05m3柵渣/103m3污水； 柵槽寬度取0.2m；</p><p>　　設計中的各參數(shù)均按照規(guī)范規(guī)定的數(shù)值

38、來取的。</p><p><b>　　設計計算</b></p><p>　　（1）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得:</p><p><b>　　槽寬，則柵前水深；</b></p><p>　?。?）柵條間隙數(shù)： (取n=16)；</p><p>　?。?）

39、柵槽有效寬度： B=s（n-1）+en=0.01×（16-1）+0.04x16=0.79m</p><p>　　考慮0.2m隔墻：B=B+0.2=0.99m</p><p>　　（4）進水渠道漸寬部分長度：m</p><p>　?。ㄆ渲笑?為進水渠展開角，取α1=）</p><p>　　（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度&l

40、t;/p><p><b>　　m</b></p><p>　?。?）過柵水頭損失（h1）</p><p>　　設柵條斷面為銳邊矩形截面，取k=3，則通過格柵的水頭損失： </p><p><b>　　其中： </b></p><p><b>　　h0：水頭損失；

41、</b></p><p>　　k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3；</p><p>　?。鹤枇ο禂?shù)，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時=2.42。 </p><p>　?。?）柵后槽總高度（H）</p><p>　　本設計取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.45+0.3=0.75m&

42、lt;/p><p>　　H=h+h1+h2=0.45+0.04+0.3=0.79m</p><p><b>　　（8）柵槽總長度 </b></p><p>　　L=L1+L2+0.5+1.0+（0.45+0.30）/tanα</p><p>　　=0.14+0.07+0.5+1.0+0.75/tan60</p>

43、<p><b>　　=2.14m</b></p><p><b>　?。?）每日柵渣量</b></p><p>　　在格柵間隙在40mm的情況下，每日柵渣量為：</p><p>　　所以宜采用機械清渣。</p><p><b>　　格柵示意圖</b></p&g

44、t;<p>　　圖3-1 粗格柵示意圖</p><p><b>　　3.2 污水泵站</b></p><p><b>　　3.2.1設計參數(shù)</b></p><p>　　污水量：Qmax=281L/s；</p><p>　　3.2.2 污水提升泵房設計計算</p><

45、;p>　　1.泵房設計說明及選泵</p><p>　　本設計采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入沉砂池，然后自流通過厭氧池、氧化溝、二沉池及接觸池，最后由出水管道排出。</p><p>　　揚程采用H=11m，再根據(jù)設計流量281L/s=1012m3/h，查規(guī)范《給誰排水設計手冊》得，選用三臺250QW6

46、00-15-45型號的污水泵，其中一臺備用。該型號潛水排污泵性能如下圖所示：</p><p>　　表3-1 250QW600-15-45 型污水泵性能參數(shù)</p><p><b>　　泵房設計計算</b></p><p>　　泵房直徑 D=12m，集水池尺寸取l=4m；</p><p>　　集水池容積W 考慮不小于一

47、臺泵5min的流量 即;</p><p>　　有效水深采用2m，則集水池面積為，平面尺寸5m×6m</p><p>　　3.3 細格柵與沉砂池</p><p><b>　　3.3.1 細格柵</b></p><p><b>　　1.設計參數(shù)</b></p><p>

48、　　格柵間設兩道細格柵，采用機械清除</p><p>　　設計流量Q=281L/s；</p><p>　　柵前流速v1=0.7m/s，過柵流速v2=0.9m/s；</p><p>　　柵條寬度s=0.01m，柵槽寬度取0.2m，格柵間隙e=10mm；</p><p>　　柵前部分長度0.5m，格柵傾角α=60°；</p>

49、<p>　　單位柵渣量ω1=0.07m3柵渣/103m3污水。</p><p><b>　　2．設計計算</b></p><p>　?。?）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得:柵前槽寬，則柵前水深取0.45m </p><p>　?。?）柵條間隙數(shù)(取n=33)</p><p>　?。?）柵槽

50、有效寬度B=s（n-1）+en=0.01（33-1）+0.02×33+0.2=1.18m≈1.2m</p><p>　?。?）進水渠道漸窄部分長度</p><p>　?。ㄆ渲笑?為進水渠展開角，取α1=）</p><p>　?。?）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度</p><p><b>　?。?）過柵水頭損失</

51、b></p><p>　?。艞l斷面為銳邊矩形斷面）β取2.42，k取3</p><p>　?。?）柵后槽總高度（H）</p><p>　　取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.45+0.3=0.75m</p><p>　　柵后槽總高度H=h+h1+h2=0.45+0.103+0.3=0.85m</p&g

52、t;<p>　　（8）格柵總長度 </p><p>　　L=L1+L2+0.5+1.0+ H1/tanα</p><p>　　=0.43+0.22+0.5+1.0+0.75/tan60°</p><p><b>　　=2.58m</b></p><p><b>　?。?）每日柵渣量&l

53、t;/b></p><p>　　單位柵渣量W1=0.07m3柵渣/103m3污水</p><p>　　所以宜采用機械格柵清渣。</p><p><b>　　細格柵樣式圖</b></p><p>　　圖3-3 細格柵計算草圖</p><p><b>　　3.3.2 沉砂池</b

54、></p><p><b>　　沉砂池的作用</b></p><p>　　污水在遷移、流動和匯集過程中不可避免會混入泥砂。污水中的砂如果不預先沉降分離去除，則會影響后續(xù)處理設備的運行。最主要的是磨損機泵、堵塞管網(wǎng)，干擾甚至破壞生化處理工藝過程。沉砂池主要用于去除污水中的粒徑大于0.2mm，密度大于2.65t/立方米的砂粒，以保護管道、閥門等設施免受磨損和阻塞。其

55、工作原理是以重力分離為基礎，故應控制沉砂池的進水流速，使得比重大的無機顆粒下沉，而有機懸浮顆粒能夠隨水流帶走。沉砂池主要有平流沉砂池、曝氣沉砂池、旋流沉砂池等。</p><p>　　由于城市污水中含有大量的無機懸浮顆粒，這些物質在后面的生物處理過程中，對活性污泥會產(chǎn)生許多不良的影響。并且這些物質沉降下來后，會對污泥的處理帶來許多得不便。因此這些物質在進入生物處理階段前必須去除。因此采用沉砂池，用來去除這些無機懸浮

56、顆粒。</p><p><b>　　沉砂池的一般規(guī)定</b></p><p>　　城市污水處理廠應設置沉砂池。</p><p>　　沉砂池按去除相對密度2.65、粒徑0.2mm以上的砂粒設計。</p><p>　　設計流量應按分期建設考慮：</p><p>　　當污水為自流進入時，應按每期的最大設

57、計流量計算；當污水為提升進入時，應按每期工作水泵的最大組合流量計算。</p><p>　　在合流制處理系統(tǒng)中，應按降雨時的設計流量計算。</p><p>　　沉砂池個數(shù)或分格數(shù)不應少于2個，并宜按并聯(lián)系列設計。當污水量較少時，可考慮一個工作、一格備用。</p><p>　　城市污水的沉砂量可按106m3污水沉砂30m3計算，其含水率為60%，容量為1500kg/m3

58、，合流制污水的沉砂量應根據(jù)實際情況確定。</p><p>　　砂斗容積應按大雨2d的沉砂量計算，斗壁與水平面的傾角不應小于55°。</p><p>　　除砂一般宜采用泵吸式或氣提式機械排砂，并設置貯砂池或曬砂場。排砂管直徑不應小于200mm。</p><p>　　當采用重力排砂時，沉砂池和貯砂池應盡量靠近，以縮短排砂管長度，并設排砂閘門于管的首端，使排砂管

59、道暢通和易于養(yǎng)護管理。</p><p>　　沉砂池的超高不宜小于0.3m。</p><p>　　旋流沉砂池的選擇 </p><p>　　本污水廠設兩座旋流沉砂池，單座沉砂池的設計水量為8000m3/d，查《城市污水處理設施設計計算》表3-2得旋流式沉砂池各部分尺寸見</p><p>　　表3-2 旋流沉砂池數(shù)據(jù)</p><

60、;p><b>　　排砂方式 </b></p><p>　　本設計采用空氣提升排砂，該提升裝置有設備廠家與槳葉分離機成套供應。</p><p><b>　　3.4 初沉池</b></p><p>　　本設計采用輻流式初沉池，輻流式初沉池擬采用中心進水，沿中心管四周花墻出水，污水由池中心向池四周輻射流動，流速由大變小，水

61、中懸浮物流動中在重力作用下沉降至沉淀池底部，然后用刮泥機將污泥推至污泥斗排走，澄清水從池周溢流入出水渠。輻流沉淀池由進水裝置、中心管、穿孔花墻、沉淀區(qū)、出水裝置、污泥斗及排泥裝置組成。</p><p>　　3.4.1 設計計算</p><p>　　1.設表面負荷，n=2，所以m2</p><p>　　2.池子直徑 m(取21m)</p><p&

62、gt;　　3.有效水深 ，式中，t為沉降時間，h，取t=1.5h。m</p><p>　　4.沉淀部分有效容積 m3</p><p>　　5.污泥部分所需容積 </p><p><b>　　=26.2m3</b></p><p>　　式中

63、T——污泥室貯泥周期，d，取T=24d</p><p>　　C1——進水懸浮濃度，t/m3</p><p>　　C2——出水懸浮濃度，t/m3沉砂池SS去除率取50%</p><p>　　——污泥容重。t/m3，取</p><p>　　P0——污泥含水率，%，取P0=96% </p><p>　　6. 污泥

64、斗容積V1</p><p>　　式中 h5——污泥斗高度，m；</p><p>　　r1——污泥斗上部半徑，m，取r1=1.9m；</p><p>　　r2——污泥斗下部半徑，m，取r2=0.9m； </p><p>　　傾角取α=60° （m3）</p><p&

65、gt;<b>　?。╩3） </b></p><p>　　7. 污泥斗以上圓錐體部分容積V2，m3</p><p>　　式中 h4——底坡落差，m；</p><p>　　R——池子半徑，m；</p><p>　　h4 = （R- r1）i=（11-1.9）×0.05 = 0.46m</p>&l

66、t;p>　　因此，池底可貯存污泥的體積為</p><p><b>　　（m3）</b></p><p>　　共可貯存污泥體積為:</p><p>　　>21.63(可見池內有足夠的容積)</p><p><b>　　8.沉淀池總高度</b></p><p>　　設

67、沉淀池超高h1=0.3m，緩沖層高h3 =0.5m，沉淀池總高度：</p><p>　　H = h1+h2 +h3+h4 +h5＝0.3+3+0.5+0.46+1.73＝5.99m </p><p><b>　　9.沉淀池池邊高度</b></p><p>　　H‘= h1+h2 + h3 = 0.3+3+0.46 = 3.76 m</p&

68、gt;<p>　　10.查《給水排水設計手冊，第11冊常用設備》P582，采用ZBG系列周邊轉動刮 泥機，該型號刮泥機性能如下圖所示</p><p>　　表3-3 ZBG-20轉動刮泥機性能參數(shù)</p><p><b>　　11. 徑深比校核</b></p><p>　　,在6~12范圍內，符合要求。</p>

69、<p>　　3.5 氧化溝設計計算</p><p><b>　　1.設計參數(shù)</b></p><p>　　本設計采用奧貝爾氧化溝工藝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮作用。</p><p>　　污泥產(chǎn)率系數(shù)本設計取Y=0.5；</p><p>　　混合液懸浮固體濃度（MLSS）X=3700mg

70、/L；</p><p>　　混合液揮發(fā)性懸浮固體平均濃度（MLVSS） Xv=2775mg/L（MLVSS/MLSS=0.75）；污泥齡；內源代謝系數(shù)Kd=0.055；時脫氮率kg（還原的NO--N）/（）</p><p><b>　　去除BOD計算</b></p><p>　　（1）氧化溝出水溶解性BOD5濃度S。為了保證二級出水BOD5濃度

71、Se≤20mg/L，必須控制氧化溝出水所含溶解性BOD5濃度。</p><p>　　生物反應池進水五日生化需氧量S0本設計取25%，</p><p>　　即為S0=185×(1-25%)=138.75(mg/l）</p><p>　　（2）好氧區(qū)容積V1，m3 </p><p>　　衰減系數(shù)Kd數(shù)值應以當?shù)囟竞拖募镜奈鬯疁囟冗M行修

72、正，</p><p><b>　　m3 </b></p><p>　?。?）好氧區(qū)水力停留時間t1，h </p><p>　　(d)=7.7（h）</p><p>　　(4)剩余污泥量，kg/m3</p><p>　　式中 X1——進水懸浮物固體惰性部分（進水TSS-進水VSS）的濃度；&l

73、t;/p><p>　　Xe——TSS的濃度。本設計取 ； </p><p>　　去除每1kg BOD5產(chǎn)生的干污泥量</p><p><b>　　3.脫氮處理</b></p><p>　　（1）氧化的氨氮量。</p><p>　　假設總氮中的非氨態(tài)氮沒有硝酸鹽的存在形式，而是打分制中的化合態(tài)氮，其在生

74、物氧化過程中需要經(jīng)過氨態(tài)氮這一形式。另外，氧化溝產(chǎn)生的剩余污泥中的含氮率為12.4%。則用于生物合成的總氮為：</p><p><b>　　需要氧化的氨氮量 </b></p><p>　?。?）脫氮量Nr。需要的脫氮</p><p>　?。?）堿度平衡。氧化1mgNH3-N需要消耗7.14mg/L堿度；每氧化1mg BOD5產(chǎn)生0.1mg/L堿

75、度，每還原1mgNO--N產(chǎn)生3.57mg/L堿度。</p><p>　　=280-7.14×10.47+3.75×21.47+0.1×（185-3.7 ）</p><p>　　=306.03（mg/L）</p><p>　　（4）計算脫氮所需池容V2及停留時間</p><p><b>　　脫硝率<

76、;/b></p><p><b>　　時 </b></p><p><b>　　脫氮所需的容積</b></p><p><b>　　停留時間</b></p><p>　　4. 氧化溝總容積V及停留時間t</p><p><b>　　校核污

77、泥負荷</b></p><p>　　設計規(guī)程規(guī)定氧化溝污泥負荷應為0.05~0.1，故符合要求</p><p><b>　　5. 需氧量計算</b></p><p>　?。?）設計需氧量AOR。氧化溝設計需氧量AOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5的需氧量+去除NH3耗氧量-剩余污泥中NH3的耗氧量-脫氮產(chǎn)氧量</p&

78、gt;<p>　　a.去除BOD5需氧量D1</p><p>　　式中 ——微生物對有機底物氧化分解的需氧率，取0.52；</p><p>　　——活性污泥微生物自身氧化的需氧率，取0.12.</p><p>　　b. 剩余污泥BOD需氧量D2（用于合成的那一部分）</p><p>　　c. 去除氨氮的需氧量D3,每1kg NH

79、3-N 硝化需要消耗4.6kg O2。</p><p>　　d.剩余污泥中NH3-N耗氧量D4</p><p>　　脫氮產(chǎn)氧量D5.每還原1kg NO-3-N產(chǎn)生2.86kg O2.</p><p>　　考慮安全系數(shù)1.4，則</p><p>　　氧化溝設計規(guī)程規(guī)定在1.6~2.5 kgO2/kgBOD5 ，故符合要求。</p>

80、<p>　?。?）標準狀態(tài)下需氧量SOR</p><p>　　式中 Cs（20）——20時氧的飽和度，取Cs（20）=9.17mg/L；</p><p>　　Cs（25）——25時氧的飽和度，取Cs（25）=8.38mg/L； </p><p>　　C——溶解氧濃度； </p><p>　　α——修正系數(shù)，取0.85；<

81、/p><p>　　β——修正系數(shù)，取0.95；</p><p>　　T——進水最高溫度，；</p><p>　　氧化溝采用三溝通道系統(tǒng)，計算溶解氧濃度C按照外溝：中溝：內溝=0.2：1：2，充氧量分配按照外溝：中溝：內溝=65：25：10來考慮，則供氧量分別為：</p><p><b>　　外溝道</b></p>

82、<p><b>　　中溝道</b></p><p><b>　　內溝道</b></p><p>　　各溝道標準需氧量分別為： </p><p><b>　　總標準需氧量：</b></p><p><b>　　氧化溝尺寸計算</b></

83、p><p>　　設氧化溝兩座，則每座氧化溝容積（m3）</p><p>　　氧化溝彎道部分按占總容積的80%考慮，直線部分按占總容積的20%考慮。</p><p>　　氧化溝有效水深h取4.5m，超高部分0.5m；外，中，內三溝道之間隔墻厚度為0.25m。</p><p><b>　　則</b></p><

84、;p>　　（1）直線段長度L。取內溝，中溝，外溝寬度分別為5m，5m，7m。</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　?。?）中心島半徑r</b></p><p>　　解得r=1.27，取r=1.3m。</p><p>　　（3）校核各溝道的比例</p>

85、<p>　　基本符合奧貝爾氧化溝各溝道容積比（一般為49：33：17左右）。</p><p>　　7.進水管及調節(jié)堰計算</p><p><b>　?。?）進出水管</b></p><p>　　污泥回流比R=100%，進出水管流量，進出水控制流速。</p><p>　　進出水管直徑，取0.5m。</p&

86、gt;<p>　　校核進出水管流速，（滿足要求）</p><p>　?。?）出水堰計算。初步估計為，因此按照薄壁堰來計算。</p><p>　　取堰上水頭高H=0.2m</p><p>　　則堰寬m，取b=1.2m。</p><p>　　考慮到可調節(jié)堰的安裝要求（每邊留0.3m），則出水豎井長度</p><p

87、>　　出水豎井寬度B去1.2m，則出水豎井平面尺寸為，正常運行時，堰頂高出孔口底邊0.1m，調節(jié)堰上下調節(jié)范圍為0.3m。出水豎井位于中心島。</p><p><b>　　曝氣設備的選擇</b></p><p>　　曝氣設備選用轉碟式氧化溝曝氣器，轉碟直徑D=1400mm，單碟（ds）充氧能力為1.3，每米軸安裝碟片不大于5片。</p><p

88、><b>　?。?）外溝道</b></p><p><b>　　外溝道標準需氧量 </b></p><p>　　所需碟片數(shù)量 取77片。</p><p>　　每米周安裝碟片數(shù)為4個（最外側碟片據(jù)池中內壁0.25m）。</p><p>　　則所需曝氣轉碟組數(shù) 取3組。</p>&l

89、t;p>　　每組轉碟安裝的碟片數(shù)</p><p>　　校核每米軸安裝碟片數(shù)滿足要求。</p><p>　　故外溝道共安裝3組曝氣轉碟，每組上共有碟片26片。</p><p>　　校核單碟充氧能力滿足要求。</p><p><b>　　（2）中溝道</b></p><p><b>　

90、　中溝道標準需氧量 </b></p><p>　　所需碟片數(shù)量 取34片。</p><p>　　每米周安裝碟片數(shù)為4個（最外側碟片據(jù)池中內壁0.25m）。</p><p>　　則所需曝氣轉碟組數(shù) 取2組。</p><p>　　每組轉碟安裝的碟片數(shù)取17片</p><p>　　校核每米軸安裝碟片數(shù)滿足要求。&

91、lt;/p><p>　　故外溝道共安裝2組曝氣轉碟，每組上共有碟片17片。</p><p>　　校核單碟充氧能力滿足要求。</p><p><b>　?。?）內溝道</b></p><p><b>　　內溝道標準需氧量 </b></p><p>　　所需碟片數(shù)量 取16片。<

92、;/p><p>　　每米周安裝碟片數(shù)為4個（最外側碟片據(jù)池中內壁0.25m）。</p><p>　　為了與中溝道匹配便于設備安裝取2組。</p><p>　　每組轉碟安裝的碟片數(shù)</p><p>　　校核每米軸安裝碟片數(shù)滿足要求。</p><p>　　故外溝道共安裝2組曝氣轉碟，每組上共有碟片8片。</p>

93、<p>　　校核單碟充氧能力滿足要求。</p><p>　　為了使表面較高流速轉入池底，同時降低混合液表面流速，在每組曝氣轉碟下游2.5m處設置導流板與水平成45°角傾斜安裝，板頂部距水面0.2m。導流板采用玻璃鋼，寬為0.9m。長度與渠道寬度相同。為了防止導流板反轉或者變形，在每塊導流板后方設置兩根直徑80mm的鋼管進行支撐。</p><p>　　根據(jù)上述計算，每組氧

94、化溝共設A型（短軸）轉碟8組，軸長9m，B型（長軸）轉碟4組，軸長（8+8）m。</p><p><b>　　碟片數(shù)：外溝（片）</b></p><p><b>　　中溝（片）</b></p><p><b>　　內溝（片）</b></p><p><b>　　3.6

95、 二次沉淀池</b></p><p>　　該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮吸泥機。</p><p><b>　　1．設計參數(shù)</b></p><p>　　設計進水量：Q=16000m3/d </p><p>　　表面負荷：qb范圍為1.0—1.5 m3/ m2.h ，取q=1.25 m3/

96、 m2.h</p><p>　　固體負荷：qs =140 kg/ m2.d</p><p>　　水力停留時間（沉淀時間）：T=2.5 h</p><p>　　堰負荷：取值范圍為1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)</p><p><b>　　2．設計計算</b></p><p>&l

97、t;b>　?。?）沉淀池面積:</b></p><p><b>　　按表面負荷算：m2</b></p><p>　?。?）沉淀池直徑：，取D=26m</p><p>　　有效水深為 h1=qbT=1.252.5=3.125m<4m</p><p><b>　?。ń橛?～12）<

98、/b></p><p><b>　?。?）貯泥斗容積：</b></p><p>　　為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：</p><p><b>　　則污泥區(qū)高度為</b></p><p>　　（4）二沉池總高度：</p><p

99、>　　取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m</p><p><b>　　則池邊總高度為</b></p><p>　　h=h1+h2+h3+h4=3.125+2.3+0.4+0.3=6.125m</p><p>　　設池底度為i=0.05，則池底坡度降為</p><p><b>　　則池中

100、心總深度為</b></p><p>　　H=h+h5=6.125+0.6=6.725m</p><p><b>　?。?）校核堰負荷：</b></p><p><b>　　徑深比 </b></p><p><b>　　堰負荷</b></p>&

101、lt;p>　　以上各項均符合要求.</p><p>　?。?）下圖所示為計算草圖</p><p>　　圖3-5 二沉池示意圖</p><p><b>　　3.7 消毒池</b></p><p>　　水消毒處理的目的是解決水中的生物污染問題。城市污水經(jīng)過二級處理后，水質改善，細菌含量大幅度減少，但細菌的絕對值仍很可觀

102、，并存在病原菌的可能，為防止對人類健康產(chǎn)生危害和對生態(tài)造成污染，在污水排入水體前應進行消毒[1]。</p><p>　　表3-6 各種消毒方法比較</p><p>　　目前，城市污水處理廠最常用消毒劑仍是液氯，其次尚有次氯酸鈉、二氧化氯、臭氧等。紫外線消毒應用于大中型污水處理廠是近年剛剛興起的[1]。</p><p>　　其中液氯的消毒效果可靠、投配設備簡單、投量

103、準確、價格便宜。其他消毒劑如漂白粉投量不準確，溶解調制不便。臭氧投資大，成本高，設備管理復雜。所以目前液氯仍然是消毒劑首選。本設計中選用液氯作為消毒劑。</p><p>　　然而液氯消毒能產(chǎn)生有害物質，影響人們的身體健康已廣為人知，氯與水中有機物作用，同時有氧化和取代作用，前者促使去除有機物或稱降解有機物，而后者則是氯與有機物結合，氯取代后形成的鹵化物是有致突變或致癌活性的。</p><p&g

104、t;　　所以，目前污水消毒一是要控制恰當?shù)耐秳┝?，二是采用其他消毒劑代替液氯或游離氯，以減少有害物的生成。消毒設備應按連續(xù)工作設置。消毒設備的工作時間、消毒劑代替液氯或游離氯，以減少有害物的生成。</p><p><b>　　1.加氯量的計算</b></p><p>　　二級處理出水采用液氯消毒，液氯的投加量為8.0mg/L</p><p>&

105、lt;b>　　每日的加氯量為：</b></p><p><b>　　2.加氯設備</b></p><p>　　液氯由轉子真空加氯機加入，加氯機設計2臺，采用一用一備。</p><p><b>　　每小時的加氯量為：</b></p><p>　　設計中采用LS80-3型轉子真空加氯機

106、。投氯量1-5kg/h。</p><p>　　3. 消毒池設計計算</p><p>　　本設計采用1個3廊式平流式接觸消毒池，計算如下：</p><p><b>　　接觸消毒池容積：</b></p><p>　　式中：V—接觸池單池容積，；</p><p>　　t—接觸消毒時間，取30min。&l

107、t;/p><p>　　4. 接觸消毒池表面積：</p><p>　　式中：—接觸消毒池有效水深，m，設計中取3.0m</p><p><b>　　接觸消毒池池長為：</b></p><p>　　式中：—接觸消毒池廊道總長，m；</p><p>　　—接觸消毒池廊道單寬，m，設計中取B=3.0m<

108、/p><p><b>　　校核長寬比：</b></p><p><b>　　符合要求。</b></p><p><b>　　5. 池高</b></p><p><b>　　設計中取超高為：，</b></p><p><b>　

109、　6.進水部分</b></p><p>　　接觸消毒池的進水管管徑DN700mm</p><p><b>　　7.混合</b></p><p>　　采用管道混合的方式，加氯管線直接接入接觸消毒池進水管，為增強混合效果，加氯點后接DN700mm的靜態(tài)混合器。</p><p><b>　　8.出水計算&

110、lt;/b></p><p>　　采用非淹沒式矩形薄壁堰出流 ，設計堰寬為b=3.0m，計算為：</p><p>　　出水管采用DN700mm的管道將水送入巴氏計量槽。</p><p><b>　　3.8 計量設備</b></p><p>　　為了提高污水廠的工作效率和管理水平，并積累技術資料，以總結運轉經(jīng)驗，為今

111、后處理廠的設計提供可靠的數(shù)據(jù)，必須設置計量設備，正確掌握污水量，污泥量，空氣量，以及動力消耗等。氣體流量和耗電量有現(xiàn)成的計量裝置可資應用，這里只涉及污水和污泥量的計量設備。</p><p>　　本設計采用巴氏計量槽，根據(jù)《給水排水設計手冊第05冊城鎮(zhèn)排水》第567頁查的，計量范圍為0.040-0.500m3/s的巴氏計量槽各部尺寸如下表：</p><p>　　3-7巴氏計量槽尺寸表<

112、/p><p>　　計量槽出水通過跌水井排入水體。 </p><p>　　第四章 污泥處理及污泥處理設施計算 </p><p><b>　　4.1 污泥濃縮池</b></p><p>　　4.1.1濃縮池的功能</p><p>　　污泥處理廠在處理污水的同時，每日要產(chǎn)生大量的污泥，這些污泥若不進行有效

113、處理，必然要對環(huán)境造成二次污染。這些污泥按其來源可分為初沉污泥和剩余污泥。</p><p>　　初沉污泥是來自初次沉淀池的污泥，污泥含水率低，一般不需要濃縮處理，可直接進行消化、脫水處理。</p><p>　　剩余污泥來自曝氣池，活性污泥微生物在降解有機物的同時，自身污泥量也在不斷增長，為保持曝氣池內污泥量的平衡，每日增加的污泥量必須排出處理系統(tǒng)，這一部分污泥被稱作剩余污泥。剩余污泥含水率

114、較高，需要先進濃縮處理，然后進行消化、脫水處理。</p><p>　　4.1.2污泥濃縮池的泥量計算</p><p>　　1.初沉污泥量Q1（m3/d）</p><p>　　式中 C0——原污水中懸浮物濃度，mg/L；</p><p>　　——初次沉淀池沉淀效率，%，一般取40%~55%；</p><p>　　Q——設

115、計污水量，m3/d；</p><p>　　P——污泥含水率，一般取95%~97%；</p><p>　　—— 初沉污泥容重，以1000kg/m3計。</p><p>　　2.剩余污泥Q2（m3/d）</p><p>　　剩余活性污泥量，含水率為99.4%（即固體濃度），濃縮后含水率為97%（污泥濃度）。</p><p>

116、;　　曝氣池每日排出的剩余污泥量：</p><p>　　式中： ——曝氣池每日排出的剩余污泥量（m3/d）；</p><p><b>　　——0.7；</b></p><p>　　Xr——回流污泥濃度（mg/L）。</p><p>　　設計中取Xr=12kg/L</p><p>

117、　　4.1.3 污泥濃縮池類型的選定</p><p>　　常用的污泥濃縮、脫水方式有重力濃縮、機械脫水和機械濃縮、機械脫水兩種。重力濃縮其本質上是一種沉淀工藝，屬于壓縮沉淀。濃縮前由于污泥濃度較高，顆粒間彼此接觸支撐。濃縮開始后，在上層顆料的重力作用下，下層顆料間隙中的水被擠出界面，顆料間相互擁擠的得更加緊密。通過這種擁擠和壓縮過程，污泥濃度進一步提高，從而實現(xiàn)污泥濃縮。重力濃縮、機械脫水方式的優(yōu)點是減少了需脫水

118、污泥的體積，有效減少脫水機數(shù)量，設備投資大大節(jié)省，降低電耗，脫水污泥濃度較均勻，使脫水機運行穩(wěn)定；其缺點是需建濃縮池，土建費用較高，占地面積較大。而機械濃縮、機械脫水方式恰好相反，可取消濃縮池，節(jié)省占地面積，減少土建費用，但由于需脫水泥量大，濃度低且不均勻，致使?jié)饪s脫水設備處理能力下降，數(shù)量增多，因而設備費用大大提高，電耗增大，且泥餅含固率不穩(wěn)定。</p><p>　　綜上所述，重力濃縮、機械脫水方式技術上優(yōu)于機

119、械濃縮、機械脫水方式，重力濃縮、機械脫水方式，雖土建費用較高，但設備費用較低，總費用低于機械濃縮、機械脫水方式，因此本工程推薦采用重力濃縮、機械脫水方式。</p><p>　　4.1.4 污泥濃縮池尺寸計算</p><p>　　進入濃縮池的剩余污泥量0.002m3/s，采用2個濃縮池，那么單池流量為=0.001m3/s。</p><p><b>　　濃縮池

120、面積：</b></p><p>　　式中 Q—污泥量，m³/d；</p><p>　　C0—污泥固體濃度，；</p><p>　　G—污泥固體通量，，取30</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　濃縮池直徑D：</b>&l

121、t;/p><p>　　設計采用2個圓形輻流池。</p><p><b>　　單池面積</b></p><p>　　濃縮池直徑，取D=6m， </p><p><b>　　3、濃縮池深度H</b></p><p>　　濃縮池工作部分的有效水深，T為濃

122、縮時間，取T=16h</p><p>　　超高，緩沖層高度，濃縮池設機械刮泥，池底坡度，污泥斗下直徑，上底直徑。</p><p><b>　　池底坡度造成的深度</b></p><p><b>　　污泥斗高度</b></p><p><b>　　所以濃縮池深度</b></

123、p><p><b>　　，取H=6.5m</b></p><p>　　4、中心進泥管面積：</p><p>　　式中： ——濃縮池中心進泥管面積（m2）；</p><p>　　——中心進泥管設計流量（m3/s）；</p><p>　　——中心進泥管流速（m/s），一般不大于0.03m/s

124、。</p><p>　　——中心進泥管直徑（m）。</p><p>　　設計中取 =0.03 m/s 。</p><p><b>　　m2</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　設計中取=0.2m，每池的進泥管采用DN100mm。</p&g