機械設(shè)計專業(yè)畢業(yè)論文-建筑工程用減震屈曲約束支撐的設(shè)計與工藝

1、<p><b>　　本科畢業(yè)論文</b></p><p><b>　?。?0 屆）</b></p><p>　　建筑工程減震用屈曲約束支撐的設(shè)計與工藝</p><p><b>　　誠信聲明</b></p><p>　　本人鄭重聲明：本論文及其研究工作是本人在指導(dǎo)教師

2、的指導(dǎo)下獨立完成的，在完成論文時所利用的一切資料均已在參考文獻中列出。</p><p>　　本人簽名： 年 月 日</p><p><b>　　畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書</b></p><p>　　設(shè)計題目： 建筑工程減震用屈曲約束的設(shè)計與工藝

3、 </p><p><b>　　1．課題意義及目標</b></p><p>　　通過本次畢業(yè)設(shè)計，綜合運用所學(xué)過的基礎(chǔ)理論知識，要對屈曲約束支撐的組成構(gòu)造、工作原理、主要特點、設(shè)計依據(jù)、結(jié)構(gòu)有限元分析、布置連接及工程應(yīng)用等方面有很深的理解，同時鍛煉自己吃苦耐勞、積極向上、勇于探索的精神，為以后的工作打下良好的基礎(chǔ)。<

4、/p><p><b>　　2．主要任務(wù)</b></p><p>　　明白屈曲約束的工作原理，并對其進行結(jié)構(gòu)和工藝的設(shè)計</p><p><b>　　3．主要參考資料</b></p><p>　　[1] 劉申全. 工程力學(xué)[M]. 太原：山西科學(xué)技術(shù)出版社，2001</p><p>

5、;　　[2] 楊勝強. 工程制圖學(xué)[M].3版. 北京：國防工業(yè)出版社，2005</p><p>　　[3] 章日晉. 機械零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計. 北京：機械工業(yè)出版社，1992</p><p>　　[4] 吳宗澤. 機械結(jié)構(gòu)設(shè)計. 北京：機械工業(yè)出版社，1988</p><p>　　[5] 王先逵. 機械制造工藝學(xué)[M].2版. 北京：機械工業(yè)出版社，2006</

6、p><p><b>　　4．進度安排</b></p><p>　　審核人： 年 月 日</p><p>　　建筑工程減震用屈曲約束支撐的設(shè)計與工藝</p><p>　　摘 要：減震屈曲約束支撐在地震來臨時，通過使自身產(chǎn)生屈服現(xiàn)象來消耗能量，既能保證地震時人員的生命財產(chǎn)安全，

7、又能保證震后修繕時省時、省力、省錢。因此，對減震屈曲約束支撐的研究有非常重要的現(xiàn)實意義。本文主要介紹減震屈曲約束支撐的研究現(xiàn)狀、工作原理、定義、優(yōu)點；研究了減震屈曲約束支撐的設(shè)計，包括材料的選擇和各種力的計算以及強度校核；此外還對工藝進行了研究，包括機械加工的工藝和焊接加工的工藝。</p><p>　　關(guān)鍵詞：減震，約束支撐，設(shè)計，機械加工工藝，焊接工藝</p><p>　　Design

8、and technology of buckling restrained brace for architectural engineering</p><p><b>　　Abstract：</b></p><p>　　Keywords: ，，design，，</p><p><b>　　目 錄</b></p&

9、gt;<p><b>　　1 緒論1</b></p><p><b>　　1.1 前言1</b></p><p><b>　　1.2. 定義2</b></p><p><b>　　1.3 原理2</b></p><p>　　1.4 國

10、內(nèi)外研究進展2</p><p><b>　　1.5 優(yōu)點4</b></p><p>　　1.6 目的與意義5</p><p>　　2 減震屈曲約束支撐的設(shè)計5</p><p><b>　　2.1 材料5</b></p><p>　　2.2 設(shè)計承載力6</p

11、><p>　　2.3 屈服承載力6</p><p>　　2.4 極限承載力6</p><p>　　2.5 焊接連接承載力6</p><p>　　2.6 強度條件6</p><p>　　2.7 具體計算6</p><p>　　2.8 設(shè)計總結(jié)12</p><p>　

12、　3 減震屈曲約束支撐的加工工藝12</p><p>　　3.1 機械加工工藝....................................................... 14</p><p>　　3.2 焊接工藝的組成..................................................... 18</p><p>

13、;　　4 設(shè)計結(jié)論............................................................. 32</p><p>　　參考文獻 .............................................................. 33</p><p>　　致獻.............................

14、...................................... 34</p><p><b>　　緒論</b></p><p><b>　　1.1前言</b></p><p>　　近年來，世界各地不斷發(fā)生地震，就在今年4月25日，尼泊爾發(fā)生了7.8級特大地震，死傷無數(shù)，震后場面慘不忍睹，統(tǒng)計的數(shù)據(jù)更是讓人觸目

15、驚心，地震屬于天災(zāi)，我們無法避免和消除，但我們可以預(yù)防和減小損失，因此，人類不斷研究探索對抗地震的方法提高對抗地震的能力，減震屈曲約束支撐便是產(chǎn)物之一。各國都在積極的研究它，我國也不例外。我國也是一個多地震國家，地震同樣使我國人民的生命安全受到威脅，財產(chǎn)受到損失，家園遭到毀滅性的破壞，而且隨著我國經(jīng)濟的不斷發(fā)展，人口的不斷增多，建筑物也越來越高越來越大，因此地震所造成的危害更大，損失更多。五一二大地震的發(fā)生使我們更加清楚的認識到這點。從

16、這以后，我國對新建建筑物以及各大公共場所學(xué)校提出了一系列的規(guī)定和要求，要求研究部門加快對減震屈曲約束支撐的研究，盡快使其國產(chǎn)化、普遍化。</p><p>　　所有大地震的災(zāi)后統(tǒng)計數(shù)據(jù)表明：造成地震災(zāi)害的主要原因在于建筑物的嚴重破壞和倒塌。我國工業(yè)和民用建筑物中使用減震屈曲約束支撐的很少，地震一來，很容易被破壞，房屋的破壞是造成人們生命財產(chǎn)損失的主要因素。</p><p>　　因此，使現(xiàn)有的

17、結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計理論更加完善，對抗震設(shè)防標準進行新的探索，對更加可靠、安全、經(jīng)濟的抗震結(jié)構(gòu)新體系進行更加深入的研究，這些內(nèi)容已經(jīng)成為工程抗震結(jié)構(gòu)領(lǐng)域的重中之重，對更加有效的減少地震帶來的損失具有非常重要的現(xiàn)實意義。</p><p>　　圖1.1汶川地震圖片</p><p>　　1.2減震屈曲約束支撐的定義</p><p>　　屈：使彎曲，與“伸”相對；曲：彎轉(zhuǎn)，與“直”

18、相對，結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性喪失稱作結(jié)構(gòu)屈曲。減震屈曲約束支撐是一種新技術(shù)、新工藝和新產(chǎn)品，在國內(nèi)的很多工程中都已得到應(yīng)用，其主要作用是能很大程度的提高結(jié)構(gòu)的抗震能力。</p><p>　　1.3減震屈曲約束支撐的原理</p><p>　　地震時會產(chǎn)生地震波，地震波所攜帶的能量會使樓房等建筑物的結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，使它們受到壓力產(chǎn)生受壓屈曲，受到拉力產(chǎn)生受拉屈服，而作為結(jié)構(gòu)的耗能構(gòu)件的減震屈曲約束支撐，則

19、起到了“保險絲”的作用，結(jié)構(gòu)在經(jīng)受較強地震后，主體不會被破壞，很好的保護了受災(zāi)群眾的生命財產(chǎn)安全。</p><p><b>　　圖1.2零件結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　1.4國內(nèi)外的研究進展</p><p><b>　　國外研究現(xiàn)況：</b></p><p>　　日本是一個多地震國家，飽受地震

20、折磨，因此對減震屈曲約束支撐的研究也最早，日本學(xué)者Kimura于上世紀70年代首先提出了利用鋼材屈服耗能的減震屈曲約束支撐的設(shè)計理念，隨后對外圍約束管套為正方形鋼管內(nèi)填充水泥砂漿，芯棒鋼材為一字型鋼板的減震屈曲約束支撐進行了試驗研究，研究結(jié)果表明：減震屈曲外圍約束機制的剛度和間隙的大小是減震屈曲約束支撐設(shè)計的關(guān)鍵所在，自此以后，很多學(xué)者對減震屈曲約束支撐到的構(gòu)造的設(shè)計、參數(shù)的標定、屈服的穩(wěn)定以及經(jīng)濟性能和耗能行為進行的很多研究，為減震屈

21、曲約束支撐在后續(xù)的研究和在工程上的應(yīng)用奠定了堅實的基礎(chǔ)。</p><p>　　有了Kimura的基礎(chǔ)，日本學(xué)者對減震屈曲約束支撐先后進行了多次試驗研究。Watanabe等人通過研究一字型減震屈曲約束支撐，得到了大量數(shù)據(jù)，這些數(shù)據(jù)表明：減震屈曲約束管套的屈服強度和芯棒鋼材的屈服強度有一定的對應(yīng)關(guān)系，他們通過對約束的外徑和壁厚的改變，來試驗研究矩形鋼管內(nèi)填砂漿的減震屈曲約束支撐，指出了減震屈曲約束支撐的設(shè)計要點。20

22、03年，Murai等為了使減震屈曲約束支撐國產(chǎn)化，設(shè)計且制作出了槽鋼-砂漿管套減震屈曲約束支撐，以改變約束單元的橫截面面積來對支撐的耗能形為進行理論分析和試驗研究。</p><p>　　美國對減震屈曲約束支撐的研究和工程應(yīng)用也非常早，突破性的進展是 Nakamuea為了驗證減震屈曲約束支撐的抗疲勞性能以及得到支撐的構(gòu)件的疲勞壽命的計算公式，于2000年進行了芯棒鋼材為一字形和十字形的減震屈曲約束支撐的對比模擬實驗

23、，通過這次實驗，美國基本已經(jīng)掌握了減震屈曲約束支撐的所有技術(shù)，與日本處于世界領(lǐng)先地位。</p><p><b>　　國內(nèi)的研究發(fā)展：</b></p><p>　　我國最早研究減震屈曲約束支撐的是蔡克權(quán)和陳正誠2位學(xué)者。陳正誠于2001年研究了低屈服點芯棒鋼材減震屈曲約束支撐的滯回特性，得出了試件拉壓存在不對稱性抗拉承載力比抗壓承載力低的結(jié)論。在2002年和2005年蔡

24、克權(quán)先后對雙鋼管減震屈曲約束支撐進行了理論上的分析以及低周循環(huán)擬靜力加載的試驗，成功的探索了無粘結(jié)材料的合適性、支撐連接段所減小的長度以及構(gòu)造的簡化，而且此類減震屈曲約束支撐的優(yōu)良的滯回性能和抗低周疲勞能力被得到證實。</p><p>　　從2005年起，大陸學(xué)者開始對減震屈曲約束支撐進行研究，進行了一系列的理論分析和研究實驗，并取得了非?？捎^的研究成果。清華大學(xué)的郭彥林教授分析了減震屈曲約束支撐的工作原理和力學(xué)

25、性能，并由此得到了減震屈曲約束支撐的構(gòu)成條件，更得到了間隙變化、芯棒鋼材寬厚比和約束比等參數(shù)的合理范圍，簡化了設(shè)計的方案。程光煜和葉列平為了得出減震屈曲約束支撐的端部的構(gòu)造措施，專門結(jié)合了北京通用國際中心等實例，做了7個減震屈曲約束支撐試件和3個普通鋼材支撐的對比實驗。</p><p><b>　　1.5優(yōu)點：</b></p><p>　　1.5.1 承載力高<

26、/p><p>　　在抗震設(shè)計中，普通支撐的軸向承載力設(shè)計值為：</p><p>　　Nb= （1-1） </p><p>　　式中， 是軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)</p><p><b>　　A是支撐的橫截面積</b></p><p>　　f是支撐材料強度設(shè)計值

27、</p><p><b>　　是支撐的正則化細比</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　其中， 是支撐長細比，</p><p>　　fay是鋼材屈服強度</p><p><b>　　E是鋼材彈性模量</b></

28、p><p>　　在抗震設(shè)計中，減震屈曲約束支撐的軸向承受力設(shè)計值為：</p><p>　　Nb=Af （1-3）</p><p>　　式中，A是減震屈曲約束支撐芯棒鋼材的截面面積，</p><p>　　f是減震屈曲約束支撐芯材強度設(shè)計值</p><p>　　一

29、般情況下，剛度相同時，減震屈曲約束支撐的承載力是普通支撐承載力的3-10倍。</p><p>　　1.5.2 延性與耗能性良好</p><p>　　采用減震屈曲約束支撐的建筑物比普通建筑物的抗震能力強。第一，普通支撐的斷面尺寸通常比減震屈曲約束支撐大，這就使得建筑物有很大的剛度，從而導(dǎo)致地震時受到的破壞很大。而減震屈曲約束支撐芯材的有效截面面積較小，建筑物的剛度適當，地震時受到的破壞很小。

30、第二，減震屈曲約束支撐在屈服后建筑物的剛度不會突然下降，結(jié)構(gòu)整體的延性比較好。普通支撐一旦受到的壓力很大，失去穩(wěn)定時，結(jié)構(gòu)的強度就會降低。減震屈曲約束支撐即使受到很大壓力發(fā)生屈服時，屈服也會繼續(xù)保持支撐能力，結(jié)構(gòu)整體的承載力仍然較好，因此整體延性比較好。第三，發(fā)生中震和大震時，建筑物將具有良好的耗能減震能力，主體結(jié)構(gòu)的構(gòu)件的損傷不會很重。發(fā)生中震和大震時，普通支撐會產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象，這樣主體結(jié)構(gòu)必然受到嚴重的損傷。而減震屈曲約束支撐在中震和

31、大震作用下屈服后，會將地震波所攜帶的能力消耗掉，盡它應(yīng)盡的義務(wù)，因此損傷較輕。</p><p>　　1.5.3 工程綜合造價被降低</p><p>　　采用減震屈曲約束支撐可以降低結(jié)構(gòu)所承受的地震作用，消耗地震波所攜帶的能量，因而可以大幅減小梁、柱基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的截面尺寸和截面面積以及由此產(chǎn)生的施工費用。</p><p><b>　　1.6 目的與意義</

32、b></p><p>　　目的：近年來，世界各地不斷發(fā)生地震，就在今年4月25日，尼泊爾發(fā)生了7.8級特大地震，死傷無數(shù)，那些數(shù)字令人觸目驚心，而造成地震災(zāi)害的主要原因是建筑物的嚴重破壞和倒塌，這促使我們不斷研究對抗地震減小損失的方法，提高對抗地震的能力，建筑工程用減震屈曲約束支撐就能很大程度的解決這個難題，大多數(shù)地方的工業(yè)建筑和民用建筑最常用的形式仍然是鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，這使我們有了更大的動力。<

33、/p><p>　　意義：此結(jié)構(gòu)具有非常良好的承載力和減震作用，國家新編抗震規(guī)范GB50011-2010里正式規(guī)定，如果所蓋房屋的能夠?qū)垢咂茐男缘卣?，那么房屋的建造?guī)范可以降低一點程度，最大可以降低1度，此對現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的改造加固有十分重要的意義。</p><p>　　2.減震屈曲約束支撐的設(shè)計</p><p><b>　　2. 1 材料：</b>&l

34、t;/p><p><b>　　Q235鋼</b></p><p>　　Q235鋼的含碳量大約為0.2%，是低碳鋼的一種，含有較多的硫、磷以及非金屬，含碳量和熱處理相同時，它的塑性和韌性都比較低，而且加工成形后一般不需要進行熱處理，此外還有容易冶煉、由較好的工藝性以及低廉的價格等優(yōu)點，具有十分廣泛的應(yīng)用。</p><p>　　設(shè)計強度f：215MPa

35、</p><p>　　屈服強度fy：235MPa</p><p>　　超強系數(shù)Ry：1.15</p><p>　　應(yīng)變強化調(diào)整系數(shù) ：1.6</p><p>　　2.2 設(shè)計承載力Nb：</p><p>　　設(shè)計承載力用于材料彈性階段支撐截面的強度計算，由以下公式所得：</p><p>　　Nb

36、=A （2-1）</p><p>　　A為減震屈曲約束支撐芯材的橫截面面積；</p><p>　　f為減震屈曲約束支撐芯材的強度設(shè)計值；</p><p>　　2.3. 屈服承載力Nby：</p><p>　　屈服承載力用于設(shè)計結(jié)構(gòu)的彈塑性能分析，是支撐第一次進入屈服強度的軸向力，由以下公式所得：<

37、;/p><p>　　Nby=A （2-2）</p><p>　　A為減震屈曲約束支撐芯材的橫截面面積；</p><p>　　fy為減震屈曲約束支撐芯材的屈服強度；</p><p>　　2.4 極限承載力Nbu：</p><p>　　極限承載力用

38、于減震屈曲約束支撐連接節(jié)點的設(shè)計，由以下公式所得:</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　Ry為減震屈曲約束支撐芯棒鋼材的超強系數(shù)；</p><p>　　ω為減震屈曲約束支撐芯棒鋼材的應(yīng)變強化調(diào)整系數(shù)；</p><p>　　Nby為減震屈曲約束支撐芯棒鋼材的屈服承載力；</p>

39、<p>　　2. 5 焊接連接承載力Nf：</p><p>　　焊接連接承載力用于減震屈曲約束支撐與節(jié)點相連端鋼材的強度設(shè)計，應(yīng)滿足以下要求：</p><p>　　Nf≥1.2Nbu （2-4）</p><p>　　Nbu為減震屈曲約束支撐芯棒鋼材的極限承載力；</p><p>　　當節(jié)

40、點和支撐采用對接焊縫連接的時候，節(jié)點鋼材強度設(shè)計值不應(yīng)低于減震屈曲約束支撐與節(jié)點相連端鋼材的強度設(shè)計值。</p><p><b>　　2.6強度條件:</b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　2.7具體計算：</b></p><p>

41、　　芯材直徑D=100mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p>　　=π502=7853.9mm2</p><p>　　設(shè)計承載力Nb=A </p><p>　　=7853.9 215=1688.6KN</p><p>　　屈服承載力Nby=A </p><p>

42、　　=7853.9235=1845.7KN</p><p><b>　　極限承載力Nbu=</b></p><p>　　=1.15 1.6 1845.7=3396.1KN</p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu=1.2 3396.1=4075.3KN</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力<

43、/b></p><p>　　=3396.1KN/7853.9mm2=429.9MPa＜[ ]max</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</b></p><p>　　芯材直徑D=90mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p>　　=π×452=

44、6361.7mm2</p><p><b>　　設(shè)計承載力Nb=A</b></p><p>　　=6361.7×215=1367.8KN</p><p>　　屈服承載力Nby=A </p><p>　　=6361.7×235=1494.9KN</p><p><b>

45、　　極限承載力Nbu=</b></p><p>　　=1.15×1.6×1494.9=2750.8KN</p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu=1.2 2750.8=3300.9KN</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力 </b></p><p>　　=2750.8KN/6

46、361.7mm2=432.4MPa＜[ ]max</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</b></p><p>　　芯材直徑D=80mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p>　　=π×402=5026.5mm2</p><p>　　設(shè)計承載力Nb=

47、A </p><p>　　= 5056.5 215=1080.7KN</p><p>　　屈服承載力Nby=A</p><p>　　= 5056.5 235=1188.3KN</p><p><b>　　極限承載力Nbu=</b></p><p>　　=1.15 1.6 1188.3=2186.4

48、KN</p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu =1.2 2186.4=2623.7KN</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力 </b></p><p>　　=2186.4KN/5056.5mm2=432.4MPa＜[ ]max</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</b>&

49、lt;/p><p>　　芯材直徑D=70mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p>　　=π 352=3848.5mm2</p><p>　　設(shè)計承載力Nb=A </p><p>　　=3848.5 215=827.4KN</p><p>　　屈服承載力Nby=A<

50、/p><p>　　=3848.5 235=904.4KN</p><p><b>　　極限承載力Nbu=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu=</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力</b>&

51、lt;/p><p>　　=1664.1KN/3848.5mm2=427.3MPa</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</b></p><p>　　芯材直徑D=60mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p><b>　　= mm2</b>&l

52、t;/p><p>　　設(shè)計承載力Nb=A </p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　屈服承載力Nby=A</p><p><b>　　= KN</b></p><p><b>　　極限承載力Nbu=</b></p>&

53、lt;p><b>　　= KN</b></p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu= KN</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力</b></p><p>　　=1222.4KN/2827.1mm2=435.1MPa</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</

54、b></p><p>　　芯材直徑D=50mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p><b>　　= mm2</b></p><p><b>　　設(shè)計承載力Nb=A</b></p><p><b>　　=1963.5 </b&

55、gt;</p><p>　　屈服承載力Nby=A</p><p><b>　　=1963.5 </b></p><p><b>　　極限承載力Nbu=</b></p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2N

56、bu= KN</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力</b></p><p>　　=849.0KN/1963.5mm2=436.3MPa</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</b></p><p>　　芯材直徑D=40mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D

57、/2）2</p><p><b>　　= mm2</b></p><p><b>　　設(shè)計承載力Nb=A</b></p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　屈服承載力Nby=A</p><p><b>　　= KN<

58、;/b></p><p><b>　　極限承載力Nbu=</b></p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu= KN</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力 </b></p><p>　　=5

59、43.4KN/1256.6mm2=428.9MPa</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</b></p><p>　　芯材直徑D=30mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p><b>　　= mm2</b></p><p><b&

60、gt;　　設(shè)計承載力Nb=A</b></p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　屈服承載力Nby=A</p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　極限承載力Nbu= y</p><p><b>　　= KN&

61、lt;/b></p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu = KN</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力</b></p><p>　　=305.7KN/706.9mm2=434.7MPa</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</b></p><p>

62、;　　芯材直徑D=20mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p><b>　　= mm2</b></p><p><b>　　設(shè)計承載力Nb=A</b></p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　屈服承

63、載力Nby=A</p><p><b>　　= KN</b></p><p><b>　　極限承載力Nbu=</b></p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu= KN</p><p><b&

64、gt;　　最大拉應(yīng)力</b></p><p>　　=135.8KN/314.1mm2=432.3MPa</p><p><b>　　滿足所需強度要求。</b></p><p>　　芯材直徑D=10mm時</p><p>　　橫截面積A=π（D/2）2</p><p><b>

65、　　= mm2</b></p><p><b>　　設(shè)計承載力Nb=A</b></p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　屈服承載力Nby=A</p><p><b>　　= KN</b></p><p><b&

66、gt;　　極限承載力Nbu=</b></p><p><b>　　= KN</b></p><p>　　焊接連接承載力Nf≥1.2Nbu= KN</p><p><b>　　最大拉應(yīng)力</b></p><p>　　=33.9KN/78.5mm2=433.4MPa</p>&

67、lt;p><b>　　滿足所需強度要求。</b></p><p><b>　　2.8總結(jié)如下：</b></p><p><b>　　表2.1設(shè)計總結(jié)表</b></p><p>　　3.減震屈曲約束支撐的加工工藝</p><p>　　圖2.1減震屈曲約束支撐總裝圖</

68、p><p>　　圖2.2總裝圖的拋視圖</p><p>　　加工工藝有兩部分組成，分別是機械加工工藝和焊接工藝，而約束支撐以焊接工藝為主要加工工藝。</p><p>　　3.1機械加工工藝：</p><p>　　工序一：在擋板上鉆直徑是100mm的孔</p><p><b>　　圖3.1</b><

69、;/p><p><b>　　下料：</b></p><p>　　用氣切割機切200×200×10的鋼板。</p><p><b>　　鉆床的選擇：</b></p><p>　　因在大型零件上鉆孔，而且工件不動鉆床主軸能任意調(diào)整位置，孔的直徑又是30，所以選Z3050型搖臂鉆床。<

70、;/p><p><b>　　鉆頭的選擇：</b></p><p>　　因為孔的直徑是30，孔所在的方形鋼板的厚度是10mm，所以選擇裝配式扁鉆。</p><p><b>　　基準的選擇:</b></p><p>　　在方形鋼板上畫對角線，所得的交點便是孔的中心。</p><p>

71、<b>　　切削用量的選擇：</b></p><p>　　進給量：進給量需要由加工所需的要求來定，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.7，鋼的σb<800MPa，鉆頭直徑>25mm～30mm時，進給量f的范圍為0.45mm/r～0.55mm/r，因此f取0.5mm/r。</p><p>　　切削用量：根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.13，鋼的σb位于420MPa～

72、500MPa，進給量f=0.5mm/r時，切削用量Vc=14m/min；n=1000V/πd=1480.1r/min</p><p>　　切削速度：根據(jù)《Z3050搖臂鉆床的使用說明書》，主軸轉(zhuǎn)速有n=25,40,63,80,100,125,160,200,250,320,400,500,630,800,1250,2000r/min；16級轉(zhuǎn)速，取主軸轉(zhuǎn)速n=1250r/min。</p><p

73、><b>　　6.檢驗孔的直徑：</b></p><p>　　用游標卡尺對孔的直徑進行測量。</p><p>　　工序二：在十字支撐上鉆直徑是30mm的孔</p><p><b>　　圖3.2</b></p><p><b>　　下料：</b></p>&l

74、t;p>　　用氣切割機先切一塊920×100×10的鋼板，然后切掉一塊邊長為50的直角三角形。</p><p><b>　　鉆床的選擇：</b></p><p>　　因在大型零件上鉆孔，而且工件不動鉆床主軸能任意調(diào)整位置，孔的直徑又是30，所以選Z3050型搖臂鉆床。</p><p><b>　　鉆頭的選擇：

75、</b></p><p>　　因為孔的直徑是30，孔所在的鋼板的厚度是10mm，所以選擇裝配式扁鉆。 </p><p><b>　　基準的選擇:</b></p><p>　　如圖，先以平面B為基準，B與孔中心的距離分別為60mm和300mm，在以平面C為基準，孔中心與C的距離為50mm。</p><p>&l

76、t;b>　　切削用量的選擇：</b></p><p>　　進給量：進給量需要由加工所需的要求來定，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.7，鋼的σb<800MPa，鉆頭直徑>25mm～30mm時，進給量f的范圍為0.45mm/r～0.55mm/r，因此f取0.5mm/r。</p><p>　　切削用量：根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.13，鋼的σb位于420MPa～50

77、0MPa，進給量f=0.5mm/r時，切削用量Vc=14m/min；n=1000V/πd=1480.1r/min</p><p>　　切削速度：根據(jù)《Z3050搖臂鉆床的使用說明書》，主軸轉(zhuǎn)速有n=25,40,63,80,100,125,160,200,250,320,400,500,630,800,1250,2000r/min；16級轉(zhuǎn)速，取主軸轉(zhuǎn)速n=1250r/min</p><p>

78、;<b>　　檢驗孔的直徑：</b></p><p>　　用游標卡尺對孔的直徑進行測量。</p><p>　　工序三：在吊環(huán)上鉆直徑是30mm的孔</p><p><b>　　圖3.3</b></p><p><b>　　下料：</b></p><p>

79、　　先用氣切割機切一塊80×60×6的鋼板。</p><p><b>　　鉆床的選擇：</b></p><p>　　因在大型零件上鉆孔，而且工件不動鉆床主軸能任意調(diào)整位置，孔的直徑又是30，所以選Z3050型搖臂鉆床。</p><p><b>　　鉆頭的選擇：</b></p><p&

80、gt;　　因為孔的直徑是30，孔所在的吊環(huán)的厚度是6mm，所以選擇裝配式扁鉆。</p><p><b>　　基準的選擇:</b></p><p>　　吊環(huán)的長、寬、高分別為80mm、60mm、10mm，孔在吊環(huán)的中心，所以先以平面D為基準，孔中心距平面D的距離為40mm，在以平面E為基準，孔中心距平面E的距離為30mm。</p><p><

81、;b>　　切削用量的選擇：</b></p><p>　　進給量：進給量需要由加工所需的要求來定，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.7，鋼的σb<800MPa，鉆頭直徑>25mm～30mm時，進給量f的范圍為0.45mm/r～0.55mm/r，因此f取0.5mm/r。</p><p>　　切削用量：根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.13，鋼的σb位于420MPa～500

82、MPa，進給量f=0.5mm/r時，切削用量Vc=14m/min；n=1000V/πd=1480.1r/min</p><p>　　切削速度：根據(jù)《Z3050搖臂鉆床的使用說明書》，主軸轉(zhuǎn)速有n=25,40,63,80,100,125,160,200,250,320,400,500,630,800,1250,2000r/min；16級轉(zhuǎn)速，取主軸轉(zhuǎn)速n=1250r/min。</p><p>

83、;<b>　　檢驗孔的直徑：</b></p><p>　　用游標卡尺對孔的直徑進行測量。</p><p><b>　　3.2焊接工藝：</b></p><p>　　減震屈曲約束支撐屬于焊接結(jié)構(gòu)，所以工藝部分焊接工藝比較多，所謂焊接結(jié)構(gòu)是指使用焊接方法所制造出來的金屬結(jié)構(gòu)。</p><p>　　焊接工

84、藝由以下幾部分組成：</p><p><b>　　焊接材料的選擇</b></p><p><b>　　材料由以下原則確定</b></p><p><b>　　選擇原則：</b></p><p>　　1.在滿足使用性能要求的前提下，盡量選擇焊接性比較好的材料；</p>

85、<p>　　2.在滿足使用性能要求的前提下，盡量采用價格便宜的材料，這樣可以減小花銷；</p><p>　　3.在滿足使用性能要求的前提下，盡量選用軋制材料，以減小焊縫和焊接應(yīng)力。</p><p><b>　　焊縫的布置</b></p><p>　　一般應(yīng)遵循以下原則：</p><p>　　焊縫布置應(yīng)便于操

86、作，以便于施焊和檢驗；</p><p>　　焊縫應(yīng)避開加工表面，尤其是已加工表面；</p><p>　　焊縫應(yīng)避免匯交，盡量少、短，對稱分布；</p><p>　　焊縫應(yīng)避免母材厚度方向工作時受拉。</p><p><b>　　焊接方法的選擇</b></p><p>　　合理選擇焊接方法時，應(yīng)考慮

87、以下因素：</p><p>　　材料的焊接性，低碳鋼可采用各種焊接方法；</p><p>　　焊件的結(jié)構(gòu)特點:焊縫的長度、形狀、焊件的厚度等；</p><p><b>　　焊接接頭的選擇</b></p><p>　　選用焊接接頭時，要依據(jù)用什么方法焊接、需要焊接的工件的結(jié)構(gòu)特點和使用時有什么規(guī)定等因素。</p>

88、;<p><b>　　焊接參數(shù)的選擇</b></p><p>　　焊接參數(shù)主要包括：焊條或焊絲的直徑、焊接電流、弧長和電弧電壓、焊接速度、電源及極性、焊絲伸長長度和氣體流量等。</p><p><b>　　焊件的質(zhì)量檢查</b></p><p>　　檢查焊件時注意檢查以下幾方面：</p><

89、;p>　　焊接結(jié)構(gòu)外形尺寸的檢查；</p><p><b>　　焊縫的外觀檢查；</b></p><p>　　焊接接頭的無損檢測；</p><p>　　焊接接頭的密封性檢查；</p><p>　　以及整體結(jié)構(gòu)的耐壓檢查。</p><p>　　焊接結(jié)構(gòu)的后處理及涂裝</p>&l

90、t;p>　　工序一：芯棒兩端與十字支撐板的焊接</p><p><b>　　A</b></p><p><b>　　圖3.4</b></p><p>　　先使兩個工件對接，然后確定其他參數(shù)。</p><p>　　焊接方法：二氧化碳氣體保護焊</p><p>　　二氧化碳

91、氣體保護焊屬于利用二氧化碳做保護氣體的熔化極氣體保護焊，是以燃燒于工件與焊絲間的電弧作熱源的一種焊接方法，簡稱二氧化碳焊。</p><p>　　二氧化碳氣體保護焊的特點：</p><p>　　優(yōu)點：第一，花費開銷少。二氧化碳氣體很容易制造，因此市場上很容易買到，另外二氧化碳焊焊絲在市場上也很容易購買，最重要的是焊接時消耗的能量很少。第二，焊縫質(zhì)量好且對油污不敏感。我們在焊接時能夠清楚地看到

92、電弧的長度和熔池的大小深度，不會產(chǎn)生焊偏的情形。第三，生產(chǎn)效率高，焊接時簡單方便，干活的工人師傅可以不用有很豐富的經(jīng)驗也能使產(chǎn)品的質(zhì)量很好。第四，適用范圍廣。無論工件的位置如何，板是薄還是厚，都可以用二氧化碳氣體保護焊焊接。第五，焊接變形和內(nèi)應(yīng)力小。 </p><p>　　缺點：焊縫的形狀凹凸不平，焊接時會火星四濺；如果所焊接的材料非常容易氧化，將不能用此焊接方法，而且 基本都是在戶外勞作，如果所處

93、環(huán)境的風(fēng)力很高，也將不能進行焊接；勞動條件差。</p><p><b>　　接頭形式：T形接頭</b></p><p>　　T形接頭是兩相互垂直，或成一定角度相交的被焊構(gòu)件，以角焊縫連接的接頭。</p><p>　　焊縫的布置：采用平焊布置</p><p>　　由于平焊操作簡單，并且容易保證焊縫的質(zhì)量，所以焊接時應(yīng)盡可能

94、的使用平焊。</p><p>　　焊接的材料：藥芯焊絲和二氧化碳氣體</p><p>　　按“等強匹配”的原則，選實心合金焊絲或藥芯焊絲，但由于實心合金焊絲的冶煉和拔制都很困難，所以選擇藥芯焊絲。二氧化碳氣體為裝入鋼瓶的二氧化碳，既經(jīng)濟又方便。根據(jù)《氣體保護焊工藝及應(yīng)用》，表4.17得，所選焊絲的牌號為YJ502R-2、型號為EF03-5042。</p><p>　

95、　焊接電源的種類和極性：逆變式焊接電源、反接</p><p>　　逆變式焊接電源：工作時的電流是DC，上下幅度不大，即使DC很低，依舊能夠正常工作，因此對于厚度很小的板的焊接很合適。</p><p>　　極性：當電源輸出的是DC時，按焊件和焊條與電源正負極的接法，可分為正接和反接。焊條接負極為正接，接正極為反接。反接焊接比正接焊接時工作的平穩(wěn)性要好的，而且焊縫的深度很深，焊縫表面平整。&l

96、t;/p><p><b>　　焊絲直徑：</b></p><p>　　焊絲直徑由要被焊的鋼板的薄厚、所需焊接的部位及工作的快慢程度所決定。根據(jù)《實用焊接工藝手冊》表3-25，取焊絲直徑為1.6mm，熔滴過渡形式為短路過渡。</p><p><b>　　焊接電流:</b></p><p>　　通常，用直徑

97、0.8～1.6mm的焊絲短路焊接時，焊接電流在60～230A范圍內(nèi)選擇。根據(jù)《實用焊接工藝手冊》表3-26，焊絲電流的焊接范圍取120～160A.</p><p><b>　　電弧電壓：</b></p><p>　　電弧電壓選擇時必須與焊接電流配合恰當。焊接的電流和電弧電壓有一定的關(guān)系，增孔具有一致性。大多數(shù)情況下，電弧電壓在17到23伏范圍內(nèi)。</p>

98、<p><b>　　焊接速度：</b></p><p>　　如果上面的幾個參數(shù)都在范圍內(nèi)時，焊接速度越高，所得到的焊縫的寬度和深度越小。一般焊接速度取15～40m/h。</p><p><b>　　焊絲伸出長度：</b></p><p>　　焊絲伸出長度通常情況下為焊絲直徑的十到十五倍。</p>

99、<p><b>　　二氧化碳氣體流量：</b></p><p>　　一般在短路過渡焊接時，二氧化碳氣體流量約為8～15L/min。</p><p><b>　　焊件的檢查：</b></p><p>　　檢查焊縫的外觀、焊接接頭是否無損以及接頭是否密封。</p><p>　　焊接構(gòu)件的后處理

100、和涂裝</p><p>　　由于它被水泥完全裹著，所以不需要進行修整、清理和涂裝。</p><p>　　工序二：擋板與外圍鋼板的焊接</p><p><b>　　B</b></p><p><b>　　圖3.5</b></p><p>　　先使兩個工件對接，然后確定其他參數(shù)。

101、</p><p>　　焊接方法：二氧化碳氣體保護焊</p><p>　　二氧化碳氣體保護焊屬于利用二氧化碳做保護氣體的熔化極氣體保護焊，是以燃燒于工件與焊絲間的電弧作熱源的一種焊接方法，簡稱二氧化碳焊。</p><p>　　二氧化碳氣體保護焊的特點：</p><p>　　優(yōu)點：第一，花費開銷少。二氧化碳氣體很容易制造，因此市場上很容易買到，另

102、外二氧化碳焊焊絲在市場上也很容易購買，最重要的是焊接時消耗的能量很少。第二，焊縫質(zhì)量好且對油污不敏感。我們在焊接時能夠清楚地看到電弧的長度和熔池的大小深度，不會產(chǎn)生焊偏的情形。第三，生產(chǎn)效率高，焊接時簡單方便，干活的工人師傅可以不用有很豐富的經(jīng)驗也能使產(chǎn)品的質(zhì)量很好。第四，適用范圍廣。無論工件的位置如何，板是薄還是厚，都可以用二氧化碳氣體保護焊焊接。第五，焊接變形和內(nèi)應(yīng)力小。 </p><p>　　

103、缺點：焊縫的形狀凹凸不平，焊接時會火星四濺；如果所焊接的材料非常容易氧化，將不能用此焊接方法，而且 基本都是在戶外勞作，如果所處環(huán)境的風(fēng)力很高，也將不能進行焊接；勞動條件差。</p><p><b>　　接頭形式：T形接頭</b></p><p>　　T形接頭是兩相互垂直，或成一定角度相交的被焊構(gòu)件，以角焊縫連接的接頭。</p><p>　　焊

104、縫的布置：采用平焊布置</p><p>　　由于平焊操作簡單，并且容易保證焊縫的質(zhì)量，所以焊接時應(yīng)盡可能的使用平焊。</p><p>　　焊接的材料：藥芯焊絲和二氧化碳氣體</p><p>　　按“等強匹配”的原則，選實心合金焊絲或藥芯焊絲，但由于實心合金焊絲的冶煉和拔制都很困難，所以選擇藥芯焊絲。二氧化碳氣體為裝入鋼瓶的二氧化碳，既經(jīng)濟又方便。根據(jù)《氣體保護焊工藝

105、及應(yīng)用》，表4.17得，所選焊絲的牌號為YJ502R-2、型號為EF03-5042。</p><p>　　焊接電源的種類和極性：逆變式焊接電源、反接</p><p>　　逆變式焊接電源：工作時的電流是DC，上下幅度不大，即使DC很低，依舊能夠正常工作，因此對于厚度很小的板的焊接很合適。</p><p>　　極性：當電源輸出的是DC時，按焊件和焊條與電源正負極的接法，

106、可分為正接和反接。焊條接負極為正接，接正極為反接。反接焊接比正接焊接時工作的平穩(wěn)性要好的，而且焊縫的深度很深，焊縫表面平整。</p><p><b>　　焊絲直徑：</b></p><p>　　焊絲直徑由工件厚度、施焊位置及生產(chǎn)率的要求所決定。根據(jù)《實用焊接工藝手冊》表3-25，取焊絲直徑為1.6mm，熔滴過渡形式為短路過渡。</p><p>

107、<b>　　焊接電流:</b></p><p>　　通常，用直徑0.8～1.6mm的焊絲短路焊接時，焊接電流在60～230A范圍內(nèi)選擇。根據(jù)《實用焊接工藝手冊》表3-26，焊絲電流的焊接范圍取120～160A.</p><p><b>　　電弧電壓：</b></p><p>　　電弧電壓選擇時必須與焊接電流配合恰當。焊接的

108、電流和電弧電壓有一定的關(guān)系，增孔具有一致性。大多數(shù)情況下，電弧電壓在17到23伏范圍內(nèi)。</p><p><b>　　焊接速度：</b></p><p>　　如果上面的幾個參數(shù)都在范圍內(nèi)時，焊接速度越高，所得到的焊縫的寬度和深度越小。一般焊接速度取15～40m/h。</p><p><b>　　焊絲伸出長度：</b><

109、;/p><p>　　焊絲伸出長度通常情況下為焊絲直徑的十到十五倍。</p><p><b>　　二氧化碳氣體流量：</b></p><p>　　一般在短路過渡焊接時，二氧化碳氣體流量約為8～15L/min。</p><p><b>　　焊件的檢查：</b></p><p>　　檢

110、查焊縫的外觀、焊接接頭是否無損、擋板的外形尺寸是否符合圖樣的規(guī)定以及接頭是否密封。</p><p>　　焊接構(gòu)件的后處理和涂裝</p><p>　　由于它被水泥完全裹著，所以不需要進行修整、清理和涂裝。</p><p>　　工序三：外圍板與外圍板的焊接</p><p><b>　　C</b></p><

111、;p><b>　　圖3.6</b></p><p>　　先使兩個工件對接，然后確定其他參數(shù)。</p><p>　　焊接方法：二氧化碳氣體保護焊</p><p>　　二氧化碳氣體保護焊屬于利用二氧化碳做保護氣體的熔化極氣體保護焊，是以燃燒于工件與焊絲間的電弧作熱源的一種焊接方法，簡稱二氧化碳焊。</p><p>　　

112、二氧化碳氣體保護焊的特點：</p><p>　　優(yōu)點：第一，花費開銷少。二氧化碳氣體很容易制造，因此市場上很容易買到，另外二氧化碳焊焊絲在市場上也很容易購買，最重要的是焊接時消耗的能量很少。第二，焊縫質(zhì)量好且對油污不敏感。我們在焊接時能夠清楚地看到電弧的長度和熔池的大小深度，不會產(chǎn)生焊偏的情形。第三，生產(chǎn)效率高，焊接時簡單方便，干活的工人師傅可以不用有很豐富的經(jīng)驗也能使產(chǎn)品的質(zhì)量很好。第四，適用范圍廣。無論工件的

113、位置如何，板是薄還是厚，都可以用二氧化碳氣體保護焊焊接。第五，焊接變形和內(nèi)應(yīng)力小。 </p><p>　　缺點：焊縫的形狀凹凸不平，焊接時會火星四濺；如果所焊接的材料非常容易氧化，將不能用此焊接方法，而且 基本都是在戶外勞作，如果所處環(huán)境的風(fēng)力很高，也將不能進行焊接；勞動條件差。</p><p><b>　　接頭形式：直角接頭</b></p>

114、<p>　　直角接頭是連接兩相交成90度，或接近90度構(gòu)件端部的接頭，主要用于箱形結(jié)構(gòu)各元件的連接。</p><p>　　焊縫的布置：采用平焊布置</p><p>　　由于平焊操作簡單，并且容易保證焊縫的質(zhì)量，所以焊接時應(yīng)盡可能的使用平焊。</p><p>　　焊接的材料：藥芯焊絲和二氧化碳氣體</p><p>　　按“等強匹配

115、”的原則，選實心合金焊絲或藥芯焊絲，但由于實心合金焊絲的冶煉和拔制都很困難，所以選擇藥芯焊絲。二氧化碳氣體為裝入鋼瓶的二氧化碳，既經(jīng)濟又方便。根據(jù)《氣體保護焊工藝及應(yīng)用》，表4.17得，所選焊絲的牌號為YJ502R-2、型號為EF03-5042。</p><p>　　焊接電源的種類和極性：逆變式焊接電源、反接</p><p>　　逆變式焊接電源：工作時的電流是DC，上下幅度不大，即使DC很

116、低，依舊能夠正常工作，因此對于厚度很小的板的焊接很合適。</p><p>　　極性：當電源輸出的是DC時，按焊件和焊條與電源正負極的接法，可分為正接和反接。焊條接負極為正接，接正極為反接。反接焊接比正接焊接時工作的平穩(wěn)性要好的，而且焊縫的深度很深，焊縫表面平整。</p><p><b>　　焊絲直徑：</b></p><p>　　焊絲直徑由工件

117、厚度、施焊位置及生產(chǎn)率的要求所決定。根據(jù)《實用焊接工藝手冊》表3-25，取焊絲直徑為1.6mm，熔滴過渡形式為短路過渡。</p><p><b>　　焊接電流:</b></p><p>　　通常，用直徑0.8～1.6mm的焊絲短路焊接時，焊接電流在60～230A范圍內(nèi)選擇。根據(jù)《實用焊接工藝手冊》表3-26，焊絲電流的焊接范圍取120～160A.</p>

118、<p><b>　　電弧電壓：</b></p><p>　　電弧電壓選擇時必須與焊接電流配合恰當。焊接的電流和電弧電壓有一定的關(guān)系，增孔具有一致性。大多數(shù)情況下，電弧電壓在17到23伏范圍內(nèi)。</p><p><b>　　焊接速度：</b></p><p>　　如果上面的幾個參數(shù)都在范圍內(nèi)時，焊接速度越高，所得

119、到的焊縫的寬度和深度越小。一般焊接速度取15～40m/h。</p><p><b>　　焊絲伸出長度：</b></p><p>　　焊絲伸出長度通常情況下為焊絲直徑的十到十五倍。</p><p><b>　　二氧化碳氣體流量：</b></p><p>　　一般在短路過渡焊接時，二氧化碳氣體流量約為8

120、～15L/min。</p><p><b>　　焊件的檢查：</b></p><p>　　檢查焊縫的外觀、焊接接頭是否無損、擋板的外形尺寸是否符合圖樣的規(guī)定以及接頭是否密封。</p><p>　　焊接構(gòu)件的后處理和涂裝</p><p>　　清除焊接構(gòu)件的內(nèi)外表面以及焊縫表面殘留的飛濺，使其具有完好的外形，便于涂裝。<

121、;/p><p>　　在外表面涂上與基層結(jié)合牢固的防銹漆。</p><p>　　工序四：帶孔十字支撐板與無孔十字支撐板的焊接</p><p><b>　　D</b></p><p><b>　　圖3.7</b></p><p>　　先使兩個工件對接，然后確定其他參數(shù)。</p&

122、gt;<p>　　焊接方法：二氧化碳氣體保護焊</p><p>　　二氧化碳氣體保護焊屬于利用二氧化碳做保護氣體的熔化極氣體保護焊，是以燃燒于工件與焊絲間的電弧作熱源的一種焊接方法，簡稱二氧化碳焊。</p><p>　　二氧化碳氣體保護焊的特點：</p><p>　　優(yōu)點：第一，花費開銷少。二氧化碳氣體很容易制造，因此市場上很容易買到，另外二氧化碳焊焊

123、絲在市場上也很容易購買，最重要的是焊接時消耗的能量很少。第二，焊縫質(zhì)量好且對油污不敏感。我們在焊接時能夠清楚地看到電弧的長度和熔池的大小深度，不會產(chǎn)生焊偏的情形。第三，生產(chǎn)效率高，焊接時簡單方便，干活的工人師傅可以不用有很豐富的經(jīng)驗也能使產(chǎn)品的質(zhì)量很好。第四，適用范圍廣。無論工件的位置如何，板是薄還是厚，都可以用二氧化碳氣體保護焊焊接。第五，焊接變形和內(nèi)應(yīng)力小。 </p><p>　　缺點：焊縫的形

124、狀凹凸不平，焊接時會火星四濺；如果所焊接的材料非常容易氧化，將不能用此焊接方法，而且 基本都是在戶外勞作，如果所處環(huán)境的風(fēng)力很高，也將不能進行焊接；勞動條件差。</p><p><b>　　接頭形式：直角接頭</b></p><p>　　直角接頭是連接兩相交成90度，或接近90度構(gòu)件端部的接頭，主要用于箱形結(jié)構(gòu)各元件的連接。</p><p>　

125、　焊縫的布置：采用平焊布置</p><p>　　由于平焊操作簡單，并且容易保證焊縫的質(zhì)量，所以焊接時應(yīng)盡可能的使用平焊。</p><p>　　焊接的材料：藥芯焊絲和二氧化碳氣體</p><p>　　按“等強匹配”的原則，選實心合金焊絲或藥芯焊絲，但由于實心合金焊絲的冶煉和拔制都很困難，所以選擇藥芯焊絲。二氧化碳氣體為裝入鋼瓶的二氧化碳，既經(jīng)濟又方便。根據(jù)《氣體保護焊

126、工藝及應(yīng)用》，表4.17得，所選焊絲的牌號為YJ502R-2、型號為EF03-5042。</p><p>　　焊接電源的種類和極性：逆變式焊接電源、反接</p><p>　　逆變式焊接電源：工作時的電流是DC，上下幅度不大，即使DC很低，依舊能夠正常工作，因此對于厚度很小的板的焊接很合適。</p><p>　　極性：當電源輸出的是DC時，按焊件和焊條與電源正負極的接

127、法，可分為正接和反接。焊條接負極為正接，接正極為反接。反接焊接比正接焊接時工作的平穩(wěn)性要好的，而且焊縫的深度很深，焊縫表面平整。</p><p><b>　　焊絲直徑：</b></p><p>　　焊絲直徑由工件厚度、施焊位置及生產(chǎn)率的要求所決定。根據(jù)《實用焊接工藝手冊》表3-25，取焊絲直徑為1.6mm，熔滴過渡形式為短路過渡。</p><p&g