寧波市體育名師成長影響因素的研究【開題報告】

1、<p>　　遼 寧 科 技 學 院</p><p><b>　?。?015屆）</b></p><p><b>　　本科畢業(yè)設計</b></p><p>　題目：葫蘆島市高新園區(qū)污水處理廠工藝設計</p><p>　專題：</p><p>　　葫蘆島市高新園區(qū)污水處

2、理廠工藝設計</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　人類的經濟、技術在不斷進步，而這些也帶了各種污染現象，大氣、水體的污染嚴重影響了我們的生活環(huán)境。而在這其中，人們對水污染問題尤為重視。城市污水中除了要求去除的BOD和SS之外，一般情況下還有脫氮除磷的要求，以此對污水進行更為細致的處理。本設計采用A2/O工藝對進入污水處理廠的污水進行處理，該工

3、藝與其他工藝相比具有安全簡便、經濟適用等特點。</p><p>　　本設計采用A2/O工藝處理進入污水廠的污水。污水廠的日平均污水流量Q=17400m³/d；最大流量Qmax=20010 m³/d ，水廠的出水要求符合《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）中的一級B標準。污水處理的工藝流程為：污水經由一級處理由細格柵進入沉砂池，在沉砂池中通過砂水分離器一部分雜質以柵渣、沉

4、砂形式外運，然后在水解酸化中將不溶性有機物水解為溶解性有機物，然后進入二級處理的A2/O池，二沉池出水經消毒池消毒后直接排放。二沉池中一部分污泥作為回流污泥進入二級處理部分，剩余污泥進入污泥濃縮脫水間，形成泥餅后外運，上清液回流至粗格柵。</p><p>　　本設計有設計說明書、污水處理廠總平面圖、高程圖以及主要處理構筑物圖各一份。</p><p>　　關鍵詞：水解酸化，A2/O ，脫氮除

5、磷 ，污泥濃縮</p><p>　　Process design of wastewater treatment plant for high tech Zone in Huludao City </p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The economic and technological progre

6、ss of mankind has been made, and these have brought all kinds of pollution, and the pollution of air and water seriously affect our living environment.. And in this one, people pay special attention to water pollution pr

7、oblem. In addition to the removal of SS and BOD in urban sewage, the general situation also has the requirements of nitrogen and phosphorus removal, and this sewage treatment is more meticulous.. The design uses A2/O pro

8、cess to sewage treatmen</p><p>　　The design uses A2/O process to enter the sewage treatment plant sewage. Sewage treatment plant daily average flow of sewage Q=17400m no daily; maximum flow Qmax=20010 M Univ

9、ersity / D, water requirements in line with the "urban sewage treatment plant pollutant discharge standard" (GB18918-2002) in a B standard. The process of sewage treatment: sewage through a level of processing

10、by the fine grid into the sink, sand pool, sinking sand pool through water and sand separator part of impurities in </p><p>　　This design has the design specification, the total plan of the sewage treatment

11、plant, the elevation chart and the main processing structure plan each one.</p><p>　　Key words： Hydrolysis acidification, Anaerobic-Anoxic-Oxic processes, denitrification and phosphorus removal, sludge thick

12、ening</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 緒 論1</b></p><p>　　1.1 設計任務及主要依據1</p><p>　　1.1.1 設計任務1</p><p>　　1.1.2 設計依據1</p>

13、<p>　　1.2 設計原則1</p><p>　　1.3 設計原始資料2</p><p>　　1.3.1 地理位置2</p><p>　　1.3.2 氣象資料2</p><p>　　1.3.3 工程地質資料2</p><p>　　1.3.4 水文資料2</p><p>　

14、　1.3.5 污水處理廠進水標高數據2</p><p>　　1.4 設計水質水量及處理程度3</p><p>　　1.4.1 污水量3</p><p>　　1.4.2 平均日流量3</p><p>　　1.4.3 原水水質3</p><p>　　1.4.4 污水處理程度3</p><p&

15、gt;　　2 處理工藝的比較與選擇5</p><p>　　2.1 處理工藝的提出5</p><p>　　2.2 工藝流程8</p><p>　　3 污水處理構筑物的設計與計算9</p><p><b>　　3.1 粗格柵9</b></p><p>　　3.1.1 格柵的設計要求9<

16、;/p><p>　　3.1.2 格柵尺寸計算10</p><p>　　3.2 污水提升泵房12</p><p>　　3.2.1 提升泵房設計計算說明12</p><p>　　3.2.2 泵房的設計計算12</p><p>　　3.3 泵后細格柵13</p><p>　　3.3.1 設計參數

17、確定13</p><p>　　3.3.2 細格柵的設計計算13</p><p>　　3.4 沉砂池15</p><p>　　3.4.1 設計參數15</p><p>　　3.4.2 旋流沉砂池選型計算15</p><p>　　3.5 水解酸化池16</p><p>　　3.5.1 設

18、計參數16</p><p>　　3.5.2 設計計算16</p><p>　　3.6 A2/O生物反應池20</p><p>　　3.6.1 設計計算20</p><p>　　3.6.2 曝氣池及各部分尺寸的計算21</p><p>　　3.6.3 剩余污泥量的設計計算25</p><p

19、>　　3.6.4 供氣量的設計計算26</p><p>　　3.6.5 曝氣系統的計算與設計26</p><p>　　3.6.6 回流設備29</p><p>　　3.6.7 池子設備的選擇31</p><p>　　3.7 二沉池32</p><p>　　3.7.1 二沉池設計參數32</p&g

20、t;<p>　　3.7.2 二沉池的設計計算32</p><p>　　3.8 接觸消毒池35</p><p>　　3.8.1 設計參數35</p><p>　　3.8.2 設計計算35</p><p>　　3.9 計量槽37</p><p>　　3.9.1 計量槽的各部分尺寸37</p&

21、gt;<p>　　3.9.2 計量槽的長度37</p><p>　　3.9.3 計量槽的水位計算38</p><p>　　3.9.4 水廠出水管38</p><p>　　3.10 污泥濃縮脫水間38</p><p>　　3.11 設計參數38</p><p>　　4 污水處理廠平面及高程的布置

22、40</p><p>　　4.1 平面布置的原則40</p><p>　　4.2 高程布置的原則40</p><p>　　4.3 高程的計算41</p><p>　　4.3.1 管線的高程計算41</p><p>　　4.3.2 污泥管線的高程計算44</p><p>　　5 工程估算

23、及成本分析46</p><p>　　5.1 土建估算46</p><p>　　5.2 設備的費用47</p><p>　　5.3 日常運行費用的估算47</p><p><b>　　結 論49</b></p><p><b>　　致 謝50</b></p

24、><p><b>　　參考文獻51</b></p><p><b>　　附錄A52</b></p><p><b>　　附錄B52</b></p><p><b>　　1 緒 論</b></p><p>　　1.1 設計任務及主

25、要依據</p><p>　　1.1.1 設計任務</p><p>　　本設計的主要任務是完成葫蘆島市高新園區(qū)污水處理廠工藝的設計。工程設計內容主要包括：</p><p><b>　　1、方案的確定 </b></p><p>　　污水處理廠污水處理方案的確定應對照進廠的原水水質、水量、出水要求、廠房的規(guī)模以及當地氣溫、地質

26、條件等來進行選擇。每種工藝都有特定的適用條件，因此設計時應按照其特點來選擇構筑物。對工藝流程中各個處理單元的處理原理進行說明，并論述其優(yōu)缺點。</p><p>　　2、各構筑物尺寸的設計計算</p><p>　　進行污水廠內各污水處理單元處理效率估算；各構筑物的設計參數應查找相關手冊；各構筑物尺寸計算；設備選型的相關計算。</p><p>　　3、平面和高程圖布置&

27、lt;/p><p>　　通過查找相關資料并結合實際后再進行平面和高程布置。</p><p>　　4、編寫設計說明說、計算書</p><p><b>　　5、繪制設計圖紙</b></p><p>　　1.1.2 設計依據</p><p>　?。?）《污水排入下水道水質標準》(CT3082-99)；<

28、;/p><p>　　（2）《中華人民共和國污水綜合排放標準》（GB8978-1996）；</p><p>　?。?）《城市排水工程規(guī)劃規(guī)范》（GB50318-2000）；</p><p>　?。?）《城市污水處理及污染防治技術政策》；</p><p>　?。?）《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）。</p><p&g

29、t;<b>　　1.2 設計原則</b></p><p>　　設計應按照技術領先、質量可靠的原則，具體有以下幾項：</p><p>　?。?）深度落實國家在環(huán)境保護方面的法律法規(guī)、污水排放的標準和防治水污染條例。</p><p>　?。?）污水廠污水處理工藝的確定需根據進水的水質、水量，受納水體的規(guī)模，然后通過比較優(yōu)先采用低耗費、低能耗、低建設

30、費用、占地面積小、工藝流程簡便的工藝。</p><p>　?。?）污水處理廠應按照減少占地、土方平衡、經濟適用的原則來進行平面布置。</p><p>　?。?）選擇先進、可靠的設備和儀表，使其可立足于國內。</p><p>　?。?）采用適合我國的自動化系統，以便于提高自動化程度和管理水平。</p><p>　　1.3 設計原始資料</

31、p><p>　　1.3.1 地理位置</p><p>　　葫蘆島市高新園區(qū)污水處理廠位于遼寧省葫蘆島市高新園區(qū)，該污水處理廠主要針對工業(yè)園區(qū)內的工廠排放的廢水以及當地居民生活產生的生活污水。</p><p>　　1.3.2 氣象資料 </p><p>　　葫蘆島市位于中緯度地區(qū)，屬于溫帶大陸性季風氣候。四季分明，雨量充沛，氣候較為溫和，年平均氣溫

32、為9. 8°C，冬季最低氣溫為-22. 8°C，夏季最高氣溫為32. 9°C。</p><p>　　冬季的風向為西北風，夏季為西南風，年平均風速為3. 3米/秒，最大風速為17. 7米/秒。</p><p>　　1.3.3 工程地質資料</p><p>　　地震烈度為VI度，基本地震加速度為0. 10g。</p><

33、p>　　1.3.4 水文資料</p><p>　　污水廠出水排入附近河流，平均水深2.7m，平均流量為12.66m/s，最高洪水位為19.60m。</p><p>　　1.3.5 污水處理廠進水標高數據</p><p>　　廠區(qū)地坪標高為23.60m。污水處理廠進水干管管內底標高20.10m。</p><p>　　1.4 設計水質水量及

34、處理程度</p><p><b>　　1.4.1 污水量</b></p><p>　?。?）城市的設計人口為10萬，居住設施內設有淋浴、排水設備。</p><p>　?。?）日平均處理水量為17400m³/d</p><p>　?。?）總變化系數 KZ=1.15。</p><p>　　1

35、.4.2 平均日流量</p><p>　　依據設計任務書已知，日平均處理水量為17400m³/d</p><p><b>　　平均流量</b></p><p>　　Q=17400 m3/d=201 L/s</p><p>　　總變化系數KZ為1.15，則最大流量</p><p>　　Qm

36、ax=Q·Kz=17400×1.15=20010 m3/d=232 L/s</p><p>　　1.4.3 原水水質</p><p>　　該污水處理廠進出水水質指標如表1.1所示。</p><p>　　表1.1 進出水水質指標 單位：mg/L</p><p>　　1.4.4 污水處理程度</

37、p><p>　　污水處理廠的出水要求符合《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）中的一級B標準，其處理程度的計算式為[14] </p><p><b>　?。?.1）</b></p><p>　　式中 E—污水的處理程度，%；</p><p>　　Ci—待處理的污水中某類污染物的平均濃度，mg/L；<

38、;/p><p>　　Ce—允許排放的污水中該類污染物的平均濃度，mg/L。</p><p>　　CODCr的處理程度</p><p><b>　　BOD5的處理程度</b></p><p><b>　　SS的處理程度</b></p><p>　　NH3-N的處理程度</p&

39、gt;<p><b>　　TN的處理程度</b></p><p><b>　　TP的處理程度</b></p><p>　　2 處理工藝的比較與選擇</p><p>　　2.1 處理工藝的提出</p><p>　　葫蘆島市高新園區(qū)污水處理廠的日污水處理能力為20000噸，該廠屬于中型污水

40、處理廠。本設計對污水有脫氮除磷的要求，因此經綜合考慮比較適合的工藝有： A2/O法、CAST法、氧化溝法、SBR法。</p><p><b>　　1、A2/O工藝</b></p><p>　　A2/O工藝是通過厭氧、缺氧和好氧三個階段來完成生物脫氮除磷的。厭氧階段釋放磷，污水中有機物被吸收使BOD5的濃度降低；此外NH3-N因細胞的合成而得到去除，使得污水中NH3-N

41、的濃度也得到降低。缺氧階段反硝化細菌將有機物作為碳源，將硝酸氮和亞硝酸氮還原為N2并釋放。從而使BOD5的濃度得到降低，NO3-N的濃度大大的降低，但這個過程中磷的濃度變化程度卻很小。好氧階段的主要任務是污水中的有機物濃度被細胞微生物氧化而降低；而污水中的磷濃度隨著聚磷菌過量的攝取，也較快的降低。</p><p>　　（1）A2/O工藝優(yōu)點</p><p>　?、俟に嚵鞒毯唵?，便于操作，總

42、的水力停留時間較短； </p><p>　?、诮z狀菌不會大量繁殖，SVI一般小于100；</p><p><b>　　③污泥沉降性能好；</b></p><p>　　④運行效果穩(wěn)定，技術成熟，管理簡單，運行費用較低。</p><p>　?、菝摰仔Ч^好。</p><p>　?。?）A2/O工藝

43、的缺點 </p><p>　　①構筑物復雜、污泥回流量較大、能量消耗高，沼氣利用效果較差；</p><p>　?、谖勰嗪纵^高，一般為2.5%以上。</p><p><b>　　2、CAST工藝</b></p><p>　　CAST工藝是在SBR工藝的基礎上，增加了一些污泥回流裝置和選擇器裝置，然后對時間順序進行調整。以

44、此來提高工藝運行的效率，在CAST工藝中，應至少設兩個池子，從而使得系統能夠連續(xù)進水進而滿足各項要求。</p><p>　?。?）CAST工藝優(yōu)點[3]</p><p>　?、俟に嚵鞒梯^簡單，采用矩形結構，土建投資低，維護管理簡單；</p><p>　?、谠O計時可采用模塊布置方法，擴建方便；</p><p>　　③脫氮除磷效果明顯。</

45、p><p>　?。?）CAST工藝缺點[3]</p><p>　?、僭O備的閑置率高，投資較大；</p><p>　?、谟捎谠黾恿宋勰嗷亓飨到y，系統較復雜。</p><p><b>　　3、氧化溝工藝</b></p><p>　　氧化溝是一種變型后的活性污泥法，活性污泥和污水在渠中一直循環(huán)往復流動。該系

46、統的特點是有一個封閉式的曝氣池，通過一個裝有方向控制器的曝氣裝置，向混合液中加入氧氣，此外還能使曝氣池中的活性污泥時刻保持著懸浮的狀態(tài)，從而使混合液在氧化溝內沿池長不斷的循環(huán)流動。</p><p>　　（1）氧化溝工藝優(yōu)點</p><p>　?、僖子诳朔塘骱吞岣呔彌_能力；</p><p>　　②適用于硝化－反硝化工藝；</p><p>　　

47、③整體體積功率密度低，可節(jié)省能量。</p><p>　　（2）氧化溝工藝的缺點</p><p>　?、俪匦洼^大，占地面積較大；</p><p>　?、谙到y處理過程中易產生泡沫；</p><p>　?、墼诔貎热菀仔纬伤绤^(qū)，有沉砂。</p><p><b>　　4、SBR工藝</b></p>

48、;<p>　　SBR法又叫做序批式活性污泥法，該法與傳統的活性污泥法相比較，在流態(tài)上曝氣池屬于完全混合流，而污水中的有機物是隨著時間增加而被一點點降解的，其基本操作流程由進水、反應、沉淀、出水和閑置等五個基本過程組成，從污水流入到閑置結束構成一個周期[7]。</p><p>　?。?）SBR工藝的優(yōu)點</p><p>　?、傩矢撸瑑艋Ч?；</p><

49、p>　?、谶\行效率高，出水水質較好；</p><p>　?、酃に嚵鞒毯唵?、運轉靈活。</p><p>　?。?）SBR工藝的缺點</p><p>　　①污泥回流量較大，能耗較高；</p><p><b>　?、谡託饣乩寐实?；</b></p><p>　?、墼撓到y沒有初沉池，所以會產生浮渣，

50、這個問題還沒有得到很好的解決。</p><p>　　根據綜合比較，從便于管理，保證出水安全角度出發(fā)，本設計推薦A2/O工藝作為綜合工業(yè)園污水處理廠的處理工藝。因為該工藝工藝流程簡單，便于管理；污泥沉降性能好，可減少污泥排放量；污水廠內水頭利用充分；運行管理簡單；出水水質穩(wěn)定，適用于中小型城鎮(zhèn)污水處理廠。</p><p><b>　　2.2 工藝流程</b></p

51、><p>　　污水處理工藝流程如圖2.1所示。</p><p>　　圖2.1 工藝流程圖</p><p>　　污水經由一級處理由細格柵進入沉砂池，在沉砂池中通過砂水分離器一部分雜質以柵渣、沉砂形式外運，然后在水解酸化中將不溶性有機物水解為溶解性有機物，然后進入二級處理的A2/O池，二沉池出水經消毒池消毒后直接排放。二沉池中一部分污泥作為回流污泥進入二級處理部分，剩余污泥

52、進入污泥濃縮脫水間，形成泥餅后外運，一部分上清液回流至粗格柵。</p><p>　　3 污水處理構筑物的設計與計算</p><p><b>　　3.1 粗格柵</b></p><p>　　粗格柵的作用是清除管道當中的大顆粒懸浮物，以此來保證后續(xù)構筑物的正常運行。</p><p>　　3.1.1 格柵的設計要求</p

53、><p>　?。?）水泵前粗格柵應符合下列要求：</p><p>　　1）人工清除為25~40mm；</p><p>　　2）機械清除為16~25mm；</p><p>　　3）最大間隙為40mm。</p><p>　?。?）過柵的流速采用0.6~1.0m/s。</p><p>　　（3）格柵傾角為

54、45°~75°，機械格柵傾角為60°~70°。</p><p>　?。?）格柵前渠道水流速度為0.4~0.9m/s。</p><p><b>　　各運行參數：</b></p><p>　　設計流量Qmax=20010m3/d=0.232m3/s=232L/s</p><p>　　柵

55、前流速0.7m/s； 過柵流速0.9m/s； </p><p>　　柵條寬度0.01m； 格柵間隙25mm；</p><p>　　柵前部分長度0.5m； 格柵傾角α=60°；</p><p>　　過柵水頭損失0.175m。</p><p>　　在無當地具體運行資料時，一般采用：</p><p

56、>　?。?）當格柵間隙為16~25mm時適用于0.10~0.05m3 柵渣/103m3的污水；</p><p>　?。?）格柵間隙為30~50mm時適用于0.03~0.01m3 柵渣/103m3的污水；</p><p>　?。?）經過格柵的水頭損失取值0.08~0.15m。</p><p>　　計算草圖如3.1所示。</p><p>　

57、　圖3.1 粗格柵計算草圖</p><p>　　3.1.2 格柵尺寸計算</p><p>　?。?）設計參數的確定：</p><p>　　本設計的設計流量為Q=Qmax=0.232m3/s，該流量按最高日最高時的流量計算。</p><p>　　柵前流速0.7m/s； 過柵流速0.9m/s；</p><p&

58、gt;　　渣條寬度0.01m； 格柵間隙0.02m；</p><p>　　柵前部分長度0.5m； 格柵傾角α=60°；</p><p>　　單位柵渣量：W1=0.05m3柵渣/103m3污水。</p><p>　　按照規(guī)范規(guī)定的數值來確定柵前水深，由最優(yōu)水力斷面公式</p><p><b&

59、gt;　?。?.1）</b></p><p><b>　　柵前槽寬</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　柵前水深</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　

60、?。?）柵條的間隙數計算</p><p><b>　　，取n=30個</b></p><p><b>　　柵槽的有效寬度計算</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　進水渠道漸寬部分的長度計算</p><p><b>

61、;　　m</b></p><p>　　α為進水渠展開角，α=。</p><p>　　柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分的長度的計算</p><p><b>　　m</b></p><p>　?。?）過柵水頭損失的計算</p><p>　　該式中設柵條斷面為銳邊矩形截面，取k=3 </

62、p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　其中</b></p><p><b>　?。?.2）</b></p><p>　　式中 h1—水頭損失，m；</p><p>　　K—系數，取k=3；</p><p>　

63、　ζ—阻力系數，β取2.42。</p><p>　?。?）柵后槽總高度的計算</p><p>　　取柵前渠道超高為h2=0.3m，則柵前槽的總高度為</p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　柵槽總長

64、度的計算</b></p><p>　　（9）每日柵渣量的計算</p><p>　　設格柵間隙為20mm，則每日柵渣量為</p><p>　?。?.3） </p><p>　　式中 W1—柵渣量，取W1=0.05；</p><p>　　KZ—污水流量的變化系數，KZ取1.15；</p>

65、<p>　　Qmax—污水的最大流量，m3/s。</p><p>　　因此應采用機械清渣方式。</p><p><b>　　(10)格柵的選擇</b></p><p>　　柵槽左右兩邊各留出0.5m過道，另外格柵間的出渣處留2.0m的渣車距離，則格柵間寬為0.89×2+0.5×3+2.0=4.7m，設計取6m&l

66、t;/p><p>　　柵槽前后各留出0.4m過道，以及螺旋輸送機的寬度為0.5m，則格柵間長為2.18+0.4×2+0.5，設計取4m。</p><p>　　選用2臺GH-1000回轉格柵除污機(一用一備)。格柵除污機的主要技術參數如表3.1。</p><p>　　表3.1 GH-1000鏈式旋轉除污機技術參數</p><p>　　3.

67、2 污水提升泵房</p><p>　　3.2.1 提升泵房設計計算說明</p><p>　　本設計選擇A2/O法，污水處理流程簡便，只需要一次提升。污水經過一次提升后進入細格柵，之后進入旋流沉砂池、水解酸化池、A2/O池、二沉池、污泥濃縮脫水間、接觸消毒池，最后排入河流。</p><p>　　本設計的設計流量為Qmax=20010m3/d=833.75m3/h=23

68、2L/s。</p><p>　　3.2.2 泵房的設計計算</p><p>　　各污水處理構筑物的水面標高和池底的埋深計算見后續(xù)高程計算。</p><p><b>　　水泵的選擇</b></p><p>　　污水提升前的水位為20.32m，提升后的水位為26.145m。</p><p>　　因此提

69、升的凈揚程為Z=26.145-20.32=5.825m</p><p>　　設水頭損失為2.5m，安全水頭為1.5m，吸水口至細格柵的管路的總水頭損失為1.0m，因此水泵揚程為H=10.825m。</p><p>　　設計流量Q=833.75m3/h，因此選擇3臺潛污泵（2用1備）。</p><p><b>　　則單臺水泵的流量：</b><

70、;/p><p><b>　　m3/h</b></p><p>　　通過計算選擇WQ400-10-22型潛污泵，相關參數見表3.2。</p><p>　　表3.2 WQ400-13-30型潛污泵參數</p><p><b>　　2、集水池的計算</b></p><p>　　集水池的

71、容積為不小于單臺泵在6分鐘之內的流量，則：</p><p><b>　　m3</b></p><p>　　設有效水深為1.5m，因此集水池的面積為：</p><p><b>　　m2</b></p><p>　　經計算，泵房選擇為矩形面的鋼筋混凝土半地下式結構，尺寸：13m×7m。<

72、/p><p><b>　　3.3 泵后細格柵</b></p><p>　　3.3.1 設計參數確定</p><p>　　設計流量Q=Qmax＝0.232m3/s，設計流量以水泵的最大組合流量計。</p><p>　　柵前流速0.9m/s； 過柵流速0.9m/s；</p><p>　　

73、渣條寬度0.01m； 格柵間隙0.01m；</p><p>　　柵前部分長度0.5m； 格柵傾角α=60°；</p><p>　　單位柵渣量：W1=0.10m3柵渣/103m3污水。</p><p>　　柵條斷面形狀為矩形，其漸寬部分展角為20°。 </p><p>　　3.3.

74、2 細格柵的設計計算</p><p>　?。?）根據最優(yōu)水力斷面公式，</p><p><b>　　柵前槽寬</b></p><p><b>　　柵前水深</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　柵條間隙數的

75、計算</b></p><p><b>　　個，取67個</b></p><p><b>　　柵槽有效寬度的計算</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　進水渠道漸寬部分長度的計算</p><p><b>

76、　　式中α=20º。</b></p><p>　　柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度的計算</p><p><b>　　m</b></p><p>　　（6）過柵水頭損失的計算</p><p>　　因柵條邊形狀為矩形截面，取k=3</p><p><b>　　m&l

77、t;/b></p><p>　　式中 K—系數，取k=3；</p><p>　　h0—水頭損失，m；</p><p>　　ζ—阻力系數，取β=2.42。</p><p>　?。?）柵后槽總高度的計算</p><p>　　柵前渠道的超高為h2=0.3m，那么柵前槽的總高度</p><p>&

78、lt;b>　　m</b></p><p>　?。?）格柵總長度的計算 </p><p><b>　　m</b></p><p>　　(9）每日柵渣量的計算</p><p>　　因此應采用機械清渣方式。</p><p><b>　　(10)格柵選擇</b>&

79、lt;/p><p>　　柵槽左右兩邊各留出0.5m過道，另外格柵間的出渣處留1.0m的渣車距離，則格柵間寬為1.33×2+0.5×3+1.0=5.16m，設計取6m。柵槽前后各留出0.4m過道，以及螺旋輸送機的寬度為0.5m，則格柵間長為0.4×2+0.5+3.14=4.44，設計取5m。</p><p>　　選用2臺GH-1400回轉格柵除污機(一用一備)。格柵

80、除污機主要的技術參數見下表3.3。</p><p>　　表3.3 GH-1400回轉格柵除污機技術參數</p><p><b>　　3.4 沉砂池</b></p><p>　　3.4.1 設計參數</p><p>　　（1）一般情況下污水處理廠應該設有沉砂池，城市污水處理廠中沉砂池的池子個數不應該少于2。</p&g

81、t;<p>　?。?）進、出水渠道之間的夾角應大于270°，以此來加大水流的停留時間。</p><p>　　（3）沉砂池中能夠去除的顆粒的相對密度一般不超過2.65。</p><p>　?。?）工藝流程中沉砂池的前面應設有粗、細格柵。</p><p>　　3.4.2 旋流沉砂池選型計算</p><p><b>

82、;　　（1）已知條件</b></p><p>　　設計流量按水泵的最大組合流量Qmax=20010m3/d計算</p><p><b>　　設計計算</b></p><p>　　本污水處理廠擬設計2座旋流沉砂池，根據已知條件可知，單座沉砂池的水量為10005m3/d，單座旋流式沉砂池的尺寸見表3.4。</p><

83、p>　　表3.4 旋流式沉砂池尺寸</p><p>　?。?）砂水分離器的選用</p><p>　　為分離出沉砂中的砂和水，需選擇砂水分離器。根據沉砂的處理量來選擇砂水分離器，通過計算選擇LSF-350型砂水分離器，其參數見表3.5。</p><p>　　表3.5 LSF-350型砂水分離器</p><p><b>　　3.5

84、 水解酸化池</b></p><p>　　3.5.1 設計參數</p><p>　　表3.6 水解酸化池尺寸</p><p>　　3.5.2 設計計算</p><p><b>　　設計的出水水質</b></p><p>　　設在該水解酸化池當中COD的去除率為，BOD5的去除率為25%

85、SS的去除率為20%</p><p><b>　　水解酸化池出水</b></p><p><b>　　=252</b></p><p><b>　　=264</b></p><p>　　水解酸化池的表面積 </p><p><b>　　=166

86、.75</b></p><p>　　式中 — 水解酸化池的個數， ；</p><p>　　— 水解酸化池的表面負荷，， ；</p><p>　　水解酸化池的有效水深</p><p>　　式中 — 停留時間， ；</p><p>　　水解酸化池的有效容積</p><p>　　本設計的

87、反應器與的比值為2:1</p><p>　　水解酸化池的池體高度</p><p>　　設水解池的超高，則池體的總高度為</p><p><b>　　水解池的出水堰負荷</b></p><p><b>　　=59.48</b></p><p>　　式中 — 出水堰的總長度，；

88、</p><p><b>　　—出水堰負荷， ；</b></p><p>　　設水解池的三角形堰板角度，水位深度</p><p><b>　　單齒流量 </b></p><p><b>　　齒個數 </b></p><p><b>　　421&

89、lt;/b></p><p><b>　　齒間距</b></p><p><b>　　=0.07</b></p><p>　　因此本設計共選用個出水堰，單個堰長為 ，寬為。</p><p><b>　　出水渠的設計計算</b></p><p>&l

90、t;b>　　出水渠的渠寬</b></p><p>　　考慮到安全因素，使出水渠的設計流量為，則</p><p><b>　　出水渠的渠深</b></p><p><b>　　集水槽的起端水深</b></p><p>　　設水解池出水槽的自由跌落高度</p><p

91、>　　因此集水槽的總深度為：=0.3672</p><p><b>　　剩余污泥量的計算</b></p><p><b>　　自身的衰減系數</b></p><p><b>　　當時，</b></p><p><b>　　生物污泥量 </b><

92、/p><p><b>　　=3657</b></p><p>　　式中 — 污泥的產率系數，取；</p><p>　　— 混合液的揮發(fā)性懸浮固體濃度,??；</p><p><b>　　非生物的污泥量</b></p><p><b>　　因此總污泥量為：</b&g

93、t;</p><p><b>　　配水系統的計算</b></p><p>　　本設計選擇大阻力配水系統來保證水解酸化池在配水上的均勻分布。</p><p><b>　　配水強度，沖洗流量</b></p><p><b>　　干管</b></p><p>

94、　　本設計選擇鋼筋混凝土渠道。斷面尺寸。</p><p><b>　　起端流速為：</b></p><p><b>　　支管</b></p><p>　　支管的中心距離為：0.3m，支管個數為：根，支管的長度為：=4.14。每根支管的直徑為：d=160mm，支管的進口流量為：，因此支管起端的流速為： =0.28</p

95、><p><b>　　孔口</b></p><p>　　孔口的直徑為9mm，在干管的頂部開兩排孔，設每排有100個孔，孔口的中心距離為： </p><p>　　每根支管孔口數為100個，分為兩排布置，每排50個孔，孔口中心距離。</p><p><b>　　配水系統的校核</b></p>

96、<p><b>　　實際的孔口數為：個</b></p><p>　　實際的孔口總面積為：=0.4</p><p>　　實際的孔口流速為： 0.8625</p><p><b>　　因此符合要求。</b></p><p><b>　　設計簡圖</b></p>

97、<p>　　圖3.2 水解酸化池簡圖</p><p>　　3.6 A2/O生物反應池</p><p>　　經綜合考慮本設計選擇傳統推流式曝氣池[2]。</p><p>　　3.6.1 設計計算</p><p><b>　　（1）已知條件：</b></p><p>　　設計流量Q=17

98、400m3/d</p><p>　　原水水質為：COD=440mg/L；BOD=160mg/L；SS=330mg/L；TN=60mg/L ； </p><p>　　NH3-N =40mg/L；TP=4.0mg/L。</p><p>　　出水水質為：COD=60mg/L；BOD5=20mg/L；SS=20mg/L；TN=20mg/L；NH3-N=8.0mg/L；TP=

99、1.0mg/L。</p><p><b>　?。?）計算</b></p><p>　　設BOD5經A2/O池的處理，可降低25％濃度，因此出水BOD5值：</p><p>　　Sα＝160（1-25％）＝120mg/L</p><p>　　計算BOD5的去除率，先根據公式BOD5＝5（1.42bXαSS）=7.1XαSS

100、計算非溶解性BOD5 值，式中：</p><p>　　SS—懸浮固體濃度，取20mg/L；</p><p>　　b—微生物的氧化率，取0.08；</p><p>　　Xα—活性微生物在污水中所占比例，取0.4。</p><p>　　計算可得：非溶解性BOD5＝7.10.080.420＝4.544mg/L</p><p>

101、;　　所以處理水中的溶解性BOD5 </p><p>　　20-4.544＝15.456mg/L</p><p><b>　　則去除率</b></p><p>　　3.6.2 曝氣池及各部分尺寸的計算</p><p>　?。?）污泥負荷率的確定</p><p>　　校核公式為：

102、 （3.4）</p><p><b>　　代入上述各值，</b></p><p>　　通過計算可得，LS取0.25是滿足條件的。</p><p>　?。?）混合液的污泥濃度計算</p><p>　　根據計算得到的Ls值，取SVI值為140。</p><p><b&

103、gt;　　根據計算公式</b></p><p>　　式中 X—混合液的污泥濃度，mg/L；</p><p>　　Xr—回流污泥的濃度，mg/L；</p><p><b>　　R—污泥的回流比。</b></p><p>　　取R=100％，r=1.2，代入上述公式得：</p><p>&

104、lt;b>　　mg/L</b></p><p><b>　　mg/L</b></p><p><b>　?。?）反應池容積</b></p><p><b>　　m3</b></p><p><b>　　總水力停留時間為：</b></

105、p><p><b>　　h</b></p><p>　　各反應池的水力停留時間和容積</p><p>　　厭氧池∶缺氧池∶好氧池=1∶1∶3</p><p><b>　　厭氧池</b></p><p><b>　　水力停留時間：h</b></p>

106、<p>　　容積：m3 </p><p><b>　　缺氧池</b></p><p><b>　　水力停留時間：h</b></p><p><b>　　容積：m3</b></p><p><b>　　好氧池</b></p>

107、;<p><b>　　水力停留時間：h</b></p><p><b>　　容積：m3</b></p><p>　?。?）校核氮磷的負荷</p><p>　　好氧段的總氮負荷[kgTN/(kgMLSS·d)]（滿足要求）</p><p>　　厭氧段的總磷負荷[kgTP/(kg

108、MLSS·d)]（滿足要求）</p><p>　?。?）平面尺寸的計算</p><p>　　設有兩組反應池，單組反應池的容積 V單</p><p><b>　　m3</b></p><p>　　設有效水深為h=2.5m</p><p>　　單組反應池的有效面積S單</p>

109、<p><b>　　m2</b></p><p>　　每個曝氣池設計10條廊道，厭氧段在1、2廊道內，缺氧段在第3、4廊道內，好氧段在后6個廊道內，每條廊道寬度取3.15m，因此每條廊道長L：</p><p><b>　　m</b></p><p>　　經校核：1＜＜2；5＜＜10，滿足要求。</p>

110、<p>　　設水池的超高為0.3m，因此水池總高</p><p><b>　　m</b></p><p>　　圖3.3 A2/0反應池示意圖</p><p>　?。?）反應池的進、出水管道的計算</p><p><b>　　①進水管流量</b></p><p>

111、<b>　　m3/s </b></p><p>　　管道的流速為1.0 m/s。</p><p>　　每個反應池的進水管的設計流量為：</p><p><b>　　m3/s</b></p><p><b>　　管道的過水斷面面積</b></p><p>

112、<b>　　m2</b></p><p><b>　　管徑</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　通過計算取進水管的管徑為DN400mm。</p><p><b>　?、诨亓魑勰喙艿挠嬎?lt;/b></p><

113、p>　　單組反應池的回流污泥管的流量</p><p><b>　　m3/s</b></p><p>　　設管道流速為1.5m/s。</p><p><b>　　管道的過水斷面面積</b></p><p><b>　　管徑</b></p><p>&

114、lt;b>　　m</b></p><p>　　取管徑DN350mm。</p><p><b>　?、圻M水井的計算</b></p><p><b>　　反應池的進水孔流量</b></p><p><b>　　m3/s</b></p><p&g

115、t;　　孔口流速為0.60m/s</p><p><b>　　孔口的過水斷面面積</b></p><p><b>　　m2</b></p><p>　　孔口尺寸取為1.0m×0.5m。</p><p>　　④出水堰和出水井的計算</p><p><b>　

116、　出水堰的計算公式</b></p><p>　?。?.5） </p><p>　　式中 H—堰上水頭，m。</p><p>　　b—堰的寬度，b=7.5 m；</p><p><b>　　m3/s</b></p><p><b>　　m<

117、/b></p><p><b>　　出水孔的過流量</b></p><p>　　Q4=Q3=0.464m3/s</p><p>　　孔口流速為0.6m/s</p><p><b>　　孔口的過水斷面面積</b></p><p><b>　　m2</b&g

118、t;</p><p>　　設孔口的尺寸為1m×0.8m，出水井平面的尺寸為1.6m×1m。</p><p><b>　?、莩鏊艿挠嬎?lt;/b></p><p><b>　　出水管的設計流量</b></p><p><b>　　m3/s</b></p&g

119、t;<p>　　管道流速為1.0 m/s</p><p><b>　　管道的過水斷面面積</b></p><p><b>　　m2</b></p><p><b>　　管徑</b></p><p><b>　　m</b></p>

120、<p>　　取管徑DN600mm。</p><p>　　3.6.3 剩余污泥量的設計計算 </p><p>　　取污泥增殖系數Y=0.5，污泥自身氧化率Kd=0.05，代入公式得：</p><p><b>　　kg/d</b></p><p><b>　　kg/d</b></p

121、><p><b>　　kg/d</b></p><p>　　濕污泥量：設污泥含水率為99.1%。</p><p><b>　　則剩余污泥量為：</b></p><p><b>　　m3/d</b></p><p>　　3.6.4 供氣量的設計計算<

122、/p><p>　　(1)設計需氧量AOR：</p><p>　　AOR=去除BOD5需氧量－剩余污泥中BOD5氧當量＋氨氮硝化需氧量－剩余污泥中氨氮的氧當量－反硝化脫氮產氧量。</p><p><b>　　碳化需氧量</b></p><p><b>　?。?.7）</b></p><

123、p><b>　　硝化需氧量</b></p><p>　　反硝化脫氮產生的氧量</p><p><b>　　總需氧量</b></p><p>　　最大需氧量與平均需氧量之比為1.4，則：</p><p>　　去除每1kgBOD5的需氧量為：</p><p>　　3.6.5

124、 曝氣系統的計算與設計</p><p>　　本設計選用微孔空氣擴散器，擴散器的敖安裝在距離池底0.2m的地方，其淹沒水深為2.3m，設溫度為30℃。水中的溶解氧的飽和度為mg/L，mg/L。</p><p>　?。?）擴散器出口處的壓力</p><p>　?。?）離開曝氣池表面時空氣中氧的百分比</p><p>　?。?.8）

125、 </p><p>　?。?）曝氣池混合液中的平均氧飽和度</p><p>　?。?.9） </p><p>　　將最不利的溫度條件定為30℃，通過計算</p><p><b>　　mg/L</b></p><p>　?。?）換算上述結果至20℃條件下，則充氧量</p

126、><p>　?。?.10） </p><p>　　式中 R—在實際狀況下，轉移到曝氣池中的總氧量。</p><p>　　R0—在標準條件下，轉移到曝氣池中的總氧量；</p><p>　　Q2=62.7kg/h，β=0.95，α=0.8，C=2.0，ρ=1.0。</p><p><b>　　

127、kg/h</b></p><p><b>　　最高時需氧量：</b></p><p><b>　　kg/h</b></p><p>　?。?）池子的平均時供氣量</p><p><b>　　m3/h</b></p><p>　?。?）池子的最

128、大時供氣量</p><p><b>　　m3/h</b></p><p>　?。?）消耗1千克BOD5的耗氣量</p><p>　?。?）1m³污水的供氣量 </p><p>　　通過計算選擇兩臺SSR-50羅茨鼓風機的相關參數見表3.7。</p><p>　　表3.7 SSR-50羅茨

129、鼓風機性能參數</p><p>　?。?）空氣管道系統的設計計算</p><p><b>　　曝氣池的平面面積</b></p><p><b>　　m2</b></p><p>　　單個微孔曝氣器的使用面積是0.5m2，因此曝氣器的總量</p><p>　　經慎重考慮，選擇1

130、600個微孔曝氣器。</p><p>　　（10）空氣管道系統的計算以及管路圖的布置</p><p>　　單個曝氣池中一條廊道所設置的微孔曝氣器的數量</p><p><b>　　個</b></p><p>　　空氣管道的布置原則：在每相鄰的2條廊道的墻壁上設置1根干管，一共設置7根干管。每根干管上共設置有14條配氣豎管

131、。整個曝氣池總共設有84條配氣豎管，單根配氣豎管的供氣量</p><p><b>　　m3/h</b></p><p>　　單根豎管上的微孔擴散器的數目</p><p><b>　　個</b></p><p>　　單個微孔擴散器的供氣量</p><p><b>　　

132、m3/h</b></p><p><b>　　供風管道的計算</b></p><p>　?、俦驹O計采用樹狀放置的供風干管</p><p><b>　　流量 </b></p><p><b>　　流速為10m/s</b></p><p>&l

133、t;b>　　管徑</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　取管徑DN400mm。</p><p><b>　?、趩蝹裙夤艿牧髁?lt;/b></p><p>　　m3/h=0.078m3/s</p><p><b>　　流速

134、為10m/s</b></p><p><b>　　管徑 </b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　取管徑DN150mm。</p><p><b>　　③雙側供氣管的管徑</b></p><p>　　m3/h=0.

135、156m3/s</p><p><b>　　流速為10m/s</b></p><p><b>　　管徑為：m</b></p><p>　　取管徑DN200mm。</p><p>　　3.6.6 回流設備</p><p>　?。?）污泥回流的計算</p><

136、p>　　污泥回流比：R=100%</p><p><b>　　污泥的回流量為： </b></p><p>　　設有污泥泵房1座（兩用一備），計算得單泵流量</p><p><b>　　QR單=m3/h</b></p><p>　　經計算本設計選擇WQ400-13-30型潛污泵，相關參數見表3.

137、8。</p><p>　　表3.8 WQ400-13-30型潛污泵參數</p><p><b>　?。?）回流設備</b></p><p><b>　?、倩亓鞅玫挠嬎?lt;/b></p><p><b>　　TN去除率：</b></p><p><b&

138、gt;　　混合液回流比：</b></p><p><b>　　取R內=200%。</b></p><p><b>　　回流量</b></p><p><b>　　m3/d</b></p><p><b>　　m3/h</b></p>