儲(chǔ)罐地基畢業(yè)設(shè)計(jì)參考

1、<p>　　畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)</p><p><b>　　班級(jí)：</b></p><p><b>　　學(xué)號(hào)：</b></p><p><b>　　姓名：</b></p><p><b>　　指導(dǎo)老師：</b></p><p

2、><b>　　某軟土地基處理設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　工程簡介及工程地質(zhì)概況……………………………………1</p><p>　　地基處理方案選擇……………………………………………5</p><p>　　砂井地基設(shè)計(jì)……………………………

3、……………………7</p><p>　　制定充水預(yù)壓計(jì)劃……………………………………………9</p><p>　　固結(jié)度計(jì)算……………………………………………………16</p><p>　　地基強(qiáng)度增長的計(jì)算…………………………………………21</p><p>　　地基穩(wěn)定分析…………………………………………………29</p>

4、<p>　　沉降計(jì)算………………………………………………………35</p><p>　　環(huán)梁基礎(chǔ)環(huán)向內(nèi)力及配筋計(jì)算………………………………39</p><p>　　結(jié)語……………………………………………………………………41</p><p>　　參考文獻(xiàn)………………………………………………………………41</p><p>　　程簡介

5、及工程地質(zhì)概況</p><p><b>　　1、設(shè)計(jì)條件</b></p><p>　　10000m3原油罐直徑D=28.422m；</p><p>　　充水重98000kN；罐體重2312.7kN；</p><p>　　罐底高出天然地面0.9m；</p><p>　　初估地基沉降量1.6m ，故環(huán)

6、梁高度采用1.6+0.9=2.5m；</p><p>　　油罐底面積A=634.5m2；</p><p>　　充水荷載98000/634.5=154.5kN/m2；</p><p>　　油罐自重2312.07/634.5=3.7kN/m2；</p><p>　　環(huán)梁內(nèi)填砂重18×2.5+0.0175×0.785×

7、(14.211)2×(18-10)=47kN/m2；</p><p>　　油罐建成時(shí)之荷載 油罐自重+環(huán)梁內(nèi)填砂重=50.7kN/m2；</p><p>　　總荷載=154.5+50.7=205.2kN/m2。</p><p>　　圖1－1 油罐示意圖</p><p><b>　　2、工程地質(zhì)資料</b>

8、;</p><p>　　某煉油廠油罐區(qū)位于海涂之上，屬于第四紀(jì)濱海相沉積的軟粘土，油罐區(qū)鉆孔平面布置見圖1-2，典型的地質(zhì)剖面見圖1-3、圖1-4，土工試驗(yàn)成果見表1-1。</p><p>　　表1－1 各層土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)</p><p>　　圖1－2 場地地質(zhì)鉆孔布置圖</p><p>　　圖1－3 典

9、型的地層剖面圖</p><p>　　圖1－4 地層剖面圖</p><p>　　由以上工程地質(zhì)資料得到各層土的性質(zhì)分析如下：土層自上而下分別為：表層系粘土硬殼層，平均厚度為1.6m；第二層為淤泥質(zhì)黏土，含水量高達(dá)46.7％，平均厚度為2.3m；第三層為淤泥質(zhì)亞粘土，含水量為39.1％，其中夾薄層的粉砂層，平均厚度為3.2m；第四層為淤泥質(zhì)粘土，含水量達(dá)50.2％，其中含有薄粉砂夾層，

10、下部粉砂夾層逐漸增多，而過渡到粉砂層，平均厚度為9.4m；第五層細(xì)粉中砂的混合層，其中以細(xì)砂為主并混有粘土，典型土樣的含水量約30.1％，平均厚度約8m；第五層以下為粘土，亞粘土及淤泥質(zhì)粘土層，含水量逐漸減至38％左右，厚度較大。</p><p>　　二、 地基處理方案選擇</p><p>　　該煉油廠10000原油灌的直徑D=28.422m，高H=14.07m，油罐自重為2312.7K

11、N。根據(jù)工藝上的要求，有關(guān)的底面標(biāo)高應(yīng)高出地面0.9m；初步估計(jì)地基沉降量為1.6m，故鋼筋混凝土環(huán)形梁高度采用2.5m，然后設(shè)置鋼儲(chǔ)罐。當(dāng)油罐建成時(shí)，油罐基礎(chǔ)底面的荷載為205.2。該煉油廠罐區(qū)土層是比較軟弱的，可能采用的地基處理方案有：①砂井預(yù)壓②強(qiáng)夯法③石灰樁④水泥粉煤灰碎石樁⑤振沖碎石樁⑥砂墊層預(yù)抬高⑦井點(diǎn)降水預(yù)壓法。</p><p>　　1.強(qiáng)夯擠密法，亦稱動(dòng)力固結(jié)法，方法是將80KN的夯錘起吊到6～3

12、0m的高度，讓錘自由落下，對(duì)土進(jìn)行夯實(shí)。經(jīng)夯實(shí)后的土體孔隙壓縮，同時(shí)，夯點(diǎn)周圍產(chǎn)生的裂隙為孔隙水的出逸提供了方便的通道，有利于土的固結(jié)，從而提高了土的承載能力，而且夯后地基由建筑物荷載所引起的壓縮變形也將大為減小。其優(yōu)點(diǎn)是施工設(shè)備簡單，不需加固材料，費(fèi)用低、周期短。但應(yīng)注意，強(qiáng)夯法有嚴(yán)格的土質(zhì)適用范圍，而主要適用于處理加固碎石土、砂土、低飽和度的粘性土、素填土、雜填土、濕陷性黃土等地基。從土的性質(zhì)分析，是否能用強(qiáng)夯法加固飽和軟土地基，以

13、及軟土強(qiáng)夯的效果都決定于地基土的含水量、粒徑級(jí)配及孔隙比大小。正如我國有些工程技術(shù)人員根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，提出對(duì)含水量大于60%，孔隙比大于1.5，粒徑小于0.005mm的粘粒占30%以上（即塑性指數(shù)大于10左右）的飽和軟粘土不宜采用強(qiáng)夯法，而且對(duì)于淤泥質(zhì)土地基不能采用強(qiáng)夯法擠密加固。本法各土層塑性指數(shù)都為大于10的淤泥質(zhì)土故此法不適用。另外，軟土的飽和度接近1，也不宜使用強(qiáng)夯法。</p><p>　　2.石灰樁適用于

14、加固雜填土、素填土、淤泥、淤泥質(zhì)土和粘性土地基，由于生石灰的吸水膨脹作用，特別適用于新填土和淤泥的加固，生石灰吸水后還可使淤泥產(chǎn)生自重固  結(jié)。形成強(qiáng)度后的密集的石灰樁身與經(jīng)加固的樁間土結(jié)合為一體，使樁間土欠固結(jié)狀態(tài)消  失。用于地下水位以上的土層時(shí)，宜增加攙和料的含水量并減少生石灰用量，或采取土層浸  水等措施。該法還可用于加固透水性小的粉土，不適應(yīng)于加固地下水下的砂類土，根

15、據(jù)我國現(xiàn)有的技術(shù)水平和加固經(jīng)驗(yàn)，石灰樁的加固深度不宜超過8m，而本工程的加固深度估計(jì)在15m—18m，故此法不適用。</p><p>　　3.水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁）適用于處理粘性土、粉土、砂土、人工填土和淤泥質(zhì)土地質(zhì)，該法適用于條基、獨(dú)立基礎(chǔ)、箱基、筏基，可用來提高地基承載力和減少變形。對(duì)可液化地基，可采用碎石樁和水泥粉煤灰碎石樁多樁型復(fù)合地基，達(dá)到消除地基土的液化和提高承載力的目的。就土性而言，CFG樁可

16、用于填土、飽和及非飽和粘性土，既可用于擠密效果好的土，又可用于擠密效果差的土，當(dāng)天然地基土是具有良好擠密效果的砂土、粉土?xí)r，成樁過程的振動(dòng)可使地基土大大擠振密，有時(shí)承載力可提高2倍以上，承載力的提高既有擠密作用、又有置換作用；當(dāng)CFG樁用于不可擠密土?xí)r，承載力的提高只有置換作用。對(duì)淤泥質(zhì)土和天然地基承載力較低的土(fka≤50kPa)，應(yīng)按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)或通過現(xiàn)場試驗(yàn)確定CFG樁的適用性。對(duì)塑性指數(shù)高的飽和軟粘土，成樁時(shí)擠密作用微乎其微，幾乎

17、等于零。承載力的提高唯一取決于樁的置換作用，由于樁間土承載力小，土的荷載分擔(dān)比低，會(huì)嚴(yán)重影響加固效果，本工程中的土質(zhì)含水量高、塑性指數(shù)也比較高，故不適用CFG樁法。</p><p>　　4.振沖碎石樁的優(yōu)點(diǎn)是，施工簡便，加密效果好　，能大幅提高地基強(qiáng)度，有效減小地基沉降量和不均勻沉降差，消除地震時(shí)地基土液化，施工速度快、工期短、噪音低、對(duì)鄰近建筑物影響小（一般離建筑物2米即可施工）、地基處理費(fèi)用比較低。適用于飽和

18、松散的粉細(xì)砂、中粗砂和礫砂、飽和黃土、雜填土、人工填涂、粉土和不排水抗剪強(qiáng)度不小于20的粘性土和軟土，因?yàn)槿绻麡吨芡翉?qiáng)度過低，當(dāng)其不排水抗剪強(qiáng)度小于20kPa時(shí)，將導(dǎo)致土的側(cè)向約束力始終不能平衡由于填料擠入孔壁產(chǎn)生的作用力，那就始終不能形成樁體，則不宜采用本法。不加填料振沖加密適用于處理黏粒含量不大于10％的中砂、粗砂地基，因?yàn)樵谥?、粗砂層中進(jìn)行振沖，由于周圍砂料能自行塌入孔內(nèi)，可以進(jìn)行原地振沖，對(duì)周圍土進(jìn)行加密。但由于本工程罐區(qū)地基土

19、層的天然強(qiáng)度比較低（<20）,為了發(fā)揮碎石樁的作用，使碎石樁與周圍土層形成復(fù)合地基，就要求比較大的樁徑和較小的樁距，要耗費(fèi)較多的碎石。</p><p>　　5.砂墊層就是把靠近堤防基底的不能滿足設(shè)計(jì)要求的軟土挖除，代以人工回填的砂、碎石、石渣等強(qiáng)度高、壓縮性低、透水性好、易壓實(shí)的材料作為持力層。其優(yōu)點(diǎn)是可以就地取材、價(jià)格便宜、施工工藝比較簡單，能徹底根治軟土地基的不良影響，缺點(diǎn)是對(duì)環(huán)境的影響較大，費(fèi)用相對(duì)較

20、高，只限于3米以內(nèi)淺層軟土的處治。適用于淤泥、淤泥質(zhì)土、濕陷性黃土、素填土、雜填土地基及暗溝、暗塘等的淺層處理。特別適用于軟土埋深較淺、開挖方量不太大的場地，在經(jīng)濟(jì)上比較合理，但是由于罐區(qū)的土層比較軟弱而又深厚，對(duì)10000油罐來說，要保證罐基的穩(wěn)定并達(dá)到安全試水要求的固結(jié)度(相當(dāng)與實(shí)驗(yàn)荷載85%的固結(jié)度)，需要比較長的時(shí)間（初步估計(jì)要大于3年），這么長的固結(jié)時(shí)間在工程上是不允許的。</p><p>　　6.井點(diǎn)

21、降水預(yù)壓法目前已被廣泛地應(yīng)用于各類地下工程中，可用作重要工程的輔助措施，可降低水位，加強(qiáng)土體，改善施工條件，獲得良好的經(jīng)濟(jì)、環(huán)境效益。適用于具有不同幾何形狀的基坑，它有克服流砂、穩(wěn)定邊坡的作用。由于基坑內(nèi)土方干燥，有利機(jī)械化施工，縮短工期，保證工程質(zhì)量與安全。 井點(diǎn)降水法具有下列優(yōu)點(diǎn)：施工簡便，操作技術(shù)易于掌握；適應(yīng)性強(qiáng)，可用于不同幾何圖形的基坑；降水后土壤干燥，便于機(jī)械化施工和后續(xù)工作工序的操作；井點(diǎn)作用下土層固結(jié)，土層強(qiáng)度

22、增加，邊坡穩(wěn)定性提高；地下水通過濾水管抽走，防止了流砂的危害；節(jié)省支撐材料，減少土方工程量等。井點(diǎn)降水法已成為目前在含水透水位土層實(shí)施的一種行之有效的方法。但由于本例降水深度有限，而罐區(qū)地基土層的透水性比較小，難以達(dá)到預(yù)定要求。</p><p>　　7.砂井預(yù)壓法是在罐基工程上行之有效的方法，適用于處理各類淤泥、淤泥質(zhì)土、透水性低的軟弱粘性土及沖填土等飽和粘性土地基，特別適用于存在連續(xù)薄砂層的地基。但砂井只能加速

23、主固結(jié)而不能減少次固結(jié)，對(duì)有機(jī)質(zhì)土和泥炭等次固結(jié)土，不宜只采用砂井法?？朔喂探Y(jié)可利用超載的方法。優(yōu)點(diǎn)是工程造價(jià)較低，工藝簡單。在本例中該法既能滿足較大荷載的要求，又能按照預(yù)計(jì)的時(shí)間完成試水（估計(jì)100天左右）；在經(jīng)濟(jì)上比之砂墊層并不貴多少，在技術(shù)上也不復(fù)雜，不需要耗費(fèi)鋼材、木材和水泥，可以在試水期間控制加荷速率，這與上述方案比較是優(yōu)勢明顯的。</p><p>　　利用砂井預(yù)壓處理罐區(qū)，并通過控制試水加荷速率，實(shí)

24、踐證明對(duì)保證罐基穩(wěn)定性是有效的。但是利用砂井處理灌區(qū)并不能減少罐基的沉降和不均勻沉降。因此還要采取必要的措施，防止不均勻沉降。對(duì)于罐壁的不均勻沉降，一方面在環(huán)梁基礎(chǔ)下設(shè)置砂墊層，另一方面采用剛度較大的高環(huán)梁，對(duì)不均勻沉降有一定的調(diào)節(jié)作用。</p><p>　　利用砂井處理油罐軟基設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括：對(duì)地基穩(wěn)定及沉降控制的基本要求；地基處理方案的選擇；油罐試水加荷計(jì)劃的擬定；罐基的穩(wěn)定分析；罐基沉降計(jì)算和沉降速率的估

25、算等。</p><p>　　在軟土地基上建造較大的油罐時(shí)，往往會(huì)產(chǎn)生較大的沉降和不均勻沉降，甚至還有可能造成地基的局部破壞乃至整體滑移。罐基較大沉降可能使油罐底板下沉超過工藝上要求的容許值，降低油罐使用的效能。罐基的不均勻沉降可能使油罐產(chǎn)生整體傾斜或環(huán)形基礎(chǔ)的撓曲，增加罐體的附加應(yīng)力，可能使罐體失穩(wěn)；不均勻沉降還可能使油罐底板產(chǎn)生凹陷(形成鍋底狀)，因此使油罐底板產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，甚至凹折拉裂而漏油。因此，如何分

26、析油罐地基的穩(wěn)定性，如何控制油罐基礎(chǔ)的沉降和不均勻沉降，如何為保證地基穩(wěn)定而控制基礎(chǔ)的沉降，以及如何處理油罐地基等，這是軟土地基油罐設(shè)計(jì)的主要問題。</p><p><b>　　三、 砂井地基設(shè)計(jì)</b></p><p>　　砂井的作用主要是在地基中增加土層的排水途徑，縮短排水距離，加速軟圖層固結(jié)，加速地基強(qiáng)度的增長，從而提高地基的穩(wěn)定性，并使沉降在叫短期間內(nèi)完成。大

27、型油罐充水預(yù)壓加固軟基，主要利用砂井加速排水，加速地基強(qiáng)度的增長，保證充水過程中地基的穩(wěn)定；以加速固結(jié)， 使沉降的大部分在充水預(yù)壓過程中較快的完成，使油罐投入生產(chǎn)后不致繼續(xù)發(fā)生較大的沉降。應(yīng)當(dāng)強(qiáng)調(diào)指出：砂井一般不能減少沉降(這不同于擠密砂樁)，只能起加速沉降的作用。因此大型油罐砂井地基設(shè)計(jì)，主要任務(wù)是解決三個(gè)問題，即：砂井布置、充水預(yù)壓計(jì)劃及固結(jié)度（以及穩(wěn)定、沉降計(jì)算）。 </p><p>　　確定砂井的直徑、間

28、距、深度及砂井布置范圍</p><p>　　砂井的直徑和間距主要決定于土的固結(jié)特性，根據(jù)砂井固結(jié)理論，井徑與間距的關(guān)系原則上以“細(xì)而密”為好；但應(yīng)注意到：砂井直徑太細(xì)時(shí)會(huì)影響施工質(zhì)量，即導(dǎo)致砂井縮頸或不連續(xù)；太密時(shí)會(huì)破壞土的結(jié)構(gòu)；還要考慮到施工的具體條件。一般砂井的間距用井徑比n=來表示，這里是砂井的直徑，為砂井（滲透固結(jié)）影響范圍的直徑，這約等于砂井的間距（比后者大5—11%）。通常認(rèn)為在n=5—9范圍內(nèi)時(shí)固結(jié)

29、效果較好；砂井直徑以30—40cm為好。砂井的深度原則上是從地基穩(wěn)定及沉降考慮需要加固土層的深度；如下臥層有透水的砂層，應(yīng)力求達(dá)到砂層，這樣有利于加速地基固結(jié)。砂井范圍要求比建筑物基礎(chǔ)稍大些。</p><p>　　砂墊層的厚度一般要求比砂井直徑大一倍，本設(shè)計(jì)中定為80cm；這是為了保證砂井排水暢通，并使砂墊層不致因沉降很大而被切斷或拉斷。</p><p>　　每個(gè)正三角形面積約為＝3.9m

30、2，每罐基砂井?dāng)?shù)量為634.5/3.9＝163，故取180根。</p><p>　　根據(jù)上述原則和煉油廠具體情況，通過方案比較，作出了砂井處理地基設(shè)計(jì)，見表3-1</p><p>　　表3-1 砂井地基布置</p><p>　　圖3－1 砂井地基設(shè)計(jì)</p><p>　?。╝）砂井地基砂井布置 （b

31、）砂井地基剖面</p><p>　　四、 制定充水預(yù)壓計(jì)劃</p><p>　　在充水預(yù)壓過程中，如果加荷速率過快，地基強(qiáng)度的增長不能適應(yīng)由于加荷而引起地基中剪應(yīng)力的增加時(shí)，地基可能產(chǎn)生破壞和滑動(dòng)。因此，為了保證油罐在充水預(yù)壓過程中地基的穩(wěn)定性，必須嚴(yán)格控制加荷速率。充水預(yù)壓計(jì)劃就是控制加荷速率的計(jì)劃。擬定加荷速率控制計(jì)劃一般分兩步進(jìn)行首先使用一般方法估算一個(gè)才初步計(jì)劃；然后校核按這個(gè)初步

32、計(jì)劃的地基穩(wěn)定性和沉降是否滿足要求。擬定初步計(jì)劃的步驟如下：</p><p>　　1．是荷載分級(jí)計(jì)算：</p><p>　　求出天然地基能夠承受的荷載，即第一級(jí)可施加的荷載，考慮最不利情況是局部失穩(wěn)的滑弧深度為，這里，</p><p><b>　　故m。</b></p><p>　　已知現(xiàn)場十字板強(qiáng)度為：深度為2.75時(shí)

33、強(qiáng)度為17.5；深度為5.5時(shí)強(qiáng)度為24.8；深度為11.8時(shí)強(qiáng)度為41.0。由以上數(shù)據(jù)可得：</p><p>　　可得出十字板強(qiáng)度與地表下深度z的關(guān)系，可用下式表示（用最小二乘法整理后求得）：。</p><p>　　取深度為4.02m是的現(xiàn)場十字板強(qiáng)度作為該天然地基的抗剪強(qiáng)度：</p><p>　　圖3.1 十字板強(qiáng)度與深度z</p><p&g

34、t;　　第一級(jí)荷載容許值為：</p><p>　　取1.1 （3-1）</p><p><b>　?。?.52×</b></p><p><b>　?。?7.68</b></p><p>　　這里在罐體施工結(jié)束時(shí)的荷載為50.7，所以采用罐體施工結(jié)束時(shí)的荷載作為 &

35、lt;/p><p>　　設(shè)固結(jié)度達(dá)到＝80％時(shí)開始施加第二級(jí)荷載，地基強(qiáng)度增長率，強(qiáng)度折減系數(shù)。</p><p>　　地基在第一級(jí)荷載作用下（并經(jīng)過停歇時(shí)間后）達(dá)到的抗剪強(qiáng)度估算值：</p><p>　　=0.85(15.48+50.70*0.25)</p><p><b>　　=21.78</b></p>&

36、lt;p>　　第二級(jí)可加荷載容許值為：</p><p><b>　　=58.58</b></p><p>　　地基抗剪強(qiáng)度在共同作用后的值為：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=31.74</b></p><p>

37、;　　第三級(jí)可加荷載容許值為：</p><p><b>　　=49.97</b></p><p>　　地基抗剪強(qiáng)度在共同作用后的值為：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=40.23</b></p><p>　　第四級(jí)可

38、加荷載容許值為：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=42.63</b></p><p>　　地基抗剪強(qiáng)度在共同作用后的值為：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=47.48&

39、lt;/b></p><p>　　第五級(jí)可加荷載容許值為：</p><p><b>　　=36.37</b></p><p><b>　　第六級(jí)可加荷載為：</b></p><p><b>　　=16.51</b></p><p>　　此時(shí)施加的總

40、荷載=238.36大于油罐充滿水時(shí)的總荷載205.2，故這里==3.31</p><p>　　在共同作用下地基抗剪強(qiáng)度增長到：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=48.04 </b></p><p>　　=50.70，=58.58，=49.97，</p>

41、;<p>　　=42.63，=3.31 </p><p><b>　　2.固結(jié)時(shí)間計(jì)算</b></p><p>　　地基強(qiáng)度的增長值，。各級(jí)荷載的大小取決于前一級(jí)荷載作用下地基的固結(jié)度，地基強(qiáng)度的增長值也取決于停歇時(shí)間T。在估算時(shí)，可先假定要求達(dá)到的固結(jié)度U=0.7時(shí)開始施加第二級(jí)荷載，然后求出相應(yīng)于次固結(jié)度數(shù)值的停歇時(shí)間T。固結(jié)度的通用公式為：<

42、/p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　豎向及水平固結(jié)系數(shù)分別采用下兩式計(jì)算其平均值，即</p><p>　　， （3-3）</p><p>　　式中——壓縮層范圍內(nèi)各土層厚度的總和；</p><p>　　，——分別為第i層土的豎向及水平向固結(jié)系數(shù)&

43、lt;/p><p>　　計(jì)算固結(jié)系數(shù)加權(quán)平均值，列在表3-2中</p><p>　　表2-2 土的固結(jié)系數(shù)</p><p>　　時(shí)間因數(shù) ，； （3-4）</p><p>　　系數(shù) ； （3-5） </p><p>　　豎向固結(jié)度

44、 ； （3-6）</p><p>　　徑向固結(jié)度 ； （3-7）</p><p>　　式中H——為土層的豎向排水距離，單面排水時(shí)H為土層厚度，這里為雙面排水H為土層的一半即18/2=9(m)</p><p>　　——為砂井影響范圍的直徑，這里約等于砂井間距3m</p><p>

45、　　n——為井徑比=7.5</p><p>　　故得到：= t， ，</p><p><b>　　=1.305</b></p><p>　　豎向固結(jié)度=，徑向固結(jié)度</p><p>　　可得到平均固結(jié)度和時(shí)間t的關(guān)系如下：</p><p><b>　　=1</b>&

46、lt;/p><p>　　= （3-8）</p><p>　　固結(jié)時(shí)間計(jì)算原理如下圖：</p><p>　　計(jì)算原理如下圖3－2：</p><p>　　P1 P2 P3 P4P5P6</p><p>　　|——|——|

47、……..|——|——|……|——|——|…...|——|——|……|——|——|……|——|——|</p><p>　　T0 T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8 T9 T10 T11</p><p>　　| ……….. t1…….| <

48、;/p><p>　　|………………………t2…...……|</p><p>　　|……………………………….t3…………………|</p><p>　　|………………………………………t4………..…………………|</p><p>　　|……………………………………………….. ………t5………..…………………|</p><p

49、>　　圖3-2 荷載與時(shí)間的關(guān)系</p><p>　　加載速率取地基容許承載力的1/20，即77.68/20（），取=4。</p><p>　　第一級(jí)荷載所需加荷時(shí)間：</p><p>　　第二級(jí)荷載所需加荷時(shí)間： </p><p>　　第三級(jí)荷載所需加荷時(shí)間： </p><p>　　第四

50、級(jí)荷載所需加荷時(shí)間： </p><p>　　第五級(jí)荷載所需加荷時(shí)間： </p><p>　　另，以每級(jí)加荷載時(shí)間的中間值來計(jì)算兩相鄰加荷段間的時(shí)間間隔。</p><p>　　第一級(jí)荷載與第二級(jí)荷載間的時(shí)間間隔：</p><p><b>　　有 </b></p><p>　　可以從公

51、式（2-3），由計(jì)算得，</p><p>　　又有 t=75（d），</p><p><b>　　又有算得，</b></p><p>　　第一級(jí)荷載與第三級(jí)荷載間的時(shí)間間隔，由下式試算。</p><p><b>　　由式（3-8）得</b></p><p><b&g

52、t;　　解得=112（d）</b></p><p><b>　　又有，代入解得</b></p><p>　　同理，第一級(jí)荷載與第四級(jí)荷載間的時(shí)間間隔：</p><p>　　帶入式（2-3）后得可解得，，</p><p>　　同理第一級(jí)荷載與第五級(jí)荷載間的時(shí)間間隔：</p><p>&l

53、t;b>　??；</b></p><p><b>　　同以上計(jì)算得，；</b></p><p>　　綜上可得各段時(shí)間如下圖：，，，</p><p><b>　　五、固結(jié)度計(jì)算：</b></p><p>　　固結(jié)度計(jì)算采用改進(jìn)太沙基法固結(jié)理論。將瞬時(shí)一次加荷的基本理論公式計(jì)算的結(jié)果，按

54、分級(jí)等速加荷進(jìn)行修正。修正的原則是：（1）假定每一級(jí)荷載增量所引起的固結(jié)過程是單獨(dú)地進(jìn)行的，和上一級(jí)或者下一級(jí)荷載增量所引起的固結(jié)無關(guān)；（2）每級(jí)荷載是按堆荷起迄時(shí)間的終點(diǎn)一次堆足開始計(jì)算；（3）每級(jí)荷載在施工起迄時(shí)間和以內(nèi)任何時(shí)間時(shí)的固結(jié)度與時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載增量在瞬時(shí)作用下經(jīng)過的固結(jié)度相同；（4）時(shí)間大于時(shí)的固結(jié)度與按一次施加荷載從算起的固結(jié)度相等；（5）某一時(shí)間時(shí)的總平均固結(jié)度等于該時(shí)每級(jí)荷載作用下的固結(jié)度迭加。</p>

55、<p>　　對(duì)于瞬時(shí)一次加荷的情況，其公式為，但實(shí)際上荷載是連續(xù)逐漸施加的，所以應(yīng)該按照下式予以修改：</p><p>　　式中 ——時(shí)多級(jí)荷載等速加荷的平均固結(jié)度，即修正后的平均固結(jié)度；</p><p>　　——瞬時(shí)加荷的平均固結(jié)度；</p><p>　　、——分別為各級(jí)等速加荷的起點(diǎn)和終點(diǎn)時(shí)間（從0點(diǎn)起算），當(dāng)計(jì)算某一級(jí)等速加荷過程時(shí)間（

56、施工期）的固結(jié)度時(shí)，將該用；</p><p>　　——第級(jí)等速加荷的增量；</p><p>　　——時(shí)固結(jié)度的總荷載（各級(jí)荷載的累加）；</p><p>　　——計(jì)算固結(jié)度的時(shí)間。</p><p><b>　　其中=1</b></p><p>　　=計(jì)算過程見式（2-3）</p>&

57、lt;p>　　當(dāng)時(shí)，，0.283，</p><p>　　，則所對(duì)應(yīng)的固結(jié)度為：</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　?。?.070</b></p><p><b>　　當(dāng) 時(shí)，</b></p><p>　　=0.772

58、*0.247</p><p><b>　?。?.191</b></p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p><p>　　=0.828*0.247+0.297*0.285</p><p><b>　　＝0.289</b></p><p>　　同理算

59、得所對(duì)應(yīng)的固結(jié)度，計(jì)算列表如下：</p><p><b>　　表5-1</b></p><p>　　第Ⅰ級(jí)荷載=50.7作用下在t=160（d）的荷載作用時(shí)間后的折算值計(jì)算過程如下：</p><p>　　將t=153.5d代入式（2-3）得</p><p><b>　　再乘以荷載比值即：</b>&l

60、t;/p><p>　　得到折算的=0.247×0.955=0.236 </p><p>　　表（5.1） 分級(jí)荷載下的固結(jié)度計(jì)算</p><p>　　六、地基強(qiáng)度增長的計(jì)算</p><p>　　計(jì)算地基強(qiáng)度的增長，主要是為了驗(yàn)算地基的穩(wěn)定性。</p><p><b>　　1、油罐地基的分區(qū)<

61、;/b></p><p>　　因?yàn)橛凸薜鼗鶓?yīng)力是不均勻的，故地基強(qiáng)度增長也是不均勻的，所以采用分區(qū)計(jì)算。見下圖6.1。</p><p>　　圖6.1 油罐地基分區(qū)圖</p><p>　?。á瘢﹨^(qū)，在距罐中心線0.4r范圍內(nèi)，以距中心線0.2r處的應(yīng)力作為該區(qū)的平均應(yīng)力；</p><p>　?。á颍﹨^(qū)，在距罐中心線0.4r到r的范圍內(nèi)

62、，以距中心線0.7r處的應(yīng)力作為該區(qū)的平均應(yīng)力；</p><p>　?。á螅﹨^(qū)，在反壓層范圍內(nèi)，并以該區(qū)中點(diǎn)的應(yīng)力作為平均應(yīng)力；</p><p>　?。á簦﹨^(qū)，在反壓層范圍外。</p><p>　　2、在各級(jí)荷載作用下地基中各點(diǎn)應(yīng)力的計(jì)算</p><p>　　以0.2R處的應(yīng)力代表Ⅰ區(qū)的應(yīng)力，以0.7R處的應(yīng)力代表Ⅱ區(qū)的應(yīng)力，列表計(jì)算油罐地基

63、的應(yīng)力。</p><p>　　r=0.2R處，，參考中國建筑工業(yè)出版社《土力學(xué)》中圓形均布荷載作用下的應(yīng)力系數(shù)表格，查得對(duì)應(yīng)于時(shí)各深度下不同值時(shí)的應(yīng)力系數(shù)，并算得各級(jí)荷載下的（），見下表。（其中。）</p><p>　　r＝0.7R處，，查得對(duì)應(yīng)于r/R=0.7時(shí)各深度下不同值時(shí)的應(yīng)力系數(shù)，并算得各級(jí)荷載下的（），見下表。</p><p>　　3、地基中各點(diǎn)強(qiáng)度的推

64、算</p><p>　　地基強(qiáng)度的增長按有效應(yīng)力法計(jì)算，其公式如下：</p><p>　　式中，為時(shí)刻該點(diǎn)土的抗剪強(qiáng)度（）；為由于剪切變形影響的衰減系數(shù)，取0.9；為地基土的天然抗剪強(qiáng)度，由十字板剪切試驗(yàn)確定（），沿深度z變化；為由于固結(jié)而增長的強(qiáng)度增量；為該時(shí)刻的地基平均固結(jié)度； 為有效內(nèi)摩擦角的函數(shù)，。</p><p>　　（1）、處，Ⅰ級(jí)荷載下，荷載，，U=0

65、.069，地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p>　　處，Ⅱ級(jí)荷載下，荷載， ，U=0.289，地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p>　　處，Ⅲ級(jí)荷載下，荷載，，U=0.475，地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p>　　處，Ⅳ級(jí)荷載下，荷載201.89， ，，地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p

66、>　　處，Ⅴ級(jí)荷載下，荷載， ，，地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p>　?、駞^(qū)地基土抗剪強(qiáng)度沿深度變化圖如下圖6.1：</p><p>　　圖6.1 區(qū)地基抗剪強(qiáng)度與分級(jí)荷載及深度的關(guān)系</p><p>　　（2）、處，Ⅰ級(jí)荷載下，荷載，，，地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p>　　處，Ⅱ級(jí)荷載下，荷載

67、=109.28， ，，U=0.289地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p>　　處，Ⅲ級(jí)荷載下，荷載=159.26， ，，地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p>　　處，Ⅳ級(jí)荷載下，荷載=201.89， ，，U=0.694地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如下表：</p><p>　　處，Ⅴ級(jí)荷載下，荷載=205.2，，，地基強(qiáng)度增長沿深度變化計(jì)算如

68、下表：</p><p>　?、騾^(qū)地基土抗剪強(qiáng)度沿深度變化圖如下圖6.2：</p><p>　　圖6.2 Ⅱ區(qū)地基抗剪強(qiáng)度與分級(jí)荷載及深度的關(guān)系</p><p><b>　　七、地基穩(wěn)定分析</b></p><p>　　穩(wěn)定分析的目的，是為了檢驗(yàn)按前述方法擬訂的加荷計(jì)劃的安全度。安全系數(shù)應(yīng)該滿足。如果驗(yàn)算結(jié)果不符合要求（

69、即地基不穩(wěn)，或者安全系數(shù)太大時(shí)），就要修改和重新擬訂加荷計(jì)劃，甚至要修改或重新擬訂地基處理方案。軟土地基上油罐地基的穩(wěn)定分析，可采用斯金普頓公式。</p><p>　　對(duì)于軟土地基矩形基礎(chǔ)，如圖3－9（a）所示，穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)極限承載力可采用斯金普頓公式：</p><p>　　若考慮反壓層的影響，則得到以下的公式：</p><p>　　P為各級(jí)荷載下基底壓力，且需滿足。

70、</p><p>　　式中：（結(jié)合圖3－9）</p><p>　　P為各級(jí)荷載下基底壓力。</p><p>　　，分別為地基土，反壓層土的重度，均取。</p><p>　　承載力系數(shù)可取5.14。</p><p>　　土的天然強(qiáng)度（不排水強(qiáng)度），對(duì)于均勻的軟土層，取滑動(dòng)弧深度為范圍內(nèi)的平均值。</p>&

71、lt;p>　　、、分別為矩形基礎(chǔ)的寬度、長度和埋置深度，及分別為基礎(chǔ)埋置深度系數(shù)及基礎(chǔ)形狀系數(shù)。此設(shè)計(jì)中取埋深H＝1.2m。</p><p>　　b、分別為反壓層的寬度及高度，當(dāng)時(shí)，取。此設(shè)計(jì)中設(shè)計(jì)b＝5m，＝1m。</p><p>　　圖7.1 斯金普頓公式用于穩(wěn)定分析</p><p>　　油罐軟土地基穩(wěn)定性，很可能是局部失穩(wěn)，即寬度為B的地基失穩(wěn)

72、，如圖3－9（b）所示，B可取B/2r=0.2、0.4、0.6、1.0；L可按下式取值，見圖3－9（b）。</p><p>　　當(dāng)B=2r時(shí)，取L/B=1。</p><p>　　對(duì)于不均勻地基，以及由于固結(jié)引起的地基強(qiáng)度變化時(shí)，可用下式計(jì)算地基土的天然強(qiáng)度的平均值，，見圖3－10。通常考慮圓滑動(dòng)面（R為常量），故得。</p><p>　　圖7.2 穩(wěn)定分析計(jì)

73、算簡圖</p><p>　　當(dāng)滑動(dòng)弧如圖3－10所示時(shí)，由幾何關(guān)系可得：</p><p>　　其中，＝28.422m</p><p>　　算得： </p><p><b>　　又有，， ，</b></p><p><b>　　，。</b></p>&

74、lt;p><b>　　，</b></p><p>　　第一、第二級(jí)荷載較小，省去驗(yàn)算過程。第三、第四和第五級(jí)荷載下地基穩(wěn)定性驗(yàn)算如下：其中各級(jí)荷載下，在各個(gè)區(qū)域的不同深度下，地基抗剪強(qiáng)度由公式求得，</p><p>　?、蠹?jí)荷載下，由上一步地基強(qiáng)度增長的計(jì)算，得到如圖3－10中地基滑動(dòng)弧在各區(qū)的強(qiáng)度，以下結(jié)果通過查表求得。</p><p>

75、;　　為Ⅱ區(qū)硬殼層取63.43；</p><p>　　位于Ⅱ區(qū)，?、騾^(qū)滑弧段中點(diǎn)處的抗剪強(qiáng)度為計(jì)算強(qiáng)度，滑弧中點(diǎn)處的深度為: m，由表查得</p><p>　　，=36.48+1.54*5.5=44.95</p><p>　　?、駞^(qū)滑弧段中點(diǎn)處的抗剪強(qiáng)度，中點(diǎn)處的深度為:</p><p><b>　　，查表得到</b>&

76、lt;/p><p>　　，=37.62+1.78*14.45=63.34 對(duì)于，，=36.48+1.54*17.41=63.29（深度為17.41），，</p><p>　　對(duì)于，，=13.28+2.6*17.80=59.56（深度為17.80），</p><p>　　對(duì)于，，=9.2+2.73*12.13=42.31（深度為12.13）。</p>

77、<p>　　為Ⅳ區(qū)硬殼層，=39.</p><p>　　地基土的天然強(qiáng)度的平均值</p><p>　　=114.55/2.258</p><p><b>　　=50.73</b></p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>

78、　　＝11.36</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　=349.97</b></p><p>　　==2.20，滿足要求</p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>

79、;　　則</b></p><p><b>　　=345.37</b></p><p><b>　　，滿足要求</b></p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>　　則</b></p><p>

80、;<b>　　=</b></p><p><b>　　，滿足要求</b></p><p><b>　　、時(shí)，，，故，</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　，滿足要求</b></p>

81、<p>　?、艏?jí)荷載下，，同理：</p><p>　　為Ⅱ區(qū)硬殼層取79.34；</p><p>　　位于Ⅱ區(qū)，深度為: 5.50m，由表查得</p><p>　　，=54.16+0.97*5.5=59.50</p><p>　　位于Ⅰ區(qū)，深度為:14.45m</p><p>　　，=56.31+1.27*

82、14.45=74.66 位于Ⅱ區(qū)，深度為17.41，，=54.16+0.97*17.41=71.05，，</p><p>　　位于Ⅲ區(qū)，深度為17.80m，，=11.74+3.2*17.80=68.70，</p><p>　　位于Ⅳ區(qū)，深度為12.13m，，=9.2+2.73*12.13=42.31</p><p>　　為Ⅳ區(qū)硬殼層，=39.</p&

83、gt;<p>　　地基土的天然強(qiáng)度的平均值</p><p>　　=129.31/2.258</p><p><b>　　=57.27</b></p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>　?。?1.36</b></p>&

84、lt;p><b>　　則</b></p><p><b>　　=395.09</b></p><p>　　= =1.96，滿足要求</p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>　　則</b></p><

85、p><b>　　=389.90</b></p><p><b>　　，滿足要求</b></p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　=</b></p&

86、gt;<p><b>　　，滿足要求</b></p><p><b>　　、時(shí)，，，故，</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　，滿足要求</b></p><p>　?、跫?jí)荷載下，，同理：</p&g

87、t;<p>　　為Ⅱ區(qū)硬殼層取80.72；</p><p>　　位于Ⅱ區(qū)，深度為: 5.50m，由表查得</p><p>　　，=55.6+0.93*5.5=60.72</p><p>　　位于Ⅰ區(qū)，深度為:14.45m</p><p>　　，=57.83+1.23*14.45=75.60 位于Ⅱ區(qū)，深度為17.41，

88、，=55.6+0.93*17.41=71.79，，</p><p>　　位于Ⅲ區(qū)，深度為17.80m，，=11.5+3.27*17.80=69.71，</p><p>　　位于Ⅳ區(qū)，深度為12.13m，，=9.2+2.73*12.13=42.31</p><p>　　為Ⅳ區(qū)硬殼層，=39.</p><p>　　地基土的天然強(qiáng)度的平均值<

89、/p><p>　　=130.61/2.258</p><p><b>　　=57.84</b></p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>　?。?1.36</b></p><p><b>　　則</b>&l

90、t;/p><p><b>　　=399.02</b></p><p>　　= =1.94，滿足要求</p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　=393.78</b>

91、;</p><p><b>　　，滿足要求</b></p><p><b>　　、時(shí)，，故</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　，滿足要求&l

92、t;/b></p><p><b>　　、時(shí)，，，故，</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　，滿足要求</b></p><p>　　以上分別驗(yàn)算了油罐地基整體穩(wěn)定（滑弧切過油罐邊緣，即），局部穩(wěn)定分別驗(yàn)算了滑弧切過B/2r=0.2、

93、0.4、0.6處。各級(jí)荷載下地基穩(wěn)定性的驗(yàn)算結(jié)果如下表。</p><p>　　表7. 1按分級(jí)荷載計(jì)算的罐基穩(wěn)定安全系數(shù)</p><p><b>　　八、沉降計(jì)算</b></p><p>　　在軟土地基上建造大型油罐，會(huì)產(chǎn)生較大的沉降和不均勻沉降，因此須分析沉降對(duì)油罐的影響。沉降計(jì)算的主要內(nèi)容包括：為了估計(jì)油罐底面須預(yù)抬高的量；為了估計(jì)砂井預(yù)壓

94、的效果，以及估計(jì)加荷完畢后還要繼續(xù)發(fā)生的沉降量，要求計(jì)算加荷過程中的沉降量為了控制地基的穩(wěn)定性，以及控制側(cè)向變形的發(fā)展，要求估算沉降速度。</p><p>　　沉降包括：瞬時(shí)沉降（），即側(cè)向變形引起的沉降；固結(jié)變形引起的沉降（）；次固結(jié)即徐變引起的沉降（）。如不考慮次固結(jié)沉降，則可按下式計(jì)算最終沉降量：</p><p>　　式中，為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，可以從實(shí)例沉降資料反算得到，此設(shè)計(jì)取1.4。&l

95、t;/p><p>　　固結(jié)沉降按分層總和法計(jì)算：</p><p>　　式中，為第層土的附加應(yīng)力平均值，（和為第層土底面處和頂面處的附加應(yīng)力）；為第層土的壓縮模量；為第層土的厚度。</p><p>　　地基變形計(jì)算深度取為從上至下六層土（因第六層土以下壓縮模量較大，為低壓縮土），即為。各層土的壓縮模量通過查表1－1，由公式算得。具體分層如下表，每層厚度均滿足（為基礎(chǔ)寬度）

96、的要求：</p><p>　　在計(jì)算中附加應(yīng)力取基礎(chǔ)軸線處的附加應(yīng)力值，以彌補(bǔ)采用該法計(jì)算所得到的沉降偏小的缺點(diǎn)。油罐建成時(shí)總荷載（）下，處土層分界處附加應(yīng)力計(jì)算如下，其中由插值所得：</p><p>　　根據(jù)以上數(shù)據(jù)計(jì)算油罐沉降，列于下表：</p><p><b>　　油罐沉降計(jì)算</b></p><p>　　《建筑地

97、基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定地基變形計(jì)算深度由下述方法確定：</p><p>　　由深度處向上取規(guī)定計(jì)算厚度所得的壓縮量不大于范圍內(nèi)總的壓縮量的2.5％，即應(yīng)滿足下式要求：</p><p><b>　　驗(yàn)算如下：</b></p><p>　　基礎(chǔ)寬度，所以選取。處，＝2.22，應(yīng)力系數(shù)由插值查表得到，，內(nèi)附加應(yīng)力平均值，則</p><

98、;p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　，所以的選取滿足的要求。</p><p>　　九、環(huán)梁基礎(chǔ)環(huán)向內(nèi)力及配筋計(jì)算</p><p>　　（一）、環(huán)向內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　該油罐環(huán)梁基礎(chǔ)采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆式，環(huán)梁總高度為2.6m，環(huán)梁厚度取0.40m，基礎(chǔ)埋深取1.2m（扣除因基礎(chǔ)沉降預(yù)抬高的高度

99、）。主要依據(jù)SH3068－95《石油化工企業(yè)鋼儲(chǔ)罐地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》，計(jì)算如下：</p><p>　　當(dāng)儲(chǔ)罐壁位于環(huán)梁基礎(chǔ)頂面時(shí)，環(huán)梁單位高度環(huán)向力設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：</p><p>　　式中 －環(huán)梁單位高度環(huán)向力設(shè)計(jì)值，；</p><p>　?。畨?nèi)各層自重分項(xiàng)系數(shù)，取1.1；</p><p>　?。h(huán)梁內(nèi)各層自重分項(xiàng)系數(shù)，取1.

100、0；</p><p><b>　?。闹囟?，?。?lt;/b></p><p>　?。h(huán)梁內(nèi)各層平均重度，?。?lt;/p><p>　?。h(huán)梁頂面至罐內(nèi)最高儲(chǔ)水面高度，；</p><p><b>　?。h(huán)梁高度，；</b></p><p>　?。h(huán)梁側(cè)壓力系數(shù)，軟土地基取0.50；&

101、lt;/p><p>　?。h(huán)梁中心線半徑，。</p><p><b>　　代入數(shù)值，算得：</b></p><p><b>　?。ǘ⑴浣钣?jì)算</b></p><p>　　環(huán)梁單位高度環(huán)向鋼筋面積可按下式計(jì)算：</p><p>　　式中 －環(huán)梁單位高度所需環(huán)向鋼筋面積，；

102、－重要性系數(shù)，取1.0；－環(huán)梁單位高度環(huán)向力設(shè)計(jì)值，；－鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，。</p><p>　　環(huán)向鋼筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋，取300，代入上式，算得：</p><p><b>　　5167</b></p><p>　　環(huán)梁內(nèi)鋼筋雙排布置，選用，則環(huán)梁單位高度環(huán)向鋼筋面積，滿足要求。另外，環(huán)梁頂面內(nèi)側(cè)處做成1：2斜坡。見下圖9－1：</p&

103、gt;<p>　　圖 9－1 鋼筋混凝土環(huán)梁配筋</p><p>　　豎向鋼筋按構(gòu)造配筋，需滿足每側(cè)配筋率不小于0.15%</p><p>　　附：A2施工圖紙二張：</p><p>　　圖1：砂井地基設(shè)計(jì)施工圖</p><p><b>　　圖2：環(huán)梁基礎(chǔ)詳圖</b></p><p&

104、gt;<b>　　結(jié) 語</b></p><p>　　通過本次對(duì)軟土油罐地基的畢業(yè)設(shè)計(jì)，我不僅全面復(fù)習(xí)了大學(xué)四年所學(xué)習(xí)的很多專業(yè)課程，還對(duì)軟土地基的處理與設(shè)計(jì)有了更多更深的理解，初步的將所學(xué)到的專業(yè)知識(shí)與實(shí)際工程相結(jié)合。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)還增強(qiáng)了我的自學(xué)能力與AUTOCAD、MATLAB等專業(yè)軟件的應(yīng)用能力，使我各方面多得到了鍛煉，受益匪淺。所以我要向幫助我的老師與同學(xué)表示真誠的感謝！</p

105、><p><b>　　設(shè)計(jì)者：王 濤</b></p><p>　　學(xué)號(hào)：200431550101</p><p><b>　　班級(jí)05203</b></p><p><b>　　指導(dǎo)老師：楊金鑫 </b></p><p>　　主 要 參 考 文 獻(xiàn)<

106、/p><p>　　[1] 龔曉南主編.土力學(xué).北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[2] 王奎華主編.巖土工程勘察.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2004</p><p>　　[3] 華南理工大學(xué)，東南大學(xué)，浙江大學(xué)，湖南大學(xué).地基及基礎(chǔ).北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998</p><p>　　[4] 中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)：巖土

107、工程勘察規(guī)范（GB50021－2001）.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[5] 中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)：建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ79－2002）.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[6] 中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)：石油化工企業(yè)鋼儲(chǔ)罐地基及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（SH3068－95）.</p><p>　　[7] 胡中雄，潘林有

108、主編.軟土地基和預(yù)壓法地基處理.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004</p><p>　　[8] 殷宗澤，龔曉南主編.地基處理工程實(shí)例.北京：中國水利水電出版社，2000</p><p>　　[9] 地基處理手冊(cè)編寫委員會(huì).地基處理手冊(cè).北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998</p><p>　　[10] 徐至均，許朝銓，沈珠江.大型油罐基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與地基處理.北京:中國石化出版

109、社，1999</p><p>　　[11] 徐至均，許朝銓.大型儲(chǔ)罐基礎(chǔ)環(huán)向力計(jì)算及通用圖編制.石油工程建設(shè)，1998（1）：P19－P25</p><p>　　[12] 陳凌華等.儲(chǔ)罐地基處理方法的合理選擇.石油規(guī)劃設(shè)計(jì)，2005,16(5):P44－P45</p><p>　　[13] 司向東，彭彤，王越有.在油罐工程中用砂井堆載預(yù)壓處理軟土地基.油氣田地面工程