畢業(yè)設(shè)計(jì)--軟土地基處理

1、<p><b>　　1工程概述1</b></p><p>　　1.1軟土地基的地質(zhì)情況1</p><p>　　1.2設(shè)計(jì)要求1</p><p>　　1.3設(shè)計(jì)依據(jù)1</p><p>　　1.4設(shè)計(jì)內(nèi)容2</p><p>　　2軟基加固設(shè)計(jì)方案3</p>

2、<p>　　2.1工程特點(diǎn)與針對性措施3</p><p>　　2.1.1工程特點(diǎn)3</p><p>　　2.1.2針對性措施3</p><p>　　2.2插板超載預(yù)壓方案3</p><p>　　2.2.1方案13</p><p>　　2.2.2方案24</p><

3、;p>　　2.3方案設(shè)計(jì)附圖4</p><p>　　2.3.1施工總平面布置圖4</p><p>　　2.3.2圍堰施工平面布置圖4</p><p>　　2.3.3排水盲溝平面布置圖4</p><p>　　2.4施工保護(hù)措施4</p><p>　　3方案1設(shè)計(jì)計(jì)算9</p>

4、<p>　　3.1固結(jié)度及沉降計(jì)算方法9</p><p>　　3.1.1沉降計(jì)算方法9</p><p>　　3.2固結(jié)度、沉降計(jì)算結(jié)果10</p><p>　　3.2.1第三次吹填前的固結(jié)度和沉降10</p><p>　　3.2.2第三次吹填后的固結(jié)度與沉降計(jì)算11</p><p>　　3

5、.3地基承載力與加載速率計(jì)算14</p><p>　　3.3.1計(jì)算方法14</p><p>　　3.3.2計(jì)算結(jié)果15</p><p>　　3.4圍堰穩(wěn)定性計(jì)算15</p><p>　　4方案2設(shè)計(jì)計(jì)算17</p><p>　　4.1固結(jié)度及沉降計(jì)算方法17</p><p&

6、gt;　　4.1.1固結(jié)度計(jì)算方法17</p><p>　　4.1.2沉降計(jì)算方法18</p><p>　　4.2固結(jié)度、沉降計(jì)算結(jié)果19</p><p>　　4.2.1第三次吹填前的固結(jié)度和沉降19</p><p>　　4.2.2第三次吹填后的固結(jié)度與沉降計(jì)算20</p><p>　　4.2.3

7、固結(jié)度計(jì)算結(jié)果20</p><p>　　4.3地基承載力與加載速率計(jì)算21</p><p>　　4.3.1計(jì)算方法21</p><p>　　4.3.2計(jì)算結(jié)果22</p><p>　　4.4圍堰穩(wěn)定性計(jì)算22</p><p>　　5方案1和方案2比較及存在問題的建議25</p>&l

8、t;p>　　6施工監(jiān)測和檢測26</p><p>　　6.1施工監(jiān)測和檢測目的26</p><p>　　6.2施工監(jiān)測和檢測項(xiàng)目26</p><p>　　6.3地基最終變形和固結(jié)度的推算26</p><p>　　6.4施工監(jiān)測點(diǎn)及檢測點(diǎn)附圖26</p><p>　　7施工組織管理機(jī)構(gòu)29&

9、lt;/p><p>　　7.1現(xiàn)場管理機(jī)構(gòu)29</p><p>　　7.2施工組織機(jī)構(gòu)圖29</p><p>　　7.3項(xiàng)目經(jīng)理部主要成員30</p><p><b>　　8施工方法31</b></p><p>　　8.1土堤圍堰施工方法31</p><p>

10、;　　8.1.1土堤圍堰施工工藝31</p><p>　　8.1.2砂包圍堰施工方法31</p><p>　　8.2塑料排水板樁施工方法31</p><p>　　8.2.1塑料紙板樁施工工藝31</p><p>　　8.2.2塑料排水板樁施工方法32</p><p>　　8.3吹填砂施工方法33

11、</p><p>　　8.3.1吹填砂施工工藝33</p><p>　　8.3.2吹填砂施工方法34</p><p>　　8.4盲溝施工35</p><p>　　8.4.1工藝流程35</p><p>　　8.4.2施工方法36</p><p>　　8.5卸載施工36&l

12、t;/p><p>　　9施工進(jìn)度計(jì)劃37</p><p>　　9.1施工進(jìn)度計(jì)劃37</p><p>　　9.1.1方案1進(jìn)度計(jì)劃37</p><p>　　9.1.2方案2進(jìn)度計(jì)劃37</p><p>　　9.2人員投入計(jì)劃37</p><p>　　9.3機(jī)械設(shè)備投入計(jì)劃38

13、</p><p>　　9.4材料投入計(jì)劃39</p><p>　　10質(zhì)量保證措施41</p><p>　　10.1質(zhì)量目標(biāo)41</p><p>　　10.2質(zhì)量保證體系41</p><p>　　10.2.1質(zhì)量保證體系41</p><p>　　10.2.2質(zhì)量體系主要要素

14、控制43</p><p>　　10.2.3工程施工質(zhì)量內(nèi)部管理43</p><p>　　10.2.4工程質(zhì)量控制體系46</p><p>　　10.2.5吹填砂主要質(zhì)量保證措施47</p><p>　　10.2.6疏水砂層質(zhì)量保證措施48</p><p>　　10.2.7塑料排水板的質(zhì)量保證措施4

15、8</p><p>　　11安全保證措施50</p><p>　　11.1安全生產(chǎn)管理原則50</p><p>　　11.2安全生產(chǎn)保證體系50</p><p>　　11.3建立完善的安全機(jī)制52</p><p>　　11.3.1安全施工程序52</p><p>　　11.3

16、.2安全管理程序52</p><p>　　11.3.3安全檢查和控制程序53</p><p>　　11.3.4安全培訓(xùn)程序53</p><p>　　11.3.5安全會(huì)議程序53</p><p>　　11.3.6安全數(shù)據(jù)和報(bào)告程序54</p><p>　　11.4安全防護(hù)措施54</p>

17、;<p>　　11.5施工用電安全保證措施55</p><p>　　11.6施工消防保障措施55</p><p>　　11.7機(jī)械安全保證措施56</p><p>　　11.8特殊作業(yè)安全保證措施56</p><p>　　11.9塑料板樁施工安全保證措施57</p><p><b

18、>　　總結(jié)58</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)59</b></p><p><b>　　致謝61</b></p><p><b>　　工程概述</b></p><p>　　本次需進(jìn)行軟基處理的場地位于XXXXXXXXXXXXXX投資有限公司

19、預(yù)留地塊，軟基處理的面積約54000m2。區(qū)域現(xiàn)狀標(biāo)高約為7.3m，軟基處理要求必須采用超載預(yù)壓的方式進(jìn)行處理。該地塊東北部距沙仔瀝60余米，南面為沙仔大橋，北與小河涌毗鄰。</p><p><b>　　軟土地基的地質(zhì)情況</b></p><p>　　本場區(qū)位于XXXXX，為近期沖-淤積而成的山間平地，場地經(jīng)人工吹填砂土，地勢平坦，為殘丘山前平地的地貌單元。已吹填砂層

20、層厚3.4~5.5m，平均層厚4.18m。本工程軟基處理主要指淤泥土層，層頂埋深3.4~5.5m，平均4.18m，層厚14.2~21.6m，平均17.93m。淤泥呈灰黑色，流塑狀。土中含腐植質(zhì)，局部夾粉砂小透鏡體或小蜆殼，在淤泥層下部，部分地段粉砂粒明顯增多。本層土天然含水量ω=45.0～95.3，平均84.6％；土的重度γ=14.8～16.1，平均15.1KN/m3；孔隙比e=1.282～2.542，平均2.304；液性指數(shù)IL=0.

21、84～4.28，平均2.53；壓縮系數(shù)α=0.67～3.06 MPa-1，平均1.76MPa-1；壓縮模量ES=0.12～3.33，平均1.73MPa；凝聚力C=1.3～8.7，平均3.6KPa；內(nèi)摩擦角Ф=2.3～20.7,平均5.7度；靈敏度2.04~2.28，平均2.15，中偏低。根據(jù)以上數(shù)據(jù)可知，本工程淤泥為極軟弱土層，欠固結(jié)，易流變，為高壓縮性土，軟基處理設(shè)計(jì)時(shí)需充分考慮以上特點(diǎn)。</p><p>　　

22、本工程現(xiàn)地面高程為7.3，設(shè)計(jì)地坪面標(biāo)高為7.3 m。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　　設(shè)計(jì)荷載：活載以汽車—超20級考慮，均載以15KPa考慮。</p><p>　　吹填沙含泥量：吹填沙含泥量<15%。</p><p>　　固結(jié)沉降要求：90天的固結(jié)度達(dá)60%，180天的固結(jié)度達(dá)

23、90%，剩余沉降量<15㎝，加固處理后兩年內(nèi)剩余沉降量在100m范圍內(nèi)差值小于10㎝。</p><p>　　填土密實(shí)度：填土密實(shí)度>85%。</p><p>　　承載力要求：卸載后載荷試驗(yàn)地基承載力>120KPa。</p><p>　　工期要求：2011年9月1日到2012年2月28日。</p><p>　　塑料排水板按1m

24、和1.2m兩種間距做方案。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)依據(jù)</b></p><p>　　XXX有限公司預(yù)留地軟基處理工程招標(biāo)書；</p><p>　　XXX有限南沙地塊土地普查鉆探工程勘察報(bào)告；</p><p>　　《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79；</p><p>　　《塑料排水板施工規(guī)

25、程》JTJ/T256。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p><b>　　軟基加固設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　固結(jié)度計(jì)算</b></p><p><b>　　沉降量計(jì)算</b></p><p>

26、　　地基承載力和分級加載計(jì)算</p><p><b>　　圍堰穩(wěn)定性計(jì)算</b></p><p><b>　　施工監(jiān)測和檢測</b></p><p><b>　　存在問題及建議</b></p><p><b>　　軟基加固設(shè)計(jì)方案</b></p>

27、;<p>　　工程特點(diǎn)與針對性措施</p><p><b>　　工程特點(diǎn)</b></p><p>　　本軟基處理工程具有如下特點(diǎn)：</p><p>　　與類似工程比較，本工程淤泥層厚度大，強(qiáng)度低，壓縮性高。根據(jù)地質(zhì)資料顯示，本工程淤泥層孔隙比e平均2.304，壓縮模量ES平均1.73MPa，表明該淤泥層具有很高的壓縮性。結(jié)合本工程

28、堆載荷載大小，估計(jì)施工過程中平均沉降量為1.8m左右，淤泥最厚處沉降量達(dá)2.2m。</p><p>　　本工程采用插板超載預(yù)壓，根據(jù)業(yè)主計(jì)劃，插板間距分1.0m和1.2m兩種做方案。</p><p><b>　　針對性措施</b></p><p>　　軟基施工方案設(shè)計(jì)中需充分考慮以上因素，進(jìn)行針對性的設(shè)計(jì)，本設(shè)計(jì)采取的主要措施如下：</p

29、><p><b>　　排水措施</b></p><p>　　為滿足施工工期和固結(jié)度的要求，作為豎向排水體的塑料排水板間距宜較密，水平方向設(shè)計(jì)砂層及碎石盲溝，以加快固結(jié)。同時(shí)，加快固結(jié)速度還能盡快提高軟土層的強(qiáng)度，在加載過程中，能夠更早加載，加快施工速度，增加滿載預(yù)壓時(shí)間。根據(jù)龍沙（中國）投資有限公司南沙地塊土地普查鉆探工程勘察報(bào)告，本工程淤泥層頂埋深3.40~5.5m，平

30、均4.18m，淤泥層厚14.2~21.6m，平均17.93m，淤泥土層以下為細(xì)砂層、粘土層或全風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，塑料排水板要穿透淤泥層，進(jìn)入細(xì)砂層或粘土層0.5 m左右，且上端露出砂層面0.2m以上，故塑料排水板打設(shè)深度為18.9~-26.40 m，故全部采用B型塑料排水板樁。</p><p><b>　　施工監(jiān)測和檢測</b></p><p>　　為調(diào)整加載速率，保證

31、圍堰穩(wěn)定；推算最終沉降量和固結(jié)度；檢測軟基加固效果，達(dá)到既提高施工速度，又保證施工質(zhì)量的效果，需加強(qiáng)施工監(jiān)測和檢測工作。</p><p><b>　　插板超載預(yù)壓方案</b></p><p>　　根據(jù)業(yè)主的要求，塑料排水板按1m和1.2m兩種間距做方案，方案如下：</p><p><b>　　方案1</b></p&g

32、t;<p>　　塑料排水板間距為1m，正三角形布置。先施工塑料排水板；然后吹填一層0.5m厚的中粗砂疏水層，中粗砂含泥量小于5%；再做碎石盲溝，將排入疏水砂層的水進(jìn)行導(dǎo)流，排出場外，碎石盲溝通過砼管涵穿過圍堰排至場外，碎石盲溝按0.3%找坡；最后吹填一層中細(xì)砂至標(biāo)高9.3m，進(jìn)行超載預(yù)壓。</p><p><b>　　方案2</b></p><p>　　

33、塑料排水板間距為1.2m，正三角形布置。先施工塑料排水板；然后吹填一層0.5m厚的中粗砂疏水層，中粗砂含泥量小于5%；再做碎石盲溝，將排入疏水砂層的水進(jìn)行導(dǎo)流，排出場外，碎石盲溝通過砼管涵穿過圍堰排至場外，碎石盲溝按0.3%找坡；最后吹填一層中細(xì)砂至標(biāo)高9.8m，進(jìn)行超載預(yù)壓。</p><p><b>　　方案設(shè)計(jì)附圖</b></p><p><b>　　施

34、工總平面布置圖</b></p><p>　　施工總平面布置圖見圖2-1。</p><p><b>　　圍堰施工平面布置圖</b></p><p>　　圍堰施工平面布置圖見圖2-2。</p><p><b>　　排水盲溝平面布置圖</b></p><p>　　排水盲

35、溝平面布置圖見圖2-3。</p><p><b>　　施工保護(hù)措施</b></p><p>　　施工場地內(nèi)有較多電力設(shè)施，為了避免由于吹填砂等外力導(dǎo)致電力設(shè)施傾側(cè)或倒塌，要考慮對施工場地內(nèi)的電力設(shè)施進(jìn)行保護(hù)。采取的保護(hù)措施如下：吹填砂前，在電力設(shè)施的周圍砌筑砂包圍堰。詳見圖2-4。</p><p>　　圖2-1 施工總平面布置圖</p&

36、gt;<p>　　圖2-2 圍堰施工平面布置圖</p><p>　　圖2-3 排水盲溝平面布置圖</p><p>　　圖2-4 電力桿圍堰平面圖</p><p><b>　　方案1設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　固結(jié)度及沉降計(jì)算方法</p><p><b>　　固結(jié)度

37、計(jì)算方法</b></p><p>　　一級或多級等速加載條件下，豎井穿透受壓土層地基平均固結(jié)度計(jì)算公式如下：</p><p>　　Ut=Σ(qi/ΣΔp)[(Ti-Ti-1)-(α/β)*e-βt(eβTi - eβTi-1)]</p><p>　　式中：Ut—t時(shí)間地基的平均固結(jié)度；</p><p>　　qi—第i級荷載的加載速

38、率；</p><p>　　ΣΔp—各級荷載的累加值；</p><p>　　Ti-1，Ti—分別為第i級荷載加載的起始和終止時(shí)間（從零點(diǎn)起算），當(dāng)計(jì)算第i級荷載加載過程中某時(shí)間t的固結(jié)度時(shí)，Ti改為t。</p><p>　　α、β—參數(shù)，按如下取值：</p><p>　　α=8/π2=0.8106；</p><p>　　

39、β=8Ch/(Fnde2)+ π2Cv/4H2</p><p>　　式中：Ch—土的水平向排水固結(jié)系數(shù)，本工程地質(zhì)資料未提供數(shù)據(jù)，偏于安全，取值為1.0×10-3cm2/s=0.00864m2/d；</p><p>　　CV—土的豎向排水固結(jié)系數(shù)，本工程地質(zhì)資料未提供數(shù)據(jù)，偏于安全，取值為0.5×10-3cm2/s=0.00432m2/d；</p><

40、;p>　　H—土層厚度，取平均值17.93m；</p><p>　　de—塑料排水板的有效排水圓柱體的直徑，采用等邊三角形布置時(shí)，de=1.05s=1.05m，s為塑料排水板的間距；</p><p>　　Fn=[n2/(n2-1)]*ln(n)-(3n2-1)/4n2</p><p>　　式中，n為井徑比，n=de/dw，</p><p&g

41、t;　　dw為塑料排水板的當(dāng)量換算直徑，dw=α*2(b+δ)/π</p><p>　　α—換算系數(shù)，取0.9；</p><p>　　b—塑料排水板寬度，取0.1 m；</p><p>　　δ—塑料排水板厚度，取0.004 m。</p><p>　　經(jīng)計(jì)算，dw=0.0596，n=17.62，F(xiàn)n=2.13, β=0.0294</p&g

42、t;<p>　　考慮到井阻、涂抹和擾動(dòng)影響，以上公式計(jì)算的固結(jié)度需乘以折減系數(shù)，根據(jù)本工程情況，折減系數(shù)取值0.95。</p><p><b>　　沉降計(jì)算方法</b></p><p>　　（1）最終豎向變形量計(jì)算</p><p>　　預(yù)壓荷載下地基的最終豎向變形量按下式計(jì)算：</p><p>　　sf=ξ

43、Σ(eoi-eli)hi/(1+eoi)</p><p>　　式中 sf—最終豎向變形量；</p><p>　　eoi—第i層中點(diǎn)土自重壓力所對應(yīng)的孔隙比，由室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)所得的比隙比e和固結(jié)壓力p（即e~p）關(guān)系曲線查得；</p><p>　　eli—第i層中點(diǎn)土自重壓力和附加壓力之和所對應(yīng)的孔隙比，由室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)所得的e~p關(guān)系曲線查得；</p>&

44、lt;p>　　hi—第i層土層厚度；</p><p>　　ξ—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取值范圍一般在1.1~1.4之間，荷載較大，地基土軟弱時(shí)取值較大，本工程取1.4。</p><p>　　由于本工程地質(zhì)資料未提供e~p關(guān)系曲線，根據(jù)本司以往的施工經(jīng)驗(yàn)，可利用壓縮系數(shù)α0.1~0.2進(jìn)行近似計(jì)算，α0.1~0.2=(e0.1- e0.2)/0.1MPa，式中 e0.1、、e0.2分別為0.1 M

45、Pa和0.2 MPa壓力下的孔隙比。</p><p>　　則：sf=ξΣα*Δpi*hi/(1+eoi)</p><p>　　Δpi—第i層土附加應(yīng)力，由于本工程為大面積堆載，堆載長度與寬度相對土層厚度大很多，因此堆載附加應(yīng)力沿深度的變化可忽略不計(jì)。在場地中部，Δpi=γ砂h砂，砂的容重γ砂按20KN/m3取值。</p><p>　　α—取平均值1.76MPa-1；

46、</p><p>　　eoi— 取平均值2.304。 </p><p>　?。?）最終固結(jié)沉降計(jì)算</p><p><b>　　s固= sf/ξ</b></p><p><b>　?。?）工后沉降計(jì)算</b></p><p>　　s工后= sf（1-Ut）/ξ</p&g

47、t;<p>　　式中Ut—時(shí)間t的平均固結(jié)度；</p><p>　?。?）施工階段沉降計(jì)算</p><p>　　s施= sf- s工后</p><p>　　s施固= s固- s工后= s固Ut </p><p>　　固結(jié)度、沉降計(jì)算結(jié)果</p><p>　　第三次吹填前的固結(jié)度和沉降</p>

48、<p>　　根據(jù)下表所示的分級加載時(shí)間，</p><p>　　表3-1 計(jì)算第三次吹填前（45天時(shí)）固結(jié)度</p><p>　　注：以上固結(jié)度是針對堆載至7.8 m標(biāo)高計(jì)算的。時(shí)間以開始施工塑料排水板為起點(diǎn)。</p><p>　　表3-2 45天時(shí)沉降計(jì)算結(jié)果</p><p>　　由以上計(jì)算可知，在第二次吹填前（45天）時(shí)，軟基沉

49、降量平均為916mm，最大沉降量為1106mm。第三次吹填的實(shí)際高度平均為2.42 m。</p><p>　　第三次吹填后的固結(jié)度與沉降計(jì)算</p><p>　?。?）固結(jié)度計(jì)算結(jié)果</p><p>　　表3-3 根據(jù)下表所示的分級加載時(shí)間，計(jì)算固結(jié)度如下表所示</p><p>　　注：以上時(shí)間從塑料排水板開始施工時(shí)計(jì)起。以上固結(jié)度是針對堆載

50、到9.3 m標(biāo)高計(jì)算的。</p><p>　　由以上計(jì)算結(jié)果，90天的固結(jié)度達(dá)到78.9%，120天的固結(jié)度達(dá)到88.4%， 150天的固結(jié)度達(dá)到92.2%，180天的固結(jié)度達(dá)到93.9%。</p><p>　?。?）超載作用下沉降計(jì)算結(jié)果</p><p>　　表3-4 90天沉降計(jì)算結(jié)果</p><p>　　表3-5 120天沉降計(jì)算<

51、;/p><p>　　表3-6 150天沉降計(jì)算</p><p>　　表3-7 180天沉降計(jì)算</p><p>　　注：以上三表中的最終沉降和工后沉降均按不卸載的情況計(jì)算。</p><p>　　分別按90天、120天和150天卸載考慮，按15KN均布荷載計(jì)算，地基在荷載作用下的剩余沉降如下表：</p><p>　　表3-8

52、 90天卸載后剩余沉降計(jì)算</p><p>　　表3-9 120天卸載后剩余沉降計(jì)算</p><p>　　表3-10 150天卸載后剩余沉降計(jì)算</p><p>　　表3-11 180天卸載后剩余沉降計(jì)算</p><p>　　由以上計(jì)算結(jié)果，由于采用超載預(yù)壓，如果90天卸載，固結(jié)度達(dá)78.9%，在使用荷載作用下最大的剩余沉降量271mm，平均

53、沉降量190mm；如果120天卸載，固結(jié)度達(dá)88.4%，在使用荷載作用下最大的剩余沉降量146mm，平均沉降量85mm；如果150天卸載，固結(jié)度達(dá)92.2%，在使用荷載作用下最大的剩余沉降量99mm，平均沉降量44mm；如果180天卸載，固結(jié)度達(dá)93.9%，在使用荷載作用下最大的剩余沉降量76mm，平均沉降量26mm。</p><p>　　考慮到本計(jì)算過程采用了較多的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，實(shí)際卸載時(shí)間應(yīng)根據(jù)施工監(jiān)測結(jié)果進(jìn)行調(diào)

54、整。</p><p>　　地基承載力與加載速率計(jì)算</p><p><b>　　計(jì)算方法</b></p><p>　　預(yù)壓荷載下，軟土地基中某點(diǎn)任意時(shí)間的抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算：</p><p>　　τft=η(τfo+Δτfc)</p><p>　　Δτfc =ΔσzUttgφcu</p>

55、;<p>　　式中，τft—t時(shí)刻，該點(diǎn)土的抗剪強(qiáng)度；</p><p>　　τfo—地基土的天然抗剪強(qiáng)度，由十字板剪切試驗(yàn)測定；</p><p>　　Δτfc—該點(diǎn)土由于固結(jié)而增長的強(qiáng)度；</p><p>　　Δσz—預(yù)壓荷載引起的該點(diǎn)的附加豎向壓力；</p><p>　　φcu—三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)求得的土的內(nèi)摩擦角，地質(zhì)資料未

56、提供，依據(jù)經(jīng)驗(yàn)取16度；</p><p>　　η—土體由于剪切蠕動(dòng)而引起強(qiáng)度衰減的折減系數(shù)，可取0.75～0.9，本工程取值0.75。</p><p>　　根據(jù)費(fèi)連紐斯公式，地基承載力特征值為：</p><p>　　fak=5.52τft/k</p><p>　　k—安全系數(shù)，本工程取值1.1。</p><p><

57、;b>　　由以上兩式可推出：</b></p><p>　　fak=η（5.52ΔσzUttgφcu/ k + faO）</p><p>　　faO—預(yù)壓前，軟土地基承載力特征值，根據(jù)地質(zhì)資料取值20 kpa。</p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果</b></p><p>　　由于本工程加載速率快，顯然超

58、過地基軟土的抗剪強(qiáng)度，地基土在剪切破壞后重塑，其承載力將受影響。</p><p>　　150天后，軟土地基承載力的特征值：</p><p>　　按平均值考慮，Δσz=142kpa，U150=92.2%</p><p>　　fak=η（5.52ΔσzUttgφcu/ k + faO）=156 kpa。</p><p>　　設(shè)計(jì)要求卸載后載荷試驗(yàn)

59、地基承接力>120 kpa，由于卸載后，地表為平均5.98m厚的砂層，本工程要求吹填砂層密實(shí)度>85%，因此，在地表形成了較堅(jiān)硬的硬殼層，載荷試驗(yàn)地基承載力主要取決于砂層的承載力，可滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p><b>　　圍堰穩(wěn)定性計(jì)算</b></p><p>　　圍堰穩(wěn)定性計(jì)算通過假定滑移面，采用分條法計(jì)算滑動(dòng)力矩和抗滑力矩，計(jì)算抗滑安全系數(shù)：Kh=

60、M抗/M滑：</p><p>　　下圖為軟土地基上圍堰斷面示意圖，I表示軟土地基部分，II表示圍堰部分。選定圓心為O半徑為 R的一個(gè)圓弧滑裂面，將圓弧面以上土體分成若干垂直土條，圖示為第I土條及其上作用力，土條兩側(cè)的作用力忽略不計(jì)。</p><p>　　滑動(dòng)力矩由下式計(jì)算，</p><p>　　M滑=R∑(TI+TII)i=R［(WI+WII)isinαi+WIIi

61、sinαi］</p><p>　　式中WI、WII——分別為土條在軟土地基部分及圍堰部分的重量；</p><p>　　αi——土條底面與水平面交角。</p><p>　　地基部分的抗滑力矩由下式計(jì)算：</p><p>　?。跰抗］AB=R［culi+ WIicosαitanφu+ WⅡiUcosαitanφcu］</p><

62、;p>　　式中cu，φu——不排水剪求得的強(qiáng)度指標(biāo)；</p><p>　　φcu——固結(jié)不排水剪求得的內(nèi)摩擦角；</p><p>　　U——地基平均固結(jié)度。</p><p>　　［M抗］BC=ηm R∑［cIIli +ηWIIicosαitanφII］</p><p>　　式中ηm——壩體抗滑力矩折減系數(shù)，可采用0.6~0.8；<

63、/p><p>　　η——強(qiáng)度指標(biāo)折減系數(shù)，可采用0.5。</p><p><b>　　Kh=</b></p><p><b>　　+</b></p><p>　　以上計(jì)算，考慮了軟土地基固結(jié)強(qiáng)度的增加。</p><p>　　根據(jù)以上公式計(jì)算，本工程圍堰穩(wěn)定性滿足要求。</p

64、><p><b>　　方案2設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　固結(jié)度及沉降計(jì)算方法</p><p><b>　　固結(jié)度計(jì)算方法</b></p><p>　　一級或多級等速加載條件下，豎井穿透受壓土層地基平均固結(jié)度計(jì)算公式如下：</p><p>　　Ut=Σ(qi/ΣΔp)[(

65、Ti-Ti-1)-(α/β)*e-βt(eβTi - eβTi-1)]</p><p>　　式中：Ut—t時(shí)間地基的平均固結(jié)度；</p><p>　　qi—第i級荷載的加載速率；</p><p>　　ΣΔp—各級荷載的累加值；</p><p>　　Ti-1，Ti—分別為第i級荷載加載的起始和終止時(shí)間（從零點(diǎn)起算），當(dāng)計(jì)算第i級荷載加載過程中某

66、時(shí)間t的固結(jié)度時(shí)，Ti改為t。</p><p>　　α、β—參數(shù)，按如下取值：</p><p>　　α=8/π2=0.8106；</p><p>　　β=8Ch/(Fnde2)+ π2Cv/4H2</p><p>　　式中：Ch—土的水平向排水固結(jié)系數(shù)，本工程地質(zhì)資料未提供數(shù)據(jù)，偏于安全，取值為1.0×10-3cm2/s=0.008

67、64m2/d；</p><p>　　CV—土的豎向排水固結(jié)系數(shù)，本工程地質(zhì)資料未提供數(shù)據(jù)，偏于安全，取值為0.5×10-3cm2/s=0.00432m2/d；</p><p>　　H—土層厚度，取平均值17.93m；</p><p>　　de—塑料排水板的有效排水圓柱體的直徑，采用等邊三角形布置時(shí)，de=1.05s=1.05m，s為塑料排水板的間距；<

68、;/p><p>　　Fn=[n2/(n2-1)]*ln(n)-(3n2-1)/4n2</p><p>　　式中，n為井徑比，n=de/dw，</p><p>　　dw為塑料排水板的當(dāng)量換算直徑，dw=α*2(b+δ)/π</p><p>　　α—換算系數(shù)，取0.9；</p><p>　　b—塑料排水板寬度，取0.1 m；&

69、lt;/p><p>　　δ—塑料排水板厚度，取0.004 m。</p><p>　　經(jīng)計(jì)算，dw=0.0596，n=21.14，F(xiàn)n=2.31, β=0.0189</p><p>　　考慮到井阻、涂抹和擾動(dòng)影響，以上公式計(jì)算的固結(jié)度需乘以折減系數(shù)，根據(jù)本工程情況，折減系數(shù)取值0.95。</p><p><b>　　沉降計(jì)算方法</

70、b></p><p>　　（1）最終豎向變形量計(jì)算</p><p>　　預(yù)壓荷載下地基的最終豎向變形量按下式計(jì)算：</p><p>　　sf=ξΣ(eoi-eli)hi/(1+eoi)</p><p>　　式中 sf—最終豎向變形量；</p><p>　　eoi—第i層中點(diǎn)土自重壓力所對應(yīng)的孔隙比，由室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)

71、所得的比隙比e和固結(jié)壓力p（即e~p）關(guān)系曲線查得；</p><p>　　eli—第i層中點(diǎn)土自重壓力和附加壓力之和所對應(yīng)的孔隙比，由室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)所得的e~p關(guān)系曲線查得；</p><p>　　hi—第i層土層厚度；</p><p>　　ξ—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取值范圍一般在1.1~1.4之間，荷載較大，地基土軟弱時(shí)取值較大，本工程取1.4。</p><p

72、>　　由于本工程地質(zhì)資料未提供e~p關(guān)系曲線，根據(jù)本司以往的施工經(jīng)驗(yàn)，可利用壓縮系數(shù)α0.1~0.2進(jìn)行近似計(jì)算，α0.1~0.2=(e0.1- e0.2)/0.1MPa，式中 e0.1、、e0.2分別為0.1 MPa和0.2 MPa壓力下的孔隙比。</p><p>　　則：sf=ξΣα*Δpi*hi/(1+eoi)</p><p>　　Δpi—第i層土附加應(yīng)力，由于本工程為大面積

73、堆載，堆載長度與寬度相對土層厚度大很多，因此堆載附加應(yīng)力沿深度的變化可忽略不計(jì)。在場地中部，Δpi=γ砂h砂，砂的容重γ砂按20KN/m3取值。</p><p>　　α—取平均值1.76MPa-1；</p><p>　　eoi— 取平均值2.304。 </p><p>　?。?）最終固結(jié)沉降計(jì)算</p><p><b>　　s固=

74、sf/ξ</b></p><p><b>　　（3）工后沉降計(jì)算</b></p><p>　　s工后= sf（1-Ut）/ξ</p><p>　　式中Ut—時(shí)間t的平均固結(jié)度；</p><p>　?。?）施工階段沉降計(jì)算</p><p>　　s施= sf- s工后</p>

75、<p>　　s施固= s固- s工后= s固Ut </p><p>　　固結(jié)度、沉降計(jì)算結(jié)果</p><p>　　第三次吹填前的固結(jié)度和沉降</p><p>　　根據(jù)下表所示的分級加載時(shí)間，</p><p>　　表4-1 計(jì)算第三次吹填前（40天時(shí)）固結(jié)度</p><p>　　注：以上固結(jié)度是針對堆載至7.

76、8 m標(biāo)高計(jì)算的。時(shí)間以開始施工塑料排水板為起點(diǎn)。</p><p>　　表4-2 40天時(shí)沉降計(jì)算結(jié)果</p><p>　　由以上計(jì)算可知，在第三次吹填前（40天）時(shí)，軟基沉降量平均為799mm，最大沉降量為964mm。第三次吹填的實(shí)際高度平均為2.80m。</p><p>　　第三次吹填后的固結(jié)度與沉降計(jì)算</p><p><b>

77、;　　固結(jié)度計(jì)算結(jié)果</b></p><p>　　表4-3 根據(jù)下表所示的分級加載時(shí)間，計(jì)算固結(jié)度</p><p>　　注：以上時(shí)間從塑料排水板開始施工時(shí)計(jì)起。以上固結(jié)度是針對堆載到9.8 m標(biāo)高計(jì)算的。</p><p>　　由以上計(jì)算結(jié)果，90天的固結(jié)度達(dá)到68.9%，120天的固結(jié)度達(dá)到80.2%， 150天的固結(jié)度達(dá)到86.6%，180天的固結(jié)度達(dá)

78、到90.3%。</p><p>　?。?）超載作用下沉降計(jì)算結(jié)果</p><p>　　表4-4 150天沉降計(jì)算</p><p>　　表4-5 180天沉降計(jì)算</p><p>　　注：以上三表中的最終沉降和工后沉降均按不卸載的情況計(jì)算。</p><p>　　分別按150天和180天卸載考慮，按15KN均布荷載計(jì)算，地

79、基在荷載作用下的剩余沉降如下表：</p><p>　　表4-6 150天卸載后剩余沉降計(jì)算</p><p>　　表4-7 180天卸載后剩余沉降計(jì)算</p><p>　　由以上計(jì)算結(jié)果，由于采用超載預(yù)壓，如果150天卸載，固結(jié)度達(dá)86.6%，在使用荷載作用下最大的剩余沉降量126mm，平均沉降量62mm；如果180天卸載，固結(jié)度達(dá)90.3%，在使用荷載作用下最大的剩

80、余沉降量74mm，平均沉降量19mm。建議在180天后卸載，固結(jié)度及剩余沉降量都滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　考慮到本計(jì)算過程采用了較多的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，實(shí)際卸載時(shí)間應(yīng)根據(jù)施工監(jiān)測結(jié)果進(jìn)行調(diào)整。</p><p>　　地基承載力與加載速率計(jì)算</p><p><b>　　計(jì)算方法</b></p><p>　　預(yù)壓荷載下，軟

81、土地基中某點(diǎn)任意時(shí)間的抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算：</p><p>　　τft=η(τfo+Δτfc)</p><p>　　Δτfc =ΔσzUttgφcu</p><p>　　式中，τft—t時(shí)刻，該點(diǎn)土的抗剪強(qiáng)度；</p><p>　　τfo—地基土的天然抗剪強(qiáng)度，由十字板剪切試驗(yàn)測定；</p><p>　　Δτfc—該點(diǎn)

82、土由于固結(jié)而增長的強(qiáng)度；</p><p>　　Δσz—預(yù)壓荷載引起的該點(diǎn)的附加豎向壓力；</p><p>　　φcu—三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)求得的土的內(nèi)摩擦角，地質(zhì)資料未提供，依據(jù)經(jīng)驗(yàn)取16度；</p><p>　　η—土體由于剪切蠕動(dòng)而引起強(qiáng)度衰減的折減系數(shù)，可取0.75～0.9，本工程取值0.75。</p><p>　　根據(jù)費(fèi)連紐斯公式，地基

83、承載力特征值為：</p><p>　　fak=5.52τft/k</p><p>　　k—安全系數(shù)，本工程取值1.1。</p><p><b>　　由以上兩式可推出：</b></p><p>　　fak=η（5.52ΔσzUttgφcu/ k + faO）</p><p>　　faO—預(yù)壓前，軟土

84、地基承載力特征值，根據(jù)地質(zhì)資料取值20 kpa。</p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果</b></p><p>　　由于本工程加載速率快，顯然超過地基軟土的抗剪強(qiáng)度，地基土在剪切破壞后重塑，其承載力將受影響。</p><p>　　180天后，軟土地基承載力的特征值：</p><p>　　按平均值考慮，Δσz=149.6k

85、pa，U150=92.2%</p><p>　　fak=η（5.52ΔσzUttgφcu/ k + faO）=176 kpa。</p><p>　　設(shè)計(jì)要求卸載后載荷試驗(yàn)地基承接力>120 kpa，由于卸載后，地表為平均6.05m厚的砂層，本工程要求吹填砂層密實(shí)度>85%，因此，在地表形成了較堅(jiān)硬的硬殼層，載荷試驗(yàn)地基承載力主要取決于砂層的承載力，可滿足設(shè)計(jì)要求。</p&

86、gt;<p><b>　　圍堰穩(wěn)定性計(jì)算</b></p><p>　　圍堰穩(wěn)定性計(jì)算通過假定滑移面，采用分條法計(jì)算滑動(dòng)力矩和抗滑力矩，計(jì)算抗滑安全系數(shù)：Kh=M抗/M滑：</p><p>　　下圖為軟土地基上圍堰斷面示意圖，I表示軟土地基部分，II表示圍堰部分。選定圓心為O半徑為 R的一個(gè)圓弧滑裂面，將圓弧面以上土體分成若干垂直土條，圖示為第I土條及其上

87、作用力，土條兩側(cè)的作用力忽略不計(jì)。</p><p>　　滑動(dòng)力矩由下式計(jì)算，</p><p>　　M滑=R∑(TI+TII)i=R［(WI+WII)isinαi+WIIisinαi］</p><p>　　式中WI、WII——分別為土條在軟土地基部分及圍堰部分的重量；</p><p>　　αi——土條底面與水平面交角。</p>&

88、lt;p>　　地基部分的抗滑力矩由下式計(jì)算：</p><p>　　［M抗］AB=R［culi+ WIicosαitanφu+ WⅡiUcosαitanφcu］</p><p>　　式中cu，φu——不排水剪求得的強(qiáng)度指標(biāo)；</p><p>　　φcu——固結(jié)不排水剪求得的內(nèi)摩擦角；</p><p>　　U——地基平均固結(jié)度。</p

89、><p>　　［M抗］BC=ηm R∑［cIIli +ηWIIicosαitanφII］</p><p>　　式中ηm——壩體抗滑力矩折減系數(shù)，可采用0.6~0.8；</p><p>　　η——強(qiáng)度指標(biāo)折減系數(shù)，可采用0.5。</p><p><b>　　Kh=</b></p><p><b&g

90、t;　　+</b></p><p>　　以上計(jì)算，考慮了軟土地基固結(jié)強(qiáng)度的增加。</p><p>　　根據(jù)以上公式計(jì)算，本工程圍堰穩(wěn)定性滿足要求。</p><p>　　方案1和方案2比較及存在問題的建議</p><p>　　180天后，方案1（塑料排水板間距為1.0m）固結(jié)度達(dá)93.9%，在使用荷載作用下最大的剩余沉降量76mm，

91、平均沉降量26mm；方案2（塑料排水板間距為1.2m）固結(jié)度達(dá)90.3%，在使用荷載作用下最大的剩余沉降量74mm，平均沉降量19mm。兩種方案都達(dá)到設(shè)計(jì)要求的固結(jié)度及剩余沉降量。方案1的工程造價(jià)為7624574元，方案2的工程造價(jià)為7294176元。綜合各種因素，建議采用方案2進(jìn)行施工。</p><p>　　本工程地質(zhì)資料提供的地質(zhì)參數(shù)，不能全部滿足設(shè)計(jì)計(jì)算的要求，如：土的水平向排水固結(jié)系數(shù)Ch、土的豎向排水固

92、結(jié)系數(shù)CV、三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)求得的土的內(nèi)摩擦角φcu、e～p關(guān)系曲線等，設(shè)計(jì)采用經(jīng)驗(yàn)值，計(jì)算結(jié)果不夠精確，建議業(yè)主補(bǔ)充勘探提供以上數(shù)據(jù)。</p><p>　　由于本工程采用了較多的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，根據(jù)監(jiān)測結(jié)果，有可能在180天后計(jì)劃卸載時(shí)，地基沉降量達(dá)不到卸載要求，如出現(xiàn)以上情況，可采取以下措施：暫不進(jìn)行卸載，繼續(xù)進(jìn)行固結(jié)，達(dá)到設(shè)計(jì)要求后，再進(jìn)行卸載。</p><p><b>　　施

93、工監(jiān)測和檢測</b></p><p>　　由于本工程淤泥土層強(qiáng)度低、壓縮性大的特點(diǎn)，也由于某些重要的地質(zhì)參數(shù)（如固結(jié)系數(shù)）未能提供數(shù)據(jù)，而采用經(jīng)驗(yàn)值計(jì)算，因此施工監(jiān)測非常重要。</p><p><b>　　施工監(jiān)測和檢測目的</b></p><p>　　控制分級加載速度和圍堰穩(wěn)定性；</p><p><

94、b>　　推算最終沉降量；</b></p><p><b>　　推算固結(jié)度。</b></p><p><b>　　檢驗(yàn)加固效果</b></p><p><b>　　施工監(jiān)測和檢測項(xiàng)目</b></p><p><b>　　地表和分層沉降觀測</b&

95、gt;</p><p><b>　　邊樁水平位移觀測</b></p><p><b>　　孔隙水壓力觀測</b></p><p><b>　　土壓力觀測</b></p><p><b>　　水位觀測</b></p><p><

96、b>　　鉆孔取樣試驗(yàn)</b></p><p><b>　　原位十字板試驗(yàn)</b></p><p>　　地基最終變形和固結(jié)度的推算</p><p>　　地基最終變形推算方法很多，其中三點(diǎn)法是比較簡單而常用的：</p><p>　　sf=[s3(s2-s1)- s2 (s3- s2)] / [( s2- s

97、1)-]</p><p>　　式中，sf—最終變形量；</p><p>　　s1，s2，s3—加荷停止后時(shí)間t1、t2、t3相應(yīng)的變形量，取t2—t1= t3—t2。</p><p>　　固結(jié)度推算可根據(jù)實(shí)測沉降量或孔隙水壓力推算參數(shù)β值，由此求出固結(jié)度：</p><p>　　β=ln[( s2- s1)/ ( s3- s2)]/( t2—t

98、1)</p><p>　　或：β=ln（μ1/μ2）/( t2—t1)</p><p>　　式中，μ1，μ2—相應(yīng)時(shí)間t2、t1的實(shí)測孔隙水壓力值。</p><p>　　施工監(jiān)測點(diǎn)及檢測點(diǎn)附圖</p><p>　　施工監(jiān)測及檢測點(diǎn)平面布置圖見圖6-1，施工監(jiān)測及檢測點(diǎn)大樣圖見6-2。</p><p>　　圖6-1 施工

99、監(jiān)測及檢測點(diǎn)平面布置圖</p><p>　　圖6-2 施工監(jiān)測及檢測點(diǎn)大樣</p><p><b>　　施工組織管理機(jī)構(gòu)</b></p><p><b>　　現(xiàn)場管理機(jī)構(gòu)</b></p><p>　　我公司高度重視本工程，一旦中標(biāo)，將本工程列為我公司重點(diǎn)工程，在全公司范圍內(nèi)抽調(diào)年富力強(qiáng)、管理水平高、

100、具有豐富施工經(jīng)驗(yàn)的人員，組成“龍沙（中國）投資有限公司預(yù)留地軟基處理工程項(xiàng)目經(jīng)理部”。本工程嚴(yán)格按項(xiàng)目法組織施工，我司將任命唐程為項(xiàng)目經(jīng)理、張如俊為總工程師，下設(shè)5個(gè)職能管理部門，并選派具有軟基處理工程施工豐富經(jīng)驗(yàn)的施工隊(duì)，負(fù)責(zé)本工程的施工。</p><p><b>　　施工組織機(jī)構(gòu)圖</b></p><p>　　詳見圖7-1《施工組織機(jī)構(gòu)圖》。</p>

101、<p>　　圖7-1　施工組織機(jī)構(gòu)圖</p><p><b>　　項(xiàng)目經(jīng)理部主要成員</b></p><p>　　詳見表7-1《項(xiàng)目經(jīng)理部主要成員表》。</p><p>　　表7-1　項(xiàng)目經(jīng)理部主要成員表</p><p><b>　　施工方法</b></p><p&g

102、t;<b>　　土堤圍堰施工方法</b></p><p><b>　　土堤圍堰施工工藝</b></p><p>　　圖8-1　圍堰施工工藝流程圖</p><p><b>　　砂包圍堰施工方法</b></p><p><b>　　a、場地清理</b><

103、/p><p>　　包括場地清理場地的障礙物、雜物、積水等。</p><p><b>　　b、測量放線</b></p><p>　　按施工場地紅線，用全站儀測設(shè)砂包圍堰控制點(diǎn)，在控制點(diǎn)打下木樁作為標(biāo)志，并在沿線間距20米插上小竹竿，使用水準(zhǔn)儀測量并用紅漆在小竹竿上標(biāo)出砂包圍堰的頂標(biāo)高。</p><p><b>　　c

104、、人工袋裝砂包</b></p><p>　　用編織袋人工裝砂包，要求砂包只裝到60～80%，扎好封口。</p><p><b>　　d、鋪設(shè)砂包</b></p><p>　　鋪設(shè)時(shí)，長短相間并與里層砂包咬緊，相互坐實(shí)擠緊，圍堰內(nèi)按1：1鋪設(shè)，圍堰外按1：1.5鋪設(shè)。</p><p>　　塑料排水板樁施工方法&

105、lt;/p><p>　　塑料排水板樁施工，排水板呈梅花形布置，間距為1.0m或1.2m，塑料排水板樁穿透淤泥層并進(jìn)入粉土層不少于500mm。</p><p><b>　　塑料紙板樁施工工藝</b></p><p>　　圖8-2　塑料排水板施工工藝流程圖</p><p>　　塑料排水板樁施工方法</p><

106、p><b>　　(1)、測量放樣</b></p><p>　?。?根據(jù)項(xiàng)目部提供的有關(guān)基線，測量出各樁位的定點(diǎn)，并與監(jiān)理工程師、業(yè)主代表進(jìn)行基線和樁位的復(fù)核、簽證工作，樁位確定后指揮樁機(jī)進(jìn)入施工地點(diǎn)。</p><p>　?。?用全站儀測施各分區(qū)的塑料排水板樁的控制點(diǎn)，在控制點(diǎn)打下木樁作為標(biāo)志。 </p><p>　?。?根據(jù)已布設(shè)的測量基

107、點(diǎn)，分區(qū)用經(jīng)緯儀和鋼尺按正方形布置，按設(shè)計(jì)間距測放出塑料排水板的打設(shè)板位（誤差控制在+30mm），并用竹芊插入砂墊層作標(biāo)記。</p><p><b>　　(2)、插板機(jī)就位</b></p><p>　　根據(jù)板位標(biāo)記進(jìn)行插板機(jī)定位。施工塑料排水板過程中，插板機(jī)定位時(shí)，調(diào)整樁機(jī)的位置使管靴與板位標(biāo)記的偏差需控制不大于70mm，再調(diào)整樁架的垂直度。</p>&

108、lt;p>　　(3)、裝排水板樁靴</p><p>　　將塑料板帶從套管上端入口處穿入套管至樁頭，并與管靴連接好，與管套扣緊，防止套管進(jìn)泥。</p><p><b>　　(4)、沉設(shè)套管</b></p><p>　　插板樁機(jī)上配置圓形鋼套管，套管前端設(shè)置活瓣樁尖。打入時(shí)，活瓣樁尖夾住塑料排水板，并把套管前端關(guān)閉。開動(dòng)插板樁機(jī)上的液壓泵將套

109、管和塑料排水板沉設(shè)插入土中預(yù)定深度。</p><p>　　打設(shè)過程中隨時(shí)控制套管垂直度，其偏差不大于±1.5%。</p><p><b>　　(5)、提升套管</b></p><p>　　插板到標(biāo)高后撥出套管，套管上拔時(shí)，前端打開并把塑料排水板留在所定標(biāo)高。在撥出套管過程中要防止回帶及斷帶，為保證插板機(jī)順利作業(yè)，采用在塑料排水板樁端設(shè)

110、置樁靴的辦法，以減少回帶及斷帶。</p><p><b>　　(6)、剪斷塑料帶</b></p><p>　　剪斷塑料排水板時(shí)砂墊層以上的外露長度應(yīng)大于200mm，剪斷塑料帶，即完成一根塑料排水板的施工工作。</p><p>　　(7)、記錄并檢查板位打設(shè)情況</p><p>　　打設(shè)過程中，逐板進(jìn)行自檢，并要作好施工記

111、錄。一個(gè)區(qū)段塑料排水板驗(yàn)收合格后，應(yīng)及時(shí)用砂墊層仔細(xì)填滿打設(shè)板周圍形成的孔洞，并將塑料排水板埋置于墊層內(nèi)。</p><p><b>　　(8)、移機(jī)</b></p><p>　　完成一根塑料排水板的施工工作后，按照預(yù)定樁機(jī)行走路線，移動(dòng)到下一排水樁位。</p><p><b>　　吹填砂施工方法</b></p>

112、<p>　　吹填砂施工工藝 </p><p><b>　　吹填砂施工方法</b></p><p><b>　?。?）、場地清理</b></p><p>　　清除場地上的垃圾、障礙物等。</p><p><b>　?。?）、測量放線</b></p>

113、<p>　　以業(yè)主提交的測量基準(zhǔn)點(diǎn)為控制點(diǎn)，用全站儀測量吹填砂區(qū)域控制點(diǎn)，在控制點(diǎn)打下木樁作為標(biāo)志，圈定出施工區(qū)域，在場區(qū)內(nèi)建立閉合導(dǎo)線控制網(wǎng)，經(jīng)復(fù)核無誤后方可施工。在各區(qū)按1個(gè)/400m2的密度插上小竹竿，使用水準(zhǔn)儀測量并用紅漆在木樁和小竹竿上標(biāo)出吹填砂的標(biāo)高。</p><p>　　施工測量的精度：按《工程測量規(guī)范》（GB50026-93）執(zhí)行。</p><p>　　平面測量

114、的主測儀器為日產(chǎn)“康尼C-100全站儀”，該儀器技術(shù)規(guī)格為：J6級經(jīng)緯儀測角精度，Ⅱ級測距儀測程1000米，測距精度MD=±（5±5ppm）mm。其200米范圍內(nèi)一測回放樣定位精度可達(dá)±10mm，可滿足本項(xiàng)目的平面精度要求。</p><p>　　高程測量主測儀器為S1級自動(dòng)安平水準(zhǔn)儀。</p><p><b>　?。?）、布置吹砂管</b>

115、;</p><p>　　ａ 吹填砂由絞吸式挖泥船直接接管到吹填區(qū)；管道的架設(shè)：海面部分采用油桶利用鋼筋組合成浮箱，結(jié)合吹砂管的長度、重量和位置，進(jìn)行吹砂管的架設(shè)；進(jìn)入陸域的管道采用砂包架設(shè)吹砂管。當(dāng)吹砂管經(jīng)過施工現(xiàn)場內(nèi)外的臨時(shí)道路時(shí)，采用挖掘機(jī)將道路通過管的位置開挖坑槽（500×1000），把吹砂管放進(jìn)坑槽后再進(jìn)行回填。</p><p>　　ｂ 吹填時(shí)，管道由東往西逐步接管，逐塊

116、逐層推進(jìn)。</p><p>　?。?管道布置要求：排泥管進(jìn)入吹填區(qū)的排放口遠(yuǎn)離排水口，以延長泥漿流程。管線的布置滿足設(shè)計(jì)標(biāo)高、吹填范圍、吹填厚度的要求，并考慮吹填區(qū)的地形、地貌、幾何形狀對管線布置的影響。</p><p>　?。?排泥管線的間距、走向、干管與支管的分布，根據(jù)設(shè)計(jì)要求、吹砂泵功率、吹填土的特性、吹填土的流程和坡度等因素確定，同時(shí)根據(jù)施工現(xiàn)場情況及影響因素及時(shí)調(diào)整。</p

117、><p>　　ｅ 根據(jù)管口的位置和方向，排水口底部高程的變化及時(shí)延長排泥管線。在吹填區(qū)內(nèi)設(shè)若干標(biāo)尺，觀測整個(gè)吹填區(qū)內(nèi)的填土標(biāo)高變化，指導(dǎo)排泥管線的調(diào)整和管理工作。</p><p><b>　?。?）、吹填砂施工</b></p><p><b>　?。?吹填順序</b></p><p>　　根據(jù)現(xiàn)場的實(shí)際

118、情況，吹砂時(shí)的余水排向附近的河道，吹填砂的順序?yàn)閺哪系奖保瑥臇|到西。</p><p><b>　?。?分層吹填</b></p><p>　　吹填砂分二層進(jìn)行：第一層為中粗砂疏水層吹填，待做好碎石盲溝后，再進(jìn)行中細(xì)砂堆載層吹填至設(shè)計(jì)標(biāo)高。</p><p>　?。?在吹填過程中要及時(shí)移動(dòng)出砂管口，防止局部吹砂超過設(shè)計(jì)標(biāo)高，并安排專人和專用機(jī)械負(fù)責(zé)排

119、水。</p><p>　?。?當(dāng)吹填砂中含有較多的細(xì)顆粒土?xí)r，在施工時(shí)采取有效措施，如在排泥管線上設(shè)置三通管，轉(zhuǎn)向閥或轉(zhuǎn)向閘板，在排泥管口上設(shè)置擴(kuò)散板、滲漏孔、擋板等，防止淤泥聚集。</p><p>　?。?每層吹填后用推土機(jī)及時(shí)進(jìn)行平整，并用振動(dòng)壓路機(jī)壓實(shí)。</p><p><b>　?。?）、開挖排水溝</b></p><

120、;p>　　吹填前先沿場地四周挖設(shè)排水溝，形成臨時(shí)排水系統(tǒng)進(jìn)行排水，從北面按逆時(shí)鐘方向排水，經(jīng)排水溝將吹填尾水導(dǎo)入場區(qū)北面的河道中。結(jié)合現(xiàn)場地形，用勾機(jī)或人力疏通一道2m寬的排水渠，其在通過現(xiàn)場臨時(shí)施工道路時(shí)，采用抽水泵抽水?？紤]到漲潮影響和本工程自然地面低的特點(diǎn)，在河岸處采用抽水機(jī)抽水。具體作法為：為防止出水口受潮水影響，在堤圍出水口內(nèi)外加上斗板，并配置足夠數(shù)量的抽水泵（7.5KW），在漲潮或下暴雨時(shí)采用抽水泵排水，在退潮時(shí)采用自

121、然排水和抽水泵排水。</p><p><b>　　盲溝施工</b></p><p><b>　　工藝流程</b></p><p>　　圖8-4　盲溝施工工藝流程圖</p><p><b>　　施工方法</b></p><p>　　1、測量放線：根據(jù)設(shè)計(jì)圖

122、紙用全站儀測放盲溝邊線位置，其允許誤差為±10cm。</p><p>　　2、盲溝開挖：采用挖掘機(jī)沿盲溝走向順序開挖盲溝，用人工配合修整邊坡和溝底，盲溝斷面允許誤差為±10cm。盲溝間距為40m，坡度為0.3%，坡向?yàn)閺奈髦翓|。盲溝底寬80cm，高80cm。在施工現(xiàn)場外開挖明溝（截面尺寸與盲溝相同）至場區(qū)北面的河道堤岸，并與盲溝連接起來。從盲溝流出的水經(jīng)明溝流至北面河道堤岸后，用抽水機(jī)抽至河道

123、中。</p><p>　　3、攤鋪底層土工布：盲溝開挖后及時(shí)鋪設(shè)溝底土工布，鋪設(shè)時(shí)土工布平順無皺褶，搭接部份不小于40cm。并預(yù)留足夠包住盲溝頂部的長度。</p><p>　　4、鋪筑碎石料：按設(shè)計(jì)斷面尺寸鋪填40～70規(guī)格碎石至盲溝頂設(shè)計(jì)標(biāo)高。</p><p>　　5、包土工布：鋪筑碎石料至設(shè)計(jì)要求標(biāo)高后，用預(yù)留出來的土工布將碎石盲溝包緊包嚴(yán)。</p>

124、<p>　　6、填盲溝：盲溝與開挖面之間的空隙用人工鏟砂回填。</p><p><b>　　卸載施工</b></p><p>　　a.測量標(biāo)高：卸載前按照10m×10m方格網(wǎng)進(jìn)行測量堆載預(yù)壓完成面的標(biāo)高，采用水準(zhǔn)儀進(jìn)行測量。</p><p>　　b.測量完畢后，進(jìn)行分析標(biāo)高數(shù)據(jù)，對堆載完成面高于設(shè)計(jì)標(biāo)高的地面進(jìn)行卸載。卸

125、載時(shí)采用推土機(jī)把高出設(shè)計(jì)標(biāo)高的砂推至現(xiàn)場臨時(shí)道路附近，再用挖掘機(jī)裝至自卸車上運(yùn)走。</p><p>　　c.對低于設(shè)計(jì)標(biāo)高的地面，采用推土機(jī)把高出設(shè)計(jì)標(biāo)高的砂推至低于設(shè)計(jì)標(biāo)高的地面，并進(jìn)行平整至設(shè)計(jì)標(biāo)高。</p><p>　　d.卸載和推平至設(shè)計(jì)標(biāo)高后，用剪刀把伸出地面的塑料排水板剪至與地面相平，并用壓路機(jī)對地面進(jìn)行碾壓。</p><p><b>　　施工

126、進(jìn)度計(jì)劃</b></p><p><b>　　施工進(jìn)度計(jì)劃</b></p><p>　　根據(jù)招標(biāo)文件，本工程工期為2011年9月1日至2012年2月28日。為保證施工進(jìn)度，并確保在各階段期內(nèi)完成各項(xiàng)工序，我司將采用先進(jìn)的施工機(jī)械，組織精干的隊(duì)伍，精心組織施工。若遇上特殊情況不能完成計(jì)劃進(jìn)度，我司將增加人員、設(shè)備投入調(diào)整進(jìn)度計(jì)劃，但總工期不變。</p&