化工畢業(yè)設(shè)計物料衡算及設(shè)備計算參考

1、<p><b>　　摘　　要</b></p><p>　　本次設(shè)計的內(nèi)容是年產(chǎn)12萬噸苯乙烯減壓精餾系統(tǒng)模擬計算及工藝設(shè)計，采用連續(xù)精餾的方式，使用四個精餾塔，將脫氫混合液精餾成純度大于99.7%產(chǎn)品苯乙烯以及乙苯、苯、甲苯和焦油等重組分。</p><p>　　利用PRO/II對苯乙烯減壓精餾全工段進行了模擬計算，完成了物料衡算。利用模擬結(jié)果，對苯乙烯分離塔

2、（T0403）進行了熱量衡算和嚴格的設(shè)備計算，確定了塔高、塔徑，填料性能和尺寸等。對塔頂冷凝器，進料泵，回流罐，塔接管等進行了計算選型和設(shè)計。繪制了帶控制點的工藝流程圖，物料平衡圖，設(shè)備布置圖及管道布置圖。</p><p>　　關(guān)鍵詞：苯乙烯；減壓；精餾；設(shè)計</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The c

3、ontent is the simulate computation and process design of 120000 t/a of styrene vacuum distillation system. The dehydrogenated mixture is separeted into styrene, ethylbenzene, benzene, toluene and other heavy constituents

4、 like flux oil with continuous rectification of four distillation columns. The purity of the styrene is more than 99.7%. </p><p>　　The simulate computation of the whole process about the styrene vacuum di

5、stillation system has been completed with PRO/II. The material balance has also been finished. According to the resulsts, heat balance and the equipments of the styrene separation tower (T0403) are strictly calculated.Th

6、e equipments computation consists of the determination of tower height, tower Drive, packing performance and size. The overhead condenser, feed pump, reflux accumulator and tower pipes are strictly calculate</p>&

7、lt;p>　　Key Words：Styrene; Vacuum; Distillation;Design</p><p><b>　　目　　錄</b></p><p><b>　　摘　　要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p>　　第一篇 設(shè)計說明書錯誤

8、!未定義書簽。</p><p>　　第 1 章 精餾的原理概述錯誤!未定義書簽。</p><p>　　1.1 精餾原理錯誤!未定義書簽。</p><p>　　1.2 減壓精餾錯誤!未定義書簽。</p><p>　　1.3 苯乙烯的精餾技術(shù)錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第 2 章 苯乙烯產(chǎn)品介紹錯誤!

9、未定義書簽。</p><p>　　2.1 苯乙烯的用途錯誤!未定義書簽。</p><p>　　2.2 苯乙烯的性質(zhì)錯誤!未定義書簽。</p><p>　　2.3 應(yīng)急處置錯誤!未定義書簽。</p><p>　　2.4 苯乙烯的貯存錯誤!未定義書簽。</p><p>　　2.4 管理信息錯誤!未定義書簽。<

10、;/p><p>　　2.5 危險特性錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第 3 章 苯乙烯的生產(chǎn)技術(shù)錯誤!未定義書簽。</p><p>　　3.1 生產(chǎn)技術(shù)概述錯誤!未定義書簽。</p><p>　　3.2 苯乙烯的生產(chǎn)技術(shù)及進展錯誤!未定義書簽。</p><p>　　3.2.1 乙苯脫氫法錯誤!未定義書簽。

11、</p><p>　　3.2.2 環(huán)氧丙烷—苯乙烯聯(lián)產(chǎn)法錯誤!未定義書簽。</p><p>　　3.2.3 熱解汽油抽提蒸餾回收法錯誤!未定義書簽。</p><p>　　3.2.4 丁二烯合成法錯誤!未定義書簽。</p><p>　　3.2.5 其他生產(chǎn)方法錯誤!未定義書簽。</p><p>　　3.2.6 小

12、結(jié)錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第 4 章 苯乙烯的供需現(xiàn)狀錯誤!未定義書簽。</p><p>　　4.1 國內(nèi)外苯乙烯生產(chǎn)情況錯誤!未定義書簽。</p><p>　　4.1.1國外生產(chǎn)情況錯誤!未定義書簽。</p><p>　　4.1.2國內(nèi)生產(chǎn)情況錯誤!未定義書簽。</p><p>　　4.2

13、國內(nèi)外苯乙烯市場需求情況錯誤!未定義書簽。</p><p>　　4.2.1國外市場需求情況錯誤!未定義書簽。</p><p>　　4.2.2國內(nèi)市場需求情況錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第 5 章 苯乙烯的發(fā)展前景及建議錯誤!未定義書簽。</p><p>　　5.1 苯乙烯的技術(shù)發(fā)展趨勢和前景錯誤!未定義書簽。</p

14、><p>　　5.2 苯乙烯的發(fā)展建議錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第 6 章 工藝流程論述錯誤!未定義書簽。</p><p>　　6.1 苯乙烯的生產(chǎn)原理錯誤!未定義書簽。</p><p>　　6.2 工藝過程的確立錯誤!未定義書簽。</p><p>　　6.3 苯乙烯精餾工藝流程錯誤!未定義書簽。&

15、lt;/p><p>　　6.4 主要工藝流程圖（PRO/II模擬）錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第 7 章 儀表及自控錯誤!未定義書簽。</p><p>　　7.1 精餾過程的操作分析錯誤!未定義書簽。</p><p>　　7.2 乙苯/苯乙烯分離塔（T0401）的主要儀表及自控錯誤!未定義書簽。</p><

16、p>　　7.3 乙苯回收塔（T0402）的主要儀表及自控錯誤!未定義書簽。</p><p>　　7.4 苯乙烯塔（T0403）的主要儀表及自控錯誤!未定義書簽。</p><p>　　7.5 苯/甲苯分離塔（T0404）的主要儀表及自控錯誤!未定義書簽。</p><p>　　7.6 緊急停車錯誤!未定義書簽。</p><p>　　

17、第 8 章 生產(chǎn)工藝中的三廢錯誤!未定義書簽。</p><p>　　8.1 工業(yè)三廢概述錯誤!未定義書簽。</p><p>　　8.2 廢水、廢氣、廢渣來源錯誤!未定義書簽。</p><p>　　8.3 三廢的處理及綜合利用錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第 9 章 廠址選擇錯誤!未定義書簽。</p><

18、p>　　第 10 章 公用工程指標(biāo)錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第二篇 設(shè)計計算書1</p><p>　　第 1 章 物料衡算87</p><p>　　1.1 物料衡算概述87</p><p>　　1.2 計算依據(jù)87</p><p>　　1.3 PRO/II在化工設(shè)計及模擬中的應(yīng)用88&

19、lt;/p><p>　　1.4 設(shè)計要求88</p><p>　　1.5 模擬結(jié)果匯總89</p><p>　　2.1 熱量衡算概述93</p><p>　　2.2 計算依據(jù)93</p><p>　　2.3 溫度壓力的確定94</p><p>　　2.4 熱量衡算95</p>

20、<p>　　第 3 章 T0403設(shè)備計算98</p><p>　　3.1 物性參數(shù)計算98</p><p>　　3.1.1 溫度壓力的確定98</p><p>　　3.1.2 平均相對分子質(zhì)量的計算98</p><p>　　3.1.3 平均密度的計算98</p><p>　　3.1.4 液相平

21、均表面張力的計算99</p><p>　　3.1.5 液相平均黏度的計算99</p><p>　　3.2 汽液負荷計算99</p><p>　　3.3 精餾塔的塔體工藝尺寸計算100</p><p>　　3.3.1 填料的選擇100</p><p>　　3.3.2 塔徑的計算與選擇101</p>

22、<p>　　3.3.3 液體噴淋密度及空塔氣速的核算103</p><p>　　3.3.4 填料層高度的計算103</p><p>　　3.3.5 填料層壓降計算104</p><p>　　3.3.6 其他各塔塔徑的確定104</p><p>　　第 4 章 T0403附屬內(nèi)件的選型和計算107</p>

23、<p>　　4.1 填料支承板107</p><p>　　4.2 床層限制板107</p><p>　　4.3 液體分布器108</p><p>　　4.4 除沫器108</p><p>　　4.5 塔高度的計算108</p><p>　　4.6 其他各塔塔高的確定109</p>&

24、lt;p>　　4.6.1 T0401塔高的確定109</p><p>　　4.6.2 T0402塔高的確定110</p><p>　　4.6.3 T0404塔高的確定111</p><p>　　第 5 章 T0403塔塔頂冷凝器計算113</p><p>　　5.1 確定流體流動的空間113</p><p&

25、gt;　　5.2 計算傳熱負荷Q113</p><p>　　5.3 選擇列管換熱器形式113</p><p>　　5.4 估計傳熱面積114</p><p>　　5.5 校核傳熱面積114</p><p>　　5.5.1 冷凝傳熱系數(shù)114</p><p>　　5.5.2 冷卻水側(cè)傳熱系數(shù)115</p

26、><p>　　5.6 總傳熱系數(shù)U計算115</p><p>　　5.7 折流板116</p><p>　　5.8 換熱器內(nèi)流體的流動阻力116</p><p>　　5.8.1 管程流體阻力116</p><p>　　5.8.2 殼程流動阻力117</p><p>　　5.9 其他各塔冷凝

27、器的簡單選型118</p><p>　　5.9.1 T0401塔塔頂冷凝器的簡單選型118</p><p>　　5.9.2 T0402塔塔頂冷凝器的簡單選型119</p><p>　　5.9.3 T0404塔塔頂冷凝器的簡單選型121</p><p>　　第 6 章 塔底再沸器的計算與選型123</p><p&g

28、t;　　6.1 T0401塔底再沸器的計算與選型123</p><p>　　6.2 T0402塔底再沸器的計算與選型124</p><p>　　6.3 T0403塔底再沸器的計算與選型125</p><p>　　6.4 T0404塔底再沸器的計算與選型126</p><p>　　第 7 章 進料泵的設(shè)計與選型128</p>

29、;<p>　　7.1 泵吸入與排出管線流速128</p><p>　　7.2 管路阻力系數(shù)的計算129</p><p>　　7.3 進料泵的選型130</p><p>　　第 8 章 塔頂回流罐的選型131</p><p>　　8.1 T0401塔頂回流罐的選型131</p><p>　　8.2

30、 T0402塔頂回流罐的選型131</p><p>　　8.3 T0403塔頂回流罐的選型131</p><p>　　8.4 T0404塔頂回流罐的選型132</p><p>　　第 9 章 塔接管的選型133</p><p>　　9.1 T0401塔接管的選型133</p><p>　　9.1.1 T040

31、1塔進料管133</p><p>　　9.1.2 T0401塔回流管133</p><p>　　9.1.3 T0401塔塔底出料管133</p><p>　　9.1.4 T0401塔塔頂蒸汽出料管134</p><p>　　9.1.5 T0401塔塔底蒸汽進氣管134</p><p>　　9.2 T0402塔

32、接管的選型134</p><p>　　9.2.1 T0402塔進料管134</p><p>　　9.2.2 T0402塔回流管134</p><p>　　9.2.3 T0402塔塔底出料管135</p><p>　　9.2.4 T0402塔塔頂蒸汽出料管135</p><p>　　9.2.5 T0402塔塔底

33、蒸汽進氣管135</p><p>　　9.3 T0403塔接管的選型136</p><p>　　9.3.1 T0403塔進料管136</p><p>　　9.3.2 T0403塔回流管136</p><p>　　9.3.3 T0403塔塔底出料管136</p><p>　　9.3.4 T0403塔塔頂蒸汽出料

34、管136</p><p>　　9.3.5 T0403塔塔底蒸汽進氣管137</p><p>　　9.4 T0404塔接管的選型137</p><p>　　9.4.1 T0404塔進料管137</p><p>　　9.4.2 T0404塔回流管137</p><p>　　9.4.3 T0404塔塔底出料管13

35、8</p><p>　　9.4.4 T0404塔塔頂蒸汽出料管138</p><p>　　9.4.5 T0404塔塔底蒸汽進氣管138</p><p>　　第 10 章 經(jīng)濟評價139</p><p>　　10.1 化工技術(shù)經(jīng)濟分析的意義139</p><p>　　10.2 技術(shù)指標(biāo)及基本參數(shù)139</

36、p><p>　　10.3 經(jīng)濟分析錯誤!未定義書簽。</p><p><b>　　結(jié)　　論141</b></p><p>　　參 考 文 獻142</p><p>　　附錄A 相關(guān)參數(shù)的PRO/II模擬結(jié)果匯總143</p><p>　　附錄B 熱力學(xué)計算包使用方法及計算原理148<

37、;/p><p>　　B.1 熱力學(xué)計算包的使用方法148</p><p>　　B.2 熱力學(xué)計算包的計算原理150</p><p>　　附錄C 主要符號說明152</p><p>　　附錄D 主要設(shè)備一覽表99</p><p><b>　　致　　謝103</b></p>

38、<p>　　第二篇 設(shè)計計算書</p><p><b>　　物料衡算</b></p><p><b>　　物料衡算概述</b></p><p>　　物料衡算是化工設(shè)計計算中最基本、最重要的內(nèi)容之一。在解決設(shè)計設(shè)備尺寸前要定出所處理的物料量。整個過程或其某一步驟中原料、產(chǎn)物、副產(chǎn)物之間的關(guān)系可通過物料衡算確定。

39、</p><p>　　隨著世界工業(yè)的不斷發(fā)展，生產(chǎn)過程變得越來越復(fù)雜，對于衡量生產(chǎn)過程的經(jīng)濟性，合理性等問題，便成為組織生產(chǎn)中的重要問題，化工產(chǎn)品的生產(chǎn)也是如此，生產(chǎn)過程的各項技術(shù)指標(biāo)，例如產(chǎn)品產(chǎn)量，原料消耗量，公用工程的水、電、氣的消耗量，聯(lián)產(chǎn)品和副產(chǎn)品的數(shù)量等都是十分重要的工藝指標(biāo)，為了衡量其先進性、經(jīng)濟性、合理性，就要進行化工生產(chǎn)中的局部或全部的物料衡算和熱量衡算。</p><p>

40、　　物料衡算是三算中最基本的，因此進行工藝設(shè)計時，首先要進行物料衡算，物料衡算的理論依據(jù)是質(zhì)量守恒。</p><p>　　化工生產(chǎn)基本采用連續(xù)化生產(chǎn)，其特點是不間段、穩(wěn)定的向反應(yīng)系統(tǒng)或設(shè)備投入物料，同時產(chǎn)出相應(yīng)的物料，設(shè)備中某一區(qū)域的反應(yīng)參數(shù)（如溫度、壓力、濃度、流量）不隨時間而改變，局部反應(yīng)條件可以不一致，但總條件不隨時間變化。</p><p>　　物料衡算是在工藝路線確定之后，開始工藝

41、流程的設(shè)計并繪制出工藝流程草圖后進行的。物料衡算采用的是定量的方法，計算出流程中計入與離開每一過程或設(shè)備的各物流的數(shù)量，組成及各組分的含量。為進行能量衡算，設(shè)備選型或工藝設(shè)計，確定原料消耗定額等提供依據(jù)。</p><p><b>　　計算依據(jù)</b></p><p>　　根據(jù)質(zhì)量守恒定律可得，進入任何過程的物料質(zhì)量應(yīng)等于從該過程離開的物料質(zhì)量與積存于該過程中的物料質(zhì)量

42、之和。得到物料衡算式：</p><p>　　進入系統(tǒng)的物料量=流出系統(tǒng)的物料量+系統(tǒng)內(nèi)累計的物料量</p><p>　　對于連續(xù)生產(chǎn)過程，∑累計=0，此時∑進=∑出。</p><p>　　根據(jù)質(zhì)量守恒定律，對一個體系內(nèi)質(zhì)量流動及變化的情況用數(shù)學(xué)式描述物料平衡關(guān)系則為物料平衡方程[12]。物料平衡方程基本表達式為：</p><p>　　∑F0=

43、∑D+A+∑B</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　F0—輸入體系的物料質(zhì)量；</p><p>　　D—離開體系的物料質(zhì)量；</p><p>　　A—體系內(nèi)積累的物料質(zhì)量；</p><p>　　B—過程損失的物料質(zhì)量。</p><p>　　PRO

44、/II在化工設(shè)計及模擬中的應(yīng)用</p><p>　　Simsci公司的PRO/II流程模擬軟件用于化工過程嚴格的質(zhì)量和能量平衡模擬計算，可以提供在線模擬，其計算模型已成為國際標(biāo)準(zhǔn)。PRO/II有標(biāo)準(zhǔn)的ODBC通道，可同換熱器計算軟件或其他大型計算軟件相連，另外還可與WORD、EXCEL、數(shù)據(jù)庫相連，計算結(jié)果可在多種方式下輸出。</p><p>　　該軟件在20實世紀80年代進入中國后，在一

45、些大的石化和化工設(shè)計院廣泛地應(yīng)用，使用該軟件可以降低用戶成本、提高產(chǎn)品質(zhì)量和效益、增強管理策略。PRO/II適用于：油/氣加工、煉油、化工、化學(xué)、工程和建筑、聚合物、精細化工/制藥等行業(yè)，主要用來模擬設(shè)計新工藝、評估改變的裝置配置、改進現(xiàn)有裝置、依據(jù)環(huán)境規(guī)則進行評估和證明、消除裝置工藝瓶頸、優(yōu)化和改進裝置產(chǎn)量和效益等[13]。</p><p>　　本次設(shè)計采用PRO/II軟件對整個流程進行模擬計算，方便、快捷、準(zhǔn)

46、確。</p><p><b>　　設(shè)計要求</b></p><p><b>　?。?）原料組成</b></p><p>　　原料組成（質(zhì)量%）見表1-1。</p><p>　　表1-1 原料組成表</p><p><b>　?。?）回收產(chǎn)品純度</b>

47、</p><p>　　苯乙烯≥99.7%，α-甲基苯乙烯≤0.05%，苯乙烯收率≥98.5%。</p><p>　?。?）乙苯/苯乙烯塔頂壓力</p><p>　　乙苯/苯乙烯塔頂壓力0.03MPaA。</p><p><b>　?。?）年工作時間</b></p><p>　　年工作時間8000小

48、時。</p><p><b>　　模擬結(jié)果匯總</b></p><p><b>　　物料衡算式為：</b></p><p>　　由PRO/Ⅱ?qū)υ摬僮髁鞒痰哪M可知，</p><p><b>　　對于T0401：</b></p><p>　　F=240.3

49、436kmol/h，D=71.2830kmol/h，W=169.0606kmol/h, </p><p>　　由于精餾過程的計算均以摩爾分數(shù)為準(zhǔn)，故給出摩爾組成：</p><p><b>　　,，。</b></p><p>　　同樣，對于T0403：</p><p>　　F= 169.0606kmol/h，D= 162.

50、0255kmol/h，W= 7.0351kmol/h, </p><p><b>　　,，。</b></p><p>　　T0401的物料衡算結(jié)果見表1-2~1-4。</p><p>　　表1-2 T0401進料組成表</p><p>　　表1-3 T0401塔頂組成表</p><p>　　表

51、1-4 T0401塔底組成表</p><p>　　由以上物料衡算數(shù)據(jù)可知，乙苯/苯乙烯分離塔（T0401）乙苯收率為99.87%，苯乙烯收率為99.98%。</p><p>　　其他塔的物料衡算數(shù)據(jù)如表1-5~表1-13所示。</p><p>　　表1-5 T0402進料組成表</p><p>　　表1-6 T0402塔頂組成表<

52、/p><p>　　表1-7 T0402塔底組成表</p><p>　　表1-8 T0403進料組成表</p><p>　　表1-9 T0403塔頂組成表</p><p>　　表1-10 T0403塔底組成表</p><p>　　表1-11 T0404進料組成表</p><p>　　表1-1

53、2 T0404塔頂組成表</p><p>　　表1-13 T0404塔底組成表</p><p>　　由以上數(shù)據(jù)可知：苯乙烯純度：99.9%，乙苯純度：99.81%，苯乙烯收率為99.98%，α-甲基苯乙烯質(zhì)量分率為0.045%≤0.05%。各項條件均滿足設(shè)計要求。</p><p><b>　　熱量衡算</b></p><

54、p><b>　　熱量衡算概述</b></p><p>　　能量的消耗是化工生產(chǎn)中一項重要的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)，它是衡量工藝過程，設(shè)備設(shè)計，操作制度是否合理先進的主要指標(biāo)之一。而能量衡算可為提高能量的利用率，降低能耗提供重要的依據(jù)。能量衡算的前提是物料衡算，在確定了工藝流程圖后，就可全面展開能量衡算和設(shè)備計算。</p><p>　　熱量衡算是能量衡算的一種，在能量衡算中

55、占有主要地位。進行熱量衡算有兩種情況：一種是對單元設(shè)備做熱量衡算，當(dāng)各個單元設(shè)備之間沒有熱量交換時，只需對個別設(shè)備做計算；另一種是整個過程的熱量衡算，當(dāng)各個工序或單元操作之間有熱量交換時，必須做全過程的熱量衡算[14]。</p><p>　　通過進行熱量衡算，可以得到耗能指標(biāo)，比較設(shè)計方案，對比先進水平，尋找存在的問題；為設(shè)備選型，確定尺寸的提供了主要依據(jù)；更有利于組織管理，技術(shù)革新，降低能耗。</p>

56、;<p><b>　　計算依據(jù)</b></p><p>　　∑Q=∑Hout+∑Hin</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　∑Q為過程熱量之和，包括熱損失</p><p>　　∑Hout為離開設(shè)備的各物料的焓的總和</p><p>　

57、　∑Hin為進入設(shè)備的各種物料的焓的總和</p><p>　　本次設(shè)計，主要對T0403進行熱量衡算，如圖2-1所示，得到熱量衡算式：</p><p>　　圖2-1 熱量衡算圖</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　?。?℃時塔頂氣體上升的焓。</p><p><b&

58、gt;　?。夯亓饕旱撵?。</b></p><p><b>　?。核斄鞒鲆旱撵?。</b></p><p><b>　?。豪淠飨牡撵?。</b></p><p><b>　?。哼M料口的焓。</b></p><p><b>　?。核讱堃旱撵?。</b&

59、gt;</p><p><b>　　：再沸器提供的焓。</b></p><p>　　Q'： 再沸器損失能量。</p><p><b>　　溫度壓力的確定</b></p><p>　　以T0403為例，進行熱量衡算。</p><p>　　查得T0403進料、塔頂及塔底的

60、溫度、壓力如表2-1所示：</p><p>　　表2-1 T0403進料、塔頂及塔底溫度、壓力匯總表</p><p>　　由表2-1算得精餾塔的精餾段和提餾段的平均溫度和平均壓力：</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　K</b></p><

61、p><b>　　Kpa</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　K</b></p><p><b>　　Kpa</b></p><p><b>　　熱量衡算</b></p>

62、<p>　　從PRO/Ⅱ模擬的輸出結(jié)果可得：</p><p><b>　　塔頂平均熱容：</b></p><p><b>　　進料平均熱容：</b></p><p><b>　　塔底平均熱容：</b></p><p>　　查熱力學(xué)計算包（詳見附錄B）得，塔頂溫度下，

63、各組分的氣化潛熱：</p><p><b>　　，。</b></p><p>　　從PROⅡ模擬的輸出結(jié)果可得：塔頂平均分子量。</p><p>　　物料的焓值常從0℃算起。</p><p>　?。?）0℃時塔頂氣體上升的焓：</p><p>　　塔頂以0℃為基準(zhǔn)： </p><

64、;p>　　由PROⅡ模擬的輸出結(jié)果：進入冷凝器的蒸汽量</p><p><b>　?。?）回流液的焓：</b></p><p>　　認為泡點回流進行計算，回流溫度</p><p>　　由PROⅡ模擬的輸出結(jié)果：</p><p>　?。?）塔頂流出液的焓</p><p>　　因流出口與回流口組

65、成可認為一樣，則平均摩爾熱容相等，所以有：</p><p>　?。?）冷凝器消耗的焓</p><p><b>　　進料口的焓：</b></p><p>　?。?）塔底殘液的焓：</p><p>　?。?）再沸器提供的焓：</p><p>　　塔釜熱損失為10%，則。設(shè)再沸器損失能量，由于</

66、p><p>　　，所以加熱器實際熱負荷：</p><p>　　T0403的熱量衡算結(jié)果如表2-2所示。</p><p>　　表2-2 熱量衡算結(jié)果匯總</p><p><b>　　T0403設(shè)備計算</b></p><p><b>　　物性參數(shù)計算</b></p>

67、<p><b>　　溫度壓力的確定</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　K</b></p><p><b>　　Kpa</b></p><p><b>　　提餾段：</b>&l

68、t;/p><p><b>　　K</b></p><p><b>　　Kpa</b></p><p>　　平均相對分子質(zhì)量的計算</p><p>　　由PRO/Ⅱ模擬得到：</p><p>　　精餾段平均摩爾質(zhì)量:</p><p>　　提餾段平均摩爾質(zhì)量:

69、</p><p><b>　　平均密度的計算</b></p><p>　　由PRO/Ⅱ模擬所得</p><p><b>　　精餾段: </b></p><p><b>　　提餾段： </b></p><p>　　液相平均表面張力的計算<

70、;/p><p>　　精餾段的液相平均表面張力：</p><p>　　提餾段的液相平均表面張力： </p><p><b>　　液相平均黏度的計算</b></p><p>　　精餾段液相平均黏度：</p><p><b>　　mPas</b></p><p>

71、;　　提餾段液相平均黏度：</p><p><b>　　mPas</b></p><p><b>　　汽液負荷計算</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>

72、　　可能用到的T0403精餾段、提餾段相關(guān)數(shù)據(jù)匯總?cè)绫?-1所示。</p><p>　　表3-1 T0403精餾段、提餾段相關(guān)數(shù)據(jù)匯總表</p><p>　　精餾塔的塔體工藝尺寸計算</p><p><b>　　填料的選擇</b></p><p>　　塔填料是填料塔的核心內(nèi)件。其作用是為氣、液兩相提供充分而密切的接觸，

73、以實現(xiàn)相際間的高效傳熱和傳質(zhì)。不同結(jié)構(gòu)形式和尺寸的填料具有不同的幾何特性，從而表現(xiàn)出不同的流體力學(xué)特性和傳質(zhì)特性。進而，它決定著填料塔的通過力、分離效率和過程能耗等各項技術(shù)指標(biāo)。</p><p>　　塔填料按其自身結(jié)構(gòu)和使用方式可分成散裝填料和規(guī)整填料兩大類。每一大類塔填料又細分為不同結(jié)構(gòu)特性的幾個系列。每一系列中，基于減小壓力降，增加比表面積，增大流體擾動和改善表面潤濕性能的要求，又構(gòu)成了自身的發(fā)展序列。至今，

74、塔填料已形成了多品種、多種規(guī)格的系列產(chǎn)品，共設(shè)計選用。</p><p>　　金屬孔板波紋填料，例如麥勒帕克（Mellapak）是瑞士Sulzer公司產(chǎn)品，有12種規(guī)格，弗萊克西帕克（Flaxipak）的美國Koch公司買Sulzer公司Mellapak制造權(quán)的產(chǎn)品；吉姆帕克（Gempak）是美國Glitsh公司于1982年開發(fā)的產(chǎn)品共有5種規(guī)格。這些孔板波紋填料的主體結(jié)構(gòu)相同，均勻在薄金屬板上沖洗，后壓制成波紋制

75、成波紋片。再將其平行疊合而組成圓體塔盤單體。其不同公司產(chǎn)品的微小差異在于波紋片上的細致結(jié)構(gòu)不盡相同。因此大體來說，各公司相近型號的金屬孔板波紋填料的性能基本一樣?？装宀y填料不但具有絲網(wǎng)波紋填料流通量大，阻力小，效率較高的優(yōu)點，而且造價低、制造方便、抗污染能力強?？装宀y填料的開發(fā)使用，標(biāo)志著規(guī)整填料向化工、石油化工和煉油工業(yè)的通用化方向，大型化發(fā)展的新階段。</p><p>　　因為此物系分離的難易程度適中，氣

76、液負荷適中，設(shè)計中選用250Y金屬孔板波紋填料。</p><p><b>　　塔徑的計算與選擇</b></p><p><b>　?。?）精餾段</b></p><p><b>　　液相質(zhì)量流量：</b></p><p><b>　　氣相質(zhì)量流量：</b>

77、</p><p>　　采用金屬孔板波紋250Y填料，查柴誠敬著《化工原理》下冊，附錄二、2，得相關(guān)數(shù)據(jù)如下：</p><p>　　比表面積，空隙率； </p><p>　　填料的泛點氣速可由貝恩（Bain）-霍根（Hougen）關(guān)聯(lián)式計算：</p><p><b>　　解得：</b></p><p&g

78、t;<b>　　以上式中：</b></p><p>　　—泛點氣速，m/s；</p><p>　　g—重力加速度，9.81m/s2；</p><p>　　at—填料總比表面積，m2/m3；</p><p>　　ε—填料層空隙率，m3/m3；</p><p>　　、—氣相、液相密度，kg/m3；&l

79、t;/p><p>　　—液體黏度，mPa·s；</p><p>　　、—液相、氣相的質(zhì)量流量，kg/h；</p><p><b>　　A、K—關(guān)聯(lián)常數(shù)。</b></p><p>　　常數(shù)A、K與填料的形狀及材質(zhì)有關(guān)，上式中的A、K值見表3-2。</p><p>　　表3-2 A、K 常數(shù)表

80、</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　塔徑</b></p><p><b>　?。?）提餾段</b></p><p><b>　　液相質(zhì)量流量：</b></p><p><b>　　氣相質(zhì)量

81、流量：</b></p><p>　　填料的泛點氣速仍可由貝恩（Bain）-霍根（Hougen）關(guān)聯(lián)式計算：</p><p><b>　　解得：</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　塔徑</b></p><p

82、>　　比較二者結(jié)果，圓整塔徑，取D=3000mm。</p><p>　　液體噴淋密度及空塔氣速的核算</p><p><b>　　計算公式</b></p><p>　　精餾段液體噴淋密度為</p><p><b>　　精餾段空塔氣速為</b></p><p>　　提餾段

83、液體噴淋密度為</p><p><b>　　提餾段空塔氣速為</b></p><p><b>　　填料層高度的計算</b></p><p>　　填料層高度的計算采用理論板當(dāng)量高度法。</p><p>　　對金屬孔板波紋填料250Y查得，每米填料理論板數(shù)為2-3塊，取。</p><

84、p><b>　　則</b></p><p><b>　　,本次取.</b></p><p><b>　　由，</b></p><p><b>　　精餾段填料層高度為</b></p><p><b>　　提餾段填料層高度為</b>

85、</p><p><b>　　其中：—理論板數(shù)</b></p><p><b>　　—傳質(zhì)單元數(shù)，m</b></p><p>　　設(shè)計取精餾段填料層高度為11m，提餾段填料層高度為12m。</p><p>　　設(shè)計取分段高度為6m，故精餾段分2段，提餾段分2段。</p><p&g

86、t;<b>　　填料層壓降計算</b></p><p>　　對250Y金屬孔板波紋填料，</p><p><b>　　每米填料層壓降為</b></p><p>　　精餾段填料層壓降為：</p><p>　　提餾段填料層壓降為：</p><p><b>　　填料層總壓

87、降為：</b></p><p><b>　　其他各塔塔徑的確定</b></p><p>　　使用PRO/II中對手工計算的T0403塔徑進行校核。如圖3-1所示：</p><p>　　圖3-1 PRO/II模擬塔徑過程圖</p><p>　　雙擊“Tray Hydraulics/Packing…”，輸入相關(guān)

88、數(shù)據(jù)，查看結(jié)果。模擬得T0403塔徑為3000mm，與計算結(jié)果一致，故PRO/II模擬結(jié)果可信。用此法依次確定各塔塔徑，所得結(jié)果表3-3所示。</p><p>　　表3-3 各塔塔徑一覽表</p><p>　　T0403附屬內(nèi)件的選型和計算</p><p><b>　　填料支承板</b></p><p>　　填料支承板用

89、于支承填料層及其持液的重量，為使其氣、液兩相流體順利通過，其開孔率要大于填料層的空隙率，以防止在此發(fā)生液泛。常用的填料支承裝置有柵板型、孔管型、駝峰型和梁型等。有柵板型和梁型支承板結(jié)構(gòu)如圖4-1所示。</p><p>　　圖4-1 填料支承板結(jié)構(gòu)</p><p>　　對于規(guī)整填料，通常選用柵板型支承裝置。柵板結(jié)構(gòu)簡單、自由截面積較大、金屬耗用量較少，所以柵板型支承板較多用，柵條間距約為填

90、料外徑的0.6-0.8倍，以防止填料掉落。對于大塔，也可采用較大間距的柵板，其上預(yù)先布滿一層大尺寸的填料，而后放置尺寸較少的塔填料。這樣?xùn)虐遄杂山孛媛瘦^大，制作又簡單。為裝卸方便，柵板多分塊制做而后組裝，每塊寬度約在300-400mm之間，以便于從人孔裝卸。</p><p>　　填料的支撐裝置選用柵板式支撐板，柵板分成四塊。填料限定裝置選床層限定板，它的重量一般為每平米300N。</p><p

91、>　　本次設(shè)計采用柵板型支承板。</p><p><b>　　床層限制板</b></p><p>　　為防止填料層在氣體差和負荷波動引起的沖擊下發(fā)生竄動和膨脹，對任何填料塔都必須安裝填料壓板或床層限制板。</p><p>　?。?）填料壓板。適用于固定陶瓷填料層，憑自身的重量限制填料松動，必須固定于塔壁。其產(chǎn)生的壓強常設(shè)計為1100Pa左

92、右。此外，自由截面率不應(yīng)大于70%以減少阻力。其型式分柵條壓板和絲網(wǎng)壓板等。</p><p>　?。?）床層限制板。其結(jié)構(gòu)與填料壓板相似，但其產(chǎn)生壓強只為300Pa左右，安裝于塔內(nèi)時必須固定于內(nèi)壁上，由此限制填料層的高度，防止松動。</p><p>　　設(shè)計采用床層限制板。</p><p><b>　　液體分布器</b></p>

93、<p>　　按照布液作用的原理，液體分布器可分為靠壓差分布的多孔型和靠重力分布的溢流型兩大類。</p><p>　　溢流型分布器的工作原理是當(dāng)液面超過堰口高度時，依靠液體自重通過堰口流出，沿著溢流管（槽）壁呈膜狀流下，淋灑于填料層上。這種分布器特別適用于大型填料塔。它的優(yōu)點是操作彈性大，不易堵塞，可靠性好，便于分塊安裝。</p><p>　　設(shè)計采用溢流分布器。</p>

94、;<p><b>　　除沫器</b></p><p>　　為捕集出填料層中所夾帶的液沫和霧滴，需在塔頂液體初始分布器的上方設(shè)置除沫器，常用的型式有以下幾種。</p><p>　?。?）擇流板式除沫器。它是利用慣性原理設(shè)計的最簡單的除沫器。它能除去50μm以上的霧滴，壓力降一般為。</p><p>　?。?）旋流板式除沫器。它由數(shù)塊

95、固定的旋流板組成，氣體通過時形成快速旋轉(zhuǎn)運動，在離心慣性力的作用下將霧滴甩至器壁流下。除沫效果比擇流板好，但壓降較高（300Pa以內(nèi)），適用于大塔、氣體個、負荷高、凈化要求嚴格的場合。</p><p>　　（3）絲網(wǎng)層除沫器。它由金屬（或塑料）絲網(wǎng)編織成網(wǎng)，卷成盤狀而成。盤高約為100-500mm，可捕集5μm以上的微小霧滴，壓力降不超過250Pa，除沫效率可達98-99%，支承網(wǎng)柵板應(yīng)有90%以上的自由截面率。

96、</p><p>　　設(shè)計采用旋流式除沫器。</p><p><b>　　塔高度的計算</b></p><p>　　填料共分為4段，由塔頂至塔底總高為23m；</p><p>　　再分布器共4個，總高度為；</p><p>　　人孔共4個，總高度為；</p><p><

97、;b>　　封頭：0.8m</b></p><p>　　塔頂空間（包括一個人孔、一個再分布器和一個除沫器）：2.5m</p><p>　　塔底空間（包括一個人孔）：2m</p><p><b>　　裙座高度：8.5m</b></p><p><b>　　則塔的總高度：</b><

98、/p><p><b>　　其他各塔塔高的確定</b></p><p>　　T0401塔高的確定</p><p>　　該塔為填料塔，由PRO/II模擬結(jié)果可知，塔板總數(shù)為79（不包含冷凝器與再沸器），進料板為第39塊塔板。</p><p>　　填料層高度的計算采用理論板當(dāng)量高度法。</p><p>　　

99、對金屬孔板波紋填料250Y查表得，每米填料理論板數(shù)為2-3塊，取。</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　,本次取.</b></p><p><b>　　由，</b></p><p><b>　　精餾段填料層高度為</b>&l

100、t;/p><p><b>　　提餾段填料層高度為</b></p><p><b>　　其中：—理論板數(shù)</b></p><p><b>　　—傳質(zhì)單元數(shù)，m</b></p><p>　　設(shè)計取精餾段填料層高度為22.8m，提餾段填料層高度為24.6m。</p><

101、;p>　　設(shè)計取分段高度為6m，故精餾段分4段，提餾段分4段。</p><p>　　填料共分為8段，由塔頂至塔底總高為47.4m；</p><p>　　再分布器共8個，總高度為；</p><p>　　人孔共8個，總高度為；</p><p><b>　　封頭：0.8m</b></p><p>

102、　　塔頂空間（包括一個人孔、一個再分布器和一個除沫器）：2.5m</p><p>　　塔底空間（包括一個人孔）：2m</p><p><b>　　裙座高度：8.5m</b></p><p><b>　　則塔的總高度：</b></p><p>　　T0402塔高的確定</p><p

103、>　　該塔為篩板塔，由PRO/II模擬結(jié)果可知，塔板總數(shù)為32（不包含冷凝器與再沸器），進料板為第17塊塔板。</p><p>　　塔總體高度利用下式計算</p><p><b>　?。?）塔頂封頭：</b></p><p>　　封頭分為橢圓形、蝶形封頭等幾種。</p><p>　　本設(shè)計采用橢圓形封頭，由公稱直徑

104、DN=1000mm，查《化工原理課程設(shè)計（王衛(wèi)東主編）》[5]中附錄2得曲面高度，直邊高度，內(nèi)表面積，容積。則封頭高度。</p><p><b>　?。?）塔頂空間：</b></p><p>　　設(shè)計中取塔頂空間，考慮到需要安裝除沫器，所以選取塔頂空間1.1m。</p><p><b>　?。?）塔底空間：</b><

105、/p><p>　　塔底空間是指從塔底最下一層塔板到塔底封頭的底邊處的距離，取釜液停留時間為3min，取塔底液面至最下一層塔板之間距離為1.5m。則：</p><p><b>　?。?）人孔：</b></p><p>　　對D≥1000mm的板式塔，為安裝、檢修的需要，一般每隔6—8塔板設(shè)一人孔，本塔中共有32塊塔板，需設(shè)置5個人孔（塔頂空間、塔底空

106、間各一個），每個人孔直徑為450mm，在設(shè)置人孔處板間距。 </p><p>　?。?）進料板處板間距：</p><p>　　考慮在進口處安裝防沖設(shè)施，取進料板處板間距。</p><p><b>　　（6）裙座：</b></p><p>　　塔底常用裙座支撐，本設(shè)計采用圓筒形裙座。由于裙座內(nèi)徑>800mm，故裙座壁

107、厚取16mm。</p><p><b>　　基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：</b></p><p><b>　　基礎(chǔ)環(huán)外徑：</b></p><p><b>　　圓整后：</b></p><p><b>　　，。</b></p><p>　　考慮到再

108、沸器，取裙座高。</p><p><b>　　塔體總高度：</b></p><p>　　T0404塔高的確定</p><p>　　該塔為填料塔，由PRO/II模擬結(jié)果可知，塔板總數(shù)為30（不包含冷凝器與再沸器），進料板為第14塊塔板。</p><p>　　填料層高度的計算采用理論板當(dāng)量高度法。</p>&l

109、t;p>　　對金屬孔板波紋填料250Y查表得，每米填料理論板數(shù)為2-3塊，取。</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　,本次取.</b></p><p><b>　　由，</b></p><p><b>　　精餾段填料層高度為<

110、;/b></p><p><b>　　提餾段填料層高度為</b></p><p><b>　　其中：—理論板數(shù)</b></p><p><b>　　—傳質(zhì)單元數(shù)，m</b></p><p>　　設(shè)計取精餾段填料層高度為7.8m，提餾段填料層高度為10.2m。</p&

111、gt;<p>　　設(shè)計取分段高度為6m，故精餾段分1段，提餾段分2段。</p><p>　　填料共分為3段，由塔頂至塔底總高為18m；</p><p>　　再分布器共3個，總高度為；</p><p>　　人孔共3個，總高度為；</p><p><b>　　封頭：0.8m</b></p><

112、;p>　　塔頂空間（包括一個人孔、一個再分布器和一個除沫器）：2.5m</p><p>　　塔底空間（包括一個人孔）：2m</p><p><b>　　裙座高度：7m</b></p><p><b>　　則塔的總高度：</b></p><p>　　T0403塔塔頂冷凝器計算</p>

113、<p><b>　　確定流體流動的空間</b></p><p>　　由PRO/Ⅱ模擬，確定餾出液的定性溫度為74℃。</p><p>　　混合氣體（殼程） 74℃-74℃</p><p>　　水（管程） 55℃-25℃</p><p>　　水的定性溫度為t=(25+55)/2=40℃

114、</p><p>　　餾出液的定性溫度為T=74℃</p><p>　　兩流體在定性溫度下的物性數(shù)據(jù)見表5-1。</p><p>　　5-1 兩流體在定性溫度下的物性數(shù)據(jù)</p><p><b>　　計算傳熱負荷Q</b></p><p>　　忽略熱損失，按熱量衡算有：</p>&

115、lt;p><b>　　選擇列管換熱器形式</b></p><p>　　固定管板式列管換熱器是管殼式換熱器的一種，是一種通用的標(biāo)準(zhǔn)換熱設(shè)備。它因結(jié)構(gòu)簡單、堅固耐用、造價低廉、用材廣泛、清洗方便、適應(yīng)性強等優(yōu)點而在換熱設(shè)備中占據(jù)主導(dǎo)地位[1]。</p><p>　　故本設(shè)計固定管板式列管換熱器。</p><p><b>　　計算逆流

116、平均溫差：</b></p><p>　　餾出液：74℃74℃</p><p>　　冷卻水：55℃25℃</p><p>　　溫 差：19℃ 49℃</p><p><b>　　冷水用量</b></p><p><b>　　估計傳熱面積</b></p>

117、;<p>　　為求得傳熱面積A，需先知傳熱系數(shù)K，而K不能直接算出，所以只能進行試算。初選U=400W/(m2)，估算傳熱面積。</p><p><b>　　則： </b></p><p>　　根據(jù)初選換熱器的傳熱面積，從文獻[15]中選擇面積相近的固定管板式換熱器。</p><p>　　選擇φ25×2mm的換

118、熱管則：</p><p>　　，b=0.002m，。</p><p>　　排列方式為正三角形的換熱器。選取的換熱器的主要參數(shù)見表5-2。</p><p>　　5-2 T0403換熱器的基本參數(shù)</p><p><b>　　校核傳熱面積</b></p><p><b>　　冷凝傳熱系數(shù)&

119、lt;/b></p><p>　　對三角形排列，查相關(guān)文獻[16] ，臥式管排數(shù)的影響因子N為：</p><p>　　冷凝負荷M為 0.0435</p><p><b>　　雷諾數(shù)為</b></p><p>　　臥式冷凝器計算冷凝傳熱系數(shù)</p><p><b>　　冷卻水側(cè)傳熱系

120、數(shù)</b></p><p><b>　　冷卻水流速</b></p><p><b>　　雷諾數(shù)為</b></p><p><b>　　普朗特數(shù)</b></p><p>　　對于無相變的管內(nèi)強制湍流，按Nusselt的計算方法</p><p>

121、<b>　　總傳熱系數(shù)U計算</b></p><p><b>　　查得兩側(cè)的污垢熱阻</b></p><p><b>　　有機化合物側(cè)：</b></p><p><b>　　冷卻水側(cè)：</b></p><p>　　不銹鋼在該條件下的熱導(dǎo)率為：17.45W/

122、(mK)</p><p><b>　　所以總傳熱系數(shù)U為</b></p><p><b>　　U與假設(shè)U值相近。</b></p><p>　　計算所需傳熱面積A：</p><p>　　所選換熱器的實際傳熱面積為：</p><p>　　核算結(jié)果表明，換熱器的傳熱面積有11.04

123、%的裕度，查閱相關(guān)文獻[17]，裕度通常為10%~15%。故可用，設(shè)計的換熱器是合理的。</p><p><b>　　折流板</b></p><p>　　對于該換熱器設(shè)置弓形折流板，殼體內(nèi)徑D=1300mm。取折流板間距h=600mm。</p><p><b>　　折流板數(shù)</b></p><p>

124、　　換熱器內(nèi)流體的流動阻力</p><p><b>　　管程流體阻力</b></p><p>　　由，絕對粗糙度,查得，</p><p><b>　　查莫狄圖，得</b></p><p><b>　　流速，所以</b></p><p><b>

125、　　經(jīng)直管引起的壓力降</b></p><p>　　經(jīng)彎管引起的壓力降 </p><p><b>　　總壓力降</b></p><p>　　列管換熱器的設(shè)計必須滿足工藝上提出的壓強降要求。常用列管換熱器允許的壓強降范圍見表5-3。</p><p>　　表5-3 常用列管換熱器允許的壓強降范圍</p&

126、gt;<p>　　該冷凝器的管程操作壓強為0.45MPa，允許的壓強降為</p><p>　　管程流動阻力在允許范圍之內(nèi)。</p><p><b>　　殼程流動阻力</b></p><p>　　殼程阻力用Esso法，公式，</p><p><b>　　流速及雷諾數(shù)</b></p&

127、gt;<p><b>　　當(dāng)量直徑：</b></p><p><b>　　殼程流通截面積：</b></p><p>　　，取折流擋板間距，則</p><p><b>　　殼程流速：</b></p><p><b>　　雷諾數(shù)：</b><

128、/p><p>　　流體流經(jīng)管束的壓力降</p><p>　　流體流過折流板缺口的壓力降</p><p><b>　　總壓力降</b></p><p>　　由表5-3，該冷凝器的管程操作壓強為0.09MPa，允許的壓強降為：</p><p>　　殼程流動阻力在允許范圍之內(nèi)。</p><

129、;p>　　其他各塔冷凝器的簡單選型</p><p>　　T0401塔塔頂冷凝器的簡單選型</p><p><b>　　由PRO/Ⅱ模擬：</b></p><p>　　混合氣體（殼程） 94.444℃-89.459℃</p><p>　　水（管程） 55℃-25℃</p>

130、<p><b>　　按熱量衡算有：</b></p><p>　　本設(shè)計固定管板式列管換熱器。</p><p><b>　　計算逆流平均溫差：</b></p><p>　　餾出液：94.444℃89.459℃</p><p>　　冷卻水： 55℃25℃</p><p&

131、gt;　　溫 差：39.444℃ 64.459℃</p><p><b>　　冷水用量</b></p><p>　　初選U=550W/(m2)，估算傳熱面積。</p><p><b>　　則： </b></p><p>　　根據(jù)初選換熱器的傳熱面積，從文獻[15]中選擇面積相近的固定管

132、板式換熱器。</p><p>　　選擇φ25×2mm的換熱管則：</p><p>　　，b=0.002m，。</p><p>　　排列方式為正三角形的換熱器。選取的換熱器的主要參數(shù)見表5-4。</p><p>　　5-4 T0401換熱器的基本參數(shù)</p><p>　　T0402塔塔頂冷凝器的簡單選型<

133、;/p><p><b>　　由PRO/Ⅱ模擬：</b></p><p>　　混合氣體（殼程） 121.441℃-115.409℃</p><p>　　水（管程） 55℃-25℃</p><p><b>　　按熱量衡算有：</b></p><p>　

134、　本設(shè)計固定管板式列管換熱器。</p><p><b>　　計算逆流平均溫差：</b></p><p>　　餾出液：121.441℃115.409℃</p><p>　　冷卻水： 55℃25℃</p><p>　　溫 差： 66.441℃ 90.409℃</p><p><b>