高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的紡制及其結構與性能【畢業(yè)設計】

1、<p>　　本科畢業(yè)設計(論文)</p><p><b>　?。ǘ?屆）</b></p><p>　　高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的紡制及其結構與性能</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 紡織工程

2、 </p><p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p>　　摘要：本文對以高強低伸長滌綸長絲為芯絲，以棉纖維為外包紗鞘，通過環(huán)

3、錠細紗機對芯鞘型長絲、短纖復合紗加工的雙組分復合包芯紗的紡紗工藝進行了研究。</p><p>　　論文提出了該雙組分復合紗線的構造方法與工藝，分析并計算了有關復合成紗的原理及工藝參數，研究了高強低伸長滌綸長絲和雙組分復合紗線的形態(tài)、結構以及芯絲、復合紗線的機械性能，并對雙組分復合紗線的拉伸力學性能、小變形條件下受等應力與等應變循環(huán)拉伸應力作用下的力學行為進行研究。實驗結果表明，通過本論文研究的工藝，可以紡制芯鞘型

4、復合包芯紗，且所紡紗線性能優(yōu)良。</p><p>　　關鍵詞：高強低伸長滌綸長絲；芯鞘型；復合紡紗；復合紗；結構；性能</p><p>　　Spinning process and structure and properties of high strength low elongation of polyester filament core spun yarn</p>

5、<p>　　Abstract：This paper in the base of the principle of sheath-core filament/staple yarn, through the ring spinning frame to research the spinning process of two components composite yarn., which ishigh strength l

6、ow elongation of polyester filament as the core yarn and cotton as the sheath yarn.</p><p>　　Paper put forward a construction methods and technology to spin the two components core-spun yarn .It analysis and

7、 calculate the principle and technical parameters of the composite yarn , research the morphology, structure, mechanical property , and test the stretch mechanics perfermance,the mechanical behavior of the filament/stapl

8、e fiber composite yarn under the isostress and isostrain of cycling tensile strength with the conditions of small deformationwear-resisting perperty .Experimental res</p><p>　　KeyWords:high strength low elon

9、gation of polyester filamentt; core-sheath; composite spinning; composite yarn; structure; property</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 緒 論1</b></p><p>&l

10、t;b>　　1.1 背景1</b></p><p>　　1.2 文獻綜述1</p><p>　　1.21復合紗的發(fā)展與演變1</p><p>　　1.22 長絲短纖包芯復合紗的分類2</p><p>　　1.23 包芯復合紗的成紗工藝及其結構特征與性能3</p><p>　　1.24 高強低

11、伸長滌綸長絲介紹3</p><p>　　1.3 本論文研究的主要內容及意義3</p><p>　　2 高強低伸長滌綸長絲的紡絲工藝及纖維形態(tài)和拉伸力學性能分析5</p><p>　　2.1 高強低伸長滌綸長絲紡絲流程及其性能5</p><p>　　2.11熔體紡絲的理論基礎5</p><p>　　2.12

12、1111.1dtex／192F高強低伸滌綸長絲的物理性能7</p><p>　　2.2 高強低伸長滌綸長絲的形態(tài)結構分析9</p><p>　　3 高強低伸長滌綸長絲包芯紗紡紗工藝及紗線結構10</p><p>　　3.1 高強低伸長滌綸長絲包芯紗的紡紗工藝10</p><p>　　3.1.1 錠子轉速計算10</p&g

13、t;<p>　　3.1.2 前羅拉的轉速10</p><p>　　3.1.3 捻度計算11</p><p>　　3.1.4 牽伸倍數的計算11</p><p>　　3.2 雙組分復合紗線成紗工藝設計12</p><p>　　3.2.1 復合紗原料組成、結構、規(guī)格及力學性能設計12</p><

14、p>　　3.2.2 紡紗工藝設計12</p><p>　　3.2.3 復合成紗方法與原理14</p><p>　　3.2.4 復合紡紗工藝參數15</p><p>　　4 高強低伸長滌綸長絲及其包芯復合紗的拉伸力學性能分析17</p><p>　　4.1 高強低伸長滌綸長絲的拉伸力學性能分析17</p>

15、<p>　　4.2 復合紗拉伸力學性能分析18</p><p>　　4.3 兩種紗線的力學性能對比19</p><p>　　5小變形循環(huán)應力作用下滌綸及復合紗的力學性能分析21</p><p>　　5.1 定伸長循環(huán)拉伸實驗及數據分析21</p><p>　　5.2 定負荷循環(huán)拉伸實驗及數據分析23</p>

16、<p>　　5.3 兩種紗線的力學性能實驗數據分析26</p><p>　　6 結 論27</p><p><b>　　參考文獻28</b></p><p>　　致 謝錯誤!未定義書簽。</p><p><b>　　緒 論</b></p><p>

17、;<b>　　1.1 背景</b></p><p>　　隨著科技的發(fā)展、社會文明的進步，人們的物質生活和觀念有了很大改變。對紡織品的消費理念由必然性消費轉變?yōu)檫x擇性消費。對服裝、裝飾品等提出了功能性和舒適性結合的要求。在經過了青睞化纖織物的耐用后，具天然纖維外觀風格、手感和舒適性的面料制作的時尚服裝，裝飾物已成為人們爭相追求的熱點[3]。</p><p>　　天然纖維

18、織物雖然穿著舒適、手感柔和、親和力強，但制成的服裝易皺易縮，穿著料理困難，不符合當今社會快節(jié)奏生活的要求。高強低伸長滌綸長絲是工業(yè)用絲中的一大門類，由于其綜合性能好，用途廣泛。近三十年來，滌綸工業(yè)絲以其斷裂強度高，延伸率低，耐沖擊性好等優(yōu)良的物理機械性能，已發(fā)展成為產業(yè)用紡織品工業(yè)不可缺少的重要材料之一。但是滌綸的穿著舒適性差，親和力差，服用性能差。紡織品的功能性和舒適性相結合是紡織品發(fā)展的必然趨勢。</p><p&

19、gt;　　長絲短纖復合紗同時具有長絲和短纖的優(yōu)點。具有較強的強伸性，強力不勻??；具有天然短纖的外觀，條干不勻小，耐磨性能好。其具有的優(yōu)良性能受到普遍關注。但是，復合紗由于其紡紗方法的不同，決定了其紗線結構存在很大差異。這種結構的差異勢必影響出其構成的紗線和織物的性能。例如，織物的強伸性主要取決于紗線的拉伸性能，而影響紗線拉仲性能的主要因素為紗線的結構和纖維原料的特性。用芯鞘型長絲／短纖復合紗為原料，將短纖和長絲織物的風格優(yōu)點揉為一體，提

20、高了織物的強伸度和模量、懸垂性、保形抗皺性，紗線本身具有的特性使得面料和服裝具有永久的尺寸穩(wěn)定性、免燙、洗可穿性能；由棉短纖作皮層的復合紗使得織物具有短纖織物的外觀，織物染色容易，面料和服裝具有天然短纖織物的手感、蓬松性、吸濕透濕性及親合力。</p><p>　　本文在綜合復合紡紗方法及不同方法成紗結構的基礎上，主要研究在環(huán)錠細紗機上紡制芯鞘型長絲/短纖復合紗的加工工藝和成紗機理，為不同纖維的復合提供新的技術平臺

21、和低成本短流程工藝流程。并對其結構與性能進行測試評價,將短纖和長絲的優(yōu)點同時表現出來，是一種實現織物功能性與舒適性相結合的有效加工方法和手段，為開發(fā)新型功能面料提供了科學依據。同時對芯鞘型長絲/短纖復合紗的拉伸力學性能、小變形條件下受等應力與等應變循環(huán)拉伸應力作用下的力學行為的研究。綜合證實了本文中所提出的芯鞘型長絲/短纖復合紗的加工工藝和成紗機理的可行性，對比得出所紡紗線性能優(yōu)良。</p><p><b&

22、gt;　　1.2 文獻綜述</b></p><p>　　1.21復合紗的發(fā)展與演變</p><p>　　廣義上，兩種或兩種以上的纖維(或長絲)通過復合加工的方法制成的紗稱作復合紗。復合紡紗也是一種纖維混紡技術，與一般的混紡技術不同的是，它不是在纖維層次上的混合，而是在纖維須條上的復合。復合紗生產技術追求與一般混紡紗線不同的紗線結構，由此獲得與一般混紡紗線不同的性能。復合紡紗技術

23、的出現，既有利于紡紗技術水平和設備水平的提高，又可成為改變紗線結構、風格和品質的又一途徑[6]。</p><p>　　本文研究的對象是包芯紗。包芯紗是由紗芯和紗鞘兩部分組成的，通常是長絲做紗芯，外面圍以短纖維，但外圍也有便用短纖紗的，不過這一技術還存在許多缺陷，因此短纖紗與長絲復合形成的包芯紗目前很少見。采用環(huán)錠紡使短纖紗與長絲復合在一起是目前工廠使用最多且工藝最成熟的紡紗方法，而其他紡紗技術，如轉杯紡、靜電紡、

24、摩擦紡等則發(fā)展不平衡。傳統(tǒng)的捻線加工，雖產品具有復合紗的特征，但不屬于復合紡紗[4，5]。</p><p>　　與其他的復合紡紗方法如轉杯紡紗法、空心錠包纏法等相比，環(huán)錠復合紡應用的范圍最廣泛，而且紗線質量好，是用來開發(fā)高檔面料的重要途徑。尤其是長短復合和多軸系復合，具有極大的優(yōu)勢。且絕大多數紡紗系統(tǒng)為環(huán)錠紡。本文中所設計的即為環(huán)錠復合紡。</p><p>　　1.22 長絲短纖包芯復合紗

25、的分類</p><p>　　長絲短纖復合紗，按長絲組份是彈性長絲、柔性長絲和剛性長絲等不同力學性能特點分為三類[2]：</p><p>　　(1)氨綸與短纖復合成紗的短纖/彈力長絲復合紗；</p><p>　　(2)滌綸長絲與短纖復合成紗的短纖/柔性長絲復合紗；</p><p>　　(3)不銹鋼長絲與短纖復合成紗的短纖／剛性長絲復合紗。<

26、;/p><p>　　長絲短纖復合紗能夠表現出短纖紗和長絲所不能得到的外觀風格和質感。根據長絲的不同特性，將其與短纖維復合紡制短纖／長絲復合紗，可具有兩種組份的特性，是紡織產品開發(fā)的一條重要途徑。長絲與短纖復合成紗構成芯鞘結構的包芯復合紗，其主要目的是希望借助長絲作為芯組份為復合紗提供模量和強伸性以及復合紗織物的保形性和懸垂性、挺括性；短纖作為復合紗的皮組份為復合紗線提供天然纖維的手感、風格、蓬松性以及吸濕導濕性、抗輻

27、射材料等。</p><p>　　將滌綸全牽仲絲與絹絲、滌綸全牽伸絲與棉復合的芯鞘型包芯復合紗，錦綸全牽伸絲與絹絲、錦綸全牽伸絲與棉復合的芯鞘型包芯復合紗，一般用其來生產休閑服，高檔襯衫，可具有抗折皺、免燙、洗可穿、保型性等特性。將滌綸低彈絲與絹絲或棉復合的芯鞘型包芯復合紗，錦綸低彈絲與絹絲或棉復臺的芯鞘型包芯復合紗，紗線較為蓬松、具一定彈性。一般用其來生產休閑服，T恤衫、羊毛衫，可改善布面肌理，提高織物的蓬松性、

28、保型性，賦予織物彈性。</p><p>　　從理論上來講，連續(xù)長絲可以分為剛性長絲、柔性長絲、彈性長絲。芯鞘型復合紗線具有廣闊的應用價值與市場空間。從開發(fā)理念上來說，希望作為復合紗芯組份的滌綸長絲為復合紗線及其織物提供模量與強伸性，作為復合紗皮組份的短纖維為復合紗線提供柔軟的手感、布面的飽滿感以及優(yōu)越的吸濕透氣導濕性能等。從工程學的角度考慮，本專利方法的長絲／短纖多組份復臺紡紗方法，為不同纖維的混合復合，提供了一

29、個新的技術平臺和低成本短流程的工藝方法，具有廣泛的應用前景。</p><p>　　1.23包芯復合紗的成紗工藝及其結構特征與性能</p><p>　　利用一般環(huán)錠細紗機，另外加裝長絲退繞裝置、張力控制裝置，將長絲由前羅拉后方喂入短纖須條的中心位置，然后加捻成紗，粗紗按常規(guī)的方式喂入、牽伸。包芯紗的芯組分和外包組分不同，一般外包短纖維，紗芯為長絲或短纖紗。另外，利用摩擦紡或噴氣紡也可以紡制包

30、芯紗。</p><p>　　高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗兼容了高強低伸長滌綸長絲的基本性能，具有較高的強度和較低的伸長率的優(yōu)點，和短纖維的天然纖維織物的穿著舒適、手感柔和、親和力強的優(yōu)點。在紡織和服裝應用領域用途廣泛。然而對于高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的結構性能與成紗工藝、紗線結構及其力學性能的關系研究，國內外沒有形成比較系統(tǒng)的研究成果?；谶@個現象，將通過多項實驗通過對高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗進行深入系統(tǒng)

31、地研究，通過實驗對高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的性能與結構的關系進行研究探討，為高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗在紡織服裝行業(yè)上的廣泛應用提供有價值的參考[3，5]。</p><p>　　高強低伸長滌綸包芯紗的縱向外觀和短纖紗的外觀相同，天絲短纖維實現了對滌綸長絲的完全的包覆。滌綸長絲成束狀處在復合紗的中心。復合紗具有短纖紗的外觀，又有長絲紗的身骨。主要是由于采用芯鞘型長絲/短纖復合紡紗原理使兩種紗線在細紗機上紡紗成

32、形，實現了短纖紗對芯絲的完全的包覆，芯絲不裸露，復合紗就呈現了短纖紗的外觀形態(tài)。</p><p>　　1.24 高強低伸長滌綸長絲介紹</p><p>　　工業(yè)用滌綸絲[9]是指具有高強、高模、低伸長等力學性能的粗滌綸長絲(線密度不小于550 dtex)，具體可細分為高強型(HT)、高模低伸長型(HMLS)、高強低伸長(LS)型。其中高強型滌綸長絲強力高，受熱后強力損失小，主要應用于吊裝帶

33、、輸送帶、汽車安全帶、土工格柵、特斯林布、纜繩、工業(yè)縫紉線及橡膠管等。高強低伸長型滌綸長絲強度高且受熱后收縮率低，主要應用于燈箱布、蓬蓋布、膜結構等涂層織物。高模低伸長型滌綸長絲模量高，小變形條件下尺寸穩(wěn)定性好，主要應用于輪胎簾子線、耐熱帆布、硬線繩及高檔土工格柵等。</p><p>　　本實驗研究中采用高強低伸長滌綸長絲，其具備了紡織纖維的基本性能，同時滌綸工業(yè)絲具有斷裂強度高，延伸率低，耐沖擊性好等優(yōu)良的物理

34、機械性能特點。由于其綜合性能好，用途廣泛。</p><p>　　1.3本論文研究的主要內容及意義</p><p>　　本文在綜合復合紡紗方法及不同方法成紗結構的基礎上，主要研究在環(huán)錠細紗機上紡制芯鞘型長絲/短纖復合紗的加工工藝和成紗機理，為不同纖維的復合提供新的技術平臺和低成本短流程工藝流程。并對其結構與性能進行測試評價,將短纖和長絲的優(yōu)點同時表現出來，是一種實現織物功能性與舒適性相結合的

35、有效加工方法和手段，為開發(fā)新型功能面料提供了科學依據。同時對芯鞘型長絲/短纖復合紗的拉伸力學性能、小變形條件下受等應力與等應變循環(huán)拉伸應力作用下的力學行為的研究。綜合證實了本文中所提出的芯鞘型長絲/短纖復合紗的加工工藝和成紗機理的可行性，對比得出所紡紗線性能優(yōu)良。</p><p>　?、?、闡述了高強低伸長滌綸長絲紡紗原理及工藝，觀察了高強低伸長滌綸長絲的形態(tài)結構，試驗了其拉伸力學性能，并對其形態(tài)結構和拉伸力學性能

36、進行了分析；</p><p>　?、?、研究分析了高強低伸長滌綸包芯紗紡紗工藝及紗線結構，針對柔性長絲復合紗的紡紗工藝。該工藝對傳統(tǒng)的細紗機改動少，工藝簡單，紗線結構穩(wěn)定，改善了包覆效果。是一種皮芯結構的紗線，短纖維與長絲一起進行復合加捻，短纖須條以單纖維的形式包覆長絲，該工藝適紡性好；</p><p>　?、?、測試了高強低伸長滌綸包芯紗的拉伸力學性能，并對其數據進行處理，證明包芯紗的拉伸力

37、學性能優(yōu)良； </p><p>　?、?、以NG061/FG-30/PC型電子單紗強力儀為手段，研究高強低伸長滌綸絲、棉/高強低伸長滌綸絲復合紗在小變形條件下，受等應變及等負荷循環(huán)應力作用下的松弛率、蠕變率和彈性恢復率等力學特征參量，處理數據，證明棉/高強低伸長滌綸絲復合紗在小變形條件下力學性能優(yōu)良。</p><p>　　2 高強低伸長滌綸長絲的紡絲工藝及纖維形態(tài)和拉伸力學性能分析<

38、/p><p>　　2.1 高強低伸長滌綸長絲紡絲流程及其性能</p><p>　　通常制造方法有以下兩種：一種是引進的一步法工藝，即在一臺紡牽聯合機上同時完成紡絲、牽伸和卷繞（簡稱FDY工藝）；另一種是常規(guī)的二步法工藝，即先經過紡絲機紡絲，卷繞成筒子，再在重旦牽伸機上進行牽伸，（筒稱UDY-DT工藝）。以高粘聚酯切片為原料生產高強低伸滌綸長絲，國產設備的限制，本試驗采用第二種方法[8]。<

39、;/p><p>　　2.11熔體紡絲的理論基礎</p><p>　　熔融紡絲的裝置如圖2-1。聚合物由螺桿紡絲機一邊加熱熔融一邊擠出，經計量泵計量后由噴嘴擠出成型，設置在噴嘴下方的定型和卷繞裝置將其卷繞成型而得到纖維。</p><p>　　圖2-1 滌綸熔融紡絲示意圖</p><p>　　假定纖維非常細，纖維斷面內的所有參數是常數，設在紡絲流程方

40、向經時間t，紡絲線上某點距離紡絲噴嘴的距離為X，則熔融紡絲過程可以建立物質守恒方程、動量守恒方程、熱平衡方程、本構方程如下：</p><p>　　① 物質守恒方程式：</p><p>　　從紡絲板噴出的流體在沿紡絲線移動的過程中高聚物的質量不變，A、V分別為紡絲線的截面積和某時刻其移動的速度，則：</p><p><b>　　(1)</b>&l

41、t;/p><p><b>　　② 力平衡方程：</b></p><p>　　紡絲線上的張力F的平衡式。式中第一項為材料的移動速度變化時產生的慣性力，第二項為重力，第三項為空氣阻力。此處ρ為密度，g為重力加速度，R為纖維半徑，為空氣阻力應力。</p><p><b>　　(2) </b></p><p>

42、<b>　?、?熱平衡方程：</b></p><p>　　紡絲線上溫度T的變化是由于從紡絲線的側面向四周的熱移動造成的。熱傳遞系數為h,比熱為。則：</p><p><b>　　(3)</b></p><p><b>　?、?本構方程：</b></p><p>　　力與材料的應

43、力和變形的關系。此處用單純的粘度η（T）的牛頓粘性式表示。</p><p><b>　　(4)</b></p><p>　　在穩(wěn)定的紡絲條件下，各項參數不隨時間而變化，稱為定常狀態(tài)。在定常狀態(tài)下，不存在時間微分的項。此時公式（1）變?yōu)锳V=const，與公式（2）（3）（4）聯立求解可得到張力，速度，溫度隨紡絲線上的位置變化而變化。即可求出F(X)、V(X)、T(X)

44、。</p><p>　　根據上述方程，可利用數值解析來解析紡絲成形過程中纖維超分子構造形成的影響因素。表2-1給出了紡絲工藝對成形纖維的結晶、取向結構的影響。</p><p>　　表2-1 紡絲工藝與成形纖維取向、結晶度的關系</p><p><b>　?、菁徑z細度的控制</b></p><p>　　對于如圖4所示的一步

45、法滌綸FDY紡絲成型系統(tǒng)，使用北京中麗制機化纖工程有限公司生產的JK81-160×25-00W螺桿，設置計量泵和變頻器來實現對同一部位投紡的流量進行控制，提高紡絲的穩(wěn)定性。</p><p>　　按圖4所示紡絲工藝流程，熔融的聚合物經螺桿箱體及噴絲板擠出后，經、和卷繞頭直接卷繞成形，假定經噴絲板的吐出量為Qg、噴絲板的孔數為fg，紡絲輥、及卷繞頭的線速度分別為 V0、V2、V，則高收縮組分經過紡絲卷繞后

46、其線密度為：</p><p>　　2.12 1111.1dtex／192F高強低伸滌綸長絲的物理性能</p><p>　　2.1２ 1111.1dtex／192F高強低伸滌綸長絲的主要生產工藝</p><p><b>　　(1)工藝流程</b></p><p>　　切片干燥一一紡絲一一卷繞一一平衡一一拉伸定型

47、一一檢測分等。</p><p>　　(2)原料：燕山聚酯切片</p><p><b>　　熔點：268℃</b></p><p><b>　　粘度：0.85</b></p><p><b>　　含水：0.02%</b></p><p><b>

48、　　(3)干燥</b></p><p>　　設備：LKV301-2型連續(xù)充填干燥機</p><p>　　預結晶時間： 14min</p><p>　　預結晶溫度：165℃</p><p>　　預結晶出口濕度：140℃</p><p>　　干燥時間：3.5hr</p><p><

49、;b>　　干燥溫度：175℃</b></p><p>　　去濕機露點溫度：-15℃</p><p><b>　　(4)紡絲</b></p><p>　　設備：LF1122螺桿擠壓紡絲機</p><p>　　噴絲板：圓型D= 0.35、L／D=2．5，</p><p>　　2x 9

50、6孔ΦlOOmm噴絲板</p><p>　　紡絲溫度：285～305℃</p><p>　　紡絲速度：400m／min</p><p>　　側吹風速：0.30~ 0.35m／s</p><p>　　泵供量：271g/ min</p><p><b>　　(5)拉伸</b></p>&

51、lt;p>　　設備：VC432A重量牽伸加捻機</p><p>　　總拉伸倍數：6.1254</p><p>　　出絲速度：182m／min</p><p>　　熱盤溫度：90～95℃</p><p>　　熱板溫度：190～210℃</p><p>　　錠速：6200rpm</p><p>

52、;　　2.13 工藝技術條件的合理選擇[8]</p><p><b>　?、偶徑z工藝的選擇</b></p><p>　　高強低伸滌綸長絲由于采用高粘度切片，分子量增加，流動性差，影響切片的可紡性。</p><p>　　大分子的流動性，除了和分子結構有關，主要取決于分子量大小，熔體粘度越高，分子量越大，流動性羞．要改善熔體的流變性質，往往需升高紡

53、絲溫度，這樣易引起熱降解，為了能改善紡絲流變性質，又能減少粘度降，采用低溫高壓的方法，降低噴絲頭溫度，增加噴頭壓力，從而減少熱降解，提高流動性</p><p><b>　?、评旃に嚨倪x擇</b></p><p>　　要獲得高強力滌綸長絲，纖維內部分子結構必須具有高取向度，而高取向度的獲得需經過一定倍數的拉伸．拉伸倍數越大纖維內部取向度越高，也即強度越高，但是拉伸倍數

54、的提高有一定限度，通常拉仆倍數越高，牽伸性能越差，容易產生斷頭毛絲。因此，生產高強低伸滌綸長絲時拉伸倍率是關鍵參數。經過試驗數據考察表明拉伸率在6.0～6.2之間較宜。同時，干熱收縮率在6—10%之間，經試驗，定型溫度以190～210℃為佳。</p><p><b>　?、羌徑z細度的控制</b></p><p>　　熱軋工藝的改變不能改變產品的線密度，也就改變不了產品

55、的孔徑，從而也就改變不了產品的細度。適當調整紡絲工藝，調節(jié)纖維細度改變產品的線密度，也就改變了產品的孔徑，提高產品的細度。細度的控制主要通過噴絲板的選擇和噴絲孔的應用來進行控制。</p><p>　　噴絲板的選用[11 ]</p><p>　　噴絲板選用要考慮微孔直徑、長徑比、導孔形狀、微孔分布，下面著重討論噴絲板的孔徑和長徑比這兩個主要參數。一般，紡低線密度單絲時，孔徑宜稍小；反之，孔徑

56、宜稍大。在高速紡絲中。一般采用較大的長徑比，增加熔體在微孔中的停留時間，減少彈性效應，但是長徑比太大，加工較困難，并造成噴絲板背壓過高，組件使用周期縮短。</p><p><b>　　噴絲頭拉伸比</b></p><p>　　熔體從噴絲板微孔擠出后，由于噴絲速度與卷取速度問的速度差，使熔體細流在沿運行方向的速度場中逐漸被拉長變細。噴絲頭拉伸比過小，絲束拉伸不足，條干不

57、勻，影響產品染色性能；但噴絲頭拉伸比過大，拉伸過度，會造成單絲斷裂，形成毛絲，生產狀況惡化。噴絲頭拉伸比一般控制在80—200，紡絲效果較好，生產滌綸FDY時，由于第一牽引輥速度較低，噴頭拉伸比應小些，約80一100，而生產滌綸PoY時噴絲頭拉伸比應較大些[10]。</p><p>　　2.2 高強低伸長滌綸長絲的形態(tài)結構分析</p><p>　　形態(tài)結構按尺度和部位分為表觀形態(tài)、表面結構

58、和微細結構3類。表觀形態(tài)主要討論纖維外觀的宏觀形狀與尺寸，包括纖維的長度、粗細、截面形狀和卷曲等。表面結構主要涉及纖維的形態(tài)及表層的構造，是微觀形態(tài)與尺度的問題。微細結構是指纖維內部的有序區(qū)(結晶或取向排列區(qū))和無序區(qū)(無定形或非結晶區(qū))的形態(tài)、尺寸和相互間的排列與組合，以及細胞構成與結合方式。顯微照相系統(tǒng)觀察的高強低伸長型滌綸工業(yè)絲結果如圖２-１所示[9]。</p><p>　　(a)縱向形態(tài)(X80)

59、 (b）截面形態(tài)(X 150)</p><p>　　圖２-１ 高強低伸長滌綸工業(yè)絲的形態(tài)結構</p><p>　?。ǎ幔㎜engthways morphology(×80)；(b)Cross-section morphology(×150)</p><p>　　3高強低伸長滌綸長絲包芯紗紡紗工藝及紗線結構</p&g

60、t;<p>　　3.1 高強低伸長滌綸長絲包芯紗的紡紗工藝</p><p>　　3.1.1 錠子轉速計算</p><p>　　根據圖3-1所示，其中，d1—錠桿直徑，D1—馬達主動皮帶盤直徑，D2—馬達被動皮帶盤直徑，D3—錠盤直徑，電動機的轉速與D1、D3+0.6成正比，與D2、d1+0.6成反比，0.6mm是錠帶的厚度。</p><p>　　可得

61、：n錠子的計算公式：</p><p><b>　　（3-1） </b></p><p>　　圖3-1 ZJ1218-細紗機馬達傳動圖 </p><p>　　3.1.2 前羅拉的轉速</p><p>　　根據圖3-2所示得到，主電機的轉速與D1、T1、Z1、Z3、Z5、Z7等齒輪的齒數成正比，與D2、T2、Z

62、2、Z4、Z6、Z8等齒輪的齒數成反比，再乘以前羅拉的直徑，得到前羅拉的轉速：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　圖3-2 ZJ1218-細紗機主動機到前羅拉的傳動圖 </p><p>　　3.1.3 捻度計算 </p><p>　　紗線相臨的截面間相對一周稱為一

63、個捻回，單位長度紗條上的捻回數稱為捻度，當采用線密度制時，以捻回數/cm表示，但實際生產中多用10cm的捻回數表示。捻度的計算公式為：T=n錠子/v前羅拉，其中n錠子—錠子轉速，v前羅拉—前羅拉線速度。</p><p>　　（2.1）除以（2.2）得到：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　3.1.4 牽伸倍數

64、的計算</p><p>　　牽伸倍數是表示牽伸作用大小的值，通常亦稱牽伸值，牽伸倍數分機械牽伸倍數和實際牽伸倍數兩種，其中E—機械牽伸倍數，E1—后區(qū)牽伸倍數，E2—前區(qū)牽伸倍數。</p><p>　　總的機械牽伸倍數E= E1×E2= v前/v后，根據圖3-3示易得到：</p><p>　　圖3-3 ZJ1218-細紗機傳動系統(tǒng)</p>

65、<p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　E1= v中/v后，其中v中—中羅拉的表面線速度，v后—后羅拉的表面線速度，根據圖4-4所示易得到：</p><p>　　后區(qū)的牽伸倍數E1= （3-5）</p><p>　　圖3-4 ZJ1218-細紗機中羅拉到后羅拉的轉動圖<

66、/p><p>　　前區(qū)的牽伸倍數E2=v前/v中=E/E1 ，其中v前—前羅拉的線速度，v中—中羅拉的線速度，得到：</p><p>　　E2=E/E1 （3-6）</p><p>　　3.2 雙組分復合紗線成紗工藝設計</p><p>　　3.2.1 復合紗原料組成、結構、規(guī)格及力學性能設計</p

67、><p>　　根據市場需求，設計雙組分復合紗。</p><p><b>　　● 原料組成設計</b></p><p>　　芯紗組分：高強低伸長滌綸長絲 50D/24F</p><p><b>　　短纖組分：棉纖維</b></p><p><b>　　● 紗線結構設計

68、</b></p><p>　　所設計的雙組分復合紗線如圖3-5所示</p><p>　　其中：外包紗是棉纖維</p><p><b>　　芯絲是滌綸長絲</b></p><p>　　圖3-5 皮芯型結構雙組分短纖/長絲復合紗</p><p><b>　　● 紗線規(guī)格設計&l

69、t;/b></p><p>　　芯紗纖度：芯紗纖度：Ntex =6.11tex</p><p>　　雙組分復合包芯紗纖度：雙組分復合包芯紗纖度：Ntex=16.76tex</p><p>　　捻系數：394-396</p><p>　　3.2.2 紡紗工藝設計</p><p>　　● 芯絲的規(guī)格與特性<

70、/p><p>　　芯絲的規(guī)格：線密度:5.56tex </p><p>　　芯絲特征:不卷曲、平行、高強度、低伸長</p><p>　　高強低伸長滌綸長絲的紡絲方法及性能在第2部分中已經詳細論述，這里不再重復。</p><p>　　● 短纖須條成紗方法與工藝</p><p>　　天絲短纖紡紗采用普梳紡紗紡絲，工藝流

71、程為：</p><p>　　原料→開清棉 →梳棉→并條(2-3道) → 粗紗</p><p>　　本文的工藝路線到粗紗機階段為止，經過粗紗機成為短纖須條。</p><p>　　● 細紗機復合紡紗方法與工藝</p><p>　　細紗機復合紡紗方法：通過環(huán)錠紡細紗機將長絲和短纖維復合成包芯紗。具體的紡紗原理詳見3.2.3介紹。</p>

72、;<p>　　細紗機的各項工藝參數包括總牽伸倍數、后區(qū)牽伸倍數、前區(qū)牽伸倍數、捻系數以及加捻捻度、錠子轉速、前羅拉轉速、單個錠子的單位時間的輸出產量等，這些工藝參數都是紡制紗線的必要條件，因此要嚴格、認真地計算出各個工藝參數的數值，以確保紡制出的紗線是符合市場的需求。以下就是關于各個參數的設定:</p><p><b>　　● 總牽伸倍數</b></p><

73、;p>　　環(huán)錠細紗機的牽伸的倍數在20-59倍之間，在紡制復合包芯紗時應采用46倍左右的牽伸倍數，這時所形成的細紗的條干比較均勻，紗線的抱合力大，斷裂強度大。再確定Za和Zb的齒數，比值為61/67。</p><p><b>　　● 后區(qū)牽伸倍數</b></p><p>　　根據經驗，高強低伸長滌綸長絲包芯紗的后區(qū)牽伸倍數可以控制在1.18倍。確定ZL與Zd的

74、齒數，比值為55/29。</p><p><b>　　● 前區(qū)牽伸倍數</b></p><p>　　由總牽伸倍數與后牽伸倍數的關系，易得到前區(qū)牽伸倍數為27倍較合適。</p><p>　　● 捻系數以及加捻捻度的計算</p><p>　　高強低伸長滌綸長絲包芯紗的捻度也是一項很重要的指標，捻度的大小不僅影響到包覆質量

75、的好壞，還影響到包芯紗的彈性伸長。捻度過小時，在高強低伸長滌綸長絲包芯紗受力拉伸時，外層短纖維就會滑脫,產生露絲現象，影響布面的平整度，捻度過大，外層包覆纖維緊密,PTT長絲絲的彈性沒能充分發(fā)揮，則受到外層纖維的限制，成本增加。一般捻系數的設定為280-380，純棉的捻系數控制在330-360之間。依據經驗，本論文可以選擇捻系數為394。根據αtex=Ttex×Ntex1/2 算出捻度：Ntex=55捻/10cm,根據公式（2

76、-3），從而選擇Z3和Z4的齒數，比值為70/34。</p><p><b>　　● 錠子轉速計算</b></p><p>　　由公式（2-1）可見，n電動機=1370 r/min，D1=15mm, D2=20 mm, D3=250 mm,d1=22mm,</p><p>　　得到：n錠子=11393 r/min。</p>&l

77、t;p>　　● 前羅拉轉速計算</p><p>　　由公式（2.2）可見，n電動機=1370 r / min，D1=15mm, D2=20 mm，Z3/Z4=70/34，T1/T2=28/84，Z1/Z2=33/52，Z5/Z6=37/52，Z7/Z8=50/50，d2=25mm,</p><p>　　得到：V前羅拉=140rpm</p><p>　　●

78、復合紡紗工藝參數</p><p>　　表3-1 復合紡紗工藝參數</p><p>　　● 單位時間單錠紡紗產量的計算</p><p>　　已知前羅拉的輸出速度：V前=2∏Rn （3-1）</p><p>　　其中：n為前羅拉的轉速，R為前羅拉的半徑，為12.5mm，前羅拉每分鐘的輸出速

79、度：S= V前×t 其中:t為1min</p><p>　　在不考慮紗線因加捻而造成的捻縮的情況下，單位時間1枚錠子的產量：</p><p>　　G= V前×t×T/1000 （3-2）</p><p>　　其中:T為號數，t為min，G的單位：g</p><p&g

80、t;　　得到：G=25×35/1000=0.875 g/min</p><p>　　3.2.3 復合成紗方法與原理[3]</p><p><b>　　● 復合成紗方法</b></p><p>　　在環(huán)錠紡紗機上增設控制長絲喂入位置的導輪裝置和控制長絲張力的張力裝置，可進行短纖/長絲復合紡紗。詳見圖3-2-2。本方法的具體特征為：&

81、lt;/p><p>　　在短纖維細紗紡紗機的兩區(qū)三羅拉牽伸機構上，短纖須條仍由喇叭口喂入并經搖架牽伸機構牽伸，長絲從筒子退繞后，從握持的前羅拉后方喂入，與短纖維須條匯合進入加捻區(qū)；在進入復合加捻區(qū)前，長絲的張力由特定的張力裝置控制，使紡紗時長絲的張力值穩(wěn)定保持在合理范圍，當長絲與短纖須條在加捻三角區(qū)同軸復合加捻時，長絲的張力值大于（或等于）短纖須條的張力值；由前羅拉輸送，并喂入短纖維須條加捻區(qū)時，長絲由一精密導輪傳送

82、并控制其喂入短纖須條的位置，與短纖須條匯合后共同進入加捻區(qū)復合加捻。</p><p>　　● 復合成紗原理 </p><p>　　由于長絲與短纖須條匯合時就位于須條的加捻中心，故在復合加捻過程中，只要保持長絲足夠的張力，長絲就會保持直線狀并且始終位于加捻中心的軸線上。短纖須條在加捻效應的作用下會圍繞長絲（加捻中心）發(fā)生角位移，須條截面由扁平帶狀變成圓柱狀的同時，短纖維會按照各自的規(guī)律發(fā)

83、生內外轉移。因此，短纖維不但會包覆在長絲的表面，而且在內外轉移的同時會與長絲以及短纖維與短纖維之間發(fā)生纏結，是復合紗線具有較穩(wěn)定的皮芯結構。</p><p>　　圖3-5 環(huán)錠紡復合成紗系統(tǒng) </p><p>　　3.2.4 復合紡紗工藝參數</p><p>　　經過實驗發(fā)現，當長絲預加張力值超過某臨界值，長絲對準須條中心喂入，捻系數在394-396之間，長絲在復

84、合紗線的比例低于30%，并且適當降低前羅拉輸出速度的條件下，可以紡制短纖長絲芯鞘型包芯復合紗，其中短纖為棉纖維。</p><p>　　表3-2 皮芯型復合紗線成紗工藝參數</p><p>　　3.3 高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的結構分析</p><p>　　采用KH7700三維視頻顯微系統(tǒng)拍攝雙組分復合紗線的截面形態(tài)，同時采用YS-212-201型電子顯微鏡對雙

85、組分復合紗線的截面或是縱向進行觀察，使用CU-2型纖維細度儀拍攝相關形態(tài)，并進行分析。</p><p>　　由圖5可知，滌綸包芯紗的外觀和短纖紗的外觀相同，主要是由于采用芯鞘型長絲/短纖復合紡紗原理使兩種紗線在細紗機上紡紗成形，實現了短纖紗對芯絲的完全的包覆，芯絲不裸露，復合紗就呈現了短纖紗的外觀形態(tài)。</p><p>　　3.31 高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的橫向結構分析</p&

86、gt;<p>　　3-6 高強低伸長滌綸長絲包芯紗橫向照片</p><p>　　由截面圖可知，在該芯鞘型包芯復合紗中，棉短纖維實現了對高強低伸長滌綸長絲的完全的包覆。高強低伸長滌綸長絲成束狀處在復合紗的中心。由于高強低伸長滌綸長絲處于一定的伸直狀態(tài)，這樣的復合紗具有棉型的外觀，又有長絲紗的身骨，紗線的手感和力學性能都很好。</p><p>　　3.32 高強低伸長滌綸長絲包芯

87、復合紗的縱向結構分析</p><p>　　3-7 高強低伸長滌綸長絲包芯紗縱向照片</p><p>　　由圖可知，高強低伸長滌綸長絲包芯紗的外觀和短纖紗的外觀相同，主要是由于采用芯鞘型長絲/短纖復合紡紗原理使兩種紗線在細紗機上紡紗成形，實現了短纖紗對芯絲的完全的包覆，芯絲不裸露，復合紗就呈現了短纖紗的外觀形態(tài)。</p><p>　　4高強低伸長滌綸長絲及其包芯復合

88、紗的拉伸力學性能分析</p><p>　　4.1 高強低伸長滌綸長絲的拉伸力學性能分析</p><p>　　就拉伸纖維而言，高強低伸長滌綸長絲的相對斷裂強度比較高，其斷裂伸長小。高強低伸長滌綸長絲兼顧了高強和高強低伸長絲的優(yōu)點。</p><p><b>　　● 試樣</b></p><p>　　高強低伸長滌綸長絲（５

89、５Ｄ/２４Ｆ）：線密度為６．１１tex</p><p><b>　　● 實驗方法</b></p><p>　　采用YG061FQ/PC型電子單紗強力儀對試樣進行測試。</p><p>　　試驗參數：隔 距: ２５０ｍｍ</p><p>　　速度: ２５０ｍｍ／ｍｉｎ</p><p><b&

90、gt;　　試驗次數: 10</b></p><p>　　● 試驗結果及其分析</p><p>　　試驗測得的高強低伸長滌綸長絲的各項指標如圖4-1所示，數據分析如表4-1，4-2。</p><p>　　圖4-1　高強低伸長滌綸長絲（５５Ｄ/２４Ｆ）的拉伸變形曲線</p><p>　　表4-1　高強低伸長滌綸長絲（５５Ｄ/２４Ｆ）

91、的拉伸力學性能</p><p>　　表4-2　高強低伸長滌綸長絲（５５Ｄ/２４Ｆ）的斷裂強力報表</p><p>　　從表4-1、4-2和圖4-1中可知，高強低伸長滌綸長絲的斷裂強力、斷裂強度很高，但斷裂伸長卻較小，體現了在外力作用下較小變形的優(yōu)勢。工業(yè)用滌綸用于紡織材料，可以提高紗線及織物的斷裂強力和減少伸長率。使得紗線和織物在較大的外力作用下，很少的改變紗線纖維的伸長，提高了織物的洗可

92、穿性能，是十分具有開發(fā)和應用前景的纖維。</p><p>　　4.2 復合紗拉伸力學性能分析</p><p><b>　　● 試樣</b></p><p>　　高強低伸長滌綸長絲包芯紗（16tex（50D））：線密度為16.76tex</p><p><b>　　● 實驗方法</b></

93、p><p>　　采用YG061FQ/PC型電子單紗強力儀對試樣進行測試。</p><p>　　試驗參數：隔 距: ２５０ｍｍ</p><p>　　速度: ２５０ｍｍ／ｍｉｎ</p><p><b>　　試驗次數: 10</b></p><p>　　● 試驗結果及其分析</p><

94、p>　　試驗測得的高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的各項指標如圖4-1所示，數據分析如表4-1。</p><p>　　表4-1 高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的拉伸力學性能</p><p>　　圖4-1 高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗的力學性能</p><p>　　4.3 兩種紗線的力學性能對比</p><p>　　通過實驗數據，我們可以對滌綸

95、、高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗兩種紗線的拉伸力學性能進行對比研究，如表4-2。</p><p>　　表4-2 兩種紗線的拉伸力學性能對比</p><p>　　通過實驗數據對比，我們可以對兩種紗線的拉伸力學性能進行分析，包芯紗的初始模量遠小于滌綸長絲的初始模量，但是包芯紗的斷裂強力和斷裂伸長率比滌綸要大得多，我們可以得出結論：包芯紗的拉伸力學性能要優(yōu)于滌綸的拉伸力學性能。</p>

96、;<p>　　5小變形循環(huán)應力作用下滌綸及復合紗的力學性能分析</p><p>　　5.1 定伸長循環(huán)拉伸實驗及數據分析</p><p><b>　　● 試樣</b></p><p>　　高強低伸長滌綸長絲（6.11tex）</p><p>　　高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗（16.76tex）<

97、/p><p><b>　　● 實驗方法</b></p><p>　　采用NG061/FG-30/PC型電子單紗強力儀對試樣進行測試。</p><p>　　試驗參數：隔 距: 250mm</p><p>　　速度: 250mm/min</p><p><b>　　試驗次數: 10</b

98、></p><p>　　預加張力：0.5cN/tex</p><p><b>　　● 實驗結果</b></p><p>　　圖5-1到圖5-6，分別為定伸長為3%、5%、10%時高強低伸長滌綸長絲和包芯紗實驗所得數據繪制曲線圖。</p><p>　　圖5-1 等伸長為3%時滌綸長絲的力學行為</p>

99、<p>　　圖5-2 等伸長為5%時滌綸長絲的力學行為</p><p>　　圖5-3 等伸長為10%時滌綸長絲的力學行為</p><p>　　圖5-4 等伸長為3%時包芯紗的力學行為</p><p>　　圖5-5 等伸長為5%時包芯紗的力學行為</p><p>　　圖5-6 等伸長為10%時包芯紗的力學行為</p>

100、<p>　　將數據處理，可得到表5-1，比較兩種紗線的力學行為，如下表所示：</p><p>　　表5-1 定伸長為3%、5%和10%時兩種紗線的力學行為</p><p>　　5.2 定負荷循環(huán)拉伸實驗及數據分析</p><p><b>　　● 試樣</b></p><p>　　高強低伸長滌綸長絲（6.11t

101、ex）</p><p>　　高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗（16.76tex）</p><p><b>　　● 實驗方法</b></p><p>　　采用NG061/FG-30/PC型電子單紗強力儀對試樣進行測試。</p><p>　　試驗參數：隔 距: 250mm</p><p>　　速度: 2

102、50mm/min</p><p><b>　　試驗次數: 10</b></p><p>　　預加張力：0.5cN/tex</p><p><b>　　● 實驗結果</b></p><p>　　圖5-7到圖5-12，分別為定負荷為斷裂強度的5%、8%、10%時高強低伸長滌綸長絲和包芯紗實驗所得數據繪

103、制曲線圖。</p><p>　　圖5-7 等負荷為5%時滌綸的力學行為</p><p>　　圖5-8 等負荷為8%時滌綸的力學行為</p><p>　　圖5-9 等負荷為10%時滌綸的力學行為</p><p>　　圖5-10 等負荷為5%時包芯紗的力學行為</p><p>　　圖5-11 等負荷為8%時包芯紗的力學行為

104、</p><p>　　圖5-12 等負荷為10%時包芯紗的力學行為</p><p>　　將數據處理，可得到表5-1，比較兩種紗線的力學行為，如下表所示：</p><p>　　表5-2 等加張力為5%，8%和10%時的四種紗線的力學行為</p><p>　　5.3 兩種紗線的力學性能實驗數據分析 </p><p>　　

105、由定伸長循環(huán)應力實驗可以得出：</p><p>　?、旁谛∽冃螚l件下，隨著定伸長率的增大，彈性回復率排序為：在定伸長為3%和5%時，滌綸>包芯紗；在定伸長為10%時，包芯紗>滌綸；</p><p>　?、圃谛∽冃螚l件下，隨著定伸長率的增大，塑性變形率排序為：在定伸長為3%時，包芯紗>滌綸；在定伸長為5%和10%時，滌綸>包芯紗；</p><p&g

106、t;　?、窃谛∽冃螚l件下，隨著定伸長率的增大，應力松弛率排序為：在定伸長為3%和5%時，滌綸>包芯紗；在定伸長為10%時，包芯紗>滌綸。</p><p>　　由定負荷循環(huán)應力實驗可以得出：</p><p>　　⑴在小變形條件下，隨著定負荷的增大，彈性回復率排序為：在等加張力分別為5%、8%和10%時，均為包芯紗>滌綸；</p><p>　　⑵在小變

107、形條件下，隨著定負荷的增大，塑性變形率排序為：在等加張力分別為5%、8%和10%時，分別為滌綸>包芯紗，滌綸=包芯紗，包芯紗>滌綸；</p><p>　?、窃谛∽冃螚l件下，隨著定負荷的增大，蠕變率排序為：在等加張力分別為5%、8%和10%時，均為滌綸>包芯紗。</p><p><b>　　6 結 論</b></p><p>

108、;　　經過對高強低伸長滌綸長絲包芯復合紗成紗機理與工藝優(yōu)化研究及力學性能測試后，得出主要結論如下：</p><p>　?、鸥邚娊z伸長滌綸長絲具備了紡織纖維的基本性能，同時滌綸工業(yè)絲具有斷裂強度高，延伸率低，耐沖擊性好等優(yōu)良的物理機械性能特點。由于其綜合性能好，用途廣泛。近十年來，高強低伸長滌綸長絲已經發(fā)展為產業(yè)用紡織品工業(yè)中不可缺少的重要材料之一。用于包芯紗的生產具有良好的前景。</p><p

109、>　　⑵紡制滌綸長絲包芯復合紗時，要嚴格按照環(huán)錠細紗機的工作原理進行紡紗，控制好環(huán)錠細紗機的各項工藝參數。當長絲預加張力值超過某臨界值，長絲對準須條中心喂入，捻系數在394-396之間，并且適當降低前羅拉輸出速度的條件下，可以紡制短纖長絲芯鞘型包芯復合紗。文中的設計的為短纖／長絲復合紡紗為長短纖的復合，提供了一個新的技術平臺和低成本短流程的工藝方法，具有廣泛的應用前景。 </p><p>　?、歉邚姷蜕扉L滌

110、綸包芯紗的縱向外觀和短纖紗的外觀相同，天絲短纖維實現了對滌綸長絲的完全的包覆。滌綸長絲成束狀處在復合紗的中心。復合紗具有短纖紗的外觀，又有長絲紗的身骨。主要是由于采用芯鞘型長絲/短纖復合紡紗原理使兩種紗線在細紗機上紡紗成形，實現了短纖紗對芯絲的完全的包覆，芯絲不裸露，復合紗就呈現了短纖紗的外觀形態(tài)。作為復合紗芯組份的滌綸長絲為復合紗線及其織物提供模量與強伸性，作為復合紗皮組份的短纖維為復合紗線提供柔軟的手感、布面的飽滿感以及優(yōu)越的吸濕透

111、氣導濕性能等。</p><p>　?、雀邚姷蜕扉L滌綸長絲包芯復合紗紗線彈性好、彈性回復率高于長絲紗；斷裂強度等力學性能可以滿足織造的要求，可以廣泛地應用于面料的生產，具有十分廣闊的市場前景。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1]蘇玉恒. 楊明霞.多組份復合紗定量設計[J]現代紡織技術，2007(1) <

112、/p><p>　　[2]薛元. 易洪雷. 陳偉雄.曹艷.短纖/長絲芯鞘型復合紗成紗機制與工藝[J]紡織學報，2006(10) </p><p>　　[3]孫明寶.芯鞘型長絲P短纖復合紡紗工藝技術理論及產品研究[D].青島:青島大學，2004. </p><p>　　[4]任秀紅, 王新厚. 轉杯復合紡紗方法[J]. 紡織導報 , 2005,(03) </p>

113、<p>　　[5]張海霞.張喜昌.王善元.轉杯紡復合紗的結構與拉伸特征[J]紡織學報，2009(1) </p><p>　　[6]陳小莉.于偉東.復合紡紗的演變及新方法[J]武漢科技學院學報，2006(2) </p><p>　　[7]陳運能, 王善元. 長絲/短纖維復合紗捻度測試方法的探討[J]. 東華大學學報(自然科學版) , 2003,(06) </p>

114、<p>　　[8]陳惠君. 高強低伸滌綸長絲及產品研究[J]. 產業(yè)用紡織品 , 1992,(02) </p><p>　　[9] 薛元.湯成坦.顏志勇.工業(yè)用滌綸長絲的結構與性能[J].紡織學報，2009(11) </p><p>　　[10] 周 威.蔣 濤.高模低縮滌綸工業(yè)絲的生產工藝控制[J]現代紡織技術，2007(2)</p><p>　　[

115、11 ]王書敏.滌綸長絲生產中噴絲板的選用[J]合成纖維工業(yè)，2003(3)</p><p>　　[12］崔再治.牛家祥.姜曉江.滌綸工業(yè)絲的生產［O］聚酯工業(yè)，2002,15(3)</p><p>　　[13] 熊光淮譯，朱浩校．包芯紡一一種新型紗的紡制過程[J]．國外紡織技術．1981(1)．</p><p>　　[14]Pourahmad, A, Johari

116、, M. S. Production of Core Spun Yarn with Ring & Siro Spinning System，Ninth International Conference on Asia-Pacific Textiles，Issue Date: 5-9-2007 </p><p>　　[15]CHEN Yun-neng,WANG Shan-yuan. AN IMPROVE