高爐爐缸堆積的預(yù)防及處理

1、高爐爐缸堆積的預(yù)防及處理,劉云彩 （原 首鋼總公司總工辦）,2024年3月9日,2,1，爐缸堆積的實(shí)質(zhì)1，爐芯帶特點(diǎn),1.2，爐缸堆積的本質(zhì),2，征兆 2.1 壓、量關(guān)系及料速,2. 2, 鐵水及爐渣特點(diǎn),2. 3， 爐底、爐缸溫度下降,2. 4， 煤氣分布特點(diǎn),2. 5， 風(fēng)口工作及風(fēng)口破損,2. 6， 高爐順行較差,2024年3月9日,3,3，處理,3. 1，提高焦炭質(zhì)量,3.

2、 2 利用上下部調(diào)劑，處理爐缸堆積,2 .3 減少慢風(fēng)、停風(fēng)及漏水,3. 4 嚴(yán)重堆積，用錳礦洗爐,3. 5 改善渣鐵流動(dòng)性,4，預(yù)防措施,參考文獻(xiàn),2024年3月9日,4,高爐爐缸是高爐生產(chǎn)的“發(fā)動(dòng)機(jī)”，焦炭及燃料在這里燃燒，產(chǎn)生上升的還原氣體，使含鐵礦物還原成金屬；而焦炭燃燒產(chǎn)生的空間，為爐料下降，創(chuàng)造了條件。爐缸工作，非常重要，一旦失常，必給生產(chǎn)帶來嚴(yán)重影響。在高爐日常生產(chǎn)過程中，爐缸失常經(jīng)常發(fā)生的就是爐缸

3、堆積。堆積初期，對生產(chǎn)影響較小，往往被忽略，一旦影響生產(chǎn)，堆積已較嚴(yán)重，如再延誤，必將給高爐生產(chǎn)帶來嚴(yán)重?fù)p失，我國很多煉鐵廠有過慘痛的教訓(xùn)[1-5][10-16]。,2024年3月9日,5,1，爐缸堆積的實(shí)質(zhì)1，爐芯帶特點(diǎn),高爐解剖表明，高爐軟融帶以下，主要是固體焦炭及滴落的鐵和渣，因主要處于爐缸中心區(qū)，所以叫爐芯帶。也有人叫滴落帶。風(fēng)口前是回旋區(qū)。焦炭及噴吹燃料在這里燃燒，大量焦炭從回旋區(qū)上方進(jìn)入，補(bǔ)充燃燒的炭，而中部的焦炭，長期以

4、來，人們認(rèn)為是不動(dòng)的，所以過去習(xí)慣叫“死料柱”。通過多年的研究，已經(jīng)明白中部的焦炭、從風(fēng)口以下到爐底，緩緩地進(jìn)入回旋區(qū)，有機(jī)械運(yùn)動(dòng)，也有化學(xué)反應(yīng)，對反應(yīng)進(jìn)程，目前尚未完全清楚?！白摺蓖赀@段路程，大約需要一周到一個(gè)月，雖然從爐底到風(fēng)口氧化區(qū)最遠(yuǎn)不過幾公尺。圖1是爐缸工作示意圖。軟融帶以下是爐芯帶。爐芯帶充滿固體焦炭，這部分焦炭叫爐芯焦。爐芯帶的空隙度大約在43—50%之間?？障吨杏胁糠值温涞蔫F和渣，向下流動(dòng)。風(fēng)口區(qū)燃燒形成的煤氣，穿過爐芯

5、焦向上運(yùn)動(dòng)。鐵水和爐渣在下邊匯聚，鐵水部分沉到爐底，將爐芯帶的焦炭浮起來。部分下降的鐵、渣，存于爐芯焦中，出鐵或放渣時(shí)，鐵渣穿過爐芯焦流出。隨著鐵水的流出爐缸，爐芯焦下沉。所以爐芯焦因出鐵影響，不斷升降。鐵水和爐渣能順利的穿過爐芯焦，是鐵渣流出爐缸的保證[6][7]。,2024年3月9日,6,,圖1，爐缸工作示意圖,2024年3月9日,7,2，爐缸堆積的本質(zhì)高爐解剖證明，礦石大約在900℃左右開始軟化，1000℃左右開始軟融，1400

6、-1500℃開始滴下（圖2）。由于礦石成分不同，滴下溫度也不相同，大約1400℃可能是滴落的溫度下限。在風(fēng)口區(qū)以下，因焦炭及噴吹燃料燃燒后，灰分進(jìn)入爐渣，滴落的爐渣成分改變，熔化溫度會(huì)有變化，從高爐末渣分析，低于1400℃，爐渣難以在爐芯焦中，自由流動(dòng)。,2024年3月9日,8,,圖2，軟融帶溫度分布（用測溫片測定）[8],,圖2，軟融帶溫度分布（用測溫片測定）[8],圖2，軟融帶溫度分布（用測溫片測定）[8],2024年3月9日

7、,9,當(dāng)風(fēng)口區(qū)以下的爐芯焦溫度低于1400℃，爐渣或鐵水不能順利流動(dòng)，不斷停滯在爐芯焦中，使后續(xù)滴落的鐵渣不能順利的穿過、下落，這個(gè)區(qū)域是不活躍區(qū)。渣鐵僅在溫度較高的區(qū)域正常通過，此時(shí)，爐缸透液性較差。如透液性較差區(qū)域擴(kuò)大，就形成爐缸堆積。所以，爐缸堆積與爐冷不同，與爐缸凍結(jié)，是兩回事。,2024年3月9日,10,爐缸堆積，是爐缸局部透液性不佳的結(jié)果，當(dāng)然，透液性不好，煤氣也較難穿過。日本一座高爐通過風(fēng)口測溫、取樣，在爐缸活躍或堆積的

8、情況下，得到圖4、圖3 的結(jié)果。從中可以看出，爐缸堆積的本質(zhì)。,2024年3月9日,11,,圖3，高爐利用系數(shù)與焦芯帶焦炭溫度的關(guān)系[9],2024年3月9日,12,,圖4，爐芯帶焦炭溫度與下料指數(shù)的關(guān)系[9],2024年3月9日,13,從圖中看到，當(dāng)爐芯焦溫度低于1450℃，高爐利用系數(shù)下降，從爐芯焦的樣品中發(fā)現(xiàn)粘稠的渣、鐵熔融物，流動(dòng)性極差，爐芯帶的透氣性及透液性因此遭到破壞[9]。,2024年3月9日,14,2，征兆2.1

9、 壓、量關(guān)系及料速,2024年3月9日,15,爐缸堆積，首先反映在風(fēng)量、風(fēng)壓上：出鐵堵口后，風(fēng)量逐漸降低、風(fēng)壓逐漸升高；打開鐵口后，風(fēng)量逐漸增加，風(fēng)壓逐漸下降。周而復(fù)始，形成周期性波動(dòng)。下料速度,和風(fēng)量波動(dòng)同步，出鐵時(shí)，料速快，堵口后，料速漸慢。高爐越小，表現(xiàn)越明顯。,2024年3月9日,16,沙鋼1號高爐（380 m3），“ 出鐵前發(fā)生憋壓現(xiàn)象，出鐵后風(fēng)壓下降，鐵前料慢，鐵后料快”[1]。馬鋼2500 m3高爐，“鐵前風(fēng)壓易突升。

10、爐缸工作正常時(shí)，風(fēng)量為4000m3/min，鐵間隔80分，風(fēng)壓不上升。10月份中、下旬出鐵間隔大于50 分，就出現(xiàn)憋風(fēng)或風(fēng)壓先下行后陡升的現(xiàn)象”[2]。,2024年3月9日,17,2.2,鐵水及爐渣特點(diǎn)出鐵過程中，如系中心堆積，鐵水漸出漸涼；邊緣堆積相反，鐵水漸出漸熱。只要爐缸堆積，不論邊緣或中心堆積，鐵水Si、S波動(dòng)，均超過正常水平。爐缸堆積，鐵水含S偏高。如系多鐵口，各鐵口間的鐵水成分，也不均勻。高爐越小越明顯。

11、 對于中小高爐，當(dāng)爐缸堆積嚴(yán)重時(shí)，鐵水、爐渣粘稠，鐵水粘鐵溝、粘鐵水罐。鐵水罐運(yùn)行周期短，因此鐵水損失嚴(yán)重。大型高爐，由于鐵水溫度經(jīng)常在1500℃左右，鐵水流動(dòng)性一般影響很小。,2024年3月9日,18,爐渣帶鐵較多，放渣易燒壞渣口。邊緣堆積，很少放出上渣；中心堆積，很易放出上渣。沙鋼1號高爐爐缸堆積時(shí)，“同一爐鐵前后溫差大，渣鐵流動(dòng)性變差，…渣口放渣易帶鐵，渣口小套、渣槽易燒壞，爐缸安全容鐵量變小，12月5日中班第一爐鐵打開稍遲，1

12、7：25渣口中套、大套之間跑渣鐵、燒壞大套，造成休風(fēng)16小時(shí)，損失較大”[1]。,2024年3月9日,19,爐爐底、爐缸溫度下降爐底溫度不斷下降。如邊緣堆積，除爐底溫度下降外，爐缸邊緣溫度、冷卻壁水溫差及熱流強(qiáng)度也同時(shí)降低。對于大高爐堆積初期，由于鐵水溫度高，爐缸堆積后，邊緣溫度一般不降低，有時(shí)因邊緣發(fā)展，爐缸邊緣溫度反而升高。在堆積嚴(yán)重時(shí)，因風(fēng)量下降，邊緣溫度、冷卻壁水溫差及熱流強(qiáng)度，也會(huì)下降，但不會(huì)有小高爐那樣的下降幅度。馬鋼一

13、高爐爐缸邊緣堆積，爐底第四層(7768mm)溫度從l0月上旬的545 ℃下降至11月4日的501℃，如圖5所示[2]。,2024年3月9日,20,,圖5，爐底炭磚四層溫度趨勢,2024年3月9日,21,沙鋼一高爐，正常生產(chǎn)時(shí)爐缸磚襯上層溫度分別是:584 ℃ , 506℃ , 461℃ , 489℃，失常后，下降到1℃,483℃ ,421℃ ,433℃；爐缸下層溫度由414℃ , 475℃ , 444℃ , 345℃下降到402、456

14、℃ ,395℃ .319`℃[1]。,2024年3月9日,22,2.4， 煤氣分布特點(diǎn)中心堆積，邊緣煤氣發(fā)展，即邊緣煤氣CO2含量很低或邊緣煤氣溫度很高。邊緣堆積則相反，邊緣溫度較低，中心煤氣溫度很高。,2024年3月9日,23,2.5 風(fēng)口工作及風(fēng)口破損風(fēng)口圓周工作不勻，部分風(fēng)口有“生降”現(xiàn)象，從風(fēng)口能看到未充分加熱的黑焦炭，在局部風(fēng)口前通過。邊緣堆積，風(fēng)口前很少涌渣；中心堆積，風(fēng)口前容易涌渣，嚴(yán)重時(shí)因灌渣而燒壞吹管，

15、時(shí)有發(fā)生。,2024年3月9日,24,邯鋼7號高爐有效容積2000m3，2002年1月24日后，出現(xiàn)爐缸堆積。風(fēng)口大量破損，至 I月30日，高爐壞風(fēng)口到17個(gè)[3]。水鋼2號高爐1200m3，因爐缸堆積，風(fēng)口頻繁破損，最終造成爐況嚴(yán)重失常。風(fēng)口頻繁損壞，加劇了爐缸堆積，恢復(fù)爐況用了44天時(shí)間，恢復(fù)期間共損壞風(fēng)口158個(gè)，風(fēng)口二套18個(gè)，風(fēng)口大套1個(gè)。爐況恢復(fù)的艱難程度及風(fēng)口、冷卻設(shè)備損壞之多，在全國大、中型高爐爐況失?；謴?fù)及處理事例中是

16、少有的[4]。 本鋼5高爐堆積期間，風(fēng)口大量破損，1990年1-3月，損壞風(fēng)口222個(gè)[5]。,2024年3月9日,25,2.6， 高爐順行較差高爐順行變差，嚴(yán)重時(shí)管道、塌料不斷。渣皮脫落、懸料等也時(shí)有發(fā)生。因?yàn)樗?、懸料，虧尺加料?huì)經(jīng)常出現(xiàn)；由于高爐順行不好，在中心堆積時(shí)，高爐不可能維持全風(fēng)。上面所列爐缸堆積現(xiàn)象，在發(fā)生初期，并不明顯，即使堆積已經(jīng)嚴(yán)重，也不是所有特點(diǎn)，均充分明顯表現(xiàn)，這也是爐缸堆積難以及時(shí)發(fā)現(xiàn)

17、地原因。當(dāng)風(fēng)口頻繁燒壞時(shí)，已經(jīng)處于爐缸嚴(yán)重堆積狀態(tài)，必須堅(jiān)決處理。,2024年3月9日,26,爐缸堆積，多半發(fā)生在中心部分。特別是由于慢風(fēng)引起的堆積。有的高爐，爐料條件較好，特別是焦炭強(qiáng)度很好。雖已形成邊緣堆積。因?yàn)榻固考昂F礦物強(qiáng)度和粒度較好，高爐透氣性及透液性都好，高爐鼓風(fēng)量容易保持正常全風(fēng)水平，因此，很多爐缸堆積的常見特征，有些與風(fēng)量有關(guān)的現(xiàn)象，很不明顯，但必有幾項(xiàng)堆積特點(diǎn)表現(xiàn)出來，如爐底溫度降低及風(fēng)口破損等。,2024年

18、3月9日,27,大高爐，每天出鐵時(shí)間接近1440分或多于1440分，即隨時(shí)有一個(gè)或兩個(gè)鐵口出鐵，在此情況下，高爐產(chǎn)生的鐵水和鐵口排出的鐵水大體平衡，風(fēng)量與風(fēng)壓的關(guān)系及料速等參數(shù)，看不到出鐵的影響。但爐缸堆積的特點(diǎn)還是明顯地表現(xiàn)出來，各鐵口排除渣、鐵的比例不同，有時(shí)一個(gè)鐵口出鐵很多，而另一鐵口打開就排渣，說明爐缸工作不均，如經(jīng)常出現(xiàn)，是大高爐爐缸局部堆積的重要表現(xiàn)。,2024年3月9日,28,3，處理爐缸堆積是爐芯帶焦炭透液性及透氣

19、性惡化的結(jié)果，導(dǎo)致透液性及透氣性惡化的原因，或者是焦炭質(zhì)量太差，惡化了爐芯帶的透氣性，或者是爐芯帶溫度降低，導(dǎo)致進(jìn)入爐芯帶的渣鐵粘稠，不能順利的下降。堆積的決定性因素。處理爐缸堆積，首先要分析產(chǎn)生的原因，針對處理。,2024年3月9日,29,3.1，提高焦炭質(zhì)量焦炭是高爐料柱的“骨架”，是構(gòu)成爐芯帶最基本的固體，雖然不是唯一的。它的空隙度，很大程度上，決定于焦炭質(zhì)量、特別是焦炭熱強(qiáng)度。實(shí)踐證明，很多爐缸堆積、特別是爐缸中心堆積，多

20、半是焦炭質(zhì)量惡化引起的。預(yù)防堆積和處理堆積，使用優(yōu)質(zhì)焦炭，是非常必要的。,2024年3月9日,30,有些廠不重視焦炭，或處理堆積以后，再次使用質(zhì)量低劣的焦炭，結(jié)果，已經(jīng)處理好的爐況，重新惡化，爐缸堆積再次降臨?！八?高爐爐況恢復(fù)期間，…高爐每次休風(fēng)在卸下破損風(fēng)口時(shí)，便有大最碎焦末滑下。從風(fēng)口、南渣口、鐵口所取焦炭樣篩分，小于10 rnm的粉末占62.5%一72.9%。風(fēng)口帶以下的焦炭破碎到這種程度，在我廠高爐30年的生產(chǎn)歷史中，從未有

21、過。正是由于焦炭質(zhì)量差，才導(dǎo)致爐缸嚴(yán)重堆積”[4]。水鋼2號高爐恢復(fù)的前期，未充分認(rèn)識到爐缸堆積的嚴(yán)重程度，認(rèn)為只要有爐溫基礎(chǔ)，爐況的恢復(fù)則可加快。結(jié)果導(dǎo)致風(fēng)口打開又壞，換后又壞的惡性循環(huán)。風(fēng)口破損后，不可避免地要向爐缸漏水，加劇爐缸的堆積，更增加了爐況恢復(fù)的難度。處理由于焦炭質(zhì)量差導(dǎo)致的爐缸堆積的主要措施是盡快改善焦炭質(zhì)量，停用強(qiáng)度差的焦炭。用強(qiáng)度好的焦炭，置換爐缸堆積的碎焦炭，形成新的爐缸爐芯焦，逐步提高焦炭層的透氣性和透液性，

22、避免風(fēng)口的頻繁破損，是十分重要的[4]。,2024年3月9日,31,3.2 利用上下部調(diào)劑，處理爐缸堆積爐缸堆積初期，如煤氣分布顯示出邊緣或中心過輕（發(fā)展）或過重（堵塞）,應(yīng)通過分析查明原因，用上下部調(diào)劑處理。,2024年3月9日,32,判定堆積初期，主要是：A 風(fēng)口未出現(xiàn)連續(xù)燒壞；B 爐底溫度未出現(xiàn)大幅度下降；C 順行未嚴(yán)重惡化，高爐尚能維持 較高風(fēng)量水平。,2024年3月9日,33,處理的過程如下：第一步

23、：比較風(fēng)口實(shí)際風(fēng)速，是否在正常波動(dòng)范圍內(nèi)。如相去不遠(yuǎn)，可不動(dòng)風(fēng)口。如風(fēng)速過低，而風(fēng)量 水平接近正常水平，可縮小風(fēng)口；如風(fēng)量水平低于正常水平很多，應(yīng)臨時(shí)堵風(fēng)口，以提高風(fēng)速。風(fēng)速是保持高爐正常生產(chǎn)的必要條件。過低或過高的風(fēng)速，都會(huì)破壞順行，正常風(fēng)速，是其他參數(shù)不能代替的。,2024年3月9日,34,第二步，執(zhí)行第一步后，如系不動(dòng)風(fēng)口，應(yīng)立即采取布料調(diào)劑。按邊緣、中心煤氣分布的實(shí)際狀況，做出全面地分析，準(zhǔn)確決定煤氣分布的真實(shí)支配因素，通過

24、煤氣分布（現(xiàn)在擁有煤氣徑向測定CO2分布的高爐很少）、十字測溫（爐喉徑向溫度分布）、爐頂溫度、爐喉溫度、爐喉成像氣流顯示、各風(fēng)口“生降”及爐身溫度分布（熱電偶測量結(jié)果、冷卻壁水溫差分布或冷卻器水溫差分布）等，綜合判斷，慎重得出處理決定，進(jìn)行裝料方式的改變。,2024年3月9日,35,上部調(diào)劑，對擴(kuò)大礦石批重，要十分慎重，中心堆積，決不能擴(kuò)大批重；邊緣堆積，在風(fēng)量較低水平時(shí)，也不能擴(kuò)大批重，因?yàn)榇笈胤恋K加風(fēng)。如系風(fēng)口采取措施（第一步有

25、動(dòng)作）,應(yīng)觀察2—3個(gè)班（16-24h）后，再做上部變動(dòng)。布料改變后，如順行尚可，可觀察2—3個(gè)班，如順行嚴(yán)重惡化，應(yīng)立即改回原狀或適應(yīng)當(dāng)時(shí)狀態(tài)應(yīng)變。上下部改變，一天無向好的方向發(fā)展，應(yīng)采取其他措施，不能失去堆積初期的寶貴處理時(shí)間。,2024年3月9日,36,梅山二號高爐，“集中(偏)堵風(fēng)口(2—10)九個(gè)、縮小進(jìn)風(fēng)面積50%，由0.2865 m2縮至0.143m2。針對當(dāng)時(shí)爐缸工作從北一西部位粘結(jié)比較嚴(yán)重、壞風(fēng)口較集中情況，決定堵

26、死該部位風(fēng)口”[14]。太鋼2高爐,“ 針對風(fēng)口面積過大造成的鼓風(fēng)動(dòng)能不足，將2號高爐風(fēng)口面積由0.101 m2縮小到0.097 ,以維持足夠的鼓風(fēng)動(dòng)能，吹透中心”[13]。馬鋼新1號高爐，“上部疏松邊緣，下部捅開堵死的風(fēng)口，…通過改變溜槽角度，疏松邊緣。,2024年3月9日,37,具體調(diào)節(jié)是:11月2日10：00 11月4日1：10 11月5日9：00 11月6日19：10 11月7日16：00C87

27、651 32221O9876 2332 → C987651 133221O9876 2332 → C987651 133211O9876 1432 → C987651 232211O9876 1432 → C987651 133211O9876 143211月8日0：20 →C987651 133221O9876 2332 →C87651 33311O9876 2332,2024年3月9日,38,由于判明爐缸堆積為邊緣堆積，故

28、洗爐前和洗爐期間把堵死的風(fēng)口捅開，11月1日把4#、26#風(fēng)口捅開，11月6日把堵死的I2#風(fēng)口捅開[2]。梅山二號高爐，礦石批重從15噸漸次擴(kuò)大到23t,。（溜槽）角度由復(fù)風(fēng)初期的290/280（礦/焦)，逐次平移到330/330。煤氣分布邊沿和中心逐步提高、9月5日邊沿和中心（CO2）分別為16.5%和4.9%4，接近正常的煤氣分布[14]。,2024年3月9日,39,3.3 減少慢風(fēng)、停風(fēng)及漏水前已論述慢風(fēng)導(dǎo)致爐缸堆積。慢風(fēng)

29、的原因，各不相同，主要是：A 高爐末期，設(shè)備失修，故障頻繁。經(jīng)常伴隨冷卻系統(tǒng)，大量漏水。B 匆忙投產(chǎn)的新高爐，設(shè)備試車不充分，遺留設(shè)備缺陷較多。,2024年3月9日,40,C 高爐重大設(shè)備隱患，如：高爐有燒穿威脅、上料系統(tǒng)缺陷，拉料速度不足等；或生產(chǎn)系統(tǒng)缺陷，如鐵水處理能力不夠，或煉鋼能力不足、爐料因天氣或其他原因，供應(yīng)不足等等，五花八門。D 爐況失常，高爐不接受風(fēng)量。如順行很差，經(jīng)常慢風(fēng)；高爐結(jié)瘤，難以加風(fēng)、各類

30、操作因素，限制高爐全風(fēng)。E 爐料質(zhì)量很差，不論是燒結(jié)礦或焦炭，一旦質(zhì)量惡化，都會(huì)迫使高爐慢風(fēng)。不管那類缺陷，都應(yīng)及時(shí)解決。一時(shí)解決不了的，應(yīng)采取相應(yīng)措施，預(yù)防爐缸堆積。不能全風(fēng)的高爐，應(yīng)保持足夠的風(fēng)速，預(yù)防高爐爐芯帶中心溫度過低。漏水，必須堅(jiān)決杜絕。加強(qiáng)風(fēng)口監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)風(fēng)口壞，立即減水，同時(shí)組織人員更換。漏水，會(huì)加重爐缸堆積。,2024年3月9日,41,操作問題，應(yīng)充分研究，果斷處理。風(fēng)量，是高爐生產(chǎn)的生命，是高爐生產(chǎn)的第一要素

31、，失去風(fēng)量，就失去了生產(chǎn)的主動(dòng)權(quán)。維持全風(fēng)，是高爐的頭等大事。,2024年3月9日,42,3.4 嚴(yán)重堆積，用錳礦洗爐出現(xiàn)連續(xù)燒壞風(fēng)口，或高爐風(fēng)量劇烈減少，或爐底溫度大幅下降，必須洗爐。首鋼一高爐20世紀(jì)70年代，由于爐料惡劣，風(fēng)口大量燒壞，嚴(yán)重時(shí)每月燒壞40多個(gè)。用錳礦洗爐，十分有效。下列數(shù)據(jù)，是當(dāng)時(shí)處理堆積時(shí)的鐵水成分：,2024年3月9日,43,,2024年3月9日,44,首鋼經(jīng)過多次實(shí)踐改進(jìn)，錳礦洗爐要點(diǎn)如下：A

32、 控制鐵水含Mn1—1.5%；B 鐵水含Si 0.8 %左右，小于1.0 %。含Si過高，鐵水比較粘稠，不利于處理堆積；太低，Mn回收率太低。當(dāng)鐵水含硅0.8 %左右，Mn回收率大約50—55% 或稍高?？砂?0%計(jì)算，加入錳礦。渣中含錳決定于渣量，如渣量400-500kg / t ，鐵水含Mn1%左右，渣中含Mn 約2—3 % 。本鋼得到經(jīng)驗(yàn), “加錳礦洗爐，適當(dāng)?shù)匕盐誟Si]是重要的。如果不適當(dāng)?shù)靥岣遊Si]，將有可能使?fàn)t

33、缸發(fā)生粘結(jié)而加劇風(fēng)口破損”[5].,2024年3月9日,45,C 洗爐期間，及時(shí)放爐渣，減少高錳爐渣對爐缸的侵蝕。 D 當(dāng)風(fēng)口不再損壞，高爐風(fēng)量自動(dòng)增加和透氣性指數(shù)自動(dòng)提高到接近正常水平，可停加錳礦。 馬鋼新1號高爐，“1I月4日至7日錳礦加入量為I.13噸/批(50噸礦批)，鐵水含[Mn]為0.75 %。爐渣實(shí)際二元堿度降至1. 03左右，三元堿度降至1.29左右，鐵水含S為0.024 %?！?－7日Si平均為I.20

34、％”[2]。,2024年3月9日,46,廣鋼4#高爐用螢石洗爐處理爐缸堆積，從2004年7月23日開始，每批爐料(礦石批重8500kg)加人100kg螢石，洗爐持續(xù)到10月中旬。洗爐取得了一定的效果。11月、12月風(fēng)口破損數(shù)量、懸料次數(shù)，都有明顯減少。爐渣流動(dòng)性非常好，甚至連續(xù)幾爐鐵可以不用清理下渣。風(fēng)量也放大，達(dá)到全風(fēng)。在此情況下，停用螢石洗爐?？墒牵瑥?005年1月開始出現(xiàn)反復(fù)，燒風(fēng)口以及懸料次數(shù)，都有大幅上升。得已再次使用每

35、批料加100—200kg螢石洗爐。由于爐缸堆積的主要原因是焦炭粉化造成的。螢石洗爐對消除邊緣粘結(jié)有利，量的螢石加入并沒有根本解決爐缸堆積問題，反而由于加洗爐料，很容易造成風(fēng)口燒壞”[11]。,2024年3月9日,47,邯鋼7高爐，2002年1月24日后，出現(xiàn)爐缸堆積。風(fēng)口大量破損，至I月30日，高爐堵風(fēng)口到17個(gè)。余11個(gè)送風(fēng)。風(fēng)量1600m3/分。為盡快恢復(fù)爐況，首用錳礦洗爐。2月1日中班錳礦下達(dá)，爐況改善，風(fēng)量增加，風(fēng)口逐漸捅開。2

36、8日（風(fēng)口）全開。風(fēng)量到3200m3/分，取消錳礦?！?這次成功，硅、錳均0.8-1.0 %，R21.0-1.05 ”[3]。,2024年3月9日,48,表２，邯鋼7號高爐處理爐缸堆積渣鐵分析〔2002年〕,2024年3月9日,49,2002年邯鋼曾3次錳礦洗爐，“均取得滿意效果，[Si] 0.7-0.9 %，[Mn] 0.8-1.0 %, R2在I. I一1.15。每次錳礦下達(dá)后，逐漸消除風(fēng)口破損，渣鐵流動(dòng)性得到極大改善，鐵水溫度基本

37、維持在I450℃以上。爐缸工作狀況逐步改善”[3]。,2024年3月9日,50,廣鋼4號高爐曾用螢石洗爐處理爐缸堆積。從2004年7月23日開始，每批爐料(礦石批重8500kg)加人100kg螢石，洗爐一直持續(xù)到10月中旬。螢石洗爐取得一定效果，11月、12月風(fēng)口破損數(shù)量和懸料次數(shù)都明顯減少。爐渣流動(dòng)性很好，甚至連續(xù)幾爐鐵可以不用清理下渣；風(fēng)量增加，達(dá)到了全風(fēng)水平。在此情況下，決定停用螢石洗爐。但從2005年1月開始，爐況出現(xiàn)反復(fù)，

38、風(fēng)口破損數(shù)量和懸料次數(shù)又大幅度上升，不得已再次使用每批料加100～200kg螢石洗爐。這次爐缸堆積的主要是焦炭粉化引起的。螢石洗爐雖然對消除邊緣粘結(jié)有利，大量螢石入爐并未根本解決爐缸堆積問題，反而由于加洗爐料，容易造成風(fēng)口燒壞[11]。,2024年3月9日,51,錳礦洗爐效果優(yōu)于螢石。由于錳礦中金屬M(fèi)n一半進(jìn)入鐵水，降低鐵水粘度；另一半進(jìn)入爐渣生產(chǎn)MnO，降低爐渣粘度，特別是含錳鐵水，能穿過焦芯帶，使滯留其中的渣鐵，被沖洗、被置換，而

39、螢石僅稀釋爐渣，對鐵水沒有直接作用；特別是含有氟化鈣的爐渣，浮在鐵水上面，不可能穿透焦芯帶下部，作用遠(yuǎn)不如氧化錳。氟化鈣對爐缸的侵蝕與破壞，遠(yuǎn)高于氧化錳，而螢石在處理爐缸堆積中的作用，遠(yuǎn)不如錳礦。,2024年3月9日,52,3.5 改善渣鐵流動(dòng)性爐缸堆積，嚴(yán)防高Si 高堿度操作。高硅，鐵水粘稠，高堿度爐渣粘稠。兩者同時(shí)粘稠，必然加重爐缸堆積。杭鋼3號高爐“ 由于硫負(fù)荷升高，迫使?fàn)t渣堿度升高，6月5日渣中R2=1.32；

40、 R3=1.56，使渣流動(dòng)性變差，也影響爐缸堆積”[10]。本鋼五號爐曾總結(jié)在長期爐缸堆積、經(jīng)處理得到好轉(zhuǎn)以后，控制鐵水含硅量依然有重要作用，表2是鐵水含硅量與風(fēng)口破損的關(guān)系[5]。,2024年3月9日,53,表３，鐵水含硅量與風(fēng)口破損的關(guān)系,2024年3月9日,54,4，預(yù)防措施 A 保證爐料質(zhì)量，特別是焦炭熱強(qiáng)度；加強(qiáng)原燃料的槽下篩分，減少粉末人爐。 B 高爐全風(fēng)量操作，全開風(fēng)口。如因外部不可避免地

41、原因而慢風(fēng)，要分析可能的慢風(fēng)時(shí)間，如時(shí)間過長，應(yīng)采取措施，保持應(yīng)有地風(fēng)速。,2024年3月9日,55,C，保持高爐穩(wěn)定順行，做到爐料質(zhì)量與風(fēng)量相適應(yīng)。高爐操作，順行是第一位的。 加強(qiáng)對爐身下部和爐腰溫度的監(jiān)測，防止結(jié)瘤。加強(qiáng)爐底溫度觀察和爐缸變化。若有爐缸堆積征兆，應(yīng)果斷處理。保持適當(dāng)?shù)拿簹饬鞣植肌?大高爐除保證中心氣流外，還應(yīng)適當(dāng)兼顧邊緣氣流，這是改善爐況、防止?fàn)t墻結(jié)厚和爐缸邊緣堆積的有效措施。馬鋼新1號

42、高爐的具體經(jīng)驗(yàn)是： 合適的十字測溫曲線應(yīng)是：中心溫度為600士50℃，邊 緣溫度為100士20℃，爐喉鋼磚溫度為400士50℃； 噴煤應(yīng)勻噴，以保證周向氣流分布均勻,2024年3月9日,56,D，加強(qiáng)操作管理，提高技術(shù)操作水平。特別注意穩(wěn)定爐溫，保持高爐熱制度穩(wěn)定。減少崩料和低料線，要經(jīng)常按尺作業(yè)，當(dāng)料尺過深時(shí)，應(yīng)減風(fēng)控制料速，盡快按尺作業(yè)。 E，強(qiáng)化設(shè)備維修，全力減少非計(jì)劃休風(fēng)。嚴(yán)防向爐內(nèi)漏水，風(fēng)口破損，應(yīng)及時(shí)更

43、換，不能及時(shí)更換，應(yīng)采取控水措施。,2024年3月9日,57,參考文獻(xiàn)[1] 余城德?沙鋼1#高爐(380m3)爐缸堆積處理?江冶金.2001， 2：22-23。[2] 王平 薛朝云?馬鋼2500 m3高爐爐墻結(jié)厚與爐缸堆積的處理?煉鐵，1996，3：17-20。 王平?新1號高爐爐墻結(jié)厚與爐缸堆積的處理?馬鋼技術(shù)，1996，1：16-18+35。[3] 楊春生?.邯鋼20003高爐爐缸堆積的處理?.煉鐵，2008，1：

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