09 綏中發(fā)電廠800wm超臨界燃煤鍋爐技術(shù)

1、全國火電大機(jī)組（600MW級(jí)）競(jìng)賽第9屆年會(huì)論文集鍋爐65綏中發(fā)電廠800WM超臨界燃煤鍋爐技術(shù)鄒海峰李志山劉忠起閻洪勇張?jiān)纪趵冢ń椫邪l(fā)電有限責(zé)任公司125222）摘要：本文針對(duì)綏中電廠鍋爐設(shè)備在近幾年運(yùn)行中出現(xiàn)的問題分析，闡述了我公司工程技術(shù)人員對(duì)俄羅斯生產(chǎn)的800WM超臨界燃煤鍋爐從認(rèn)識(shí)、掌握、改造、駕馭的全過程，為我國電力工業(yè)吸收掌握進(jìn)口大機(jī)組提供了經(jīng)驗(yàn)。關(guān)鍵詞：800MW鍋爐設(shè)備四管漏泄運(yùn)行調(diào)整1鍋爐設(shè)備概況綏中發(fā)電有限責(zé)任公

2、司一期工程是由俄羅斯塔干羅格鍋爐廠生產(chǎn)的ПП—2650—25—545KT超臨界中間再熱直流鍋爐，其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)為單爐膛、全懸吊、“T”型布置及全氣密式密封鰭片水冷壁結(jié)構(gòu)。兩對(duì)流豎井外側(cè)墻中心線距離48340mm，前后墻中心線距離30986mm，頂棚水冷壁標(biāo)高81000mm，爐頂板梁上部標(biāo)高97800mm。每臺(tái)鍋爐分兩個(gè)流道，其水冷壁為多次串聯(lián)垂直上升式，分上、下輻射區(qū)，從而構(gòu)成水冷壁的四個(gè)流程，水冷壁管是Φ32646mm的12Cr1MoV合

3、金管構(gòu)成，在爐膛上部出口部分順著煙氣流動(dòng)方向依次布置鰓管、屏式過熱器Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ，費(fèi)斯頓管Ⅰ、對(duì)流過熱器、費(fèi)斯頓管Ⅱ，高溫再熱器，費(fèi)斯頓管Ⅲ，在對(duì)流豎井內(nèi)依次布置是：480根省煤器輔助懸吊管，低溫再熱器，省煤器。額定蒸發(fā)量：2650th再熱蒸汽流量：2151.5th主蒸汽溫度:545℃主蒸汽壓力:25.01MPa再熱器入口壓力:3.86MPa再熱器入口溫度:283℃再熱器出口壓力:3.62MPa再熱器出口溫度:545℃給水溫度:277℃排

4、煙溫度:134℃熱風(fēng)溫度:320℃鍋爐效率:92.3%2設(shè)備試運(yùn)中存在主要問題分析2.1燃燒器燒損鍋爐吹管結(jié)束后遇到的第一個(gè)主要問題就是燃燒器燒損。因燃燒器燒損問題共延誤啟機(jī)約40天。1999年12月14日18：03因#6噴燃器著火鍋爐停爐。對(duì)#6噴燃器隔離后機(jī)組再次啟動(dòng)，1999年12月16日16：39因發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)動(dòng)作停機(jī)。停機(jī)后檢查發(fā)現(xiàn)除#6噴燃器外，#27、33噴燃器一次風(fēng)蝸殼燒損，另外大部分噴燃器噴口變形，旋流片燒損。通過分

5、析檢查，燃燒器燒損的主要原因如下：a.俄規(guī)程規(guī)定在70%負(fù)荷以上時(shí)啟動(dòng)煙氣再循環(huán)風(fēng)機(jī)，在煙氣再循環(huán)風(fēng)機(jī)停運(yùn)時(shí)由全國火電大機(jī)組（600MW級(jí)）競(jìng)賽第9屆年會(huì)論文集鍋爐6714mm改進(jìn)后為10.5mm)，由于改進(jìn)后減少了管屏間鰭片的寬度，改善了鰭片的冷卻效果，大幅度的減少了熱偏差，溫度場(chǎng)顯示結(jié)果發(fā)現(xiàn)：改后的鰭片溫度與其他區(qū)域的鰭片溫度分布相同，基本不存在熱偏差，改進(jìn)后的構(gòu)造降低了熱應(yīng)力（見附圖1）。此方案在2004年#1機(jī)組大修中實(shí)施，預(yù)測(cè)

6、改造后能夠徹底地消除水冷壁四角漏泄，保證機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行，減少機(jī)組的非停次數(shù)。附圖13.2鍋爐再熱器事故噴水出口管道裂紋由于我公司兩臺(tái)直流鍋爐在設(shè)計(jì)上存在再熱器系統(tǒng)肥大的缺陷，自機(jī)組試運(yùn)至今，運(yùn)行中冷段再熱器出口蒸氣溫度經(jīng)常超過報(bào)警值（485℃），熱段再熱蒸汽出口溫度一直依靠事故減溫水的投入才能維持額定。通過我廠近兩年來的實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明：再熱器事故減溫水的大量投入，不僅降低了機(jī)組的循環(huán)熱效率，而且由于減溫器在長期受冷熱交變應(yīng)力的影響下，

7、減溫器的出口匯合聯(lián)箱管道多次產(chǎn)生疲勞裂紋，嚴(yán)重的威脅鍋爐的穩(wěn)定運(yùn)行。為了解決此問題，綏中電廠相關(guān)技術(shù)人員制定了再熱器系統(tǒng)改造方案：在每14流道的8根汽汽交換器的二次汽入口管的4根加裝節(jié)流孔板（孔板直徑ф15mm），在一定程度上減少了流經(jīng)汽汽交換器的二次蒸汽流量。通過汽交系統(tǒng)的改造：改造后的系統(tǒng)參數(shù)在相同負(fù)荷的條件下，排除其他因素的影響，汽汽交換器出口即冷段再熱器入口溫度較改造前平均下降510℃，而冷段再熱器出口溫度變化不大，事故減溫水流

8、量相對(duì)降低了58th從上述數(shù)據(jù)表明此次改造取得了一定效果，從設(shè)備方面來看：延長了減溫器的出口匯合聯(lián)箱管道的使用壽命，為保證機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行提供了條件。3.3鍋爐頂棚水冷壁旋口水冷壁漏泄由于鍋爐頂棚水冷壁旋口處在運(yùn)行期間存在較大應(yīng)力，鍋爐在安裝期間旋口處采用單面焊接方式，不符合原俄羅斯鰭片應(yīng)采用雙面焊接的設(shè)計(jì)要求，自投產(chǎn)以來鰭片旋口處水冷壁多次發(fā)生漏泄。為了保證機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行，解決旋口水冷壁漏泄的問題，經(jīng)綏中電廠有關(guān)技術(shù)人員進(jìn)行討論分析制定