固井作業(yè)4

1、1,三、套管柱設(shè)計(jì)方法,①確定設(shè)計(jì)條件：安全系數(shù)、外載計(jì)算方式②按內(nèi)壓篩選套管③求井底外擠力，選第一段套管④選第二段套管，計(jì)算其可下深度⑤計(jì)算第一段套管長(zhǎng)度和有關(guān)安全系數(shù)⑥選第三段套管……或……⑦選套管，按套管抗拉強(qiáng)度計(jì)算其可下深度⑧ 抗內(nèi)壓安全系數(shù)校核[注意：抗擠應(yīng)按雙軸應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算],2,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),某井177.8mm套管，下入深度3500m, 井內(nèi)鉆井液密度1.30g/cm3,水泥返至井

2、深2800m?？箶D安全系數(shù)為1.125,抗拉安全系數(shù)為1.8(不考慮浮力影響)，井口抗內(nèi)壓安全系數(shù)為1.1.解（1）按抗擠強(qiáng)度設(shè)計(jì)第一段套管按全掏空計(jì)算井底地外擠壓力Pb=0.0098*1.3*3500=45.5(MPa) 第一段套管應(yīng)具有的抗擠強(qiáng)度為Pc1=Pb*sc=45.5*1.125=51.19(MPa)由套管性能表查得N-80，壁厚11.51mm套管，其抗擠強(qiáng)度為60.46MPa實(shí)際抗擠安全系數(shù)為：Sc1=60

3、.46/51.19=1.181,,,N-80，壁厚11.51mm,3,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),（2）第一段套管得頂截面位置取決于第二段套管得可下深度，第二段套管選用抗擠強(qiáng)度低低一級(jí)的套管，可選N-80,壁厚10.36mm套管，其抗擠強(qiáng)度為49.35MPa,抗拉強(qiáng)度Tt=2708kN,Ts=3066kN,重量為431.5N/m.第二段套管的可下深度為：實(shí)取第二段套管的深度為3300m,則第一段套管的段長(zhǎng)為L(zhǎng)1=3500-

4、3300=200m,,,,,,,,,,3500m,3300m,4,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),（3）校核第一段套管的抗拉系數(shù)（上端面）和第二段套管的抗擠系數(shù)（下端面）第一段套管的重量為476kN/m，抗拉強(qiáng)度為3048kN,浮力系數(shù)為：Bf=1-1.3/7.8=0.833第一段套管的浮重為：T1=200*0.476=95.24kN (空氣中的重量)T1’=200*0.476*0.833=79.33kN (鉆井液中的重量)

5、第一段套管的抗拉系數(shù)St1=3048/95.24=32 (安全)第二段套管的抗擠系數(shù)Sc1=49.35/(0.0098*1.30*3300)=1.15 (安全),,,,,,,,,3500m,3300m,5,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),第二段套管的頂截面取決于第三段套管的可下深度，第三段套管選N-80,壁厚9.10套管(386.9N/m,抗拉強(qiáng)度2354kN,Ts=2740kN)，抗擠強(qiáng)度為38.03MPa.,按抗擠計(jì)算第三段套

6、管的可下深度：H3=38.03/(0.0098*1.3*1.125) =2600m由于第三段套管要承受其下第一和第二段套管的重量，其抗擠強(qiáng)度下降，因此要減小第三段套管的下入深度，（如果不減小，抗擠強(qiáng)度不夠）水泥面處套管柱的軸向力為T1’+T2’=79.33+500*0.4315*0.833=259kN,,,,,,,,,3500m,3300m,,,水泥面2800m,6,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),校核水泥面的抗

7、擠強(qiáng)度,,,,,,,,,,3500m,3300m,,,水泥面2800m,7,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),計(jì)算第三段套管的可下深度（采用雙軸應(yīng)力設(shè)計(jì)）找到一個(gè)井深，使第三段套管的下截面在拉力作用下，其抗擠安全系數(shù)接近1.125假設(shè)第三段套管下至2300 m,則第二段套管的段長(zhǎng)為L(zhǎng)2=1000m第二段套管在空氣中的重量： T2=1000*0.4315=431.5kN第二段套管在鉆井液中的重量： T2’=0.83

8、3*431.5=359.4kN第三段套管下端面的拉力 T1’+T2’=79.3+359.4=438.7kN考慮雙軸應(yīng)力后第三段套管的抗擠強(qiáng)度為Pcc3=Pc3*K’=34.67MPa第三段套管的抗擠安全系數(shù)為 Sc3=34.67/(0.0098*1.3*2300)=1.159 ( 安全),,,,,,,,,3500m,3300m,,,水泥面2800m,,2300m,8,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),校核第二段套管

9、頂截面的抗拉安全系數(shù)（Tt2=2708kN）St2=Tt2/(T1+T2) =2708/(95.24+431.5) =5.14 (安全)校核第三段套管頂部（井口）的抗拉強(qiáng)度因?yàn)門3=2354kN,W3=386.9N/mST3=2354/(T1+T2+T3)=1.66井口抗拉系數(shù)小于1.8,抗拉強(qiáng)度不符合要求。,,,,,,,,,3500m,3300m,,,水泥面2800m,,2300m,9

10、,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),(4) 按抗拉設(shè)計(jì)確定第三段套管的許用長(zhǎng)度實(shí)際取L3=2000mT3=2000*0.3869=774kN第三段套管頂截面的安全系數(shù)為：St3=2354/(95.24+431.5+774)=1.81,,,,,,,,,3500m,3300m,,,水泥面2800m,,2300m,,,,2000m,10,,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)(油層套管),第四段套管選用N-80,壁厚10。36mm，長(zhǎng)度為300m,

11、井口的抗拉安全系數(shù)為：ST4=2708/(T1+T2+T3+T4) =2708/(95+431.5+779+129) =1.89(5) 校核井口內(nèi)壓Si=Pi/ps=57.36/ps=1.56,,,,,,,,,3500m,3300m,,,水泥面2800m,,2300m,,,300m,11,以上介紹了套管柱外載分析與計(jì)算、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)的基本原理和方法，同時(shí)以技術(shù)套管為例介紹了套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)

12、的步驟，并給出了設(shè)計(jì)例子。在現(xiàn)場(chǎng)的套管柱設(shè)計(jì)中，還會(huì)遇到一些特殊的問(wèn)題：如在腐蝕性環(huán)境中要考慮井內(nèi)流體對(duì)套管的腐蝕問(wèn)題，如硫化氫氣體、酸性氣體（如二氧化碳）、腐蝕性地層水中的碳酸根和碳酸氫根等對(duì)套管的腐蝕問(wèn)題，這時(shí)除強(qiáng)度考慮外，在套管材質(zhì)上還應(yīng)選用具有抗腐蝕能力的套管。,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì),12,又如對(duì)高壓氣井，為防止氣體在螺紋連接處泄露，應(yīng)選用密封性能良好的特殊螺紋套管。如果管外存在有易流動(dòng)地層（如塑性鹽層），則在該地層附近的外

13、壓力要按上覆巖層壓力計(jì)算，或根據(jù)巖石蠕變理論計(jì)算巖石蠕變所產(chǎn)生的擠壓力。更為嚴(yán)重的是，塑性蠕變地層對(duì)套管所產(chǎn)生的擠壓力在周向上往往是非均布的，而套管抵抗非均布外壓力的能力很低。已有許多理論（包括實(shí)驗(yàn)）來(lái)計(jì)算這種非均布載荷和在這種非均布載荷下套管的承壓能力。,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(jì),13,三、套管柱設(shè)計(jì)方法,其它套管強(qiáng)度設(shè)計(jì)方法邊界載荷法最大載荷法AMOCO西德BEB方法,14,三、套管柱設(shè)計(jì)方法,大作業(yè)： 已知

14、：套管下深 H=3100m, 設(shè)計(jì)外徑 D=139.7mm,水泥面深 h=2500m,管外泥漿密度 1.2 g/cm3,管外泥漿密度 1.07 g/cm3, 取設(shè)計(jì)安全系數(shù)：St=1.8 Sc=1.0 Si=1.1現(xiàn)有 N80, K55 兩種鋼級(jí)套管，試設(shè)計(jì)套管柱。,15,第二節(jié)油 井 水 泥,16,一、油井水泥,1. 油井水泥級(jí)別和類型 目前國(guó)內(nèi)外使用的油

15、井水泥主要是硅酸鹽水泥，是由水硬性硅酸鈣為主要成分，加入適量石膏和助磨劑（或是加入適量的石膏或石膏和水），磨細(xì)制成的產(chǎn)品。水泥漿：干水泥與水（經(jīng)常還要加入外加劑）混合而成的漿體稱為。水泥石：水泥漿凝結(jié)硬化后形成水泥環(huán)：在井下環(huán)形空間中的水泥石,17,一、油井水泥,1. 油井水泥級(jí)別和類型目前國(guó)內(nèi)外使用的油井水泥主要是硅酸鹽水泥，是由水硬性硅酸鈣為主要成分，加入適量石膏和助磨劑（或是加入適量的石膏或石膏和水），磨細(xì)制成的產(chǎn)品。

16、水泥漿：干水泥與水（經(jīng)常還要加入外加劑）混合而成的漿體稱為。水泥石：水泥漿凝結(jié)硬化后形成水泥環(huán)：在井下環(huán)形空間中的水泥石,一、油井水泥,1. 油井水泥級(jí)別和類型水泥級(jí)別：適應(yīng)不同井深的需要和防止地層流體中硫酸鹽對(duì)水泥石的腐蝕，有多種級(jí)別、類型的油井水泥可供選用。美國(guó)石油學(xué)會(huì)（API）規(guī)定了8種級(jí)別的油井水泥，我國(guó)也參照API標(biāo)準(zhǔn)制定了油井水泥的標(biāo)準(zhǔn)。表7-5 API油井水泥使用范圍,19,一、油井水泥,2. 水泥的水化反應(yīng)

17、凝結(jié)過(guò)程（硬化過(guò)程）：水泥與水混合后，迅速與水發(fā)生水化反應(yīng)，生成各種水化產(chǎn)物，水泥漿也逐漸由液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的過(guò)程，并形成的四種礦物成分：硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣和鐵鋁酸四鈣。硅酸三鈣：3CaO?SiO2（簡(jiǎn)寫C3S）。是水泥產(chǎn)生強(qiáng)度的主要化合物，它強(qiáng)度增長(zhǎng)快，最后強(qiáng)度也大。 硅酸二鈣：β型2CaO?SiO2（簡(jiǎn)寫C2S）。水化反應(yīng)慢，強(qiáng)度增長(zhǎng)慢，但能在長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)逐漸增大水泥的強(qiáng)度,20,一、油井水泥,2. 水泥的水化反應(yīng)鋁酸

18、三鈣：3CaO?Al2O3（簡(jiǎn)寫C3A）。水化反應(yīng)速度最快，是決定水泥漿初凝時(shí)間和稠化時(shí)間的主要因素，對(duì)水泥漿的流變性也有很大影響。鋁酸三鈣對(duì)硫酸鹽類侵蝕最敏感，因此在抗硫水泥中對(duì)鋁酸三鈣含量有限制。中抗硫酸鹽型水泥中鋁酸三鈣的含量不能超過(guò)8%，高抗硫酸鹽型的水泥中鋁酸三鈣的含量不能超過(guò)3%。 鐵鋁酸四鈣：4CaO?Al2O3?Fe2O3（簡(jiǎn)寫C4AF）。水化速度僅次于鋁酸三鈣，早期強(qiáng)度增長(zhǎng)快，硬化三天和28天的強(qiáng)度值差別不大，強(qiáng)度的

19、絕對(duì)值也不大。,21,一、油井水泥,2. 水泥的水化反應(yīng)三類水化反應(yīng)：1）C3A的水化反應(yīng)3CaO?Al2O3 + 6H2O → 3CaO?Al2O3?6H2O 2）C3S、C2S及C4AF的水化反應(yīng) 2(3CaO?SiO2) + 6H2O → 3CaO?2SiO2?3H2O + 3Ca(OH)22(2CaO?SiO2) + 4H2O → 3CaO?2SiO2?3H2O + Ca(OH)24CaO?Al2O3?Fe2O3

20、 + 2Ca(OH)2 + 10H2O → 3CaO?Al2O3?6H2O + 3CaO?Fe2O3?6H2O 3）水化的C3A與二水石膏的水化反應(yīng) 3CaO?Al2O3?6H2O + 3(CaSO4?2H2O) + 20H2O → 3CaO?Al2O3?3CaSO4?32H2O,22,一、油井水泥,2. 水泥的水化反應(yīng)有關(guān)水化反應(yīng)的說(shuō)明：水泥的水化反應(yīng)是一個(gè)不斷進(jìn)行的過(guò)程。隨著水化的不斷進(jìn)行，水泥漿從凝膠態(tài)逐漸向結(jié)晶態(tài)發(fā)展

21、，最后形成硬化的水泥石。 水泥的水化反應(yīng)是一放熱反應(yīng)，在工程上可利用這一特點(diǎn)來(lái)探測(cè)水泥漿在環(huán)形空間內(nèi)的上返高度。 另外，水泥在水化過(guò)程中要發(fā)生體積收縮（水化后生成物的總體積小于水化前反應(yīng)物的總體積），在一定條件下該體積收縮對(duì)固井質(zhì)量有著重要的影響,23,一、油井水泥,2. 水泥的水化反應(yīng)有關(guān)水化反應(yīng)的說(shuō)明：在油氣井固井中，水泥的水化反應(yīng)是在井下一定的溫度壓力條件下進(jìn)行的。溫度壓力對(duì)水泥的水化速度有很大的影響，一般隨溫度壓力的增

22、加，水泥水化速度加快，其中溫度的影響更顯著。正因?yàn)槿绱?，水泥漿的有關(guān)性能一般均是在模擬井下溫度壓力的情況下測(cè)定的。,24,一、油井水泥,2. 水泥的水化反應(yīng)水化反應(yīng)產(chǎn)物氫氧化鈣、水化硅酸鈣凝膠、水化鋁酸鈣、水化鐵酸鈣、水化硫鋁酸鈣。在這些水化產(chǎn)物中，氫氧化鈣析出為巨大的晶體，水化硫鋁酸鈣為較小晶體，水化鋁酸鈣為更小晶體狀態(tài)，含水硅酸鈣和含水鐵酸鈣為無(wú)定形體呈膠體狀態(tài)。水化硅酸鈣凝膠為纖維狀薄片，從礦物顆粒上向外伸展出去，逐漸形成

23、一連續(xù)的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，與水化硫鋁酸鈣、氫氧化鈣等晶體互相穿插，填充于水泥顆粒的空間，增加它們之間的粘結(jié)，使水泥強(qiáng)度不斷提高。,25,二、油井水泥的物理性能,為了保證施工安全并提高固井質(zhì)量，水泥漿以及最終所形成的水泥石必須滿足一定的性能要求。性能包括：水泥漿密度水泥漿稠化時(shí)間水泥漿流變性水泥漿失水量水泥漿穩(wěn)定性水泥石抗壓強(qiáng)度水泥石滲透率其中常測(cè)定的是前六項(xiàng)性能,26,二、油井水泥的物理性能,1. 水泥漿密度作用：滿足平

24、衡壓力要求保證獲得最好的水泥漿性能基本要求：注水泥期間既不井漏又不井噴 測(cè) 量：用泥漿密度計(jì)（國(guó)外還有加壓密度計(jì)） 影響因素：水灰比；外摻料（指密度調(diào)節(jié)劑）用量,27,二、水泥漿性能與固井工程的關(guān)系,1. 水泥漿密度 水灰比指的是配制水泥漿時(shí)配漿水的重量與干水泥的重量之比。水泥漿密度與水灰比直接相關(guān)，關(guān)系為 注意：干水泥的密度為3.14 g/cm3～3.15 g/cm3，故當(dāng)水泥漿的密度為1

25、.85g/cm3～1.90g/cm3時(shí)，水灰比約為0.48～0.44。當(dāng)干水泥中所混合的外加劑加量較大、尤其是為了調(diào)節(jié)水泥漿密度摻了加重劑或減輕劑（又稱為外摻料）時(shí)，上式中干水泥密度?c取水泥和這些外加劑及/或外摻料混合后的固相混合物平均密度。這時(shí)，m為水固比。,28,二、油井水泥的物理性能,2. 水泥漿的稠化時(shí)間定義：在井下溫度壓力條件下，從給水泥漿加溫加壓時(shí)起至水泥漿稠度達(dá)100Bc（Bc為稠度單位）所經(jīng)歷的時(shí)間稱為水泥漿的稠化

26、時(shí)間。作用：保證施工安全。要求：整個(gè)注水泥施工作業(yè)能夠在稠化時(shí)間以內(nèi)完成，并包含一定的安全系數(shù)。一般：施工時(shí)間+1小時(shí) < 稠化時(shí)間。測(cè)量：常壓稠度儀；高溫高壓稠度儀 測(cè)定“稠度-時(shí)間”曲線，當(dāng)稠度達(dá)到100Bc時(shí)的時(shí)間。Bc為稠度單位。影響因素：水灰比；溫度與壓力；外加劑,29,二、油井水泥的物理性能,水泥漿的稠化時(shí)間,,,,稠度,時(shí)間,30,二、油井水泥的物理性能,3. 水泥漿失水概念：水泥漿中自由

27、水通過(guò)井壁向地層滲入的現(xiàn)象危害：水泥漿大量失水將造成水泥漿急劇變稠，大大影響其流動(dòng)性，從而不利于水泥漿對(duì)鉆井液的頂替。水泥漿大量失水進(jìn)入油氣層也將對(duì)油氣層產(chǎn)生損害。 作用： 保證水泥漿的穩(wěn)定性 保證施工安全、防止橋堵 有利于防氣竄,31,二、油井水泥的物理性能,3. 水泥漿失水要求：根據(jù)不同的井況和施工條件規(guī)定。水泥漿失水量指的是水泥漿失水的快慢程度，失水量大小用30分鐘內(nèi)的失水總體積表示。原則上說(shuō)，水泥漿失水量越小越

28、好，但控制水泥漿失水的外加劑通常對(duì)水泥漿的流變性、稠化時(shí)間、抗壓強(qiáng)度等有影響，因此應(yīng)權(quán)衡考慮。 一般套管注水泥100 ml/30min～200 ml/30min；擠水泥或尾管注水泥50 ml/30min～150 ml/30min；防氣竄20 ml/30min～ 40ml/30min；高密度水泥應(yīng)低于50 ml/30min。 測(cè)量：失水儀，（常溫與高溫、 7MPa, 30min）影響因素：水灰比；壓差；地層的滲透性；外加劑；泥漿的泥

29、餅,32,二、油井水泥的物理性能,4. 水泥漿流變性概念：水泥漿在外加剪切應(yīng)力作用下流動(dòng)變形的特性。作用：計(jì)算流動(dòng)阻力，選擇施工裝置和設(shè)備，防止井壓漏，保證施工安全實(shí)現(xiàn)紊流或塞流頂替，提高頂替效率要求：有利于提高頂替效率測(cè)量：旋轉(zhuǎn)粘度計(jì)、高溫高壓流變儀（模擬井下溫度壓力測(cè)定）計(jì)算：流變參數(shù)；臨界流速，用流變參數(shù)衡量 影響因素：水灰比；溫度與壓力；外加劑,33,二、油井水泥的物理性能,5. 水泥漿穩(wěn)定性水泥漿的穩(wěn)定性測(cè)試

30、包括自由水含量測(cè)試和沉降穩(wěn)定性測(cè)試，目前現(xiàn)場(chǎng)常測(cè)試的是自由水含量。在靜止過(guò)程中，水泥漿中的自由水自水泥漿中析出而形成連續(xù)水相的現(xiàn)象稱為析水。單位體積水泥漿所析出的自由水體積即為水泥漿自由水含量（也稱析水量），為百分?jǐn)?shù)。沉降穩(wěn)定性指的是在靜止?fàn)顟B(tài)下，由于顆粒沉降而導(dǎo)致水泥漿上下密度不一致的現(xiàn)象。,34,二、油井水泥的物理性能,5. 水泥漿穩(wěn)定性析水和沉降穩(wěn)定性的關(guān)系：水泥漿有析水實(shí)際上就有沉降穩(wěn)定性問(wèn)題，但水泥漿無(wú)析水不一定沉降穩(wěn)

31、定性就好。危害：水泥漿析水量過(guò)大和沉降穩(wěn)定性不好，將導(dǎo)致水泥漿密度分布不均，所形成的水泥石強(qiáng)度不一致，影響對(duì)地層的封隔。如果在井下，由于析水而形成縱向水槽，將影響環(huán)空的封隔在定向井、水平井中，如果不控制析水，容易在環(huán)空的上側(cè)形成連續(xù)水槽，嚴(yán)重影響封固質(zhì)量。要求：原則上析水越小越好、沉降穩(wěn)定性中水泥漿上下密度的差別越小越好，在定向井和水平井中要使用零析水水泥漿。,35,二、油井水泥的物理性能,6. 水泥石抗壓強(qiáng)度 目前是通過(guò)

32、測(cè)試水泥石的抗壓強(qiáng)度來(lái)檢驗(yàn)水泥石的力學(xué)性能。概念：水泥石在壓力作用下達(dá)到破壞前單位面積上所能承受的力稱為水泥石的抗壓強(qiáng)度。 要求：1）能支承住井內(nèi)的套管 2）能承受住鉆進(jìn)時(shí)的沖擊載荷 3）能承受酸化壓裂：注水泥井段在承受酸化壓裂時(shí)的壓力的最薄弱環(huán)節(jié)不是水泥石本身，而應(yīng)是水泥環(huán)與井壁膠結(jié)處（或水泥環(huán)與套管膠結(jié)處），水泥石強(qiáng)度遠(yuǎn)大于水泥環(huán)與井壁的膠結(jié)強(qiáng)度。 測(cè)量：國(guó)內(nèi)：抗折強(qiáng)度——抗折試驗(yàn)機(jī) API

33、：抗壓強(qiáng)度——萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)影響因素：水灰比；溫度與壓力；外加劑,36,二、油井水泥的物理性能,7. 水泥石滲透率概念：水泥石的滲透率指的是在一定壓差下，水泥石允許流體通過(guò)的能力。 要求：盡可能低測(cè)量：水泥滲透率儀 注意該指標(biāo)有時(shí)間性影響因素：水灰比；溫度與壓力；外加劑注意： 為實(shí)現(xiàn)封隔，水泥石的滲透率越低越好，而水泥石的滲透率都低于1×10-5平方微米，因此水泥環(huán)基體（即水泥石）

34、可實(shí)現(xiàn)層間封隔；但如果水泥環(huán)與套管或水泥環(huán)與井壁間存在微環(huán)隙、或膠結(jié)強(qiáng)度不夠高，則對(duì)層間封隔有嚴(yán)重影響。問(wèn)題又回到了水泥與套管和水泥與井壁的膠結(jié)上。,37,三、油井水泥外加劑,為了滿足不同情況下固井施工和固井質(zhì)量的要求，注水泥時(shí)在水泥漿中一般均加有各種外加劑來(lái)調(diào)節(jié)水泥漿的性能。常規(guī)的水泥外加劑有緩凝劑、速凝劑、減阻劑、降失水劑、減輕劑、加重劑。緩凝劑和速凝劑用來(lái)調(diào)節(jié)水泥漿的稠化時(shí)間，有的速凝劑還能提高水泥石的早期強(qiáng)度。加入減阻劑的

35、目的是為了改善水泥漿的流動(dòng)性能、降低流動(dòng)摩阻降失水劑的作用是降低水泥漿的失水量，防止水泥漿脫水。在井下有低壓易漏失層時(shí)，為了防止注水泥時(shí)發(fā)生井漏，常加入本身密度低的減輕材料（如硅藻土、漂珠）以降低水泥漿的密度。當(dāng)?shù)貙訅毫Ω叩揭欢ㄖ禃r(shí)，需要加入密度大的添加劑（如鐵礦粉）提高水泥漿的密度以平衡地層壓力。,38,第三節(jié) 注 水 泥,39,注水泥的目的在于提供良好的環(huán)空封隔。為實(shí)現(xiàn)這一目的，要解決以下二個(gè)方面的的問(wèn)題：一是如何使環(huán)形