第六章 鋼筋混凝土偏心受力構(gòu)件承載力計(jì)算w

1、第六章　　鋼筋混凝土偏心受力構(gòu)件承載力計(jì)算,本章的重點(diǎn)是：　　了解偏心受壓構(gòu)件的受力工作特性，熟悉兩種不同的受壓破壞特性及由此劃分成的兩類受壓構(gòu)件 掌握兩類偏心受壓構(gòu)件的判別方法；　　掌握兩類偏心受壓構(gòu)件正截面承載力的計(jì)算方法；　　掌握偏心受壓構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算方法。,§6.1　概述,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面上受到軸力和彎矩的共同作用或受到偏心力的作用時(shí)該結(jié)構(gòu)構(gòu)件稱為偏心受壓構(gòu)件。 分為偏心受壓構(gòu)件和偏心受拉

2、構(gòu)件?！　∑氖軌簶?gòu)件又分為：單向偏心受壓構(gòu)件(圖6-1a)及雙向偏心受壓構(gòu)件(圖6-1b)。 　　偏心受拉構(gòu)件在偏心拉力的作用下 是一種介于軸心受拉構(gòu)件與受彎構(gòu)件之間的受力構(gòu)件。承受節(jié)間荷載的懸臂式桁架上弦(圖6-2a)一般建筑工程及橋梁工程中的雙肢柱的受拉肢屬于偏心受拉構(gòu)件(圖6-2b)。此外，如圖6-2c所示的矩形水池的池壁 其豎向截面同時(shí)承受軸心拉力及平面外彎矩的作用故也屬于偏心受拉構(gòu)件。,圖6-1　偏心受壓構(gòu)件的力的作用位

3、置　　鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件多采用矩形截面，截面尺寸較大的預(yù)制柱可采用工字形截面和箱形截面(圖6-3)。偏心受拉構(gòu)件多采用矩形截面。,§6.2 　偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算,鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件是實(shí)際工程中廣泛應(yīng)用的受力構(gòu)件之一。 構(gòu)件同時(shí)受到軸向壓力N及彎矩M的作用，等效于對(duì)截面形心的偏心距為e0=M／N的偏心壓力的作用。 鋼筋混凝士偏心受壓構(gòu)件的受力性能、破壞形態(tài)介于受彎構(gòu)件與軸心受壓構(gòu)件之

4、間。當(dāng)N=0，時(shí)為受彎構(gòu)件；當(dāng)M=0，e0=0時(shí)為軸心受壓構(gòu)件。 故受彎構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件相當(dāng)于偏心受壓構(gòu)件的特殊情況。 6.2.1　偏心受壓構(gòu)件的破壞特征　　1．破壞類型　　鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件也有長柱和短柱之分?，F(xiàn)以工程中常用的截面兩側(cè)縱向受力鋼筋為對(duì)稱配置的(As=As′)偏心受壓短柱為例，說明其破壞形態(tài)和破壞特,征。隨軸向力N在截面上的偏心距e0大小的不同和縱向鋼筋配筋率(ρ=As／bh0)的不同，偏心受壓

5、構(gòu)件的破壞特征有兩種：　?、?受拉破杯——大偏心受壓情況　　軸向力N的偏心距(e0）較大且縱向受拉鋼筋的配筋率不高時(shí)，受荷后部分截面受壓，部分受拉。受拉區(qū)混凝土較早地出現(xiàn)橫向裂縫，由于配筋率不高，受拉鋼筋(As)應(yīng)力增長較快，首先到達(dá)屈服。隨著裂縫的開展。受壓區(qū)高度減小后受壓鋼筋(As′)屈服，壓區(qū)混凝土壓碎。其破壞形態(tài)與配有受壓鋼筋的適梁筋相似(圖6-5a)?！　∫?yàn)檫@種偏心受壓構(gòu)件的破壞是由于受拉鋼筋首先達(dá)到屈服，而導(dǎo)致的壓區(qū)

6、混凝土壓壞，其承載力主要取決于受拉鋼筋，故稱為受拉破壞，這種破壞有明顯的預(yù)兆，橫,向裂縫顯著開展，變形急劇增大。具有塑性破壞的性質(zhì)。,(2)受壓破壞——小偏心受壓情況　　當(dāng)軸向力N的偏心距較小，或當(dāng)偏心距較大但縱向受拉鋼筋配筋率很高時(shí)，截面可能部分受壓、部分受拉，圖6-5b，也可能全截面受壓(圖6-5c)，它們的共同特點(diǎn)是 構(gòu)件的破壞是由于受壓區(qū)混凝土到達(dá)其抗壓強(qiáng)度，距軸力較遠(yuǎn)一側(cè)的鋼筋，無論受拉或受壓，一般均未到屈服，其承載力主要取

7、決于受壓區(qū)混凝土及受壓鋼筋，故稱為受壓破壞。這種破壞缺乏明顯的預(yù)兆，具有脆性破壞的性質(zhì)?！　? .兩類偏心受壓破壞的界限　　兩類破壞的本質(zhì)區(qū)別就在于破壞時(shí)受拉鋼筋能否達(dá)到屈服。若受拉鋼筋先屈服，然后是受壓區(qū)混凝土壓碎即為受拉破壞，若受拉鋼筋或遠(yuǎn)離軸力一側(cè)鋼筋無論受拉還是受壓均未屈服，受壓混凝土先壓碎，則為受壓破壞。,那么兩類破壞的界限應(yīng)該是當(dāng)受拉鋼筋開始屈服的同時(shí)受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變。 當(dāng)采用熱軋鋼筋配筋時(shí)，當(dāng)ξ≤ξb

8、受拉鋼筋先屈服，然后混凝土壓碎，肯定為受拉破壞——大偏心受壓破壞；否則為受壓破壞——小偏心受壓破壞。,3．偏心受壓構(gòu)件的N-M相關(guān)曲線　　 對(duì)于給定截面、配筋及材料強(qiáng)度的偏心受壓構(gòu)件，到達(dá)承載能力極限狀態(tài)時(shí)，截面承受的內(nèi)力設(shè)計(jì)值N，M并不是獨(dú)立的，而是相關(guān)的。軸力與彎矩對(duì)于構(gòu)件的作用效應(yīng)存在著迭加和制約的關(guān)系，也就是說，當(dāng)給定軸力N時(shí)，有其唯一對(duì)應(yīng)的彎矩M。或者說構(gòu)件可以在不同的N和M的組合下達(dá)到其極限承載力，下面以對(duì)稱

9、配筋截面(As′=As，fy′=fy，a′=a)為例說明軸向力N與彎矩M的對(duì)應(yīng)關(guān)系。,,如圖6-7所示，ab段表示大偏心受壓時(shí)的M-N相關(guān)曲線，為二次拋物線、隨著軸向壓力N的增大截面能承擔(dān)的彎矩也相應(yīng)提高。 b點(diǎn)為受拉鋼筋與受壓混凝土同時(shí)達(dá)到其強(qiáng)度值的界限狀態(tài)。此時(shí)偏心受壓構(gòu)件承受的彎矩M最大。 bc段表示小偏心受壓時(shí)的M-N曲線，是一條接近于直線的二次函數(shù)曲線。由曲線趨向可以看出，在小偏心受壓情況下，隨著軸向壓力的增大

10、 截面所能承擔(dān)的彎矩反而降低。,圖中a點(diǎn)表示受彎構(gòu)件的情況，c點(diǎn)代表軸心受壓構(gòu)件的情況，曲線上任一點(diǎn)d的坐標(biāo)代表截面承載力的一種M和N的組合。 如任意點(diǎn)e位于圖中曲線的內(nèi)側(cè) 說明截面在該點(diǎn)坐標(biāo)給出的內(nèi)力組合下未達(dá)到承線能力極限狀態(tài) 是安全的；若e點(diǎn)位于圖中曲線的外側(cè)，則表明截面的承載力不足。,4、偏心距增大系數(shù)實(shí)際結(jié)構(gòu)中最常見的是長柱，其最終破壞屬于材料破壞，但在計(jì)算中應(yīng)考慮由于構(gòu)件的側(cè)向撓度而引起的二階彎矩的影響。設(shè)考慮側(cè)向

11、撓度后的偏心距(af+ei)與初始偏心距ei比值為η，稱為偏心距增大系數(shù),(6-2),引用偏心距增大系數(shù)η的作用是將短柱(η=1)承載力計(jì)算公式中的ei代換為ηei來進(jìn)行長柱的承載力計(jì)算?！　「鶕?jù)大量的理論分析及試驗(yàn)研究，《規(guī)范》給出偏心距增大系數(shù)η的計(jì)算公式為,（6-3）（6-4）（6-5）,式中　l0 ——構(gòu)件的計(jì)算長度，見§6.5中的有關(guān)規(guī)定。對(duì)無側(cè)　　　　　　移結(jié)構(gòu)的偏心受壓構(gòu)可取兩端不動(dòng)支點(diǎn)之間的軸線長度；

12、　　　h——截面高度，對(duì)環(huán)形截面取外直徑d；對(duì)圓形截面 　　　　　　取直徑d；　　　h0——截面有效高度，,ζ1——小偏心受壓構(gòu)件截面曲率修正系數(shù)，當(dāng)　　　　　　ζ1大于1.0時(shí)，取ζ1等于1.0；　　　A——構(gòu)件的截面面積，對(duì)T形、工字形截面，　　　　　　均取A=bh+2(bf′-b)h′f； 　　　ζ2——偏心受壓構(gòu)件長細(xì)比對(duì)截面曲率的修正　　　　　　　系數(shù)，當(dāng)l0/h＜15時(shí)，取ζ2等于1.0。,6.2.2　建筑工程中的偏

13、心受壓構(gòu)件正截面承載力的計(jì)算方法,偏心受壓構(gòu)件常用的截面形式有矩形截面和工字形截面兩種； 其截面的配筋方式有非對(duì)稱配筋和對(duì)稱配筋兩種； 截面受力的破壞形式有受拉破壞和受壓破壞兩種類型、從承載力的計(jì)算又可分為截面設(shè)計(jì)和截面復(fù)核兩種情況?！　?.矩形截面偏心受壓構(gòu)件計(jì)算　　(1)基本計(jì)算公式　　偏心受壓構(gòu)件采用與受彎構(gòu)件相同的基本假定，根據(jù)偏心受壓構(gòu)件破壞時(shí)的極限狀態(tài)和基本假定，可繪出矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面

14、承載力計(jì)算圖式如圖(6-10)（見下頁）。,（6-6）（6-7）,①大偏心受壓(ξ≤ξb)　　大偏心受壓時(shí)受拉鋼筋應(yīng)力бs=fy，根據(jù)軸力和對(duì)受拉鋼筋合力中心取矩的平衡(圖6-10a)有,式中，e為軸向力N至鋼筋A(yù)s合中心的距離 　　　 e=ηei+h/2-as 　　　　 (6-8) 　　為了保證受壓鋼筋(As′)應(yīng)力達(dá)到fy′及受拉鋼筋應(yīng)力達(dá)到fy，上式需符合下列

15、條件,Ne,x≥2as’ 　　　　　　 (6-9)　　　　　x≤ξbh0 　　　　　　(6-10)　　當(dāng)x=ξbh0時(shí)，為大小偏心受壓的界限情況，在式(6-6)中取x=ξbh0，可寫出界限情況下的軸向力Nb的表達(dá)式　　　Nb=α1fcξ bbh0+fy’As’-fyAs 　　 　(6-11) 　　當(dāng)截面尺寸、配筋面積及材料的強(qiáng)度為已知時(shí)，Nb為定值，可按式(6-11)確定。如作用在該截面上的軸向力的設(shè)計(jì)值(N≤

16、Nb)，則為大偏心受壓的情況；若 N＞Nb，則為小偏心受壓的情況。,②小偏心受壓(ξ＞ξb)距軸力較遠(yuǎn)一側(cè)縱筋(As)中應(yīng)力бs＜fy(圖6-10c)，這時(shí),（6-12）（6-13）,式中，бs在理論上可按應(yīng)變的平截面假定確定εs，再由бs=εsEs確定，但計(jì)算過于復(fù)雜。由于бs與ε有關(guān)，根據(jù)實(shí)測結(jié)果可近似按下式計(jì)算。,Бs=fy(ξ-β1 )/(ξb-β1 ) (6-14),(2)截面配筋計(jì)算　　當(dāng)截面

17、尺寸、材料強(qiáng)度及荷載產(chǎn)生的內(nèi)力設(shè)計(jì)值N和M均為已知，要求計(jì)算需配置的縱向鋼筋以As′及As時(shí)，需首先判斷是哪一類偏心受壓情況，才能采用相應(yīng)的公式進(jìn)行計(jì)算。 　　①兩種偏心受壓情況的判別　　 先近似按下面方法進(jìn)行判別　　當(dāng)ηei<=0.3h0時(shí)，為小偏心受壓情況；　　當(dāng)ηei＞0.3h0時(shí)，可按大偏心受壓計(jì)算 判別兩種偏心受壓情況的實(shí)質(zhì)條件是：ξ≤ξb為大偏心受壓；ξ＞ξb為小偏心受壓。但在開始截面配筋計(jì)算

18、時(shí)，As′及As為未知，將無從計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度ξ，因此也就不能利用ξ來判別。,（6-16）,上式中e=ηei+h/2-as按上式算得的As′應(yīng)不小于0.002bh，否則應(yīng)取As′ =0.002bh,②大偏心受壓構(gòu)件的配筋計(jì)算　　A．受壓鋼筋及受拉鋼筋均未知——情況1　　兩個(gè)基本公式(6-10)及(6-11)中有三個(gè)未知數(shù)：As′，As及x ，故不能得出唯一的解。為了使總的配筋面積(As′+As)為最小，和雙筋受彎構(gòu)件一樣，可取x

19、=ξbh0，則由式(6-11)可得,將式（6－16）算得的As′代入 式（6－6）可得：　按上式算得的As應(yīng)不小于ρminbh，否則應(yīng)取As =ρminbhB．受壓鋼筋A(yù)s′已知，求As——情況2 設(shè)計(jì)方法與雙筋截面相似由式（6—7）有,判斷一下，有如下三種情況：,③小偏心受壓構(gòu)件的配筋計(jì)算　　I.受彎平面內(nèi)的計(jì)算：將бs的公式(6-14)代人式(6-12)及式(6-13)，并將x代換為x=ξh0，則小偏心受壓

20、的基本公式為,（6-22）（6-23）（6-24）,式(6-22)及式(6-23)中有三個(gè)未知數(shù)ξ，As及As’故不能得出唯一的解、一般情況下As’無論拉壓其應(yīng)力都達(dá)不到強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，故配置數(shù)量很多的鋼筋是無意義的。故可取As＝0.002bh，但考慮到在N較大而e0較小的全截面受壓情況下如附加偏心,（6-25）,式中e′為軸向力N至As’合力中心的距離，這時(shí)取η=1.0對(duì)As最不利，故,（6-26）,距ea與荷載偏心距e0方向相反，即

21、ea使e0減小。對(duì)距軸力較遠(yuǎn)一側(cè)受壓鋼筋A(yù)s將更不利。對(duì)As’合力中心取矩,在小偏心受壓情況下，As可直接由式(6-25)或0.002bh中的較大值確定，當(dāng)As確定后，小偏心受壓的基本公式(6-22)及式(6-23)中只有兩個(gè)未知數(shù)ξ及As’，故可求得唯一的解。,將式(6-25)或0.002bh中的As較大值代入基本公式消去As’求解ξ,（6-27）,II.受彎平面外的驗(yàn)算——對(duì)矩形截面小偏心受壓構(gòu)件，除進(jìn)行彎矩作用平面內(nèi)的偏心受力計(jì)算

22、外，還應(yīng)對(duì)垂直于彎矩作用平面按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算。 由l0/b查表2－1得φ，驗(yàn)算：　　 　現(xiàn)將非對(duì)稱配筋偏心受壓構(gòu)件截面設(shè)計(jì)計(jì)算步驟歸結(jié)如下： ①由結(jié)構(gòu)功能要求及剛度條件初步確定截面尺寸b、h；由混凝土保護(hù)層厚度及預(yù)估鋼筋的直徑確定as，as’計(jì)算h0及0.3h0。(建筑),II.受彎平面外的驗(yàn)算——對(duì)矩形截面小偏心受壓構(gòu)件，除進(jìn)行彎矩作用平面內(nèi)的偏心受力計(jì)算外，還應(yīng)對(duì)垂直于彎矩作用

23、平面按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算。 由l0/b查表2－1得φ，驗(yàn)算：　　 　　現(xiàn)將非對(duì)稱配筋偏心受壓構(gòu)件截面設(shè)計(jì)計(jì)算步驟歸結(jié)如下：　　①由結(jié)構(gòu)功能要求及剛度條件初步確定截面尺寸b、h；由混凝土保護(hù)層厚度及預(yù)估鋼筋的直徑確定as，as’計(jì)算h0及0.3h0。,②由截面上的設(shè)計(jì)內(nèi)力，計(jì)算偏心距 e。=M／N，確定附加偏心距ea（20或h/30），進(jìn)而計(jì)算初始偏心距ei=e0+ea

24、③由構(gòu)件的長細(xì)比 l0/h 確定是否考慮偏心距增大系數(shù)η進(jìn)而計(jì)算η?！　、軐ⅵ莈i與0.3h0比較來初步判別大小偏心?！　、莓?dāng)ηei＞0.3h0時(shí)，按大偏心受壓考慮。根據(jù)As和As’狀況可分為：As和As’均為未知，引入x=ξbhb，由式(6-16)，（6-17)確定As和As’。　　As’已知求As，由式(6-6)、(6-7)兩方程可直接求As；　　As’已知求 As，但x＜2as’，按式(6-21)求As；,⑥當(dāng)ηei≤0.

25、3h0時(shí)，按小偏心受壓考慮。由式(6-25)或0.002bh中取較大值確定As，由基本公式(6-14)與式(6-12)或式(6-13)求ξ及As’。求ξ時(shí)，采用式(6-27)，As’由式(6-23)確定。此外，還應(yīng)對(duì)垂直于彎矩作用平面按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算?！　、邔⒂?jì)算所得的As和As’，根據(jù)截面構(gòu)造要求確定鋼筋的直徑和根數(shù)，并繪出截面配筋圖。 　　⑶截面承載力復(fù)核　　當(dāng)構(gòu)件的截面尺寸、配筋面積As及As’，材料強(qiáng)度及計(jì)算長度均為

26、已知。要求根據(jù)給定軸力設(shè)計(jì)值N或(偏心距e0)確定構(gòu)件所能承受的彎矩設(shè)計(jì)值M(或軸向力N)時(shí)屬于截面承載力復(fù)核問題。 單向偏心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行兩個(gè)平面內(nèi)的承載力計(jì)算，彎矩作用平面內(nèi)承載力計(jì)算及垂直于彎矩作用平面的承載力計(jì)算。,①彎矩作用平面內(nèi)的承載力計(jì)算　A.給定軸向力設(shè)計(jì)值N，求彎矩設(shè)計(jì)值M已知：b,h,As,As’,fy,fy’,fc,l0,及N求：Mu步驟： 1.計(jì)算Nb,由式（6－11）計(jì)算；

27、 2.當(dāng)N≤ Nb時(shí)為大偏壓； 3.由式（6－6）計(jì)算x，再將x代入式（6－7）求e； 4.由式(6-3)算得η代入式(6-8)求ei ，這時(shí)取ea為20mm或h/30較大值； 有ei＝ea＋ e0； 5.由η（ ea＋ e0） ＋h/2－as=e，求得e0； 6. Mu=Ne0 即為所求。

28、 7.當(dāng)N＞Nb則為小偏心受壓情況，將已知數(shù)據(jù)代入式(6-12)和式(6-14)求x，再將x及η代人式(6-13)求e0及Mu,B. 給定荷載的偏心距e0，求軸向力設(shè)計(jì)值N　　由于截面尺寸、配筋及e0為已知 1.ea=20mm或h/30, ei=e0+ea， 2.當(dāng) ei≥0.3h0時(shí)，按大偏心受壓情況進(jìn)行截面復(fù)核 3.取 ζ1=1.0按已知的l0/h由式(6-3)計(jì)算偏心距增大系

29、數(shù)η； 4.將 e=ηei+h/2-as及已知數(shù)據(jù)代人式(6-6)及式(6-7)，聯(lián)立求解x及N，即可。 5. 當(dāng) ei＜0.3h0時(shí)，此時(shí)可能為大偏壓或小偏壓。 6.由于承載力N為未知，可按近似公式ζ1=0.2+2.7 ei /h0求ζ1 7.再代入式(6-3)計(jì)算η(試算)。如ηei≥0.3h0，需按大偏心受壓計(jì)算。 8.ηei＜0.3h0則確屬小偏心受壓，將已知數(shù)據(jù)代

30、人式(6-12)及式(6-13)聯(lián)立求解x及Nu 9.當(dāng)求得Nu≤α1fcbh即為所求。 當(dāng)Nu＞α1fcbh時(shí)，尚需按式(6-25)求Nu，與求得的Nu相比，兩者之間取較小值。,(4)對(duì)稱配筋矩形截面　 在工程設(shè)計(jì)中，當(dāng)構(gòu)件承受變號(hào)彎矩作用，或?yàn)榱藰?gòu)造簡單便于施工時(shí)，常采用對(duì)稱配筋截面，即As=As’，fy= fy’，且 as=as’。對(duì)稱配筋情況下，當(dāng)ηei＞0.3h0時(shí)，不能僅根據(jù)這個(gè)條件就按大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算，還

31、需要根據(jù)ξ與ξb(或N與Nb)比較來判斷屬于哪一種偏心受壓情況。對(duì)稱配筋時(shí)fyAs=fy’As’，故Nb=α1fcξbbh0　?！　、佼?dāng)ηei＞0.3h0，且 N≤Nb時(shí)，為大偏心受壓。這時(shí)，x=N/α1fcb，代人式(6-7)，可有,（6-29）,如x＜2as’，近似取x=2as’，則上式轉(zhuǎn)化為,（6-30）,②當(dāng)ηei≤0.3h0，或ηei＞0.3h0，且N＞Nb時(shí)，為小偏心受壓，遠(yuǎn)離縱向力一邊的鋼筋不屈服　　　　。由式(6-22

32、)且As=As’，fy= fy’可得,或,將上式代人式(6-23)可得,（6-31）,這是一個(gè)ξ的三次方程，用于設(shè)計(jì)是非常不便的。為了簡化計(jì)算，設(shè)式(6-31)等號(hào)右側(cè)第一項(xiàng)中,Y=ξ(1-0.5ξ)(ξb-ξ)/(ξb-β1)　　　(6-32)　　當(dāng)鋼材強(qiáng)度給定時(shí)，ξb為已知的定值。由上式可畫出Y與ξ的關(guān)系曲線 如圖6-14所示。由圖可見 當(dāng)ξ＞ξb。時(shí)Ｙ與ξ的關(guān)系逼近于直線。對(duì)常用的鋼材等級(jí)，可近似取,（6-33）,將上式代入式(

33、6-31)，經(jīng)整理后可得ξ的計(jì)算公式為,（6-34）,將算得的ξ代人式(6-23)，則矩形截面對(duì)稱配筋小偏心受壓構(gòu)件的鋼筋截面面積 可按下列公式計(jì)算,（6-35）,對(duì)稱配筋矩形截面的承載力的復(fù)核與非對(duì)稱矩形截面相同 只是引入對(duì)稱配筋的條件：As=As’，fy= fy’、同樣應(yīng)同時(shí)考慮彎矩作用平面的承載力及垂直于彎矩作用平面的承載力。,現(xiàn)將對(duì)稱配筋偏心受壓構(gòu)件截面設(shè)計(jì)計(jì)算步驟歸結(jié)如下: 　 ①由結(jié)構(gòu)功能要求及剛度條件初步

34、確定截面尺寸h，b；由混凝土保護(hù)層厚度及預(yù)估鋼筋的直徑確定as，as’計(jì)算h0，0. 3h0?！　?②由截面上的設(shè)計(jì)內(nèi)力 計(jì)算偏心距e0=M/N，確定附加偏心距ea(20mm或h／30的較大值)進(jìn)而計(jì)算初始偏心距ei=e0+ea?！　、塾蓸?gòu)件的長細(xì)比l0/h0來確定是否考慮偏心距增大系數(shù)η，進(jìn)而計(jì)算η。若彈性分析中已考慮二階效應(yīng)者 不計(jì)算此項(xiàng)。　　 ④計(jì)算對(duì)稱配筋條件下的Nb=α1fcξ bbh0將ηei(或M／N＋ea)與0.

35、3h0，Nb與N比較來判別大小偏心。　?、莓?dāng)ηei(或M／N＋ea)＞0.3h0，且Nb＞N時(shí)，為大偏心受壓。x=N/α1fcb (6-29)或式(6-30)求出As=As’。,⑥當(dāng)ηei(或M／N＋ea)≤0.3h0，或ηei(或M／N＋ea)≤0.3h0且Nb＜N時(shí)，為小偏心受壓。(6-34)求ξ，再代入式(6-35)求出As=As’。　?、邔⒂?jì)算所得的As及As’，根據(jù)截面構(gòu)造要求確定鋼筋的直徑和根數(shù)，并繪出截面配筋圖。

36、　2、T形及工字形截面偏心受壓構(gòu)件計(jì)算　　現(xiàn)澆剛架及框架中常出現(xiàn)T形截面的偏心受壓構(gòu)件.當(dāng)翼緣位于截面的受壓區(qū)時(shí)，翼緣計(jì)算寬度bf’；應(yīng)按表4-7的規(guī)定確定。在單層工業(yè)廠房時(shí)為了節(jié)省混凝土和減輕構(gòu)件自重，對(duì)截面高度h大于 600mm的柱，可采用工字形截面、工字形截面在的冀緣厚度一般不小于 100 mm腹板厚度不小于80mm。T形截面、工字形截面偏心受壓構(gòu)件的破壞特性，計(jì)算方法與矩形截面是相似的，區(qū)別只在于增,加了受壓區(qū)翼緣的參與受力、

37、而T形截面可作為工字形截面的特殊情況處理。計(jì)算時(shí)同樣可分為ξ≤ξb的大偏心受壓和ξ＞ξb的小偏心受壓兩種情況進(jìn)行。 　 ⑴非對(duì)稱配筋截面　 ①大偏心受壓情況(ξ≤ξb)　 與矩形截面受彎構(gòu)件相同，按受壓區(qū)高度x的不同可分為兩類(圖6-17)?！?A .當(dāng)受壓區(qū)高度在翼緣內(nèi)x≤hf’時(shí)，按照寬度為bf’的矩形截面計(jì)算。在式(6-6)及式(6-7)中，將bf代換為bf’?！?B. 當(dāng)受壓區(qū)高度進(jìn)人腹板時(shí)，x＞hf’，應(yīng)考

38、慮腹板的受壓作用，按下列公式計(jì)算,(6-36)(6-37),③小偏心受壓情況(ξ＞ξb)　　在這種情況下。通常受壓區(qū)高度已進(jìn)人腹板(x＞hf’)，按下列公式計(jì)算,(6-38)(6-39),式中Ac，Sc分別為混凝土受壓區(qū)面積及其對(duì)As合力中心的面積矩(圖6-18)。,當(dāng)x<h-hf時(shí),當(dāng)x>h-hf時(shí),與矩形截面相同，鋼筋應(yīng)力бs按(6-14)計(jì)算。在全截面受壓情況，與式(6-25)相似應(yīng)考慮附加偏心距ea與e0反向?qū)?/p>

39、As的不利影響，這時(shí)不考慮偏心距增大系數(shù)取初始偏心ei=e0-ea。對(duì)As’合力中心取矩，可得,（6-40）,式中，A=bh+(bf’-b)hf+(bf-b)hf。,（2）對(duì)稱配筋截面　 工字形截面一般為對(duì)稱配筋(As’=As)的預(yù)制柱，可按下列情況進(jìn)行配筋計(jì)算：　　①當(dāng)Nb≤α1fcξbbf’hf’時(shí)，受壓區(qū)高度x小于翼緣厚度hf’，可按寬度bf’的矩形截面計(jì)算，一般截面尺寸情況下ξ≤ξb，屬大偏心受壓情況，這時(shí) 　　　　　　

40、　x=N/ α1fcbf’ 　　　　　　　 (6-41)故,（6-42）,如x＜2as’，則近似取x=2as’計(jì)算。,（6-44）,3.雙向偏心受壓構(gòu)件計(jì)算　　地震區(qū)的框架柱，是最常見的同時(shí)承受軸向力N及兩個(gè)主軸方向彎矩Mx，My作用的雙向偏心受壓構(gòu)件(圖6-1b)。,雙向偏心受壓構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算同樣可根據(jù)正截面承載力計(jì)算的基本假定，將受壓區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形簡化為等效矩形應(yīng)力圖，并利用任意位置處鋼筋應(yīng)力бs。可根據(jù)平截面

41、假定求出應(yīng)變?chǔ)蝧。再乘以彈性模量Es 。求得。采用上述正截面承載力的一般理論進(jìn)行分析對(duì)，需借助于計(jì)算機(jī)用迭代方法求解 比較復(fù)雜。在工程設(shè)計(jì)中，通常采用下面繪出的近似計(jì)算方法。 　對(duì)于截面具有兩個(gè)相互垂直的對(duì)稱軸的混凝土雙向偏心受構(gòu)件(圖6-21)采用基于彈性理論應(yīng)力在加原理的近似方法計(jì)算其正截面承載力。 　　設(shè)Nu0為不考慮穩(wěn)定系數(shù)ф的，截面軸心受壓承載力設(shè)計(jì)值、Nux(Nuy)為軸向力作用于x(y)軸、考慮相應(yīng)的附加偏心距及

42、偏心距增大系數(shù)時(shí)ηxeix(ηyeiy)后，按全部縱向鋼筋計(jì)算的構(gòu)件偏心受壓承載力設(shè)計(jì)值N為在截面兩個(gè)對(duì)稱軸方向同時(shí)有偏心距ηxeix(ηyeiy)時(shí)，構(gòu)件所能承受的軸向力設(shè),計(jì)值。設(shè)A。為截面的換算面積，Wx及Wy分別為X軸和Ｙ軸方向的換算截面抵抗矩。假設(shè)材料處于彈性階段工作、在軸向力Nu0，Nux，Nuy及N作用下，截面所能承受的最大應(yīng)力均為б。則 　　　　　　　　Nu0/A=σ　　　　　?。?-45）,（6-46）（6-

43、47）（6-48）,在以上各式中消去б，A。，Wx及Wy可得,（6-49）,或,（6-50）,雙向偏心受壓構(gòu)件的縱向受力鋼筋通常沿截面四邊布置(圖6-22)。,當(dāng)計(jì)算Nux及Nuy時(shí)，要考慮全部縱向鋼筋，由于雙向偏心構(gòu)件中各鋼筋的位置不同，到達(dá)承載能力極限狀態(tài)時(shí)。其中一部分縱向鋼筋的應(yīng)力將達(dá)不到強(qiáng)度設(shè)計(jì)值因此需計(jì)算出的任意位置處鋼筋應(yīng)力бsi。如圖6-22所示多排鋼筋截面，對(duì)每一排鋼筋逐次編號(hào)i=1，2，3，4。根據(jù)軸向力和對(duì)

44、截面中心取矩的平衡條件?？蓪懗?求得的бsi 應(yīng)符合下列條件,（6-53）（6-54）,（6-51）（6-52）,式中　Asi——第i排鋼筋的截面面積；　　　h0i——第i排鋼筋中心到受壓邊緣的距離；　　　бsi——第i排鋼筋的應(yīng)力，可近似按下列公式計(jì)算,§6.3 偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計(jì)算,6.3.1 偏心受拉構(gòu)件的特點(diǎn)　　偏心受拉構(gòu)件同時(shí)承受軸心拉力N和彎矩M，其偏心距e0=M/N 它是介于軸心

45、受拉(e0=0)和受彎(N=0，相當(dāng)于e0=∞)之間的一種受力構(gòu)件。因此其受力和破壞特點(diǎn)與e0的大小有關(guān)。 當(dāng)偏心距很小時(shí)(e0=h／6)構(gòu)件處于全截面受拉的狀態(tài)，隨著偏心拉力的增大，截面受拉較大一側(cè)的混凝土將先開裂并迅速向?qū)呚炌?。此時(shí)裂縫截面混凝土退出工作，偏心拉力由兩側(cè)的鋼筋(As’和As)共同承受，只是As承受的拉力較大。 當(dāng)偏心距稍大時(shí)(h／6＜e0＜h／2-as)，起初，截面一側(cè)受拉另一側(cè)

46、受壓。隨著偏心拉力的增大?？拷睦σ粋?cè)的混凝土先開裂。由于偏心拉力作用于As’和As之間，,在As一側(cè)的混凝土開裂后，為保持力的平衡，As’一側(cè)的混凝土將不可能再存在有受壓區(qū)，這部分混凝土轉(zhuǎn)化為受拉。并隨偏心拉力的增大而開裂。由于截面應(yīng)變的變化，As’也轉(zhuǎn)化為受拉鋼筋。因此：前述兩種情況，截面混凝土都將裂通，偏心拉力全由左、右兩側(cè)的縱向受拉鋼筋承受。只要兩側(cè)鋼筋均不超過正常需要量，則當(dāng)截面達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)，鋼筋A(yù)s’和As的拉

47、應(yīng)力均可能達(dá)到屈屈服強(qiáng)度。因此，可以認(rèn)為對(duì)h／2-as＞e0＞0的偏心受拉構(gòu)件，即軸向拉力位于As’和As之間的受拉構(gòu)件，混凝土完全不參加工作，兩側(cè)鋼筋A(yù)s’和As均受拉屈服。這種構(gòu)件稱為小偏心受拉構(gòu)件?！　‘?dāng)偏心距e0＞h／2-as時(shí)，即軸向拉力位于As’和As之外時(shí)，隨著偏心拉力的增加靠近偏心拉力一側(cè)的混凝土開裂，裂縫雖能開展，但不會(huì)貫通全截面，而始終保持一定的受壓區(qū)。,其破壞特點(diǎn)取決于靠近偏心拉力一側(cè)的縱向受拉鋼筋A(yù)s的數(shù)量。當(dāng)

48、As適量時(shí)，它將先達(dá)到屈服強(qiáng)度。 隨著偏心拉力的繼續(xù)增大， 裂縫開展，混凝土受壓區(qū)縮小，最后因受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變及縱向受壓鋼筋A(yù)s’達(dá)到屈服。而使構(gòu)件進(jìn)人承載能力極限狀態(tài)，如圖6-30b所示、這種構(gòu)件稱為大偏心受拉構(gòu)件。,6.3.2 建筑工程偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計(jì)算,1.基本計(jì)算公式　 ⑴小偏心受拉　　由圖6-30a建立力和力矩的平衡方程,（6-100）（6-101）（6-102）,式中，e’=h／2-as’+e

49、0；e=h／2-as-e0,(2)大偏心受拉由圖6-30b建立力和力矩的平衡方程,（6-103）（6-104）,式中，e= e0-h／2+as 為保證構(gòu)件不發(fā)生超筋和少筋破壞，并在破壞時(shí)縱向受壓鋼筋A(yù)s`達(dá)到屈服強(qiáng)度，上述公式的適用條件是,同時(shí)還應(yīng)指出，偏心受拉構(gòu)件在彎矩和軸心拉力的作用下，也發(fā)生縱向彎曲。但與偏心受壓構(gòu)件相反，這種縱向彎曲將減小軸向拉力的偏心距。為計(jì)算簡化，在設(shè)計(jì)基本公式中一般不考慮這種有利的影響。

50、　2.截面配筋計(jì)算 　 (1)小偏心受拉　　當(dāng)截面尺寸、材料強(qiáng)度、及截面的作用效應(yīng)M及N為已知時(shí)，可直接由式(6-101)及式(6-102)求出兩側(cè)的受拉鋼筋?！?⑵大偏心受拉　 大偏心受拉時(shí)，可能有下述幾種情況發(fā)生：　　情況1：As’和As均為未知,為節(jié)約鋼筋，充分發(fā)揮受壓混凝土的作用。令x=ξbh0。將x代人式(6-104)即可求得受壓鋼筋A(yù)s’如果As’≥ρminbh，說明取 x=εbh0成立。即進(jìn)一步將 x=ξbh

51、0及As’代人式(6-103)求得As。如果As’＜ρminbh或?yàn)樨?fù)值則說明取x=ξbh0不能成立，此時(shí)應(yīng)根據(jù)構(gòu)造要求或最小配筋率選用鋼筋A(yù)s’的直徑及根數(shù)。然后按As’為已知的情況2考慮。 　　情況2：已知As’，求As此時(shí)公式為兩個(gè)方程解二個(gè)未知數(shù)。故可由式(6-103)及式(6-104)聯(lián)立求解。其步驟是：由式(6-104)求得混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度ξ,（6-105）,若2as’＜x＜ξbh0。，則可將x代人式(6-103)求得

52、靠近偏心拉力一側(cè)的受拉鋼筋截面面積,（6-106）,若x＜2as’或?yàn)樨?fù)值，則表明受壓鋼筋位于混凝土受壓區(qū)合力作用點(diǎn)的內(nèi)側(cè)，破壞時(shí)將達(dá)不到其屈服強(qiáng)度，即As’的應(yīng)力為一未知量，此時(shí)，應(yīng)按情況3處理?！　∏闆r3：As’為已知，但x＜2as’或?yàn)樨?fù)值　　此時(shí)可取x=2as’計(jì)算As值，然后取該值作為截面配筋的依據(jù)。,3、截面承載力復(fù)核　　當(dāng)截面復(fù)核時(shí)， 截面尺寸、配筋、材料強(qiáng)度以及截面的作用效應(yīng)(M和N)均為已知、大偏心受拉時(shí)，在式(

53、6-103)和式(6-104)中，僅x和截面偏心受拉承載力N為未知。故可聯(lián)立求解?！　∪羰?6-103)和式(6-104)聯(lián)立求得的x滿足公式的適用條件則將代入式(6-103)，即可得截面偏心受拉承載力,若x＞ξbh0，說明As過量，截面破壞時(shí)，As達(dá)不到屈服強(qiáng)度。需按式(6-14)計(jì)算縱筋A(yù)s的應(yīng)力бs。并對(duì)偏心拉力作用點(diǎn)取矩，重新求x然后按下式計(jì)算截面偏心受拉承載力,（6-107）,若x＜2as’，可利用截面上的內(nèi)外力對(duì)As’合力

54、作用點(diǎn)取矩的平衡條件求得Nu?！　⌒∑氖芾瓡r(shí)，可由式(6-101)及式(6-102)分別求Nu、取其中的較小值作為Nu?！　∫陨锨蟮玫腘u與N比較，即可判別截面的承載力是否足夠。,（6-108）,§6.4 　偏心受力構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算,6.4 .1　偏心受力構(gòu)件斜截面受剪性能 　對(duì)于偏心受力構(gòu)件，往往在截面受到彎矩M及軸力N（無論拉力或壓力）的共同作用的同時(shí)，還受到較大的剪力V作用。因此，對(duì)偏心受力構(gòu)件，除進(jìn)行

55、正截面受壓承載力計(jì)算外，還要驗(yàn)算其斜截面的受剪承載力。 由于軸力的存在，對(duì)斜截面的受剪承載力會(huì)產(chǎn)生一定的影響。例如在偏心受壓構(gòu)件中，由于軸向壓應(yīng)力的存在，延緩了斜裂縫的出現(xiàn)和開展，使混凝土的剪壓區(qū)高度增大，構(gòu)件的受剪承載力得到提高。但在偏心受拉構(gòu)件中，由于軸拉力的存在，使混凝土的剪壓區(qū)的高度比受彎構(gòu)件的小，軸心拉力使構(gòu)件的抗剪能力明顯降低。,建筑工程中對(duì)偏心受力構(gòu)件的斜截面承載力的計(jì)算有明確的規(guī)定，而公路橋梁工程中，由于目

56、前對(duì)斜截面承載力計(jì)算研究得不夠，故在公路橋涵規(guī)程中未對(duì)偏心受力構(gòu)件的斜截面承載力計(jì)算提出規(guī)定。6.4.2 　偏心受力構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算公式　 1.偏心受壓構(gòu)件　　試驗(yàn)表明，當(dāng)N<0.3fcbh時(shí)，軸力引起的受剪承載力的增量ΔVN與軸力N近乎成比例增長；當(dāng) N＞0.3fcbh時(shí)，ΔVN將不再隨N的增大而提高。如 N＞0.7fcbh將發(fā)生偏心受壓破壞。建筑工程規(guī)范對(duì)矩形截面偏心受壓構(gòu)件的斜截面受剪承載力采用下列公式計(jì)算

57、,（6-113）,式中　 λ——偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算剪跨比。對(duì)框架柱，假定反彎點(diǎn)在柱高中點(diǎn)取λ=Hn/(2h0)；對(duì)框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的柱，可取λ=M/(Vh0)；當(dāng)λ＜1時(shí)，取λ=1；當(dāng)λ＞3時(shí)，取λ= 3，此處，Hn為柱的凈高，Ｍ為計(jì)算截面上與剪力設(shè)計(jì)值相應(yīng)的彎矩設(shè)計(jì)值。對(duì)其他偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)承受均布荷載時(shí)，取λ＝1.5；當(dāng)承受集中荷載時(shí)（包括作用有多種荷載、且集中荷載對(duì)支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75％以上

58、的情況），取λ＝a/h0；當(dāng)λ<1.5時(shí)，取λ=1．5；當(dāng)λ＞3時(shí)，取λ=3；此處 a為集中荷載至支座或節(jié)點(diǎn)邊緣的距離。 N——與剪力設(shè)計(jì)值V相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值。當(dāng)N＞0.3fcA時(shí)，取N＝0.3fcA，A為構(gòu)件的截面面積。,為了防止斜壓破壞，截面尺寸應(yīng)滿足下列條件,（6-114）,（6-115）,當(dāng)符合下列條件時(shí),可不進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算，按4.2.1節(jié)構(gòu)造要求配置箍筋。,,當(dāng),（6-116）,式中　N

59、——與剪力設(shè)計(jì)值V相應(yīng)的軸向拉力設(shè)計(jì)值；　　　λ——計(jì)算截面的剪跨比，與偏心受壓構(gòu)件斜截　　　　　　面受的承載力計(jì)算中的規(guī)定相同?！　‘?dāng)式（6-116）右邊的計(jì)算值小于fyvAsvh0/s時(shí)，考慮到箍筋承受的剪力，應(yīng)取等于fyvAsvh0/s，且不得小于0.36ft/ fyv 。,2. 偏心受拉構(gòu)件　　通過試驗(yàn)資料分析，偏心受拉構(gòu)件的斜截面受剪承載力可按下式計(jì)算,§6.5 　偏心受力構(gòu)件的構(gòu)造要求,1.混凝土強(qiáng)度等級(jí)、計(jì)

60、算長度及截面尺寸　　 (1)混凝土強(qiáng)度等級(jí)　　受壓構(gòu)件的承載力主要取決于混凝土，因此采用較高強(qiáng)度等級(jí)的混凝土是經(jīng)濟(jì)合理的。 一般柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C25及C30，對(duì)多層及高層建筑結(jié)構(gòu)的下層柱必要時(shí)可采用更高的強(qiáng)度等級(jí)。 橋梁結(jié)構(gòu)中的柱式墩臺(tái)的墩柱及樁基礎(chǔ)的柱也采用C30及以上強(qiáng)度等級(jí)的混凝土。,(2)柱的計(jì)算長度　　　一般多層房屋中梁柱為剛接的框架結(jié)構(gòu)各層柱段，其計(jì)算長度可由表6-1中的規(guī)定取用。

61、,當(dāng)水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的 75％以上時(shí)，框架柱的計(jì)算長度l0可按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值 　　　　l0＝[1+0.15(ψu(yù)+ψl)]H 　 　 　　 (6-117) 　　　　　l0=(2+0.2ψmin)H 　 　　 (6-118)式中　ψu(yù)，ψl——柱的上端、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之　　　　　　　　 和與交匯的各梁線剛度之和的比值；　　　ψmin——比值

62、ψu(yù)，ψl中的較小值；　　　H——柱的高度，按表6-1的注采用?！　傂晕萆w單層房屋排架柱的計(jì)算長度可按表6-2規(guī)定取用。,注：1.表中H為從基礎(chǔ)頂面算起的柱子全高；Hl為從基礎(chǔ)項(xiàng)面至裝配式吊車梁底面或現(xiàn)澆式吊車梁頂面的柱子下部高度；Hu為從裝配式吊車梁底面或從現(xiàn)澆吊車梁頂面算起的柱子上部高度； 　　2.表中有吊車房屋排架住的計(jì)算長度，當(dāng)計(jì)算中不考慮吊車荷載時(shí)，可按無吊車房屋的計(jì)算長度采用，但上住的計(jì)算長度仍按有吊車房屋采用；　

63、　3.表中有吊車房屋排架住的上柱在排架方向的計(jì)算長度，僅適用于Hu／Hl不小于0.3的情況；當(dāng)Hu／Hl小于0.3時(shí)，計(jì)算長度宜采用2.5Hu。,在上述規(guī)定中，對(duì)底層柱段，H為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對(duì)其余各層柱段，為上、下兩層樓蓋頂面之間的高度。　　按有側(cè)移考慮的框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)豎向荷載較小或豎向荷載大部分作用在框架節(jié)點(diǎn)上或其附近時(shí)，各層柱段的計(jì)算長度應(yīng)根據(jù)可靠設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)取用較上述規(guī)定更大的數(shù)值。　　橋梁工程中，當(dāng)構(gòu)件兩端固定時(shí)

64、取0.5l；當(dāng)一端固定一端為不移動(dòng)的鉸時(shí)，取0.7l；當(dāng)兩端均為不移動(dòng)的鉸時(shí)取l；當(dāng)一端固定一端自由時(shí)取2.0l。l為構(gòu)件支點(diǎn)間的長度。當(dāng)有工程經(jīng)驗(yàn)的可按工程經(jīng)驗(yàn)取?！　?(3)截面尺寸　　為了充分利用材料強(qiáng)度，使構(gòu)件的承載力不致因長細(xì)比過大而降低過多，柱截面尺寸不宜過小，矩形截面的最小尺寸不宜小于 300 mm，同時(shí)截面的長邊 h 與短邊 b 的比值常,選用為h/b=1.5～3.0。一般截面應(yīng)控制在l0／b＜30及l(fā)0／h＜25(

65、b為矩形截面的短邊，h為長邊)。當(dāng)柱截面的邊長在800 mm以下時(shí)，截面尺寸以 50 mm為模數(shù)；邊長在800 mm以上時(shí)，以 100 mm為模數(shù)?！　?.縱向鋼筋及箍筋　?、趴v向鋼筋　　縱向鋼筋配筋率過小時(shí)，縱筋對(duì)柱的承載力影響很小，接近于素混凝土柱，縱筋將起不到防止脆性破壞的緩沖作用。同時(shí)為了承受由于偶然附加 偏心距(垂直于彎距作用平面)、收縮以及溫度變化引起的拉應(yīng)力，對(duì)受壓構(gòu)件的最小配筋率應(yīng)有所限制。 《規(guī)范》規(guī)定，軸

66、心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋率ρ=As/A不得小于0.006。偏心受壓構(gòu)件中的受拉鋼筋的最小配筋率要求與受彎構(gòu)件相同，受壓鋼筋的最小配筋率為0.002。如截面承受變號(hào)彎矩作用，則均應(yīng)按受壓鋼筋考慮。,從經(jīng)濟(jì)和施工方面考慮，為了不使截面配筋過于擁擠，全部縱向鋼筋配筋率不宜超過5％?？v向受力鋼一般選HPB235(Ｒ235)，HＲB335，HＲB400及KL400. 縱向受力鋼筋直徑d不宜小于 12 mm，一般直徑為 12～40 mm

67、。柱中宜選用根數(shù)較少、直徑較粗的鋼筋，但根數(shù)不得少于4根。圓柱中縱向鋼筋應(yīng)沿周邊均勻布置 根數(shù)不宜少于8根，且不應(yīng)少于6根。 縱向鋼筋的保護(hù)層厚度要求與梁相同，不小于25mm或縱筋直徑d。 當(dāng)柱為豎向澆注混凝土?xí)r縱筋的凈距不應(yīng)小于50mm，也不大于300 mm。配置于垂直于彎矩作用平面的縱向受力鋼筋的間距不應(yīng)大于 300 mm。對(duì)水平澆注的預(yù)制柱其縱筋距的要求與梁同。 　　當(dāng)偏心受壓柱的 h≥600mm時(shí) 在側(cè)面應(yīng)設(shè)置直徑

68、為 10～16 mm的縱向構(gòu)造鋼筋 并相應(yīng)地設(shè)置復(fù)合箍筋或拉筋。,(2)箍筋　　受壓構(gòu)造中的箍筋應(yīng)為封閉式的。箍筋一般采用HＰB235級(jí)鋼筋其直徑不應(yīng)小于d/4。且不應(yīng)小于6 mm，此處d為縱向鋼筋的最大直徑?！　」拷铋g距不應(yīng)大于400 mm，不應(yīng)大于構(gòu)件截面的短邊尺寸，同時(shí)在綁扎骨架中不應(yīng)大于15d，在焊接骨架中不應(yīng)大于20d，d為縱向鋼筋的最小直徑。　　當(dāng)柱中全部縱向鋼筋的配筋率超過3％時(shí)，箍筋直徑不宜小于8mm，并應(yīng)焊成封閉