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1、動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機葉片斷裂的原因分析大型軸流引風(fēng)機是火力發(fā)電廠的主要輔機,它的安全可靠性直接關(guān)系到電廠的安全經(jīng)濟運行。廣州珠江電廠(4300MW)國產(chǎn)汽輪發(fā)電機組的每臺鍋爐蒸發(fā)量為1021t/h,配有ASN-2880/1600型動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機。1993年4月4臺機組相繼投產(chǎn)以來,多次發(fā)生引風(fēng)機葉片斷裂事故,給電廠的安全生產(chǎn)和經(jīng)濟運行造成了極大的威脅和損失,為此,就引風(fēng)機葉片斷裂原因進行分析。1引風(fēng)機設(shè)備概況引風(fēng)機設(shè)備概況ASN-2
2、880/1600型軸流式引風(fēng)機的作用是將鍋爐爐膛中燃燒所產(chǎn)生的煙氣吸出,通過煙囪排至大氣。每臺鍋爐配備2臺ASN-2880/1600型引風(fēng)機,其葉輪直徑為2880mm,輪轂直徑為1600mm,設(shè)計葉片材料是ZL402鑄鋁合金,牌號為ZA1Zn6Mg,葉片頭部設(shè)有可更換的不銹鋼(1Cr18Ni9Ti)耐磨鼻,葉片表面鍍硬鉻,用于防磨。動葉角度的調(diào)節(jié)是由風(fēng)機外部的伺服馬達帶動調(diào)節(jié)驅(qū)動裝置,經(jīng)調(diào)節(jié)拉叉使液壓機構(gòu)動作,推動輪轂內(nèi)的調(diào)節(jié)盤做軸向移
3、動來傳動葉片。2葉片斷裂損壞的主要情況葉片斷裂損壞的主要情況從1994年2月1日1號爐A引風(fēng)機在運行中發(fā)生葉片全斷開始,至2001年6月止,珠江電廠先后共發(fā)生11次引風(fēng)機葉片全斷事故,累計停機時間達1317h;9次停機檢查,發(fā)現(xiàn)葉片根部6個螺栓的連接筋有裂紋或出現(xiàn)螺栓松動、斷裂情況,累計停機時間114h。21引風(fēng)機葉片全斷情況引風(fēng)機葉片全斷情況在全廠引風(fēng)機葉片全斷的情況中,1號爐A引風(fēng)機共占了8次(其中1997年以前7次,1998年1次
4、),3號爐B引風(fēng)機占1次,4號爐A引風(fēng)機占2次,2號爐引風(fēng)機從未發(fā)現(xiàn)過斷葉片事故。葉片全斷前的運行工況中,引風(fēng)機軸振值有的在30~50μm之間;引風(fēng)機軸振值有的在正常范圍;有的還發(fā)生在機組變負荷工況下,引風(fēng)機振動突變,發(fā)出巨響并跳機。沖擊能和沖擊韌性低,均為沿晶脆性斷口,葉盤、葉型底部、葉型頂部的硬度(平均)分別為HB110,HB108,HB106,符合國標規(guī)定硬度不小于HB65的要求,但葉型的硬度比葉盤的硬度低,這與該類型鑄件的壁厚越
5、薄則硬度越高的規(guī)律相反。因此,葉片延伸率低于技術(shù)條件要求也是葉片斷裂的原因之一。313葉片金相檢驗分析葉片的金相檢驗確認,在未侵蝕狀態(tài)下,檢查金相拋光面的枝晶間疏松程度,葉型頂部最輕、葉型底部次之,葉盤最嚴重,當枝晶間的疏松連貫一起就成為細裂縫。葉型頂部、葉型底部和葉盤處的金相組織均為α基本相+Zn粒子+晶界析出物,其枝晶間組織存在嚴重疏松,從X射線能譜的試驗結(jié)果可知,雜質(zhì)元素鐵和硅富集晶界,它使葉片在運行中處于脆性狀態(tài)而極易斷裂。31
6、4葉片斷裂性質(zhì)分析用OPTON高分辨立體顯微鏡和JSM-840掃描電子顯微鏡進行斷口的微特征分析,確認葉片屬于沿晶脆性斷裂,裂紋擴展路程不是沿最小截面而是沿垂直于主應(yīng)力的方向。在運行中葉片承受的作用力由離心力引起的拉應(yīng)力、彎曲應(yīng)力、煙氣彎曲應(yīng)力和振動應(yīng)力組成。工作面?zhèn)热~盤螺絲孔外表面的綜合應(yīng)力較大,由于該處應(yīng)力集中的存在,在表面缺陷處,存在疏松和微裂紋晶界脆性相開裂,因材料的塑性變形能力差,裂紋尖端的應(yīng)力集中不能通過塑性變形而松馳,應(yīng)力
7、達到名義應(yīng)力的3倍,而且葉片材料的屈強比高達965%~982%,裂紋尖端的材料達到屈服應(yīng)力后即會開裂。從葉片材料的分析可知,葉片制造存在嚴重的質(zhì)量問題。正是由于葉片鋅的質(zhì)量分數(shù)和延伸率均達不到國標規(guī)定的技術(shù)要求,導(dǎo)致葉片沿晶脆性擴展裂紋,塑性急劇下降,葉盤處枝晶間疏松,雜質(zhì)元素鐵和硅富集晶界,使葉片在運行中處于脆性狀態(tài),煙溫過高時,葉片的工作溫度可能超過材料的極限溫度而發(fā)生過時效,使葉片性能進一步惡化,這也說明了為什么葉片在運行中會多次
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