鎂合金杯形件徑向-反向復(fù)合擠壓成形數(shù)值模擬與微觀組織演化研究.pdf_第1頁(yè)
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1、本論文選擇研究較為廣泛的AZ31鎂合金作為研究對(duì)象,通過(guò)對(duì)杯形件徑向-反向復(fù)合擠壓工藝中徑向擠壓過(guò)程下不同的內(nèi)腔結(jié)構(gòu)(雙錐通道、半圓通道、上半錐通道、下半錐通道以及平底通道),產(chǎn)生剪切變形錐形凸臺(tái)的高度h(h=1mm、h=2mm、h=3mm)及角度α(α=45°、α=60°)以及不同高徑比的坯料λ(λ=1、λ=2、λ=4)進(jìn)行了有限元模擬并對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行分析。確定了上半錐通道的內(nèi)腔結(jié)構(gòu)以及h=2mm、α=45°、λ=4模具參數(shù)后,進(jìn)行模

2、具設(shè)計(jì)、成形載荷計(jì)算、成形實(shí)驗(yàn);系統(tǒng)的對(duì)徑向-反向復(fù)合擠壓所得的杯形件的五個(gè)典型區(qū)域的微觀組織形貌進(jìn)行分析,得出此工藝在成形過(guò)程中的組織演化規(guī)律;對(duì)擠壓成形杯形件的抗拉強(qiáng)度、硬度等力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)定;對(duì)杯形件的底部及側(cè)壁部分進(jìn)行了EBSD實(shí)驗(yàn)測(cè)試,分析了成形工藝對(duì)最終側(cè)壁部分的織構(gòu)弱化效果;針對(duì)該成形工藝存在的缺點(diǎn)與不足提出了差速擠壓的新工藝。對(duì)于高強(qiáng)韌鎂合金杯形件的生產(chǎn)具有一定的指導(dǎo)意義。研究表明:
  (1)上半錐通道模具內(nèi)腔結(jié)

3、構(gòu)以及h=2mm,α=45°參數(shù)條件下的最大成形載荷,平均等效應(yīng)變以及最大損傷值適中,變形較為均勻。隨著錐形凸臺(tái)高度增加,平均等效應(yīng)變?cè)龃?,變形逐漸不均勻,成形載荷逐漸增大。高徑比λ=4條件下的成形載荷最小,符合凸模剛度的要求。
  (2)經(jīng)過(guò)徑向-反向復(fù)合擠壓的杯形件側(cè)壁屈服強(qiáng)度與延伸率僅為149.6MPa、17.3%。抗拉強(qiáng)度為285.3MPa,硬度為70.91HB,要比傳統(tǒng)反擠壓成形的杯形件高30%左右。但屈服強(qiáng)度與延伸率都

4、有所下降。在微觀組織中,側(cè)壁部分的微觀組織呈粗細(xì)晶粒交替分布的雙模態(tài)。經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)角后,晶粒沒(méi)有明顯的擇優(yōu)取向,合金的漫散性增加,明顯的強(qiáng)織構(gòu)消失,織構(gòu)強(qiáng)點(diǎn)消失,均勻分布于晶粒上,合金的織構(gòu)得到弱化。
  (3)通過(guò)模擬所得壓力值為1.48×106KN、上限法計(jì)算得壓力值為1.93×106KN、實(shí)際成形實(shí)驗(yàn)中的測(cè)量壓力值為1.63×106KN。對(duì)比三組測(cè)量值得出,模擬值要比實(shí)測(cè)值低,上限法值要高于實(shí)測(cè)值。模擬值的誤差為8.67%,上限法

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