生物反應(yīng)器課程設(shè)計--啤酒露天發(fā)酵罐設(shè)計

1、<p><b>　　生物反應(yīng)器設(shè)計</b></p><p>　?。ㄆ【坡短彀l(fā)酵罐設(shè)計）</p><p><b>　　姓名： </b></p><p><b>　　班級： </b></p><p><b>　　學號： </b></p>

2、<p>　　時間：2013年11月18日</p><p><b>　　指導(dǎo)老師： </b></p><p>　　第一章 啤酒發(fā)酵罐結(jié)構(gòu)與動力學特征</p><p>　　一、啤酒是以大麥喝水為主要原料，大米、酒花和其他谷物為輔料經(jīng)制麥、糖化、發(fā)酵釀制而成的一種含有二氧化碳、酒精和多種營養(yǎng)成分的飲料酒。我國是世界上用谷物原料釀酒歷史最

3、悠久的國家之一，但我國的啤酒工業(yè)迄今只有100余年的歷史。改革開放以來，我國啤酒工業(yè)得到了很大的發(fā)展，生產(chǎn)大幅度增長，發(fā)展到現(xiàn)在大、中、小型啤酒廠家600多家，2003全國啤酒總產(chǎn)量已超過2200萬噸，現(xiàn)在距世界第二位。由于啤酒工業(yè)的飛速發(fā)展，陳舊的技術(shù)，設(shè)備將受到嚴重的挑戰(zhàn)。為了擴大生產(chǎn)，減少投資保證質(zhì)量，滿足消費等各方面的需要，國際上啤酒發(fā)酵技術(shù)子啊原有傳統(tǒng)技術(shù)的基礎(chǔ)上有很大進展。尤其是采用設(shè)計多種形式的大容量發(fā)酵和儲酒容器。這些大

4、容器，不依靠室溫調(diào)節(jié)溫度，而是通過自身冷卻來控制溫度，具有較完善的自控設(shè)施，可以做到產(chǎn)品的均一性，從而降低勞動強度，提高勞動生產(chǎn)率。</p><p>　　就發(fā)酵罐的外形來分，主要有圓柱錐形底罐、圓柱蝶形罐、圓柱加斜底的朝日罐和球形罐等。當前世界各地用的比較多的是圓柱錐底發(fā)酵罐。由于我國新建啤酒廠不斷上馬，都紛紛設(shè)計采用大型露天圓柱錐底罐，一些老廠家擴建和技術(shù)革新也都在發(fā)酵罐方面做了大的改進，圓柱錐底罐的采用仍是主

5、流。</p><p>　　二、啤酒發(fā)酵罐的特點</p><p>　　1、單位占地面積的啤酒產(chǎn)量大；而且可以節(jié)約土建費用；</p><p>　　2、可以方便地排放酵母及其他沉淀物（相對朝日罐、通用罐、貯就罐而言）；</p><p>　　3、發(fā)酵溫度控制方便、有效，麥汁發(fā)酵時對流好，發(fā)酵速度快，可以縮短發(fā)酵周期（相對臥式罐、發(fā)酵槽而言）；<

6、/p><p>　　4、可以回收利用二氧化碳，并可有利于啤酒的口味穩(wěn)定性與非生物穩(wěn)定性（相對開口容器而言）；</p><p>　　5、可以一關(guān)多用，生產(chǎn)工藝比較靈活；簡化生產(chǎn)過程與操作，而且酒損也現(xiàn)對減少；</p><p>　　6、制作相應(yīng)要比其他發(fā)酵罐簡單；</p><p>　　7、便于自動控制，如自動清洗和自動滅菌，節(jié)省人力與洗滌費用，衛(wèi)生條件

7、好。</p><p>　　三、露天圓錐發(fā)酵罐的結(jié)構(gòu)</p><p><b>　?。ㄒ唬┕摅w部分</b></p><p>　　露天圓錐發(fā)酵罐的罐體有灌頂、圓柱體與錐底3部分組成，其中：</p><p>　　灌頂：為圓拱形，中央開孔用于可拆卸大直徑法蘭，以安裝CO2與CIP管道及其連接件，灌頂還裝有真空閥，安全閥與壓力傳感器

8、。</p><p>　　圓柱體：為發(fā)酵罐主體，發(fā)酵罐的高度主要決定于圓柱體的直徑與徑高比，由于大直徑的光耐壓低，考慮到使用鋼板的厚度，一般直徑＜6.0m。圓柱體外壁主要安裝冷卻層及保溫層，同時安裝測溫、測壓等傳感元件。</p><p>　　圓錐底：它的夾角多為60—90°，也有90—120°，但這多用于大直徑的罐及大容量的罐；如夾角過小會使椎體部分很高。露天圓錐發(fā)酵罐圓

9、錐底的高度與夾角有關(guān)，大致占總高的1/4—1/3。圓錐底的外壁一般安裝冷卻夾套，也有的罐不裝，錐底部分需安裝進出管道。閥門與視鏡、取樣管閥、測溫、測壓的傳感元件或溫度計，CO2洗滌裝置等。</p><p><b>　?。ǘ囟瓤刂撇糠?lt;/b></p><p>　　發(fā)酵罐的溫度控制部分主要由冷卻層、保溫層、測溫元器件、溫度記錄及溫度控制裝置等組成，其中：冷卻層是調(diào)節(jié)發(fā)

10、酵罐內(nèi)液體溫度的主要部分，按其結(jié)構(gòu)可分為盤式和夾套式兩種。</p><p>　　發(fā)酵罐的保溫層一般使用聚氨酯泡沫塑料或脲醛泡沫塑料，也有使用聚苯乙烯泡沫塑料，在發(fā)泡保溫時，為了未來的維修剝離及復(fù)原的方便，罐身與發(fā)泡塑料之間最好能用塑料薄膜隔離。</p><p>　　發(fā)酵罐的測溫元件有直接感應(yīng)與遙控兩種。測溫元件多布置在圓柱體部分，一般設(shè)1-2個測溫點。</p><p&g

11、t;　　發(fā)酵罐的溫控裝置實際起供、斷冷卻水的作用，如果是手動控制，可根據(jù)顯示溫度與設(shè)定溫度之差，用手動閥或氣動閥調(diào)節(jié)，如果是自動控制，則由傳感、變送、恒定比較。</p><p><b>　?。ㄈ┎僮鞲郊糠?lt;/b></p><p>　　發(fā)酵罐的操作附件比較多，主要包括：進、出管道、閥門和視鏡；CO2回收和CO2洗滌裝置；真空/過壓保護裝置；取樣閥；原位清洗裝置（CI

12、P）；換間板。</p><p>　?。ㄋ模﹥x器與儀表部分</p><p>　　發(fā)酵罐對一次儀表、二次儀表、記錄裝置、報警裝置以及微機程序控制、自動控制的應(yīng)用很廣泛，這些儀器、儀表主要對發(fā)酵罐的物料數(shù)量（以容積或液位表示）、壓力、溫度三個參數(shù)進行顯示、自動記錄、自動控制及報警，還有測定浸出物含量與CO2含量的一次儀表，這樣就可以進行真正的自動控制。</p><p>　

13、　四、發(fā)酵罐發(fā)酵的動力學特征</p><p>　　發(fā)酵罐發(fā)酵的主要特點是采用較高的發(fā)酵溫度和高凝性酵母、進一步提高發(fā)酵液濃度，保持茁盛的酵母層和縮短發(fā)酵時間進行可控發(fā)酵，其主要動力學特征有：</p><p>　　由于采用凝聚性酵母，S3＞S1，使發(fā)酵速度 3區(qū)＞1區(qū)；導(dǎo)致B3＜B1濃度差，促進發(fā)酵液的對流。</p><p>　　由于III區(qū)發(fā)酵速度快，產(chǎn)生CO2多，

14、加上液壓，使P3＞P1而形成壓力差推動發(fā)酵液對流。</p><p>　　由于發(fā)酵時控制t3＞t1，形成溫度差對流。</p><p>　　第二章 發(fā)酵罐設(shè)計計算步驟</p><p>　　第一部分：生物反應(yīng)器設(shè)計化工計算</p><p>　　一、發(fā)酵罐的容積確定</p><p>　　設(shè)計需要選用V全=40 m3的發(fā)酵罐&l

15、t;/p><p>　　則V有效=V全×φ=40 m3 × 75%=30 m3</p><p><b>　　二、基礎(chǔ)參數(shù)選擇 </b></p><p>　　1．D∶H：選用D∶H=1∶2</p><p>　　2．錐角：取錐角為 70°</p><p>　　3．封頭：選用標準

16、橢圓形封頭</p><p>　　4．冷卻方式：選取槽鋼盤繞罐體的三段間接冷卻（罐體兩段， 錐體一段，槽鋼材料為A3鋼，冷卻介質(zhì)采用20%、-4℃的酒精溶液）。</p><p>　　5．罐體所承受的最大內(nèi)壓：2.5㎏/cm³ 外壓：0.3㎏/cm³</p><p>　　6．錐形罐材質(zhì)：A3鋼材外加涂料，接管均用不銹鋼</p>

17、<p>　　7．保溫材料：硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料，厚度200㎜</p><p>　　8．內(nèi)壁涂料，環(huán)氧樹脂</p><p><b>　　三、D、H確定</b></p><p>　　由D∶H=1:2，則錐體高度H1=D/2tan35°=0.714D</p><p>　　封頭高度 H2=D/4=0.25D

18、</p><p>　　圓柱部分高度 H3=（4.0－0.714－0.25）=3.04D</p><p>　　又因為V全=V封＋V錐＋V柱</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=0.186D³＋0.43D³＋2.386D³=30m³</p>&l

19、t;p>　　得D=3.070 m</p><p>　　查JB1154-74《橢圓形封頭和尺寸》取發(fā)酵罐直徑D=3400mm</p><p>　　再由V全=30m³ D=3.400m</p><p>　　得徑高比 D∶H=1:1.9</p><p>　　由D=3400mm查表得</p><p>　　

20、h1=850mm h0=40mm F=12.95㎡ V=5.51m³</p><p><b>　　筒體幾何尺寸為：</b></p><p>　　H=5940mm F=63.44㎡ V=32.43m³</p><p>　　錐體封頭幾何尺寸為：</p><p>　　h0=50mm

21、 V=9.83m³ H=3115mm F=6.86㎡</p><p>　　F=πd2/4[(0.7+0.3cosα)2/sinα+0.64]=6.86㎡</p><p>　　V=πd3/24[(0.7+0.3cosα)2/tanα+0.72]=9.83m³ </p><p>　　則錐形罐體總高： 50＋3115＋50＋5940=100

22、05mm</p><p>　　總體積：V全=5.60＋26.43＋9.83=41.86m³</p><p>　　實際充滿系數(shù)ψ=32m3 /41.86m3=76.5%</p><p><b>　　罐內(nèi)液柱高：</b></p><p>　　H′=[40-9.13/(3.14×3.42)/4] 

23、5;102+(3115+50)=8434㎜</p><p>　　四、發(fā)酵罐的強度計算</p><p>　?。ㄒ唬┕摅w為內(nèi)壓容器的壁厚計算</p><p><b>　　1．標準橢圓封頭</b></p><p>　　設(shè)計壓力為1.1×2.5=2.75㎏／㎝²</p><p><

24、;b>　　S=</b></p><p>　　式中：P=2.75㎏／㎝²</p><p>　　[σ]：A3鋼工作溫度下的許用力取1520. ㎏／㎝²</p><p>　　ψ：焊接系數(shù)，本設(shè)計采用雙面對接焊作為局部無探傷0.9 </p><p>　　壁厚附加量：C=C1＋C2＋C3</p>&l

25、t;p>　　查表得：C1：鋼板厚度的負偏差取0.8負偏差</p><p>　　C2：腐蝕裕量取2mm</p><p>　　C3：制造減薄量取0.6 </p><p>　　則：S=(2.75×3600/2×1520×0.9-2.75)＋3.4=7mm</p><p>　　取S0=8mm 直邊高h0=4

26、0mm</p><p><b>　　校核</b></p><p><b>　　σ=</b></p><p>　　=[2.75×(3400+8)/4×8] ×(3400＋8)/2×900</p><p>　　=554.5≦[δ]e</p><

27、p><b>　　2．筒體</b></p><p>　　P設(shè)=1.1×(P工作＋P靜)</p><p>　　=1.1×（2.5+0.61）=3.42㎏／㎝²</p><p>　　S=（取C1=0.6，C2=2，C3=0.6）</p><p>　　=3.42×3600/(2

28、15;1520×0.9－3.42)＋3.2=7.7mm</p><p><b>　　取S=8mm</b></p><p><b>　　校核</b></p><p>　　σ2==620.1≦ψ[σ]t</p><p><b>　　3．錐形封頭</b></p>

29、<p><b>　　1）過渡區(qū)壁厚</b></p><p><b>　　S=</b></p><p>　　P設(shè)=1.1×（2.5＋0.9）=3.74㎏／㎝²（0.9為靜壓）</p><p><b>　　K=0.716</b></p><p>&

30、lt;b>　　S=</b></p><p>　　=0.716×3.74×3400/(2×1520×0.9－0.5×3.74) ＋C</p><p><b>　　=3.33＋C</b></p><p>　　=3.33＋0.6＋2＋0.59</p><p>

31、<b>　　=6.52mm</b></p><p><b>　　(2)錐體</b></p><p><b>　　S=</b></p><p><b>　　S0= </b></p><p>　　=0.60×3.74×3400/(1520&

32、#215;0.9－0.5×3.74) （f查表為0.60）</p><p><b>　　=5.58mm</b></p><p>　　S= S0＋C=5.58＋0.6＋2＋0.59=8.77mm</p><p>　　取S=10mm h0=25mm</p><p>　　校核錐體所受最大應(yīng)力處：</p>

33、<p><b>　　σ=</b></p><p>　　=3.74×3410/(2×10×cos35°)</p><p>　　=778.5≦[σ]t</p><p>　　（二）錐體為外壓容器的壁厚計算</p><p><b>　　1．標準橢圓封頭</b&

34、gt;</p><p><b>　　設(shè)S0=5mm</b></p><p>　　R內(nèi)=0.9Dg=3060mm</p><p>　　R內(nèi)／100S0=3060／100×5=6.12</p><p>　　查圖表4-1得B=275</p><p>　　[P ]=B×S0／R內(nèi)=37

35、5×5／3060=0.61㎏／㎝²＞0.3㎏／㎝²</p><p><b>　　滿足要求</b></p><p>　　取C1=0.5mm，C2=2mm，C3=0.5mm</p><p>　　則S=S0＋C=8mm </p><p><b>　　2．筒體</b&

36、gt;</p><p><b>　　設(shè)S0=5mm</b></p><p><b>　　L/D=0.57</b></p><p>　　D=3400/5=680</p><p>　　查圖表4-1得 B=320</p><p>　　[P ]=320×5／3400=0.4

37、7㎏／㎝²＞0.3㎏／㎝²</p><p><b>　　S0=5mm</b></p><p>　　故可取C1=0.5mm，C2=2mm，C3=0.5mm</p><p>　　則S= S0＋C=8mm </p><p><b>　　3．錐形封頭</b></p>&l

38、t;p><b>　　因為α=35°</b></p><p>　　所以22.50°＜α＜60°</p><p>　　按第四章發(fā)酵罐設(shè)計的中封頭設(shè)計可知，加強圈間中錐體截面積最大直徑為： 2×3115／2×tan35°=2181.5mm</p><p>　　取加強圈中心線間錐體長度為

39、1557.5mm</p><p><b>　　設(shè)S0=5mm</b></p><p>　　L／D=1557.5／3400=0.458</p><p>　　D／S0=3400／5=680</p><p>　　查表4-1得B=370</p><p>　　[P ]=B×S0/D=370

40、5;5/3400=0.54㎏／㎝²＞0.3㎏／㎝²</p><p><b>　　故取S0=5mm</b></p><p>　　C1=0.6mm，C2=2mm，C3=0.6mm</p><p>　　所以S= S0＋C=8.2mm</p><p><b>　　取S=9㎜</b><

41、;/p><p>　　綜合前兩步設(shè)計，取兩者中較大的。由生產(chǎn)經(jīng)驗確定</p><p>　　標準橢圓型封頭厚度為 8mm h0=50mm</p><p>　　圓筒壁厚 8mm </p><p>　　標準型封頭壁厚 10mm h0=50mm</p><p>　　五、錐形罐的強度

42、校核</p><p><b>　　1．內(nèi)壓校核</b></p><p>　　液壓試驗 P試=1.25P設(shè)</p><p>　　由于液體的存在，錐體部分為罐體受壓最中之處即最危險</p><p>　　設(shè)計壓力 P=3.74㎏／㎝²</p><p>　　液壓試驗 P設(shè)=1.25P=4.

43、68㎏／㎝²</p><p>　　查得A3鋼σ=2400㎏／㎝²</p><p>　　=4.68×[3400＋(10-3.2)]/2×(12-3.2)</p><p>　　=905.9㎏／㎝²</p><p>　　0.9ψσ=0.9×0.9×2400=1944㎏／㎝

44、8;＞σ試</p><p>　　可見符合強度要求，試壓安全</p><p><b>　　2．外壓試驗</b></p><p><b>　　以內(nèi)壓代替外壓</b></p><p>　　P=1.5×（S＋C）=1.5×（1.0＋0.3）=2.25㎏／㎝²</p>

45、<p>　　P試=1.25P=2.8㎏／㎝²＜P內(nèi)試</p><p><b>　　故可知試壓安全</b></p><p><b>　　3．剛度校核</b></p><p>　　本設(shè)計中允許S=2×3400／1000=6.8mm</p><p>　　而設(shè)計時取厚度為S

46、=8mm，故符合剛度要求</p><p>　　(公式:S最小=2D內(nèi)／1000）</p><p>　　第二部分 發(fā)酵罐熱工設(shè)計計算</p><p><b>　　計算依據(jù)</b></p><p>　　計采用A3鋼作為發(fā)酵罐材料，用8號槽鋼做冷卻夾套，分三段冷卻，筒體二段，錐部一段，夾套工作壓力為2.5㎞／㎝²冷

47、媒為20%（V/V）酒精溶液，T進=-4℃，T出=-2℃，麥汁發(fā)酵溫度維持12℃（主發(fā)酵5—6天，封頭及筒體部分保溫層厚度為200mm，錐底部分為98mm）</p><p><b>　　總發(fā)酵熱計算</b></p><p>　　Q=q×v=119×32=3808㎏／hr</p><p>　　q每立方米發(fā)酵麥汁在主發(fā)酵期間每小

48、時放熱量；</p><p><b>　　v為發(fā)酵麥汁量</b></p><p><b>　　冷卻夾套型號選擇</b></p><p>　　選取8號槽鋼起截流面積為A=hb-截面積</p><p>　　=8×4.3－10.24=24.16㎝²</p><p>

49、;　　冷卻劑流量為（三段冷卻）</p><p>　　3×24.16×10-4×1=7.284×10-3m³/s</p><p>　　查得20%（V/V）酒精溶液Δt平=-3℃下的</p><p><b>　　ρ=976㎏／m³</b></p><p>　　Cρ=

50、1.04kcal／㎏·℃</p><p>　　冷卻劑的冷卻能力為：</p><p>　　Q=7.248×103×976×1.041×2×3400</p><p>　　=50075.8.4kcal／hr＞3808 kcal／hr</p><p>　　故可選取8號槽鋼為冷卻夾套。<

51、/p><p>　　發(fā)酵罐冷卻面積的計算</p><p>　　考慮生產(chǎn)過程中，隨著技術(shù)的改進，工藝曲線可能更改，按目前我國生產(chǎn)工藝曲線看，日降溫量較大的為13℃→5℃，為了將來工藝更改留下余量，設(shè)計取13-5=8℃為設(shè)計的日降溫量，取0.6℃/hr為設(shè)計的小時降糖量，則由Q=KAΔtm求得冷卻面積。</p><p>　　1．傳熱系數(shù)K的確定</p><

52、p><b>　　1）醪液α1的計算</b></p><p>　　α1=0.64×C×</p><p>　　=0.64×185×</p><p>　　=185.3kcal/㎡hºC</p><p>　　2）冷卻夾套的α2的計算</p><p>

53、　　潤濕周邊=80＋（80＋4×8.0）＋2×（43－1）=276</p><p><b>　　de=</b></p><p>　　=204mm=20.4㎝</p><p>　　de==4.74㎝=0.0474m</p><p>　　20%（V/V）酒精在定性溫度t=（﹣4－2）／2=﹣3℃下<

54、/p><p>　　μ=5.05CP=5.05×10³Pa·s</p><p>　　λ=0.402kcal/hrm℃=0.468W/㎏℃</p><p>　　Cp=1.041kcal/㎏℃=4.358×10³J/㎏℃</p><p><b>　　ρ=976㎏／㎡</b><

55、/p><p><b>　　υ=1m/s</b></p><p>　　Re=duρ/υ=9160=104</p><p>　　故可視為強制湍流流動 得n=0.4</p><p>　　α2=0.023λ/d(Re)0.8(Cpμ/λ)0.4=1348.4kcal/hr·m·℃</p><p

56、>　　因為計算時冷卻盤管為直管，先修正：</p><p>　　α=α（1＋1.77d/R）</p><p>　　=1348.4×(1＋1.77×0.0474/1.829)</p><p>　　=1410.3kcal/hr·m·℃</p><p>　　3)筒體部分傳熱系數(shù)K</p>&

57、lt;p><b>　　代入數(shù)據(jù)可得：</b></p><p>　　=7.325×10﹣3</p><p>　　所以：K=136.5kcal/㎡·℃</p><p>　　注：h為假設(shè)夾套高度（m）</p><p>　　2.錐形罐筒體需冷卻的熱量</p><p>　　1）醪液

58、放熱 Q醪=Q1＋Q2</p><p>　　Q1=58179×0.055×146.6=4690.9kcal/hr</p><p>　　Q2=58179×0.9519×0.6=33228.4kcal/hr</p><p>　　所以 Q醪=Q1＋Q2=37919.3kcal/hr</p><p>　　

59、2）外界與罐體的傳熱量</p><p>　　a.封頭部分Q1=KF（t外平＋t0附－t內(nèi)）</p><p>　　代入數(shù)據(jù)得 KF=2.02×（10%＋1）×（32＋8.5－5）</p><p>　　=78.88kcal/hr</p><p><b>　　b.筒體部分：</b></p>&

60、lt;p><b>　　代入數(shù)據(jù)：</b></p><p>　　得：KF=15.67kcal/K·℃</p><p>　　Q2=KF（t外平＋t0附－t內(nèi)）</p><p>　　=1.1×15.67×(32+8.5－5)</p><p>　　=611.91kcal/hr</p>

61、;<p>　　3.筒體冷卻面積A初定</p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　Q=KAΔtm</b></p><p>　　A=36873.6/136.5×11.3=23.9㎡</p><p>　　則醪液的冷卻負荷為：</p><

62、p>　　23.9/58179=0.411㎡/T＞0.3m³/T</p><p>　　故冷卻面積能夠滿足要求。</p><p>　　4.發(fā)酵罐冷卻面積的確定</p><p><b>　　1）筒體部分</b></p><p>　　由前面敘述可知，筒體部分相同的冷卻段，選用8#槽鋼筒體冷卻段面積為23.9㎡&l

63、t;/p><p>　　則槽鋼長=23.9/0.08=299m</p><p>　　取相鄰兩槽鋼間距為40mm</p><p><b>　　一圈槽鋼長：</b></p><p>　　l0=[(3.14×3.23) ²＋0.12²]½=10.157m</p><p>

64、;　　299m長的槽鋼課繞圈數(shù)299/10.157≈30圈</p><p><b>　　則二段各繞15圈</b></p><p><b>　　冷卻高度為</b></p><p>　　15×（80＋40）－40=1760mm</p><p><b>　　筒體實際冷卻面積為</

65、b></p><p>　　30×11.367×0.08=27.28㎡/T</p><p><b>　　2）錐底部分</b></p><p>　　錐體部分醪液量為9.83×1.0484=10.31</p><p><b>　　錐體部分冷卻面積為</b></p&

66、gt;<p>　　10.31×0.439=4.52㎡</p><p>　　則槽鋼長為4.52/0.08=56.6m</p><p>　　繞制高度為1000mm</p><p>　　3、發(fā)酵罐附件的設(shè)計及選型</p><p><b>　?、偃肟?lt;/b></p><p>　　1

67、)、選用入孔BIIPg6Dg450×8H1=220JB-64-28材料A3鋼</p><p>　　2)、補強圈尺寸確定如下</p><p><b>　　D內(nèi)=484mm</b></p><p><b>　　D外=760mm</b></p><p><b>　　補強圈的厚度S補&l

68、t;/b></p><p>　　按下式計算，考慮罐體與入孔節(jié)均有一定的壁厚裕量，故</p><p><b>　　補強圈取8mm</b></p><p>　　S補=(d×S0)/(D2-D1)=(45×0.52)/(76-484)=0.85cm</p><p><b>　　②視鏡<

69、/b></p><p>　　選用帶勁視鏡Pg6Dg150JB595-64-4</p><p>　　補強圈尺寸確定如下：</p><p>　　內(nèi)徑D1=163mm 外徑=300mm</p><p><b>　　補強圈的厚度S補按</b></p><p>　　S被=d*S0/D2-D

70、1=150*8/300-163=8.8mm</p><p>　　考慮罐體與視鏡筒節(jié)約有一定的壁厚余量，故補強圈取8mm</p><p><b>　?、劢庸?lt;/b></p><p><b>　　1)CO2回收接管</b></p><p>　　YB804-70 Dg40無縫鋼管 重3.6kg/

71、m</p><p>　　法蘭 Pg6Dg40HG5010—58 重1.219kg</p><p><b>　　2)溫度計取樣接管</b></p><p><b>　　見發(fā)酵罐總裝圖</b></p><p><b>　　3)冷卻劑進口接管</b></p>&

72、lt;p>　　YB804-70 Dg50無縫鋼管 重4.65kg/m</p><p>　　法蘭 Pg6Dg50HG5010—58 重1.348kg</p><p><b>　　4)濾酒管</b></p><p>　　YB804-70 Dg50不銹鋼管 重7.15kg/m</p><p>

73、;　　法蘭 Pg6Dg50HG5010—58 重2.38kg</p><p>　　去濾酒館于管內(nèi)高度為1.2m即1200mm</p><p>　　5)麥汁進料及Y排放接管</p><p>　　Dg125球閥控制酒量 Dg50玻璃視鏡觀測Y排放情況 Dg50接管</p><p>　　三、發(fā)酵罐的計算特性和規(guī)范</p>&

74、lt;p><b>　　1、技術(shù)特性</b></p><p>　?、俦纠碕B741—80鋼制焊接壓力容器技術(shù)條件：及“SB5111”不銹鋼耐酸性鋼及碳鋼、II類設(shè)備進行制造試驗。</p><p>　?、谠O(shè)備制造完畢后，設(shè)備內(nèi)壁所有內(nèi)表面焊縫須打磨光滑平緩過渡，但須保證用材料同樣厚度。</p><p>　?、哿搴附訒r應(yīng)與底軸垂直，兩塊立板

75、之間得分布誤差不大于0.10</p><p>　　④設(shè)備安裝后軸線對基礎(chǔ)的不垂直度在全場上不大于10mm，設(shè)備在現(xiàn)場就位安裝。</p><p>　?、菰O(shè)備組焊后，封頭筒體錐形底的Ф400軸線在總高度范圍內(nèi)的不垂直度<15mm</p><p>　?、拊O(shè)備應(yīng)進行下列實驗：</p><p>　　液壓實驗 罐 內(nèi) 3.5kgf/cm

76、2</p><p>　　夾套內(nèi) 3.5kgf/cm2</p><p>　　氣壓實驗 罐 內(nèi) 3kg/cm2</p><p>　　夾套內(nèi) 3kg/cm2</p><p>　?、咴O(shè)備內(nèi)應(yīng)涂白色7535底漆層及面漆2層</p><p>　　⑧設(shè)備碳鋼外露表面應(yīng)涂Y351-1紅丹油防銹漆2層&l