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文檔簡介
1、<p> 課程設(shè)計:進給運動驅(qū)動系統(tǒng)設(shè)計</p><p> 綜合訓(xùn)練:數(shù)控第三象限直線插補PLC程序 設(shè)計和插補加工</p><p><b> 學(xué)院名稱: </b></p><p> 專 業(yè):
2、 </p><p> 班 級: </p><p> 姓 名: </p><p> 指導(dǎo)老師: </p><p><b> 2011年12月</b></p><p> 課程設(shè)計與綜合訓(xùn)練任務(wù)書<
3、/p><p> 課程設(shè)計題目:進給運動驅(qū)動系統(tǒng)設(shè)計</p><p> 綜合訓(xùn)練題目:數(shù)控第三象限直線插補PLC程序設(shè)計和插補加工 </p><p> 摘 要:機械電子工程專業(yè)的課程設(shè)計,是對前階段機電課程教學(xué)的一次設(shè)計性的訓(xùn)練過程,其后二周的綜合訓(xùn)練則是將課程設(shè)計的設(shè)計成果進行物化
4、的過程。整個過程應(yīng)該能實現(xiàn)對理論教學(xué)內(nèi)容的綜合應(yīng)用目的。所以,本設(shè)計書涉及了機電一體化系統(tǒng)設(shè)計、電氣控制與PLC、數(shù)控機床與編程技術(shù)、機械工程測試技術(shù)基礎(chǔ)等多門機電課程知識。首先根據(jù)指導(dǎo)老師給定的參數(shù),使用 visio畫出基于三菱PLC的步進控制系統(tǒng)接線圖和流程圖,選擇系統(tǒng)所用步進電機、計算系統(tǒng)減速器傳動比;選擇方案是微控制器中的PLC控制方式,步進電機為動力元件,減速器、聯(lián)軸器與絲杠為傳動裝置;最后在GX-Developer中編制和調(diào)
5、試第三相限插補程序,使程序按照流程圖方案模擬達到第三相限直線插補加工軌跡要求。</p><p> 關(guān)鍵詞: plc程序,步進電機驅(qū)動器,第三象限直線插補。</p><p><b> 目 錄</b></p><p> 進給運動驅(qū)動系統(tǒng)設(shè)計 ………………………………………… 5</p><p> 1.1 系統(tǒng)方案設(shè)
6、計 ………………………………………………………… 6</p><p> 1.2傳動比計算和步進電機的選擇 ………………………………………… 7</p><p> 1.3齒輪的設(shè)計 …………………………………………………………… 11</p><p> 1.4絲杠的選擇 …………………………………………………………… 20</p>
7、<p> 步進電機驅(qū)動器實現(xiàn)第三象限直線PLC插補程序設(shè)計和插補加 </p><p> 工 ………………………………………………………… 24</p><p> 2.1 PLC控制步進電機時電器接線圖設(shè)計……………………………………… 26</p><p> 2.2 數(shù)控插補PLC程序設(shè)計 …………………………………………………
8、 27</p><p> 2.2.1逐點比較法直線插補實例 …………………………………………… 27</p><p> 2.2.2 PLC硬件組態(tài)及程序設(shè)計及程序調(diào)試………………………………… 30</p><p> 參考文獻…………………………………………………………………… 38</p><p> 第一章進給運動驅(qū)動系統(tǒng)
9、設(shè)計與數(shù)控直線插補PLC程序設(shè)計</p><p> 1步進電機的選擇和齒輪傳動比的計算</p><p> 系統(tǒng)總體設(shè)計非常重要,是對一部機器的總體布局和全局的安排??傮w設(shè)計是否合理將對后面幾步的設(shè)計產(chǎn)生重大影響,也將影響機器的尺寸大小、性能、功能和設(shè)計質(zhì)量。所以,在總體設(shè)計時應(yīng)多花時間、考慮清楚,以減少返工現(xiàn)象。</p><p> 當(dāng)伺服系統(tǒng)的負(fù)載不大、精度要
10、求不高時,可采用開環(huán)控制。一般來講,開環(huán)伺服系統(tǒng)的穩(wěn)定性不成問題,設(shè)計時主要考慮精度方面的要求,通過合理的結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計,使系統(tǒng)具有良好的動態(tài)響應(yīng)性能。</p><p> 1.1 系統(tǒng)方案設(shè)計</p><p> 在機電一體化產(chǎn)品中,典型的開環(huán)控制位置伺服系統(tǒng)是簡易數(shù)控機床(本實驗室自制數(shù)控平臺)及X-Y數(shù)控工作臺等,其結(jié)構(gòu)原理如圖1-1所示。各種開環(huán)伺服系統(tǒng)在結(jié)構(gòu)原理上大同小異,其方案設(shè)
11、計實質(zhì)上就是在圖1-1的基礎(chǔ)上選擇和確定各構(gòu)成環(huán)節(jié)的具體實現(xiàn)方案。</p><p> 圖1-1 開環(huán)伺服系統(tǒng)結(jié)構(gòu)原理框圖</p><p><b> 執(zhí)行元件的選擇</b></p><p> 選擇執(zhí)行元件時應(yīng)綜合考慮負(fù)載能力、調(diào)速范圍、運行精度、可控性、可靠性及體積、成本等多方面要求。開環(huán)系統(tǒng)中可采用步進電機、電液脈沖馬達等作為執(zhí)行元件,其
12、中步進電機應(yīng)用最為廣泛,一般情況下優(yōu)先選用步進電機,當(dāng)其負(fù)載能力不夠時,再考慮選用電液脈沖馬達等。</p><p> 2、傳動機構(gòu)方案的選擇</p><p> 傳動機構(gòu)實質(zhì)上是執(zhí)行元件與執(zhí)行機構(gòu)以輸出旋轉(zhuǎn)運動和轉(zhuǎn)矩為主,而執(zhí)行機構(gòu)則多為直線運動。用于將旋轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)換為直線運動的傳動機構(gòu)主要有齒輪齒條和絲杠螺母等。前者可獲得較大的傳動比和較高的傳動效率,所能傳遞的力也較大,但高精度的齒輪齒
13、條制造困難,且為消除傳動間隙而結(jié)構(gòu)復(fù)雜,后者因結(jié)構(gòu)簡單、制造容易而廣泛使用。在步進電機與絲杠之間運動的傳遞有多種方式,可將步進電機與絲杠通過聯(lián)軸器直接連接,其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單,可獲得較高的速度,但對步進電機的負(fù)載能力要求較高;還可以通過減速器連接絲杠,通過減速比的選擇配湊脈沖當(dāng)量、扭矩和慣量;當(dāng)電動機與絲杠中心距較大時,可采用同步齒形帶傳動。</p><p> 3、執(zhí)行機構(gòu)方案的選擇</p><
14、;p> 執(zhí)行機構(gòu)是伺服系統(tǒng)中的被控對象,是實現(xiàn)實際操作的機構(gòu),應(yīng)根據(jù)具體操作對象及其特點來選擇和設(shè)計。一般來講,執(zhí)行機構(gòu)中都包含有導(dǎo)向機構(gòu),執(zhí)行機構(gòu)的選擇主要是導(dǎo)向機構(gòu)的選擇。</p><p><b> 控制系統(tǒng)方案的選擇</b></p><p> 控制系統(tǒng)方案的選擇包括微控制器、步進電機控制方式、驅(qū)動電路等的選擇。常用的微控制器有單片機、PLC、微機插卡
15、、微機并行口、串行口和下位機等,其中單片機由于在體積、成本、可靠性和控制指令功能等許多方面的優(yōu)越性,在伺服系統(tǒng)中得到廣泛的應(yīng)用。步進電機控制方式有硬件環(huán)行分配器控制和軟件環(huán)行分配器控制之分,對多相電機還有X相單X拍、X相2*X拍、X相雙X拍和細(xì)分驅(qū)動等控制方式,如三相步進電機有3相單3拍、3相6拍、3相雙3拍和細(xì)分驅(qū)動等控制方式,對于控制電路有單一電壓控制、高低壓控制、恒流斬波控制、細(xì)分控制等電路。</p><p&g
16、t; 5、本次課程設(shè)計和綜合訓(xùn)練方案的選擇</p><p> 執(zhí)行元件選用功率步進電機,傳動方案選擇帶有降速齒輪箱的絲杠螺母傳動機構(gòu)和聯(lián)軸器,執(zhí)行機構(gòu)選用拖板導(dǎo)軌;控制系統(tǒng)中微控制器采用PLC控制器,步進電機控制方式采用帶有硬件環(huán)行分配器的現(xiàn)有步進電機驅(qū)動器,在共地的情況下,給該驅(qū)動器提供一路進給脈沖、另一路高(低)電平方向控制電位以及使能信號。</p><p> 1.2 傳動比計算
17、和步進電機的選擇</p><p><b> 一、X軸(縱向):</b></p><p><b> 減速器傳動比計算</b></p><p> 其中:表示步進電機步距角 p:表示絲杠導(dǎo)程 :表示脈沖當(dāng)量</p><p> 步進電機所需力矩計算</p><p>
18、選擇步進電機應(yīng)按照電機額定輸出轉(zhuǎn)矩T電機所需的最大轉(zhuǎn)矩的原則,首先計算電機所需的負(fù)載轉(zhuǎn)矩。</p><p> 作用在步進電機軸上的總負(fù)載轉(zhuǎn)矩T可按下面簡化公式計算:</p><p> 式中:為啟動加速引起的慣性力矩,為拖板重力和拖板上其它折算到電機軸上的當(dāng)量摩擦力矩,為加工負(fù)載折算到電機軸上的負(fù)載力矩,為因絲杠預(yù)緊引起的力折算到電機軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩;為電機轉(zhuǎn)動慣量; 為折算到電機軸上
19、的等效轉(zhuǎn)動慣量;為啟動時的角加速度; 有參數(shù)知;由空載啟動時間和最大進給速度計算得到;p:為絲杠導(dǎo)程。</p><p> ?。簽橥习逯亓椭髑邢髁σ鸾z杠上的摩擦力,,拖板重量由參數(shù)給定,在計算縱向力時(選擇縱向電機),拖板重量為兩個拖板的重量之和,在計算橫向力(選擇橫向電機)時,為小拖板重量,剛與剛的摩擦系數(shù)可查資料,一般為0.05~0.2;</p><p> :在選擇橫向電機時,為工
20、作臺上的最大橫向載荷,通過給定吃刀抗力得到;在選擇縱向電機時,為工作臺上的最大縱向載荷,通過給定吃刀抗力得到;</p><p> :為絲杠螺母副的預(yù)緊力,設(shè)取的1/3~1/5;</p><p> ?。簽樗欧M給系統(tǒng)的總效率,取為0.8; :為減速器傳動比。</p><p> 取0.8 取0.05 </p><p> 一般啟動是為
21、空載,于是空載啟動時電機軸上的總負(fù)載轉(zhuǎn)矩為:</p><p> 在最大外載荷下工作時,電動機軸上的總負(fù)載轉(zhuǎn)矩為:</p><p> 計算出的總負(fù)載轉(zhuǎn)矩根據(jù)驅(qū)動方式,選擇電機時還需除以一系數(shù),設(shè)為X相2*X拍驅(qū)動方式,則總負(fù)載轉(zhuǎn)矩取為:</p><p><b> 總負(fù)載轉(zhuǎn)矩T取</b></p><p> 根據(jù)求出的
22、負(fù)載轉(zhuǎn)矩,和給定的步距角,查詢步進電機型號。</p><p> 表1-1所選步進電機特性參數(shù)</p><p> 二、同理Z軸(橫向):</p><p><b> 1.傳動比i:</b></p><p><b> 2.總負(fù)載轉(zhuǎn)矩T:</b></p><p> 取0.8
23、 取0.05 </p><p> 一般啟動是為空載,于是空載啟動時電機軸上的總負(fù)載轉(zhuǎn)矩為:</p><p> 在最大外載荷下工作時,電動機軸上的總負(fù)載轉(zhuǎn)矩為:</p><p><b> 總負(fù)載轉(zhuǎn)矩T取</b></p><p> 根據(jù)求出的負(fù)載轉(zhuǎn)矩,和給定的步距角,查詢步進電機型號;</p>&
24、lt;p> 表1-2所選步進電機特性參數(shù)</p><p> 圖1-2進給系統(tǒng)機構(gòu)</p><p><b> 1.3齒輪的設(shè)計</b></p><p> 一.X方向的齒輪傳動件設(shè)計計算:</p><p> 1.選精度等級、材料及齒數(shù)</p><p><b> 材料及熱處理
25、;</b></p><p> 選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)),硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì)),硬度為240HBS,二者材料硬度差為40HBS。</p><p> 精度等級選用7級精度;</p><p> 試選小齒輪齒數(shù)z1=20,大齒輪齒數(shù)z2=54的;傳動比為2.7.</p><p> 2.按齒面接觸強
26、度設(shè)計</p><p><b> 按公式計算,即 </b></p><p> a)確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值</p><p><b> 試選=1.3</b></p><p> 由機械設(shè)計書表10-7選取尺寬系數(shù)φd=1</p><p> 由機械設(shè)計書表10-6查得材料的
27、彈性影響系數(shù)=189.8Mpa</p><p> 由機械設(shè)計書圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限σHlim1=600MPa;大齒輪的解除疲勞強度極限σHlim2=550MPa;</p><p> 由公式計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p> ?。?)由機械設(shè)計書圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.90;=0.95</p><p
28、> ?。?)計算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p> 取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,由式(10-12)得</p><p> [σH]1==0.90×600MPa=540MPa</p><p> [σH]2==0.95×550MPa=522.5MPa</p><p><b> ?、?計算圓周速度<
29、;/b></p><p> ?、?計算齒寬b及模數(shù)</p><p><b> Ⅲ.計算載荷系數(shù)K</b></p><p> 已知載荷平穩(wěn),所以取KA=1;</p><p> 根據(jù)v=0.51m/s,7級精度,由機械設(shè)計書圖10—8查得動載系數(shù)=0.9;</p><p> 直齒輪由機械
30、設(shè)計書表10—3查得= =1.2;</p><p> 由機械設(shè)計書表10—4用插值法查得7級精度,小齒輪相對支承非對稱布置時,=1.310</p><p> 由,=1.310查《機械設(shè)計》圖10-13得。</p><p><b> 故載荷系數(shù)</b></p><p> 按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑,由式(
31、10—10a)得</p><p><b> Ⅳ.計算模數(shù)</b></p><p><b> 按齒根彎曲強度設(shè)計</b></p><p><b> 由式</b></p><p><b> 確定計算參數(shù)</b></p><p>
32、<b> (1)計算載荷系數(shù)</b></p><p> 由《機械設(shè)計》圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限;大齒輪的彎曲強度極限</p><p> 由《機械設(shè)計》圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù),</p><p> (4)計算彎曲疲勞許用應(yīng)力;</p><p> 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,有</
33、p><p><b> (5)查取齒型系數(shù)</b></p><p> 由表10-5查得Yfa1=2.80;Yfa2=2.30</p><p> ?。?)查取應(yīng)力校正系數(shù)</p><p> 由表10-5查得Ysa1=1.55;Ysa2=1.71</p><p> (7)計算大、小齒輪的并加以比較&
34、lt;/p><p><b> 大齒輪的數(shù)值大。</b></p><p><b> (8)設(shè)計計算</b></p><p> 對比計算結(jié)果,有齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取由彎曲
35、強度算得模數(shù)0.65并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=0.8mm,按接觸強度算得的分度圓直徑d1=15.19mm,算出小齒輪齒數(shù):</p><p><b> 大齒輪齒數(shù) </b></p><p><b> 4.幾何尺寸計算</b></p><p><b> (1)計算中心距</b></p>
36、<p> 2)計算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p><b> ?。?)計算齒輪寬度</b></p><p> Z方向的齒輪傳動件設(shè)計計算:</p><p> 1.選精度等級、材料及齒數(shù)</p><p><b> 材料及熱處理;</b></p><p>
37、; 選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)),硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì)),硬度為240HBS,二者材料硬度差為40HBS。</p><p> 精度等級選用7級精度;</p><p><b> 傳動比為3.3.</b></p><p> 試選一級小齒輪齒數(shù)z1=20,一級大齒輪齒數(shù)z2=30的;一級傳動比。二級小齒輪齒數(shù)z3=
38、20,二級大齒輪齒數(shù)Z4=44;二級傳動比為。</p><p> 2.按齒面接觸強度設(shè)計</p><p> 按公式計算,即 </p><p><b> dt≥2.32</b></p><p> a)確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值</p><p><b> 試選=1.3</
39、b></p><p> 由機械設(shè)計書表10-7選取尺寬系數(shù)φd=1</p><p> 由機械設(shè)計書表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)=189.8Mpa</p><p> 由機械設(shè)計書圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限σHlim1=600MPa;大齒輪的解除疲勞強度極限σHlim2=550MPa;</p><p>
40、 由公式計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p><b> 一級</b></p><p><b> 二級</b></p><p> (6)由機械設(shè)計書圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.90;=0.95</p><p> ?。?)計算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p> 取失
41、效概率為1%,安全系數(shù)S=1,由式(10-12)得</p><p> [σH]1==0.90×600MPa=540MPa</p><p> [σH]2==0.95×550MPa=522.5MPa</p><p><b> b)計算</b></p><p> 試算小齒輪分度圓直徑d1t與d3t。
42、</p><p><b> 計算圓周速度</b></p><p><b> 計算齒寬b及模數(shù),</b></p><p><b> 計算載荷系數(shù)K</b></p><p> 已知載荷平穩(wěn),所以取KA=1;</p><p> 根據(jù)`,7級精度,由機
43、械設(shè)計書圖10—8查得動載系數(shù)`;</p><p> 直齒輪由機械設(shè)計書表10—3查得= =1.2;</p><p> 由機械設(shè)計書表10—4用插值法查得7級精度,小齒輪相對支承非對稱布置時,=1.310。</p><p> 由b/h=8.89,=1.310由書表10—13查得=1.27</p><p><b> 故載荷系數(shù)
44、:</b></p><p> 按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑,由式(10—10a)得</p><p> d1==mm=24.13mm</p><p><b> 計算模數(shù)m</b></p><p> 3.按齒根彎曲強度設(shè)計</p><p> 由式 mn≥
45、 確定計算參數(shù)</p><p><b> ?。?)計算載荷系數(shù)</b></p><p> ?。?)由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限σF1=500Mpa,查得大齒輪的彎曲疲勞強度極限σF2=380MPa。</p><p> ?。?)由圖10-18取彎曲疲勞強度壽命系數(shù)=0.87,=0.9</p><p><
46、;b> (4)查取齒型系數(shù)</b></p><p> 由表10-5查得Yfa1=2.80;Yfa2=2.52;Yfa3=2.80;Yfa4=2.345</p><p> (5)查取應(yīng)力校正系數(shù)</p><p> 由表10-5查得Ysa1=1.55;Ysa2=1.625;Ysa3=1.55;Ysa4=1.679</p><
47、p> (6)計算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p> (7)計算大、小齒輪的并加以比較</p><p><b> 大齒輪的數(shù)值大。</b></p><p><b> (8)設(shè)計計算</b></p><p><b> mn≥</b></p><p
48、> 對比計算結(jié)果,有齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取由彎曲強度算得模數(shù)0.66并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m1=m2=0.8mm,按接觸強度算得的分度圓直徑d1=21.33mm,d2=18.75mm算出小齒輪齒數(shù)</p><p> 大齒輪齒數(shù) <
49、;/p><p><b> 4.幾何尺寸計算</b></p><p><b> ?。?)計算中心距</b></p><p> (2)計算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p><b> (3)計算齒輪寬度</b></p><p> =21mm;=25m
50、m</p><p> =20mm;=24mm</p><p><b> 1.4絲杠的選擇</b></p><p> 一.設(shè)計X方向的滾珠絲杠螺母機構(gòu):</p><p> 1、X方向絲杠受力分析:</p><p> X、Z方向的工作臺滑板及其組件重量(W1、W2)以及Z方向的軸向工作載荷主
51、要由導(dǎo)軌承擔(dān),而X方向絲杠主要承受X方向的軸向力F 。X方向絲杠所受的總軸向力F由兩部分組成:一是刀具所受的X方向軸向工作載荷;二是工作臺滑板及其組件重量(W1、W2)和Z方向的軸向載荷在導(dǎo)軌上產(chǎn)生的合成摩擦力兩部分組成:</p><p><b> F=+</b></p><p> 式中 F――絲杠所受的總軸向力 N ;</p><p>
52、 ――導(dǎo)軌與工作臺滑板之間的摩擦力 N ;</p><p> ――X方向的軸向工作載荷 N ;</p><p> ――Y方向軸向工作載荷 N ;</p><p> μ――導(dǎo)軌與工作臺滑板之間的摩擦系數(shù),由于導(dǎo)軌與工作臺滑板處于邊界潤滑狀態(tài)(脂潤滑或油潤滑),可取μ=0.05~0.2 ;</p><p> W1――X方向工作臺滑板及其組
53、件重量 N;</p><p> W2――y方向工作臺滑板及組件重量 N ;</p><p> 將有關(guān)參數(shù)代入上述公式可得X方向絲杠所受的總軸向力F為:</p><p> 2、絲杠設(shè)計計算及選擇</p><p> 當(dāng)滾珠絲杠副承受軸向載荷時,滾珠和滾道型面間便會產(chǎn)生接觸應(yīng)力。對滾道型面上某一點而言,其應(yīng)力狀態(tài)是交變應(yīng)力。這種交變接觸應(yīng)力
54、作用下,經(jīng)過一定的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)后,就要使?jié)L珠和滾道型面產(chǎn)生疲勞點蝕現(xiàn)象,隨著麻點的擴大滾珠絲杠副就會出現(xiàn)振動和噪音,而使它失效,這是滾珠絲杠副的主要破壞形式。在設(shè)計滾珠絲杠副時,必須保證在一定的軸向工作載荷下,在回轉(zhuǎn)一百萬轉(zhuǎn)時,在它的滾道上由于受滾道的壓力而不至于出現(xiàn)點蝕現(xiàn)象,此時所能承受的軸向載荷,稱為這種滾珠絲杠副的最大(基本)額定動載荷Ca。</p><p> 設(shè)計在較高速度下長時間工作的滾珠絲杠副時,因
55、疲勞點蝕是其主要的破壞形式, 故應(yīng)按疲勞壽命選用,并采用與滾動軸承同樣的計算方法,首先從工作載荷F推算最大</p><p> 動載荷Ca,由《機械設(shè)計》可知</p><p><b> 或 </b></p><p> 式中 Ca—最大(
56、基本)額定動載荷(N),其值查附表5</p><p><b> ――計算額定動載荷</b></p><p> F—絲杠所受總的軸向工作載荷(N)</p><p> L10—基本額定壽命(以一百萬轉(zhuǎn)為一個單位)</p><p> L’――預(yù)期使用壽命(以一百萬轉(zhuǎn)為一個單位)</p><p>
57、 (1)、按額定靜載荷選擇:按≧F 的原則選擇絲杠:d0=16mm</p><p> (2)、按疲勞壽命選擇</p><p> =60×n×T/1000000=60×888.9×15000/1000000=800(百萬轉(zhuǎn))</p><p><b> (3) </b></p><
58、p> ?。ㄓ捕认禂?shù))由2表取1.0,(運轉(zhuǎn)系數(shù))由表3取1.2,</p><p> T 使用壽命由表4取為15000h</p><p> 由已知條件(1)、(2)、(3),查滾珠絲杠副的表5,根據(jù)導(dǎo)程L0=4mm 和>的原則,并參考同類型設(shè)備的實際情況,得出設(shè)計選用:外循環(huán)滾珠絲杠,公稱直徑d0=16,2.5圈×1列,Ca=6300N,鋼球直徑Dw(d b)=2.381
59、mm,ψ=4°33′,精度等級為E,基本導(dǎo)程極限偏差為±6μm,絲杠大徑表面粗糙度為Ra0.8 。</p><p> 由上述計算可知,應(yīng)選d0=16、基本導(dǎo)程L0=4mm、基本長度為40cm的滾珠絲杠。</p><p> 二.設(shè)計Z方向的滾珠絲杠螺母機構(gòu):</p><p> 1、Z方向絲杠受力分析:</p><p>
60、 X、Z方向的工作臺滑板及其組件重量(W1、W2)以及X方向的軸向工作載荷主要由導(dǎo)軌承擔(dān),而Z方向絲杠主要承受Z方向的軸向力F 。Z方向絲杠所受的總軸向力F由兩部分組成:一是刀具所受的Z方向軸向工作載荷;二是工作臺滑板及其組件重量(W1、W2)和X方向的軸向載荷在導(dǎo)軌上產(chǎn)生的合成摩擦力兩部分組成:</p><p><b> F=+</b></p><p> 式中
61、 F――絲杠所受的總軸向力 N ;</p><p> ――導(dǎo)軌與工作臺滑板之間的摩擦力 N ;</p><p> ――X方向的軸向工作載荷 N ;</p><p> ――Y方向軸向工作載荷 N ;</p><p> μ――導(dǎo)軌與工作臺滑板之間的摩擦系數(shù),由于導(dǎo)軌與工作臺滑板處于邊界潤滑狀態(tài)(脂潤滑或油潤滑),可取μ=0.05~0.2
62、;</p><p> W1――X方向工作臺滑板及其組件重量 N;</p><p> W2――y方向工作臺滑板及組件重量 N ;</p><p> 將有關(guān)參數(shù)代入上述公式可得X方向絲杠所受的總軸向力F為:</p><p> 2、絲杠設(shè)計計算及選擇</p><p> 當(dāng)滾珠絲杠副承受軸向載荷時,滾珠和滾道型面間便
63、會產(chǎn)生接觸應(yīng)力。對滾道型面上某一點而言,其應(yīng)力狀態(tài)是交變應(yīng)力。這種交變接觸應(yīng)力作用下,經(jīng)過一定的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)后,就要使?jié)L珠和滾道型面產(chǎn)生疲勞點蝕現(xiàn)象,隨著麻點的擴大滾珠絲杠副就會出現(xiàn)振動和噪音,而使它失效,這是滾珠絲杠副的主要破壞形式。在設(shè)計滾珠絲杠副時,必須保證在一定的軸向工作載荷下,在回轉(zhuǎn)一百萬轉(zhuǎn)時,在它的滾道上由于受滾道的壓力而不至于出現(xiàn)點蝕現(xiàn)象,此時所能承受的軸向載荷,稱為這種滾珠絲杠副的最大(基本)額定動載荷Ca。</p
64、><p> 設(shè)計在較高速度下長時間工作的滾珠絲杠副時,因疲勞點蝕是其主要的破壞形式, 故應(yīng)按疲勞壽命選用,并采用與滾動軸承同樣的計算方法,首先從工作載荷F推算最大</p><p> 動載荷Ca,由《機械設(shè)計》可知</p><p><b> 或 <
65、/b></p><p> 式中 Ca—最大(基本)額定動載荷(N),其值查附表5</p><p><b> ――計算額定動載荷</b></p><p> F—絲杠所受總的軸向工作載荷(N)</p><p> L10—基本額定壽命(以一百萬轉(zhuǎn)為一個單位)</p><p> L’――
66、預(yù)期使用壽命(以一百萬轉(zhuǎn)為一個單位)</p><p> ?。?)、按額定靜載荷選擇:按≧F 的原則選擇絲杠:d0=16mm</p><p> ?。?)、按疲勞壽命選擇</p><p> =60×n×T/1000000=60×600×15000/1000000=540(百萬轉(zhuǎn))</p><p><
67、b> (3) </b></p><p> ?。ㄓ捕认禂?shù))由2表取1.0,(運轉(zhuǎn)系數(shù))由表3取1.2,</p><p> T 使用壽命由表4取為15000h</p><p> 由已知條件(1)、(2)、(3),查滾珠絲杠副的表5,根據(jù)導(dǎo)程L0=6mm 和>的原則,并參考同類型設(shè)備的實際情況,得出設(shè)計選用:外循環(huán)滾珠絲杠,公稱直徑d0=20,2.
68、5圈×1列,Ca=13100N,鋼球直徑Dw(d b)=3.969mm,ψ=5°24′,精度等級為E,基本導(dǎo)程極限偏差為±6μm,絲杠大徑表面粗糙度為Ra0.8 。</p><p> 由上述計算可知,應(yīng)選d0=20、基本導(dǎo)程L0=6mm、基本長度為40cm的滾珠絲杠。</p><p> 第二章 步進電機驅(qū)動器實現(xiàn)第三象限直線PLC插補程序</p>
69、;<p><b> 設(shè)計和插補加工</b></p><p> 圖2-1為開環(huán)機電伺服系統(tǒng)微控制器信號流動原理框圖。開環(huán)系統(tǒng)是最簡單的進給系統(tǒng),這種系統(tǒng)的伺服驅(qū)動裝置主要是步進電機、電液脈沖馬達等。由數(shù)控系統(tǒng)送出的進給指令脈沖,經(jīng)驅(qū)動電路控制和功率放大后,驅(qū)動步進電機轉(zhuǎn)動,通過齒輪副與滾珠絲杠螺母副驅(qū)動執(zhí)行部件。這種系統(tǒng)不需要對實際位移和速度進行測量,更無需將所測得的實際位置
70、和速度反饋到系統(tǒng)的輸入端,于輸入的指令位置和速度進行比較,故稱之為開環(huán)系統(tǒng)。系統(tǒng)的位移精度主要決定于步進電機的角位移精度、齒輪絲杠等傳動元件的導(dǎo)程或節(jié)距精度以及系統(tǒng)的摩擦阻尼特性。此類系統(tǒng)的位移精度較低,其定位精度一般可達±0.02 mm。如果采取螺距誤差補償和傳動間隙補償?shù)却胧?,定位精度可提高?#177;0. 0l mm。此外,由于步進電機性能的限制,開環(huán)進給系統(tǒng)的進給速度也受到限制,在脈沖當(dāng)量為0.0lmm時,一般不超過
71、5m/min。開環(huán)進給系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)較簡單,調(diào)試、維修、使用都很方便,工作可靠,成本低廉。在一般要求精度不太高的機床上曾得到廣泛應(yīng)用。</p><p> 圖2-1 一個進給方向開環(huán)控制示意圖</p><p> 2.1 PLC控制步進電機時電器接線圖設(shè)計</p><p><b> 圖形接線圖:</b></p><p>
72、 圖2-2 PLC驅(qū)動步進電機接線圖</p><p> 2.2 三菱PLC控制插補程序設(shè)計</p><p> 2.2.1 逐點比較法直線插補 </p><p> 根據(jù)已學(xué)的知識可知,偏差計算是逐點比較法關(guān)鍵的一步,下面以第一象限直線導(dǎo)出偏差的計算公式。</p><p> 如圖所示,假定直線OA的起點為坐標(biāo)原點,終點A的坐標(biāo)為,P為
73、加工點,如P點正好處于OA的直線上那么下式 成立;即 。 </p><p> 圖2-3第三相限直線插補示意圖</p><p> 若任意點P在直線OA的上方(嚴(yán)格地說在直線OA與y軸所成的夾角區(qū)域內(nèi)),那么有下述關(guān)系成立: ;即</p><p> 若任意點P在直線OA的下方(嚴(yán)格地說在直線OA與x軸所成的夾角區(qū)域內(nèi)),那么有下述關(guān)系成立;亦即</p>
74、;<p> 由此可以得偏差判別函數(shù)為</p><p> 當(dāng)時,點P落在直線上</p><p> 當(dāng)時,點P落在直線上方; </p><p> 當(dāng)時,點P落在直線下方;</p><p> 若時,則向+x軸發(fā)一個脈沖,刀具從點向x方向前進一步,到達新加工點P,,因此新加工點P)的偏差值為:</p><p
75、><b> (2-1)</b></p><p> 如果在某一時刻,加工點P(xi,yi)的,則向y軸發(fā)出一個進給脈沖,刀具從這一點向y方向前進一步,新加工點P(,)的偏差值為:</p><p> 即 </p><p><b> ?。?-2)</b></p><p>
76、根據(jù)5-1和5-2可以看出,新加工點的偏差完全可以用前一加工點的偏差遞推出來。</p><p> 綜上所述,逐點比較的直線插補過程為每走一步要進行以下四個步驟,即判別、進給、運算、比較。</p><p> 判別。根據(jù)偏差值確定刀具的位置是在直線的上方(或線上),還是在直線的下方。</p><p> 進給。根據(jù)判別的結(jié)果,決定控制哪個坐標(biāo)(x或y)移動一步。&l
77、t;/p><p> 運算。計算刀具移動后的新偏差,提供給下一個判別依據(jù)。根據(jù)式(2-1)及式(2-2)來算新加工點的偏差,使運算大大簡化,但是每一新加工點的偏差是由前一點偏差推算出來的,并且一直推算下去,這樣就要知道開始加工時的那一點的偏差是多少。當(dāng)開始加工時,我們是以人工方式將刀具移到加工起點,既所謂的“對刀”,這一點當(dāng)然沒有偏差,所以開始加工點的。</p><p> 比較。在計算運算偏
78、差的同時,還要進行一次終點比較,以確定是否到達終點。若已經(jīng)到達,就不要再進行計算,并發(fā)出停機或轉(zhuǎn)換新程序的信號。</p><p> 根據(jù)式3-1 和3-2看出,新加工點的偏差完全可以用前一加工點的偏差遞推出來。</p><p> 綜上所述,逐點比較的直線插補過程為每走一步要進行以下四個步驟,即判別、進給、運算、比較。</p><p> ?。?)判別。根據(jù)偏差值確
79、定刀具的位置是在直線的上方(或線上),還是在直線的下方。</p><p> ?。?)進給。根據(jù)判別的結(jié)果,決定控制哪個坐標(biāo)(x或y)移動一步。</p><p> ?。?)運算。計算刀具移動后的新偏差,提供給下一個判別依據(jù)。根據(jù)式 (3-1) 及式 (3-2)來算新加工點的偏差,使運算大大簡化,但是每一新加工點的偏差是由前一點偏差Fi,i推算出來的,并且一直推算下去,這樣就要知道開始加工時的
80、那一點的偏差是多少。當(dāng)開始加工時,我們是以人工方式將刀具移到加工起點,既所謂的“對刀”,這一點當(dāng)然沒有偏差,所以開始加工點的Fi,i=0。</p><p> ?。?)比較。在計算運算偏差的同時,還要進行一次終點比較,以確定是否到達終點。若已經(jīng)到達,就不要再進行計算,并發(fā)出停機或轉(zhuǎn)換新程序的信號。</p><p> 逐點比較法第三象限插補程序流程圖如下:</p><p&
81、gt; 圖2-4 第三象限插補程序流程圖</p><p> 2.2.2 PLC程序設(shè)計</p><p> GX Developer簡介</p><p> 1.雙擊GX Developer圖標(biāo),打開MELSOFT系列編程軟件。</p><p><b> 新建工程</b></p><p>
82、<b> 3.編程頁面</b></p><p><b> 輸入程序</b></p><p> 5.檢查傳輸設(shè)置情況</p><p><b> 6.PLC寫入</b></p><p><b> 7.梯形圖邏輯測試</b></p>&l
83、t;p> 8.軟元件測試(①強制X000與X011閉合,②強制X000打開。)</p><p><b> 測試完畢</b></p><p> 程序調(diào)試結(jié)果:①強制X000與X011閉合,附初值②強制X000打開,使程序開始運行,按照流程圖開始進行插補運算。</p><p><b> 二.插補元件說明</b>&
84、lt;/p><p> 第三象限直線插補的PLC程序</p><p><b> 參考文獻</b></p><p> [1] 趙松年,張奇鵬. 機電一體化系統(tǒng)設(shè)計[M]. 北京:機械工業(yè)出版社,1996</p><p> [2] 汪木蘭. 數(shù)控原理與系統(tǒng)[M]. 北京:機械工業(yè)出版社,2004</p>&l
85、t;p> [3] 楊龍興. 機電一體化系統(tǒng)設(shè)計實驗指導(dǎo)書[Z].2009</p><p> [4] 楊龍興. 機械電子工程專業(yè)課程設(shè)計綜合訓(xùn)練指導(dǎo)書[Z].2007</p><p> [5] 濮良貴,紀(jì)明剛等. 機械設(shè)計[M].北京:高等教育出版社,2006</p><p> [6] 陸玉,何在州等. 機械設(shè)計課程設(shè)計[M].北京:
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