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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 目錄</b></p><p><b> 第一章 緒 論1</b></p><p> 1.1 合成氨在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的重要作用1</p><p> 1.2 合成氨生產(chǎn)方法的介紹1</p><p> 1.3 碳化塔在生產(chǎn)方法中的作用2</p>&l
2、t;p> 1.4 發(fā)展?fàn)顩r3</p><p> 第二章 殼體厚度計(jì)算4</p><p><b> 2.1 選材4</b></p><p> 2.1.1 筒體、封頭及支座的選材4</p><p> 2.1.2 換熱器選材4</p><p> 2.1.3 分布錐選材5&l
3、t;/p><p> 2.1.4 接管選材5</p><p> 2.1.5 除沫器選材5</p><p> 2.1.6 氣液分布板選材6</p><p> 2.1.7支承架選材6</p><p><b> 2.2 選型6</b></p><p> 2.2.1
4、筒體選型6</p><p> 2.2.2 封頭選型6</p><p> 2.2.3支座選型7</p><p> 2.2.4 換熱器選型7</p><p> 2.2.5 換熱管排列選型7</p><p> 2.2.6 人孔選型7</p><p> 2.2.7除沫器選型8&
5、lt;/p><p> 2.3 壁厚計(jì)算8</p><p> 2.3.1 工藝條件及參數(shù)確定8</p><p> 2.3.2 圓筒壁厚計(jì)算8</p><p> 2.3.3 封頭厚度計(jì)算9</p><p> 2.4 水壓試驗(yàn)應(yīng)力確定10</p><p> 2.4.1 圓筒應(yīng)力計(jì)算
6、10</p><p> 2.4.2 封頭應(yīng)力計(jì)算10</p><p> 2.5 應(yīng)力校核10</p><p> 2.5.1 圓筒應(yīng)力校核10</p><p> 2.5.2 封頭應(yīng)力校核11</p><p> 第三章 換熱器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)12</p><p> 3.1 管箱短節(jié)及
7、其壁厚的確定12</p><p> 3.1.1 管箱厚度及長(zhǎng)度的確定12</p><p> 3.1.2 筒體外伸短節(jié)厚度確定12</p><p> 3.1.3 冷卻管組封頭尺寸的確定12</p><p> 3.1.4 計(jì)算球冠形封頭厚度13</p><p> 3.2 換熱器管子尺寸確定13<
8、/p><p> 3.2.1 尺寸確定13</p><p> 3.2.2 管板厚度的確定13</p><p> 3.2.3 法蘭選擇19</p><p> 3.2.4 墊片選擇19</p><p> 3.2.5 支承架結(jié)構(gòu)尺寸的確定19</p><p> 3.2.6 換熱管的排列
9、19</p><p> 3.2.7 換熱管尺寸確定20</p><p> 3.2.8 碳化塔冷排數(shù)的確定20</p><p> 第四章 碳化塔構(gòu)件設(shè)計(jì)21</p><p> 4.1 汽液分布板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)21</p><p> 4.2 液體分布器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)21</p><p>
10、 4.3氣體分布板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22</p><p> 4.4 球形擋板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22</p><p> 4.5 分布錐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22</p><p> 4.6 角鋼圈及支承梁22</p><p> 4.7 人孔設(shè)計(jì)23</p><p> 4.7.1 法蘭選擇23</p><p>
11、 4.7.2 墊片選擇23</p><p> 4.8 碳化塔裙座設(shè)計(jì)24</p><p> 4.8.1 裙座筒體壁厚的確定24</p><p> 4.8.2 裙座與塔體封頭的連接24</p><p> 4.8.3 地腳螺栓座計(jì)算24</p><p> 4.9 檢查孔設(shè)計(jì)27</p>
12、<p> 4.10 通道管設(shè)計(jì)27</p><p> 4.11 法蘭匯總表28</p><p> 第五章 碳化塔各項(xiàng)質(zhì)量計(jì)算29</p><p> 5.1 容器殼體質(zhì)量29</p><p> 5.2 碳化塔內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量30</p><p> 5.2.1 角鋼圈質(zhì)量30</p>
13、;<p> 5.2.2 球形擋板質(zhì)量30</p><p> 5.2.3 分布錐質(zhì)量30</p><p> 5.3 碳化塔內(nèi)各塔板質(zhì)量30</p><p> 5.4 容器外部附件質(zhì)量31</p><p> 5.4.1 人孔質(zhì)量31</p><p> 5.4.2 碳化塔冷排殼程短節(jié)質(zhì)量
14、31</p><p> 5.4.3 塔體接管及接管法蘭質(zhì)量31</p><p> 5.4.4 碳化塔冷排質(zhì)量32</p><p> 5.5.5 其它附加件質(zhì)量32</p><p> 第六章 碳化塔載荷校核33</p><p> 6.1 塔的自振周期計(jì)算33</p><p>
15、 6.2 風(fēng)載荷計(jì)算33</p><p> 6.2.1 水平風(fēng)力計(jì)算33</p><p> 6.2.2 各參數(shù)確定33</p><p> 6.2.3 風(fēng)彎矩的計(jì)算34</p><p> 6.3 地震載荷的計(jì)算34</p><p> 6.4 地震彎矩的計(jì)算35</p><p>
16、; 6.5 最大彎矩的計(jì)算36</p><p> 6.6 圓筒穩(wěn)定校核36</p><p> 6.7 圓筒拉應(yīng)力校核36</p><p> 6.8 塔器壓力試驗(yàn)時(shí)的應(yīng)力校核37</p><p> 6.9 應(yīng)力校核37</p><p> 6.10 裙座的校核38</p><p&
17、gt; 6.10.1 裙座殼底截面組合應(yīng)力校核38</p><p> 6.10.2 裙座與塔殼對(duì)接焊縫校核38</p><p><b> 結(jié)論40</b></p><p><b> 參考文獻(xiàn)41</b></p><p><b> 謝辭42</b></p
18、><p><b> 符號(hào)說明</b></p><p> Di—圓筒或球殼內(nèi)直徑,mm</p><p> Do—圓筒或球殼外直徑,mm</p><p> Pc—計(jì)算壓力,MPa</p><p> C—厚度附加量,mm</p><p> C1—厚度附偏差,mm</
19、p><p> C2—腐蝕裕量,mm</p><p> δ—圓筒或球殼的計(jì)算厚度,mm</p><p> δe—圓筒或球殼的有效厚度,mm</p><p> δn—圓筒或球殼的名義厚度,mm</p><p> σt—設(shè)計(jì)溫度下圓筒或球殼的計(jì)算應(yīng)力,MPa</p><p> φ—焊縫系數(shù),局
20、部無損探傷,φ=0.85 </p><p> [Pw]—圓筒或球殼的最大允許工作壓力,MPa </p><p> [σ]t—設(shè)計(jì)溫度下材料的許用壓力,MPa</p><p> a—一根換熱管管壁金屬的橫截面積, mm2</p><p> DG—墊片壓緊力作用中心圓直徑,mm</p><p> d—換熱管外徑
21、,mm</p><p> l—換熱管與管板脹接長(zhǎng)度或焊腳高度,mm</p><p> At—管板布管區(qū)面積,三角形At =1.732ns2 + Ad</p><p> S—換熱管中心距,mm</p><p> Sn—隔板槽相鄰兩管中心距,mm</p><p> nˊ—隔板槽一側(cè)的排管根數(shù)</p>
22、<p><b> n—U形管根數(shù) </b></p><p> Do—管板布管區(qū)當(dāng)量直徑,mm</p><p> Ps—?dú)こ淘O(shè)計(jì)壓力, MPa</p><p> Pt—管程設(shè)計(jì)壓力, MPa</p><p> δe—圓筒有效厚度, mm</p><p> δeH—封頭有效厚
23、度, mm</p><p> δes—裙座有效厚度, mm</p><p> σs—室溫下殼體材料的屈服點(diǎn),MPa</p><p> [σ]t—設(shè)計(jì)溫度下殼體材料的許用應(yīng)力,MPa</p><p> [σ]ts—設(shè)計(jì)溫度下裙座材料的許用應(yīng)力,MPa</p><p> At—管板布管區(qū)面積,三角形At = 1
24、.732ns2 +Ad, mm2</p><p> Adt—布管區(qū)范圍內(nèi)能被換熱管支撐的面積, mm2</p><p> Dt—管板布管區(qū)當(dāng)量直徑, mm</p><p> Pt—布管區(qū)當(dāng)量直徑Dt與直徑2R之比,R=Di/2</p><p> bf—法蘭寬度, mm </p><p> δf—?dú)んw法蘭厚度,
25、 mm</p><p> D—管板開孔前的抗彎剛度</p><p> Ep—管板材料的彈性模量,MPa </p><p><b> ν—管板材料泊松比</b></p><p> Kfˊ—?dú)こ虉A筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù), MPa</p><p>
26、 Efˊ—對(duì)于f型連接方式,指Efˊ=2.1×105 MPa</p><p> wˊ—系數(shù),按δs/Di和δf/Di計(jì)算</p><p> δs—?dú)こ虉A筒厚度,mm</p><p> Es—對(duì)于f型,指殼程圓筒材料的彈性模量,Es=2.1×105 MPa</p><p> Kfˊˊ—管箱圓筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù),
27、MPa</p><p> Efˊˊ—對(duì)f型,按管板材料, Efˊˊ=2.1×105 MPa</p><p> Eh—對(duì)f型,管箱圓筒材料Eh=2.1×105 MPa</p><p> wˊˊ—系數(shù),按δs/Di和δf/Di計(jì)算</p><p> δh—管箱圓筒厚度,mm</p><p>
28、Kf—板邊緣旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)</p><p> Kf—旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù)</p><p> Kf0—無量綱參數(shù),f型 </p><p> εR—管板邊緣法蘭力矩折減系數(shù)</p><p> εT—需要的螺栓總截面積, mm2</p><p> Am—預(yù)緊狀態(tài)下,需要的最小螺栓總截面積, mm2</p>
29、<p> Aa—操作狀態(tài)下,需要的螺栓總截面積, mm2</p><p> Ap—預(yù)緊狀態(tài)下,需要的最小螺栓載荷,N</p><p> b—墊片有效密封寬度,mm</p><p><b> y—墊片比壓力</b></p><p><b> m—墊片系數(shù)</b></p>
30、;<p> [δ]b—常溫下螺栓材料的許用應(yīng)力,MPa</p><p> Ap—操作狀態(tài)下需要的最小螺栓面積, mm2</p><p> Wp—操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷,N</p><p> LG—螺栓中心至作用位置處的徑向距離</p><p> FD—作用在法蘭環(huán)內(nèi)側(cè)封頭壓力載荷引起的軸向分力,N</p&g
31、t;<p> FT—總軸向力與內(nèi)徑截面上的流體壓力引起的軸向力之差,N</p><p> F—流體壓力引起的總軸向力,N</p><p> FG—窄面法蘭墊片壓緊力,N</p><p> Ab—實(shí)際螺栓面積應(yīng)不小于需要的螺栓面積, mm2</p><p> LD—螺栓中心至法蘭環(huán)內(nèi)側(cè)的徑向距離</p>&
32、lt;p> LT—螺栓中心至作用位置的徑向距離</p><p> Ab—基礎(chǔ)環(huán)面積 Ab=0.785(Dab2-Dib2),mm2</p><p> Asb—圓筒形裙座底部截面積Asb=3.14Disσs , mm2</p><p> B—系數(shù),按[1]1.7.5確定,MPa
33、 </p><p> b—基礎(chǔ)環(huán)外伸寬度b=(Dob-Dos),mm </p><p> Cz—結(jié)構(gòu)綜合影響系數(shù) </p><p> Di—容器內(nèi)直徑,mm
34、</p><p> Dib—基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)直徑,mm </p><p> Dis—裙座底部截面內(nèi)直徑,mm</p><p> Dob—基礎(chǔ)環(huán)外直徑,mm</p><p> Dos—裙座底部截面的外直徑,mm</p><p><b>
35、 H—容器高度,mm</b></p><p> E—設(shè)計(jì)溫度下材料的彈性模量,MPa</p><p> Hi—容器頂部至第i段底部截面的距離,mm</p><p> hi—容器第i段集中質(zhì)量距地面的高度,mm</p><p> hk—計(jì)算截面I-I以上集中質(zhì)量mk距地面高度,mm</p><p>
36、 MEI-I—容器的計(jì)算截面I-I 的地震彎矩,N·m</p><p> MEO-O—容器底部O-O截面的地震彎矩,N·m</p><p> MmaxI-I—容器計(jì)算截面I-I的最大彎矩,N·m</p><p> MmaxO-O—容器底部O-O截面的最大彎矩,N·m</p><p> MwI-
37、I—容器計(jì)算截面I-I的風(fēng)彎矩,N·m</p><p> MwO-O—容器底部截面O-O的風(fēng)彎矩,N·m</p><p> m—容器第i段的操作質(zhì)量,kg</p><p> mmax—容器的最大質(zhì)量,kg</p><p> mmin—容器的最小質(zhì)量,kg</p><p> mo—容器的操作
38、質(zhì)量,kg</p><p> mI-I—計(jì)算截面I-I以上操作時(shí)和非操作質(zhì)量,kg</p><p> P—設(shè)計(jì)風(fēng)壓,MPa</p><p><b> P—風(fēng)載荷,N</b></p><p> Ti—容器第i振型的自振周期,s</p><p> T1—容器的基本自振周期,s</p&g
39、t;<p> Zb—基礎(chǔ)環(huán)的抗彎截面系數(shù),mm3</p><p> Zsb—圓筒形或圓錐形裙座底部截面系數(shù),mm3</p><p> σb—基礎(chǔ)環(huán)厚度,mm</p><p> q—換熱管與管板連接的拉脫力,MPa</p><p> σ—管板計(jì)算厚度,mm</p><p> σt—換熱管管壁厚度
40、,mm</p><p> μ—管板強(qiáng)度削弱系數(shù),一般μ=0.4</p><p> δt—換熱管軸向應(yīng)力,MPa</p><p> [σ]rt—設(shè)計(jì)溫度下管板材料的許用應(yīng)力,MPa</p><p> [σ]tt—設(shè)計(jì)溫度下?lián)Q熱管材料的許用應(yīng)力,MPa</p><p><b> 第一章 緒 論</
41、b></p><p> 1.1 合成氨在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的重要作用</p><p> 合成氨是重要的無機(jī)化工產(chǎn)品之一,在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中占有重要地位。農(nóng)業(yè)上使用的氮肥,除氨水外,諸如尿素、硝酸銨、磷酸銨、氯化銨以及各種含氮復(fù)合肥都是以氨為原料生產(chǎn)的。合成氨是大宗化工產(chǎn)品之一,世界每年合成氨產(chǎn)量已達(dá)到1億噸以上,其中約有80%的氨用來生產(chǎn)化學(xué)肥料,20%作為其它化工產(chǎn)品的原料。合成氨指由氮和氫
42、在高溫高壓和催化劑存在下直接合成的氨。別名氨氣,分子式為NH3。世界上的氨除少量從焦?fàn)t氣中回收外,絕大部分是合成的氨。合成氨主要用于制造氮肥和復(fù)合肥料。氨作為工業(yè)原料和氨化飼料,用量約占世界產(chǎn)量的12%。硝酸、各種含氮的無機(jī)鹽及有機(jī)中間體、磺胺藥、聚氨酯、聚酰胺纖維和丁腈橡膠等都需直接以氨為原料生產(chǎn)。</p><p> 1.2 合成氨生產(chǎn)方法的介紹</p><p> 德國(guó)化學(xué)家哈伯從1
43、902年開始研究由氮?dú)夂蜌錃庵苯雍铣砂?。?908年申請(qǐng)專利,即“循環(huán)法”,在此基礎(chǔ)上,他繼續(xù)研究,于1909年改進(jìn)了合成,氨的含量達(dá)到6%以上。這是目前工業(yè)普遍采用的直接合成法。反應(yīng)過程中為解決氫氣和氮?dú)夂铣赊D(zhuǎn)化率低的問題,將氨產(chǎn)品從合成反應(yīng)后的氣體中分離出來,未反應(yīng)氣和新鮮氫氮?dú)饣旌现匦聟⑴c合成反應(yīng)。</p><p> 合成氨的主要原料可分為固體原料、液體原料和氣體原料。經(jīng)過近百年的發(fā)展,合成氨技術(shù)趨于成熟
44、,形成了一大批各有特色的工藝流程,但都是由三個(gè)基本部分組成,即原料氣制備過程、凈化過程以及氨合成過程。 </p><p> (1)原料氣制備 將煤和天然氣等原料制成含氫和氮的粗原料氣。對(duì)于固體原料煤和焦炭,通常采用氣化的方法制取合成氣;渣油可采用非催化部分氧化的方法獲得合成氣;對(duì)氣態(tài)烴類和石腦油,工業(yè)中利用二段蒸汽轉(zhuǎn)化法制取合成氣。 </p><p> ?。?)凈化 對(duì)粗原料氣
45、進(jìn)行凈化處理,除去氫氣和氮?dú)庖酝獾碾s質(zhì),主要包括變換過程、脫硫脫碳過程以及氣體精制過程。 </p><p> ?。?)氨合成 將純凈的氫、氮混合氣壓縮到高壓,在催化劑的作用下合成氨。氨的合成是提供液氨產(chǎn)品的工序,是整個(gè)合成氨生產(chǎn)過程的核心部分。氨合成反應(yīng)在較高壓力和催化劑存在的條件下進(jìn)行,由于反應(yīng)后氣體中氨含量不高,故采用未反應(yīng)氫氮?dú)庋h(huán)的流程。</p><p> 合成氨具體工藝流程圖
46、如下:</p><p><b> 蒸汽 煤 空氣</b></p><p> 圖1-1 合成氨工藝流程圖</p><p> 1.3 碳化塔在生產(chǎn)方法中的作用 </p><p> 碳化塔由塔體、封頭、溶液入口、冷卻水箱、進(jìn)氣口、排氣口及出料口構(gòu)成,是合成氨廠碳化工段的主要設(shè)備。碳化塔是合成氨廠的心臟,直接影響
47、各項(xiàng)性能指標(biāo)的完成、消耗的高低、質(zhì)量的優(yōu)劣、生產(chǎn)能力的大小、甚至是投資的高低。碳化塔內(nèi)除塔盤、汽液分布板、除沫裝置與其他的塔設(shè)備有相同的結(jié)構(gòu)外,還有使反應(yīng)順利進(jìn)行的冷卻裝置等結(jié)構(gòu),是合成碳酸氫氨的反應(yīng)器,為Ⅱ類壓力容器。在碳化塔內(nèi)進(jìn)行著二氧化碳的吸收、碳化反應(yīng)、碳酸氫銨結(jié)晶等過程,塔內(nèi)同時(shí)存在著氣體、液體、固體。含有氮?dú)?、氫氣和二氧化碳的變換氣進(jìn)入碳化塔后,二氧化碳與氨水反應(yīng)生成碳酸氫氨。典型的生產(chǎn)碳酸氫氨小型氮肥廠以無煙煤為原料,先制
48、取半水煤氣,后經(jīng)脫除硫化氫后,進(jìn)入加壓變換反應(yīng)系統(tǒng),得到的氮?dú)錃夂投趸蓟旌蠚怏w進(jìn)入碳化塔,在碳化塔內(nèi)二氧化碳與濃度為17%左右的氨水反應(yīng),生成碳酸氫氨結(jié)晶經(jīng)離心機(jī)分離,即得到碳酸氫氨產(chǎn)品。</p><p><b> 1.4 發(fā)展?fàn)顩r</b></p><p> 解放前我國(guó)只有兩家規(guī)模不大的合成氨廠,解放后合成氨工業(yè)有了迅速發(fā)展。1949年全國(guó)氮肥產(chǎn)量?jī)H0.6萬噸
49、,而1982年達(dá)到1021.9萬噸,成為世界上產(chǎn)量最高的國(guó)家之一。近幾年來,我國(guó)引進(jìn)了一批年產(chǎn)30萬噸氮肥的大型化肥廠設(shè)備。我國(guó)自行設(shè)計(jì)和建造的上海吳涇化工廠也是年產(chǎn)30萬噸氮肥的大型化肥廠。這些化肥廠以天然氣、石油、煉油氣等為原料,生產(chǎn)中能量損耗低、產(chǎn)量高,技術(shù)和設(shè)備都很先進(jìn)。由于石油價(jià)格的飛漲和深加工技術(shù)的進(jìn)步,以“天然氣、輕油、重油、煤”作為合成氨原料結(jié)構(gòu)、并以天然氣為主體的格局有了很大的變化,絕大多數(shù)目前已經(jīng)停車或進(jìn)行以結(jié)構(gòu)調(diào)整
50、為核心內(nèi)容的技術(shù)改造。我國(guó)目前的合成氨產(chǎn)量已躍居世界第一位,現(xiàn)已掌握了以焦炭、無煙煤、焦?fàn)t氣、天然氣及油田伴生氣和液態(tài)烴多種原料生產(chǎn)合成氨的技術(shù)。目前合成氨在與國(guó)際接軌后,今后發(fā)展重點(diǎn)是調(diào)整原料和產(chǎn)品結(jié)構(gòu),進(jìn)一步改善經(jīng)濟(jì)性。根據(jù)合成氨技術(shù)發(fā)展的情況分析,估計(jì)未來合成氨的基本生產(chǎn)原理將不會(huì)出現(xiàn)原則性的改變,其技術(shù)發(fā)展將會(huì)繼續(xù)緊密圍繞“降低生產(chǎn)成本、提高運(yùn)行周期,改善經(jīng)濟(jì)性”的基本目標(biāo),進(jìn)一步集中在“大型化、低能耗、結(jié)構(gòu)調(diào)整、清潔生產(chǎn)、長(zhǎng)周
51、期運(yùn)行”等方面進(jìn)行</p><p> 第二章 殼體厚度計(jì)算</p><p><b> 2.1 選材</b></p><p> 2.1.1 筒體、封頭及支座的選材</p><p> 根據(jù)壓力容器用鋼應(yīng)考慮的使用條件,碳化塔設(shè)計(jì)可選材料主要有Q245R和Q345R。</p><p> Q24
52、5R:在20鋼基礎(chǔ)上發(fā)展起來的,主要是對(duì)硫、磷等有害元素的控制更加嚴(yán)格,對(duì)鋼材的表面質(zhì)量和內(nèi)部缺陷控制的要求也較高。碳素鋼強(qiáng)度較低,塑性和可焊性較好,價(jià)格低廉,常用在中低壓容器制造,也用于支座、墊板等零部件的材料。</p><p> Q345R:屬于低合金鋼,是在碳素鋼基礎(chǔ)上加入少量合金元素的合金鋼。在熱軋或熱處理狀態(tài)下除具有高強(qiáng)度外,還具有優(yōu)良的韌性、焊接性能、成型性能和耐腐蝕性能。</p>&
53、lt;p> 低合金鋼可以減小容器厚度,減輕重量,節(jié)約材料,而且能解決大型壓力容器在制造、檢測(cè)、運(yùn)輸、安裝中因厚度太大所帶來的種種困難。一般情況下,相同規(guī)格的碳素鋼價(jià)格低于低合金鋼,正常選材應(yīng)選用經(jīng)濟(jì)和理性更好的碳素鋼,但由于本設(shè)計(jì)中的介質(zhì)是碳化氨水,有很強(qiáng)的腐蝕性,從使用壽命和抗腐蝕性方面考慮應(yīng)選用價(jià)格高一些的合金鋼。</p><p> 從以上對(duì)比以及碳化塔的使用工藝條件,工作介質(zhì)的毒性腐蝕性、材料的焊
54、接性能、冷熱加工性能及容器的結(jié)構(gòu),綜合考慮容器的制造工藝及經(jīng)濟(jì)性能,筒體、封頭及支座的材料選用Q345R。</p><p> 2.1.2 換熱器選材</p><p> 2.1.2.1 管箱選材</p><p> 根據(jù)使用工藝條件,工作介質(zhì)的毒性腐蝕性、材料的焊接性能、冷熱加工性能及容器的結(jié)構(gòu),綜合考慮容器的制造工藝及經(jīng)濟(jì)性能,管箱的材料選用Q345R。<
55、/p><p> 2.1.2.2 換熱管選材</p><p> 常用的材料有碳素鋼、低合金鋼、不銹鋼、銅、鋁合金、銅鎳合金、鈦等。此外還有一些非金屬材料,如石墨、陶瓷、聚四氟乙烯等。設(shè)計(jì)時(shí)根據(jù)工作壓力、溫度和介質(zhì)腐蝕性等選用合適材料。對(duì)于碳化塔中的換熱管來說要求數(shù)量不多,質(zhì)量較輕有較高的傳熱系數(shù),綜上所述選擇LF3 型鋁合金板。</p><p> 2.1.2.3 管
56、板選材</p><p> 管板一般選用鍛件材料,鍛件在石油化工設(shè)備中有著廣泛的應(yīng)用。如球形儲(chǔ)罐的人孔、法蘭,換熱器所需的各種管板、對(duì)焊法蘭催化裂化反應(yīng)器的整鍛筒體,加氫反應(yīng)器所用的筒節(jié),化肥設(shè)備所需的頂蓋、底蓋、封頭等均是鍛件。目前常用的鍛件主要是16Mn鋼鍛件。</p><p> 綜上所述,管板材料選用16Mn鋼鍛件。</p><p> 2.1.3 分布錐選
57、材</p><p> 分布錐一般選用高合金鋼材料,0Cr18Ni10Ti用于制造深沖成型零件,輸酸管道,儲(chǔ)罐和儲(chǔ)酸容器等,也可用作鉻鎳不銹鋼和鉻不銹鋼焊條,低溫環(huán)境下的部件及輸酸管道、容器等,且具有較好的耐腐蝕性能。</p><p> 綜上所述,分布錐材料選用0Cr18Ni10Ti。</p><p> 2.1.4 接管選材</p><p&g
58、t; 接管一般也選用優(yōu)質(zhì)碳素鋼材料,20鋼常用于制造各種低中壓鍋爐、過熱蒸汽管、沸水管、水冷壁管及機(jī)車鍋爐用過熱蒸汽管、大煙管、小煙管和拱磚管等。有很高的持久強(qiáng)度、抗氧化性能,不但有良好的組織穩(wěn)定性,且有較好的耐腐蝕性能。</p><p> 綜上所述,接管選用碳素鋼材料20鋼。</p><p> 2.1.5 除沫器選材</p><p> 除沫裝置一般選用低合
59、金鋼,低合金鋼可以減小容器厚度,減輕重量,節(jié)約材料。 Q345R屬于低合金鋼,是在碳素鋼基礎(chǔ)上加入少量合金元素的合金鋼。除具有高強(qiáng)度外,還具有優(yōu)良的韌性、焊接性能、成型性能和耐腐蝕性能。</p><p> 綜上所述,選用Q345R。</p><p> 2.1.6 氣液分布板選材</p><p> 常用的材料有碳素鋼及低合金鋼,兩者相比低合金鋼可以減小容器厚度,
60、減輕重量,節(jié)約材料,而且能解決大型壓力容器在制造、檢測(cè)、運(yùn)輸、安裝中因厚度太大所帶來的種種困難,且低合金鋼的耐腐蝕性更強(qiáng),本設(shè)計(jì)中介質(zhì)是碳化氨水,其有較強(qiáng)的腐蝕性。</p><p> 綜上所述,選用低合金鋼Q235-AF。</p><p> 2.1.7支承架選材</p><p> 在各冷卻管組中采用支承架,既起到支承作用,又起到折流作用。支承架主要有支承板、連
61、接板和圓鋼組成。支承板材料選擇聚氯乙烯,通過連接板與圓鋼連接,連接板材料選用Q235-B。</p><p><b> 2.2 選型</b></p><p><b> 2.2.1筒體選型</b></p><p> 根據(jù)工藝條件選用圓柱形筒體。</p><p> 2.2.2 封頭選型</p
62、><p> ?。?)半球形封頭: 從受力分析來看,球形封頭是最理想結(jié)構(gòu)形式。但缺點(diǎn)是深度大,直徑小時(shí),整體沖壓困難。半球形封頭常用在高壓容器上。</p><p> ?。?)橢圓形封頭: 由半個(gè)橢球面和短圓筒組成,直邊段的作用是避免封頭和圓筒的連續(xù)焊縫處出現(xiàn)徑向半徑突變,以改善焊縫受力狀況。由于封頭的橢球部分經(jīng)線曲率變化平滑連續(xù),故應(yīng)力分布比較均勻,且橢圓形封頭較半球形封頭小得多,易于沖壓成型,
63、是目前中、低壓容器中應(yīng)用較多的封頭之一。</p><p> (3)碟形封頭: 是以不連續(xù)曲面,在經(jīng)線曲率半徑的兩個(gè)曲面連接處,由于曲率的較大變化而存在著較大的邊緣彎曲應(yīng)力。該邊緣彎曲應(yīng)力與薄膜應(yīng)力疊加,使該部位的應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于其他部位,故受力狀況不佳。</p><p> (4)錐殼封頭: 由于結(jié)構(gòu)不連續(xù)導(dǎo)致應(yīng)力分布不理想。</p><p> 綜上所述封頭應(yīng)選用,
64、橢圓形封頭。</p><p><b> 2.2.3支座選型</b></p><p> 耳式支座: 又稱懸掛式支座,廣泛用于反應(yīng)釜及立式換熱器等直立設(shè)備上。</p><p> 腿式支座: 簡(jiǎn)稱支腿,多用于高度較小的中小型容器中。</p><p> 支承式式支座: 用于高度不大,安裝位置距基礎(chǔ)面較近的立式容器。<
65、;/p><p> 裙式支座: 用于比較高大的立式容器,特別是塔器。</p><p> 綜上所述支座應(yīng)選用,裙式支座。</p><p> 2.2.4 換熱器選型</p><p> 換熱器主要有浮頭式換熱器、固定管板式換熱器、U形管板換熱器、板式換熱器等。U形管板換熱器結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單、價(jià)格便宜,承載能力較強(qiáng),且其內(nèi)部換熱管排布較少,根據(jù)管程、殼
66、程壓力按照GB151-1999進(jìn)行設(shè)計(jì),綜合考慮選取U型管換熱器作為冷卻管組設(shè)計(jì)。</p><p> 綜上所述,選用U型管換熱器。</p><p> 2.2.5 換熱管排列選型</p><p> 換熱管在管板上的排列形式主要有正三角形、正方形和轉(zhuǎn)角正三角形、轉(zhuǎn)角正方形。正三角形排列形式可以在同樣的管板面積上排列最多的管數(shù),用得最為普遍。</p>
67、<p> 綜上所述,換熱管排列形式選用正三角形。</p><p> 2.2.6 人孔選型</p><p> 人孔是用來檢查、裝拆和洗滌容器內(nèi)部的裝置,對(duì)于直徑大于1000mm的容器就應(yīng)該設(shè)置人孔。常見的人孔有圓形和橢圓形兩種為使操作人能自由出入,圓形人孔的直徑至少應(yīng)為400mm,橢圓形人孔尺寸一般為350mm×450mm。</p><p>
68、 綜上所述,采用圓形人孔,開孔直徑為600mm。</p><p> 2.2.7除沫器選型</p><p> 除沫器用于分離塔中氣體夾帶的液滴,以保證有傳質(zhì)效率,降低有價(jià)值的物料損失和改善塔后壓縮機(jī)的操作,降低含水量,延長(zhǎng)壓縮機(jī)的壽命,一般多在塔頂設(shè)置除沫器。可有效去除3--5um的霧滴,塔盤間若設(shè)置除沫器,不僅可保證塔盤的傳質(zhì)效率,還可以減小板間距。碳化塔塔頂?shù)某b置一般采用絲網(wǎng)除
69、沫器。</p><p> 綜上所述,選用絲網(wǎng)除沫器。</p><p><b> 2.3 壁厚計(jì)算</b></p><p> 2.3.1 工藝條件及參數(shù)確定</p><p> 表2-1 工藝參數(shù)性能表</p><p> 本設(shè)計(jì)采用雙面焊對(duì)接接頭和相當(dāng)于雙面焊的全熔透對(duì)接接頭,且為局部無損
70、檢測(cè),所以焊接接頭系數(shù)φ=0.85。</p><p> 根據(jù)壓力容器常用鋼板負(fù)偏差規(guī)定,即Q245R、Q345R、16MnDR等的負(fù)偏差均為0.3mm,所以C1為0.3mm。由于在無特殊腐蝕情況下,對(duì)于碳素鋼和低合金鋼,腐蝕余量不小于1mm,所以取C2為2mm。</p><p> 2.3.2 圓筒壁厚計(jì)算</p><p> 工作壓力: P1=0.8MPa&l
71、t;/p><p> 設(shè)計(jì)壓力:考慮到安全閥開啟動(dòng)作的滯后,容器不能及時(shí)泄壓,設(shè)計(jì)壓力通常取最高工作壓力的1.05~1.10倍。取P=1.05P1,所以P=0.84MPa</p><p> 計(jì)算壓力:通常情況下,計(jì)算壓力等于設(shè)計(jì)壓力加上液柱靜壓力。當(dāng)元件所承受的液柱靜壓力小于5%設(shè)計(jì)壓力時(shí),可忽略不計(jì)。</p><p> 液柱靜壓力P2=ρgh=916×9
72、.81×1.515×10-6=0.136MPa>5%×0.8=0.04MPa</p><p> 所以取PC=P+P2=0.84+0.136=0.98MPa</p><p> 表2-2 Q345R熱軋狀態(tài)下特性表</p><p> 根據(jù)公式σ=PcDi/(2[σ]tφ-Pc)計(jì)算筒體厚度:
73、 (2-1) </p><p> 公式適用范圍Pc≤0.4[σ]tφ </p><p> 0.4[σ]tφ=0.4×163×0.85=55.42>Pc </p><p> 由于筒體開孔較多,并為縱向和對(duì)角向排孔。據(jù)GB150-2011應(yīng)用
74、排孔削弱系數(shù)代替式中的焊縫系數(shù)調(diào)整所需厚度和最大允許工作壓力。據(jù)GB150-2011,當(dāng)縱向排孔與對(duì)角向排孔同時(shí)存在時(shí),由其中的圖8-8確定排孔削弱系數(shù)。由設(shè)計(jì)要求取 S1=1460mm。(S1的選取是按筒體內(nèi)構(gòu)件的設(shè)計(jì)后,選取具體數(shù)值而累加起來的)按比例繪制草圖,排列換熱器,則有:</p><p> S2=30.32/180×3.14×1460=772.44mm &l
75、t;/p><p> S3=[(S1/2)²+S2²]¼=1062.81mm</p><p> 查[1]圖8-8得V2 =0.476以V2代替φ即:</p><p> σ=PcDi/(2[σ]tV2-Pc)=23.07mm (2-2)
76、 </p><p> 設(shè)計(jì)厚度σd=σ+C2=19.07+2=25.07mm (2-3)</p><p> 名義厚度σn=σd+C1=21.07+0.3=25.37mm (2-4) </p><
77、p> 圓整后取名義厚度σn=26mm</p><p> 有效厚度σe=26-2-0.3=23.7mm </p><p> 2.3.3 封頭厚度計(jì)算</p><p> 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭計(jì)算公式σ=PcDi/(2[σ]tφ-0.5Pc)得: (2-5)<
78、/p><p> σ=0.98×3000/(2×163×0.85-0.5×0.98)= 10.63mm </p><p> 設(shè)計(jì)厚度σd=σ+C2=10.63+2=12.63mm</p><p> 名義厚度σn=σd+C1=12.63+0.3=12.93mm </p><p> 考慮到整體補(bǔ)強(qiáng),取封頭
79、的厚度與筒體厚度一致,即σn=26mm</p><p> 有效厚度σe=26-2-0.3=23.7mm</p><p> 2.4 水壓試驗(yàn)應(yīng)力確定</p><p> 2.4.1 圓筒應(yīng)力計(jì)算</p><p> 設(shè)計(jì)溫度下圓筒的計(jì)算應(yīng)力:</p><p> σt=Pc(Di+σe)/2σe =0.98(3000
80、+23.7)/2×23.7=75.12MPa (2-6)</p><p> 即σt<[σt]=163MPa,滿足要求。</p><p> 設(shè)計(jì)溫度下圓筒的最大允許工作壓力:</p><p> [Pw]=2σe[σ]tφ/(KDi+σe)=2×23.7×163×0.85/(3000+23.7)=
81、1.81MPa(2-7)</p><p> 即[Pw]>P1=0.8MPa,滿足要求。</p><p> 2.4.2 封頭應(yīng)力計(jì)算</p><p> 設(shè)計(jì)溫度下封頭的計(jì)算應(yīng)力:</p><p> σt=Pc(Di+σe)/σe =0.98(3000+23.7)/×23.7= 150.24MPa (
82、2-8)</p><p> 即σt<[σt]=163MPa,滿足要求。</p><p> 設(shè)計(jì)溫度下封頭的最大允許工作壓力:</p><p> [Pw]=2σe[σ]tφ/(KDi+0.5σe ) (2-9) </p><p&g
83、t; [Pw]=2×23.7×163×0.85/(3000+0.5×23.7)=1.814MPa</p><p> 即[Pw]>P1=0.8MPa,滿足要求。</p><p><b> 2.5 應(yīng)力校核</b></p><p> 2.5.1 圓筒應(yīng)力校核</p><p&g
84、t; 液壓試驗(yàn),對(duì)于內(nèi)壓容器試驗(yàn)壓力為:</p><p> PT=1.25P[σ]/[σ]t=1.25×0.8×163/163=1MPa (2-10)</p><p> 根據(jù)試驗(yàn)時(shí)圓筒的薄膜應(yīng)力有:</p><p> σT=PT(Di+σe/2σe=1×(3000+23.7)/2×
85、;23.7=76.6MPa (2-11) </p><p> 即0.9×σsφ=0.9×325=292.5>76.6MPa,合格。</p><p><b> 氣壓試驗(yàn):</b></p><p> PT=1.15P[σ]/[σ]t = 1.15×0.98×1=1.127MP
86、a (2-12)</p><p> 校驗(yàn)試驗(yàn)時(shí)圓筒的薄膜應(yīng)力σT</p><p> σT=1.127×(3000+23.7)/2×23.7=86.37MPa (2-13)</p><p> 0.8φσs=0.8×0.85×325 =221M
87、Pa</p><p> 即:σT<0.8σsφ,合格。</p><p> 2.5.2 封頭應(yīng)力校核</p><p><b> 液壓試驗(yàn):</b></p><p> σT=PT(Di+0.5σe)/2σe
88、 (2-14)</p><p> σT=1×(3000+0.5×23.7)/2×23.7=76.39MPa<0.9σsφ=248.63MPa,合格。</p><p><b> 氣壓試驗(yàn):</b></p><p> σT=PT(Di+0.5σe)/2
89、σe (2-15)</p><p> σT=1.127×(3000+0.5×23.7)/2×23.7=86.09MPa<0.8σsφ=221MPa,合格。</p><p> 根據(jù)上述計(jì)
90、算結(jié)果封頭尺寸確定如下表:</p><p> 表2-3 封頭參數(shù)特性表</p><p> 第三章 換熱器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)</p><p> 根據(jù)使用的工藝條件及材料的使用性能可知Q345R鋼板性能,允許容器設(shè)計(jì)壓p≤1.0MPa,鋼板使用溫度0~350℃。Q345R的性能指標(biāo)及參數(shù)如下表:</p><p> 表3-1 Q345R熱軋狀態(tài)
91、下特性表</p><p> 3.1 管箱短節(jié)及其壁厚的確定</p><p> 碳化塔內(nèi)的冷卻管組結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)按照GB151-1999進(jìn)行,采用U型管換熱器作為冷卻管組設(shè)計(jì)。</p><p> 根據(jù)換熱面積 F=700m2的要求及塔高的限制,選擇DN=500mm的換熱器。</p><p> 管程設(shè)計(jì)壓力為0.3MPa,殼程設(shè)計(jì)壓力為0.8M
92、Pa,其余參數(shù)的選取參照2.3.1。</p><p> 3.1.1 管箱厚度及長(zhǎng)度的確定</p><p> σ=PcDi/(2[σ]tφ-Pc)=0.3×500/(2×163×0.85-0.3)=5.4mm (3-1)</p><p> 由GB151-1999及化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)知DN為400~700mm 的碳素
93、鋼和低合金鋼圓筒的最小厚度為8mm,故初選σn=8mm。</p><p> 3.1.2 筒體外伸短節(jié)厚度確定</p><p> 冷排公稱直徑DN=500mm。據(jù)工藝要求,材料選用同管箱為Q345R。</p><p><b> 外伸短節(jié)厚度計(jì)算:</b></p><p> σ= PcDi/(2[σ]tφ-Pc)=0
94、.8×500/(2×163×0.85-0.8)=12.3mm (3-2)</p><p> 由最小壁厚σmin=8mm 及綜合考慮整體補(bǔ)強(qiáng),取σn=18mm。</p><p> 3.1.3 冷卻管組封頭尺寸的確定</p><p> 根據(jù)工藝要求及GB150-2011選用無擇邊球冠形封頭,材料選用Q345R,采取和&
95、lt;/p><p> 外端法蘭焊接的形式,用作端封頭。封頭與圓筒連接的T形接頭必采用全焊透結(jié)構(gòu)。</p><p> 3.1.4 計(jì)算球冠形封頭厚度</p><p> 受內(nèi)壓球冠形封頭的計(jì)算厚度</p><p> σ=QPcDi/(2[σ]tφ-Pc)=3.68×0.3×500/(2×163×0.85
96、-0.3)=3.17mm (3-3)</p><p> Q-系數(shù),根據(jù)GB150-2011由7-5查取。</p><p> 取σd=3.17+2=5.17mm</p><p> 取σn=8mm 與管箱厚度一致。</p><p> 由[3]查得管箱封頭尺寸如下表:</p><p> 表3-2 管箱封頭特性
97、表</p><p> 3.2 換熱器管子尺寸確定</p><p> 根據(jù)GB151-1999選用LF3,傳熱系數(shù)好,且質(zhì)量低,其機(jī)械性能如下表:</p><p> 表3-3 LF3性能表</p><p> 3.2.1 尺寸確定</p><p> 采用小直徑管子時(shí),換熱器單位體積的換熱面積大一些,傳熱系數(shù)較高
98、,但制造麻煩,管子易結(jié)垢,不易清洗。本設(shè)計(jì)中換熱管采用正三角形排列,適用于殼程介質(zhì)清潔,且不需要進(jìn)行機(jī)械清洗的場(chǎng)合,綜合考慮,選用φ32×2.5的換熱管。</p><p> 3.2.2 管板厚度的確定</p><p> 3.2.2.1 選材及布管方式</p><p> 根據(jù)工藝條件及使用條件,選取管板兼作法蘭的形式。</p><p
99、> 管板材料為16Mn,管板厚度的計(jì)算,參照GB151-1999,采用多次試算法。</p><p> 布管方式:采用正三角形排列,中心距50,布34根管。</p><p> 管板與殼程圓筒、管箱圓筒之間以f型方式連接。</p><p> 3.2.2.2 計(jì)算 Ad、At、Dt、Pt </p><p> Ad=n`S(Sn-0.
100、866S) (3-4)</p><p> At=1.732nS²+Ad (3-5)</p><p> Ad—布管區(qū)范圍內(nèi),因設(shè)置隔板槽和拉桿結(jié)構(gòu),未能被換熱管支承的面積,mm²&
101、lt;/p><p> At-管板布管區(qū)面積,mm²</p><p> S—換熱管中心距,mm</p><p> Sn—隔板槽倆側(cè)相鄰管中心距,mm</p><p> n`—沿隔板槽一側(cè)的排管根數(shù)</p><p> Ad=10×50×(130-0.866×50)=43350&
102、lt;/p><p> At=1.732×34×50²+43350=190570mm²</p><p> 假設(shè)管板計(jì)算厚度δ=40mm則:</p><p> 計(jì)算管板抗彎剛度D和各項(xiàng)旋轉(zhuǎn)剛度系數(shù):</p><p> D=Epδ³/12(1-v²)</p><p&
103、gt; D—管板開孔前的抗彎剛度,N·mm</p><p> Ep—管板材料的彈性模量,MPa </p><p> v—管板材料的泊松比,v=0.3</p><p> D=2.01×100000×40³/12×(1-0.3²)=1.18×109</p><p>
104、Dt=(4At/∏)½代入,得Dt=433</p><p> Kf`=1/12[2Ef`bf/(Di+bf)(2δf`/Di³+w`Es]</p><p> Kf`—?dú)こ虉A筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù),MPa</p><p> bf—管板法蘭寬度,bf=1/2(Df-Di)=1/2(670-500)=85mm</p><p&g
105、t; Ef`—?dú)んw法蘭材料</p><p> δf`—?dú)んw法蘭厚度,mm</p><p> w`—系數(shù),按δs/δi=16/500=0.032和δf`/Di=38/500=0.076,查圖26得:</p><p> w`=0.006 &
106、lt;/p><p> Es—法蘭材料的彈性模量,MPa</p><p> Di—?dú)こ虉A筒和管箱圓筒內(nèi)直徑</p><p> Kf`=1/12[2×201000×85/(500+85)×(2×38/500³+0.006×201000]=134.69</p><p><b>
107、 Kf``=Kf`</b></p><p> Kf=Kf`+Kf``=134.69+134.69=269.38</p><p> Kf^=Di²DtKf/8D=500²×433×269.38/(8×1.18×109)=3.09</p><p> Kf^Kfº^—旋轉(zhuǎn)剛度無量剛參
108、數(shù)</p><p> Pt—布管當(dāng)量直徑與直徑之比ρt=433/500=0.866</p><p> Kfº^=Kf^Kf``/Kf=3.09×0.5=1.55</p><p> 由[2]圖19,圖20,圖21分別查取得Cc=0.136,Ce=-0.13,Cm=0.113。</p><p> 本設(shè)備不能保證殼體設(shè)計(jì)
109、壓力和管程壓力在任何情況下都能同時(shí)作用,所以不允許以殼程和管程壓力的壓力差進(jìn)行管板設(shè)計(jì),分別以殼程設(shè)計(jì)壓力Ps和以管程設(shè)計(jì)壓力Pt作用,計(jì)算管板中心處布管區(qū)周邊處和邊緣處的徑向應(yīng)力。 </p><p><b> Ps作用:</b></p><p> σr|r=0 =±CcPs(Di/δ)²/μ=±47.81</p>&l
110、t;p> σr|r=Rt =-[±CePs(Di/δ)²/μ]=±45.70 </p><p> σr|r=R =-[±CmPs(Di/δ)²=-(±23.84)</p><p><b> Pt作用:</b></p><p> σr|r=0 =±0.136
111、215;(-0.3)×(500/40)²=-(±15.94) </p><p> σr|r=Rt =±0.13/0.4×(-0.3)×(500/40)²=-(±15.23)</p><p> σr|r=R =±3/2×0.113×0.9×0.3
112、215;(500/40)²=7.15 </p><p><b> Ps_Pt作用:</b></p><p> σr|r=0 =±0.136/0.4×0.5×(500/40)²=±26.56</p><p>
113、 σr|r=Rt =±0.13/0.4×0.5×(500/40)²=±25.39 </p><p> σr|r=R =-(±3/2×0.113×0.5×(500/40)²=-(±13.24) </p><p> 由[
114、2]圖22分別查取εR=0.36 和Ετ=0.32 </p><p> 計(jì)算基本法蘭力矩Μm,操作工況法蘭力矩Μp</p><p> 當(dāng)b0?6.4mm時(shí),DG等于墊片接觸的外徑減2b </p><p> 即DG=585-2×10=565</p><p> 由[1]表9—2查得y=11Μp,m=2</p>
115、<p> 即Wa=3.14DGby=3.14×565×10×11=195151N·mm</p><p> Aa=Wa/[σ]b=195151/87=2243.11mm²</p><p> Wp=F+Fp =0.785DG²Pc+6.28DGbmP</p><p> =0.785565
116、78;×0.35+6.28×565×10×2×0.35=112544.47N·mm</p><p> Ap=Wp/[σ]b=112544.47/87=1293.61mm²</p><p> 需要的螺栓面積Am取Aa與Ap之大者,即取 Am=Aa=2243.11mm²</p><p>
117、 LG=1/2(Db-DG)=1/2×(620-565)=27.5mm</p><p> Mm=Am·LG·[σ]b=2243.11×27.5×87=5.37×106N·mm</p><p> 操作工況法蘭力矩Mp=FD·LD+FT·LT+FG·LG 的計(jì)算:</p>&
118、lt;p> FD=0.785Di²Pc=0.785×500²×0.35=68687.5N</p><p> F=0.785DG²Pc=0.785×565²×0.35=87707.07N</p><p> FT=F-FD=87707.07-68687.5=19019.57N </p>&
119、lt;p> FG=Fp=1/2(Am+Ab)[σ]b即</p><p> Ab=1/4Π×24²×20=9047.79mm²</p><p> FG=(2243.11+9047.79)/2×87=491154.01N</p><p> LD=(Db-Di)/2=(620-500)/2=60mm</
120、p><p> LT=(LD+LG)/2=(60+27.5)/2=43.75mm代入,得</p><p> Mp=68687.5×60+19019.57×43.75+491154.01×27.5=1.85×107N·mm</p><p> Ma=FG·LG=(2243.11+9047.79)/2×
121、87×27.5=1.35×107N·mm</p><p> 按[2]表23計(jì)算法蘭預(yù)緊力矩Mfo</p><p> Ps作用: </p><p> Mfo=-Mp/ΠDi-Kf`/KfCmR²Ps</p><p> =
122、-1.85×10/3.14×500-1/2×0.113×250²×0.9=-14955.59N·mm</p><p><b> Pt作用:</b></p><p> Mfo=-Mm/ΠDi=-5.37×106/3.14×500=-3418.65N·mm</p&
123、gt;<p><b> Pt_Ps作用:</b></p><p> Mfo=-Mp/ΠDi-Kf`/KfCmR²(Ps-Pt)=-13719.65N·mm</p><p> 分別以不同工況計(jì)算由法蘭預(yù)緊力矩Mfo所引起的在管板中心處(r=0),布管</p><p> 區(qū)周邊處(r=Rt)和邊緣處(r=R
124、)的徑向應(yīng)力。</p><p> σrº|r=0 =σrº|r=Rt =-(±6εTMfo/μδ²)</p><p><b> Ps作用:</b></p><p> σrº|r=0 =σrº|r=Rt =-(±6εTMfo/μδ²)</p>&l
125、t;p> =±0.32×6×(-14955.59)/0.4×40²=±44.87N </p><p> σrº|r=R =-(±6εRMfo/δ²)=±0.36×6×(-14955.59)/40²=±20.19N </p><p>
126、Pt 作用: </p><p> σrº|r=0 =σrº|r=Rt =-(±6εTMfo/μδ²)=±10.26N </p><p> σrº|r=R =±4.62 </p&g
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