含鈧鋁鎂合金冷軋變形和退火組織及織構(gòu)研究.pdf

1、采用金相顯微鏡技術(shù)(OM)，X-射線衍射技術(shù)(XRD)，透射電子顯微分析技術(shù)(TEM)和背散射電子衍射技術(shù)(EBSD)等檢測分析手段，對鋁鎂及鋁鎂鈧合金在不同冷軋和穩(wěn)定化退火工藝下變形織構(gòu)，再結(jié)晶織構(gòu)及組織進行了對比研究，結(jié)合經(jīng)典金屬學(xué)理論，揭示形變織構(gòu)和再結(jié)晶織構(gòu)的形成和演變規(guī)律，以及織構(gòu)組分對合金力學(xué)性能的影響。研究工作及其結(jié)果主要如下：
　　 (1)鋁鎂合金在450℃熱軋發(fā)生動態(tài)回復(fù)再結(jié)晶，軋制組織呈“竹節(jié)狀”沿軋制方向不

2、連續(xù)分布，經(jīng)過400℃/2h的中間退火，軋制組織消失，合金再結(jié)晶完成。鋁鎂鈧合金在450℃熱軋動態(tài)再結(jié)晶不明顯，軋制組織呈細長纖維狀沿軋向分布，經(jīng)過450℃/2h的中間退火沒有發(fā)生明顯的再結(jié)晶，組織與熱軋態(tài)相比變化不大。
　　 (2)鋁鎂和鋁鎂鈧合金的冷軋組織相似，都沿軋向呈纖維狀分布。隨著冷變形量的增加，纖維狀冷軋組織間距更小，更細長。在纖維狀組織間有破碎粒子組成的變形帶組織。不同的是，在冷軋變形狀態(tài)，鋁鎂合金冷軋組織呈波浪狀

3、沿軋向延伸，而鋁鎂鈧合金冷軋纖維組織較平直。
　　 (3)鋁鎂及鋁鎂鈧合金冷軋板主要有Brass{011}<211>、Copper{211}<111>和S{123)<634>三種形變織構(gòu)，織構(gòu)強度都隨冷變形量的增加而增加。大變形量下Copper織構(gòu)和S織構(gòu)趨向飽和。
　　 (4)微觀組織觀察發(fā)現(xiàn)鋁鎂及鋁鎂鈧合金冷軋組織中存在大量的位錯纏結(jié)組織；微觀取向研究顯示，R/S取向晶粒沿軋向有良好的塑性，在軋制應(yīng)力作用下與臨近的C

4、opper{211}<111>取向粒子發(fā)生相互扭轉(zhuǎn)變形，形成了由Copper{211}<111>和R/S取向晶粒組成的變形帶。
　　 (5)鋁鎂合金在300℃穩(wěn)定化退火時，發(fā)生再結(jié)晶，形變織構(gòu)強度劇烈下降，立方織構(gòu)強度迅速上升。鋁鎂鈧冷軋板在退火溫度達到550℃時，再結(jié)晶織構(gòu)強度才迅速上升。Sc使鋁鎂合金的再結(jié)晶溫度得到極大提高。
　　 (6)穩(wěn)定化退火過程中，鋁鎂及鋁鎂鈧合金的再結(jié)晶機制有晶界弓出形核及亞晶合并長大。鋁

5、鎂合金晶界可動性強，容易以晶界弓出機制發(fā)生再結(jié)晶；鋁鎂鈧存在大量破碎粒子及亞晶組織，晶界可動性差，容易以亞晶合并及長大機制發(fā)生再結(jié)晶。
　　 (7)在退火過程中，鋁鎂及鋁鎂鈧合金中的冷變形織構(gòu)通過繞<110>及<111>作相應(yīng)轉(zhuǎn)動來實現(xiàn)向再結(jié)晶立方織構(gòu)的轉(zhuǎn)變。轉(zhuǎn)變優(yōu)先在R/S織構(gòu)和Copper織構(gòu)組成的變形區(qū)發(fā)生。
　　 (8)在不同方向上鋁鎂及鋁鎂鈧合金的拉伸性能測試表明，鋁鎂鈧合金經(jīng)過350℃/1h穩(wěn)定化退火處理后的