300mw汽輪機(jī)課程設(shè)計

1、<p>　　300MW汽輪機(jī)課程設(shè)計</p><p><b>　?。▓蟾鏁?lt;/b></p><p><b>　　學(xué) 院：</b></p><p><b>　　班 級：</b></p><p><b>　　姓 名：</b></p>

2、;<p><b>　　學(xué) 號：</b></p><p>　　二O一六年一月十五日</p><p>　　300MW汽輪機(jī)熱力計算</p><p><b>　　一、熱力參數(shù)選擇</b></p><p><b>　　1.類型:</b></p><p

3、>　　N300-16.67/537/537機(jī)組形式為亞臨界、一次中間再熱、兩缸兩排氣。</p><p>　　額定功率:Pel=300MW;</p><p>　　高壓缸排氣壓力prh=p2=3.8896MPa; </p><p>　　中壓缸排汽壓力p3=p4=0.7979Mpa;</p><p>　　凝汽器壓力Pc=

4、0.004698Mpa; </p><p>　　汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速n=3000r/min;</p><p><b>　　2.其他參數(shù):</b></p><p>　　給水泵出口壓力Pfp=19.82MPa; </p><p>　　凝結(jié)水泵出口壓力Pcp=5.39MPa

5、; </p><p>　　機(jī)械效率?ni=0.99; </p><p>　　發(fā)電機(jī)效率?g=0.99; </p><p>　　加熱器效率?h=0.98;</p><p>　　3.相對內(nèi)效率的估計 </p><p>　　根據(jù)已有同類機(jī)組相關(guān)運(yùn)行數(shù)據(jù)選擇汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率：&

6、lt;/p><p>　　高壓缸，?riH=0.875 ;</p><p>　　中壓缸，?riM=0.93;</p><p>　　低壓缸?riL=0.86;</p><p><b>　　4.損失的估算</b></p><p>　　主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥節(jié)流壓力損失：Δp0=0.8335MPa;

7、 </p><p>　　再熱器壓損ΔPrh=0.1Prh=0.3622MPa;</p><p>　　中壓缸聯(lián)合氣閥節(jié)流壓力損失ΔP‘rh=0.02 Prh=0.07244MPa;</p><p>　　中低壓缸連通管壓力損失Δps=0.02ps=0.0162MPa; </p><p>　　低壓缸排氣阻力損失Δpc=0.

8、04pc=0.1879KPa;</p><p>　　二、熱力過程線的擬定</p><p><b>　　1.</b></p><p>　　在焓熵圖,根據(jù)新蒸汽壓力p0=16.67 和新蒸汽溫度t0= 537,可確定汽輪機(jī)進(jìn)氣狀態(tài)點(diǎn)0（主汽閥前），并查的該點(diǎn)的比焓值h0=3396.13,比熵s0=6.4128,比體積v0=0.019896。<

9、/p><p><b>　　2.</b></p><p>　　在焓熵圖上,根據(jù)初壓p0= 16.67和主汽閥和調(diào)節(jié)氣閥節(jié)533.62流壓力損失Δp0= 0.8335 以確定調(diào)節(jié)級級前壓力p‘0= p0-Δp0=15.8365，然后根據(jù)p‘0和h0的交點(diǎn)可以確定調(diào)節(jié)級級前狀態(tài)點(diǎn)1,并查的該點(diǎn)的溫度t‘0=533.62,比熵s’0=6.4338，比體積v‘0=0.02094

10、98。</p><p><b>　　3.</b></p><p>　　在焓熵圖上,根據(jù)高壓缸排氣壓力prh=3.8896和s0=6.546437可以確定高壓缸理想出口狀態(tài)點(diǎn)為2t，并查的該點(diǎn)比焓值hHt= 3056.864,溫度tHt= 335.743,比體積vHt=0.066192,由此可以得到高壓缸理想比焓降ΔHt=h0-hHt=339.266 ,進(jìn)而可以確定高壓

11、缸實(shí)際比焓降ΔHi=ΔHt×?riH=296.8578,再根據(jù)h’rh、ΔHiM和ps可以確定高壓缸實(shí)際出口狀態(tài)2，并查得該點(diǎn)比焓值h=3099.2722,溫度t=351.3652,比體積v= 0.0687,s=6.6058。 </p><p><b>　　4.</b></p><p>　　在焓熵圖上，根據(jù)高壓缸排氣壓力prh= 3.8896和再熱器壓損Δ

12、prh= 0.3622可以確定熱再熱壓力p’rh=prh-Δprh= 3.5274,然后根據(jù)p’rh和再熱蒸汽溫度tth=537 確定中壓缸進(jìn)氣狀態(tài)點(diǎn)為3（中壓缸聯(lián)合氣閥前），并查的該點(diǎn)的比焓值h’rh= 3535.213，比熵s‘rh= 7.2612,比體積v’rh=0.1036。</p><p><b>　　5.</b></p><p>　　在焓熵圖上，根據(jù)熱再

13、熱壓力p’rh= 3.5274和中壓缸聯(lián)合氣閥節(jié)流壓力損失Δp’rh= 0.07244 ，可以確定中壓缸氣閥后壓力p’’rh=p’rh-Δp’rh= 3.45496 ，然后根據(jù)p’’rh與h’rh的交點(diǎn)可以確定中壓缸氣閥狀態(tài)點(diǎn)4，并查得該點(diǎn)的溫度t’’h= 536.7268,比熵s’’rh= 7.2707，比體積v’’rh=0.1058。若將中、低壓缸的過程線畫為一條圓滑曲線，則在前面⑤步之后進(jìn)行如下步驟：</p>&l

14、t;p>　　在焓熵圖上，根據(jù)凝汽器壓力pc=0.004698 和低壓缸排汽阻力損失Δpc= 0.0001879 可以確定低壓缸排汽壓力pc’=pc+Δpc= 0.004886 在焓熵圖上，根據(jù)凝汽器壓力pc= 0.004698 和srh’= 7.2612 可以確定低壓缸理想出口狀態(tài)為5t，并查得該點(diǎn)比焓值hct= 2206.2649 ,溫度tct= 31.7711 ,比體積vct=25.5529 ,干度xct= 0.9854。

15、由此可以得到汽輪機(jī)中、低壓缸實(shí)際比焓降ΔHiML=ΔHtML *riML= 1142.8956 ,再根據(jù)hrh’、 ΔHiML、和pc’可以確定低壓缸實(shí)際出口狀態(tài)點(diǎn)5，并查得該點(diǎn)比焓值hc5= 2392.3177 ,溫度tc5= 31.7705 ,比體積vc5= 27.4935 ,干度xc5= 0.9314?？紤]低壓缸末級余速損失，則計算δhc2=0.02*ΔHtML=26.5798 ,然后沿壓力線下移pc’下移26.5798 得6點(diǎn)

16、，并查得該點(diǎn)比焓值hc6= 2395.922，溫度tc6= 31.7715，比體積vc6= 27.8851 ,干度xc6= 0.9328 </p><p><b>　　汽輪機(jī)進(jìn)汽量計算</b></p><p>　　設(shè)，，設(shè)計功率為300MW，則</p><p>　　抽汽會熱系統(tǒng)熱平衡初步計算</p><p><b&

17、gt;　　給水溫度的選取</b></p><p>　　根據(jù)初壓，可以求得對應(yīng)下的飽和水溫，則給水溫度</p><p><b>　　回?zé)岢槠墧?shù)的選擇</b></p><p>　　選擇8段回?zé)岢槠?，采用“三高、四低、一除氧”的形式，高壓加熱器采用?nèi)置式蒸汽冷卻器和內(nèi)置式疏水冷卻器，抵押加熱器采用內(nèi)置式疏水冷卻器；高壓加熱器疏水手機(jī)方式

18、為逐級自流到除氧器，低壓加熱器疏水收集方式為逐級自流到凝汽器(也可根基設(shè)計需要在最后幾級選擇一個或兩個疏水泵)。其加熱器(包括除氧器)的編號從抵押到高壓一次排列，為1、2...8號。給水泵驅(qū)動方式為汽動。擬定的原則性熱力系統(tǒng)圖如圖所示。（見附錄2）</p><p>　　除氧器工作壓力的選擇</p><p>　　除氧器滑壓運(yùn)行，在設(shè)計工況下工作壓力選為</p><p>

19、;　　各加熱器汽水參數(shù)計算</p><p><b>　　已知：</b></p><p><b>　　高壓加熱器上端差</b></p><p><b>　　低壓加熱器上端差</b></p><p><b>　　各段抽氣壓損</b></p>&l

20、t;p><b>　　給水溫度</b></p><p>　　凝汽器壓力對應(yīng)下的飽和水溫，即凝結(jié)水溫度</p><p>　　除氧器工作壓力對應(yīng)下的飽和水溫,即除氧器水箱出口水溫</p><p>　　由等溫升法可得5~8號低壓加熱器水側(cè)溫升為，其中凝結(jié)水泵及軸封加熱器溫升取1℃。</p><p>　　8號低壓加熱器入口水

21、溫；8號低壓加熱器出口水溫；</p><p>　　由凝結(jié)水泵出口壓力和可得8號低壓加熱器入口水比焓；</p><p>　　由凝結(jié)水泵出口壓力和可得8號低壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　8號低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；</p><p>　　8號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；8段抽汽壓力；</p><p>　　8號

22、低壓加熱器疏水溫度；8號低壓加熱器疏水比焓。</p><p>　?。?）7號低壓加熱器。</p><p>　　7號低壓加熱器入口水溫；7號低壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　7號低壓加熱器出口水溫；</p><p>　　由凝結(jié)水泵出口壓力和可得7號低壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　7號低壓加熱器凝結(jié)段

23、的飽和水溫度；；</p><p>　　7號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；7段抽汽壓力；</p><p>　　7號低壓加熱器疏水溫度；7號低壓加熱器疏水比焓。</p><p>　　（3）6號低壓加熱器。</p><p>　　6號低壓加熱器入口水溫；6號低壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　6號低壓加熱器出口水溫；<

24、/p><p>　　由凝結(jié)水泵出口壓力和可得6號低壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　6號低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；</p><p>　　6號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；6段抽汽壓力；</p><p>　　6號低壓加熱器疏水溫度；6號低壓加熱器疏水比焓。</p><p>　?。?）5號低壓加熱器。</p>

25、<p>　　5號低壓加熱器入口水溫；5號低壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　5號低壓加熱器出口水溫；</p><p>　　由凝結(jié)水泵出口壓力和可得5號低壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　5號低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；</p><p>　　5號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；5段抽汽壓力；</p>&l

26、t;p>　　5號低壓加熱器疏水溫度；5號低壓加熱器疏水比焓。</p><p>　　（5）1號高壓加熱器</p><p>　　根據(jù)給水溫度，可以得到1號高壓加熱器出口水溫；</p><p>　　由給水泵出口壓力和可得1號高壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　1號高壓加熱器凝結(jié)段和飽和水溫度；；</p><p>

27、;　　1號高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；1段抽汽壓力；</p><p>　?。?）2號高壓加熱器</p><p>　　一般將高壓缸的排汽的一部分作為2段抽汽，所以2段抽汽壓力；</p><p>　　2號高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；</p><p>　　2號高壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；</p><p>　　2號高壓加熱器出口水

28、溫；</p><p>　　由給水泵出口壓力和可得2號高壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　1號高壓加熱器疏水溫度；1號高壓加熱器疏水比焓；</p><p>　?。?）3號高壓加熱器</p><p>　　為了降低再熱器后抽汽的參數(shù)，靈活應(yīng)用等溫升法，使2號高壓加熱器溫升是3號高壓加熱器的1.5倍，即，若給水泵溫升取，則；可得；</p

29、><p>　　由給水泵出口壓力和可得3號高壓加熱器出口水比焓；</p><p>　　由給水泵出口壓力和可得3號高壓加熱器入口水比焓；</p><p>　　3號高壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；</p><p>　　3號高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；3段抽汽壓力。</p><p>　　3號高壓加熱器疏水溫度；3號高壓加熱器疏水比焓。

30、</p><p>　　2號高壓加熱器疏水溫度；2號高壓加熱器疏水比焓。</p><p><b>　?。?）除氧器</b></p><p>　　除氧器工作壓力；水溫；</p><p>　　四段抽汽壓力,出口水比焓。</p><p>　　擬定的各回?zé)峒訜崞髌畢?shù)下表所示。</p>&l

31、t;p>　　300MW凝汽式汽輪機(jī)加熱器汽水參數(shù)表</p><p>　　*表示給水泵后比焓值</p><p>　　回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡初步計算</p><p>　?。?）1號高壓加熱器。1號高壓加熱器平衡如圖所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程</p><p>　　（2）2號高壓加熱器。2號高壓加熱器平衡如圖所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡

32、原理可列出方程</p><p>　?。?）3號高壓加熱器。3號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-21所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡器原理可列出方程</p><p>　?。?）除氧器。除氧器熱平衡圖如圖7-22所示。根據(jù)混合加熱式熱平衡原理可列出方程</p><p>　?。?）5號低壓加熱器。5號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-23所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程</

33、p><p>　?。?）6號低壓加熱器：6號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-24所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程</p><p>　?。?）7號低壓加熱器。7號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-25所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程</p><p>　?。?）8號低壓加熱器。8號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-26所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程</p>

34、;<p>　　閥桿漏氣量、軸封漏氣量和給水泵汽輪機(jī)用汽估算</p><p>　?。?）閥桿漏氣包括主汽閥及調(diào)節(jié)汽閥閥桿漏氣和中壓缸聯(lián)合氣閥漏氣，可根據(jù)相應(yīng)狀態(tài)的公式計算出漏氣量，前者約為總汽量的1%，后者約為總進(jìn)氣量的0.4%。</p><p>　　（2）軸封漏氣包括高壓缸后軸封漏汽和中壓缸后軸封漏汽，可根據(jù)相應(yīng)狀態(tài)對應(yīng)的公式計算出漏汽量，前者約為總進(jìn)汽量的1.3%，后者約為

35、總進(jìn)汽量的0.1%。</p><p>　?。?）給水泵汽輪機(jī)用汽量</p><p><b>　　調(diào)節(jié)級的選擇和計算</b></p><p><b>　　基本參數(shù)</b></p><p>　　調(diào)節(jié)級的形式為單列調(diào)節(jié)級</p><p>　　調(diào)節(jié)級的比焓降為85</p>

36、<p><b>　　調(diào)節(jié)級的速比</b></p><p><b>　　調(diào)節(jié)級平均直徑</b></p><p><b>　　調(diào)節(jié)級的反動度</b></p><p>　　部分進(jìn)氣。由確定調(diào)節(jié)級的葉高和部分進(jìn)汽度，須使與之和為最小，求得 </p><p>　　氣流出

37、口角和。設(shè)計中選用亞音速噴嘴葉柵，其型號為 TC-A，有關(guān)參數(shù)為：相對節(jié)距0.65~0.85,進(jìn)氣角,出氣角。</p><p>　　動葉柵選用型號TP-2，有關(guān)參數(shù)：相對節(jié)距， 進(jìn)氣角 出氣角。</p><p>　　具體上，設(shè)計中選取噴嘴汽流出汽角 ，動葉汽流出汽角。</p><

38、p><b>　　調(diào)節(jié)級詳細(xì)計算</b></p><p><b>　　噴嘴部分的計算</b></p><p>　　調(diào)節(jié)級的進(jìn)口參數(shù)及調(diào)節(jié)級的滯止理想比焓降。調(diào)節(jié)級進(jìn)口參數(shù)即為高壓缸進(jìn)口參數(shù)，由于進(jìn)口調(diào)節(jié)級的汽流速度很小，可以近似認(rèn)為滯止參數(shù)與進(jìn)口參數(shù)相等。由擬定熱力過程線的步驟可得：，，， ，，由前面選取其理想比焓降為 。</p>

39、<p>　　調(diào)節(jié)級進(jìn)氣量。取進(jìn)入高壓缸前各種閥門及連接處漏氣量</p><p>　　故進(jìn)入調(diào)節(jié)級的汽量為</p><p><b>　　則調(diào)節(jié)噴嘴流量</b></p><p>　?。?）平均反動度的確定</p><p>　　噴嘴的滯止理想焓降 </p><p>　　噴嘴出口汽汽流速度

40、與</p><p>　　式中——噴嘴速度系數(shù)</p><p>　　噴嘴出口等比熵出口參數(shù)、、。由和求出噴嘴出口理想比焓降為</p><p>　　該過程為等比熵膨脹過程，由、查水蒸氣h-s圖得出口比體積，噴嘴出口壓力。</p><p>　　噴嘴壓比 </p><p>　　由此可知，噴嘴中為亞音速汽流

41、，采用漸縮噴嘴，選噴嘴型號為TC-2A 、 、。</p><p>　　噴嘴出口面積 。因?yàn)閲娮熘惺莵喴羲倭鲃?，?為</p><p>　　式中 ——噴嘴流量系數(shù)。</p><p>　　級的假想速度 </p><p>　　記得圓周速度 </p><p><

42、b>　　噴嘴高度</b></p><p>　　為了設(shè)計制造方便，取噴嘴的計算高度為整數(shù)值，這里取</p><p>　　噴嘴損失 </p><p><b>　　噴嘴出口比焓值 </b></p><p>　　由 、查得 ， 。</p>

43、;<p>　　求動葉進(jìn)口汽流相對速度 </p><p><b>　　動葉部分計算</b></p><p>　　動葉出口相對速度和 </p><p>　　式中 ——動葉速度系數(shù)，由與與的關(guān)系曲線（圖A-1）查得 。</p><p>　　動葉等比熵出口參數(shù)與 </p&

44、gt;<p>　　由，，查得 ，動葉出口壓力 。</p><p>　　動葉出口面積 </p><p>　　式中 ——動葉流量系數(shù)</p><p>　　—動葉進(jìn)口流量，未考慮葉頂漏氣量，即取 。</p><p>　　動葉高度。由 、 可知，進(jìn)出口比體積相差不大，故

45、可取 ，根據(jù)噴嘴高度有 </p><p>　　式中 ——葉頂蓋度，取</p><p><b>　　——葉根蓋度，取</b></p><p><b>　　動葉汽流出口角</b></p><p><b>　　式中， </b></p><p

46、><b>　　因此</b></p><p>　　根據(jù)動靜葉的工作條件和配對要求，動葉型號選用TP-2A型</p><p>　　作動葉出口速度三角形。由、、確定速度三角形</p><p><b>　　動葉損失</b></p><p><b>　　動葉出口比焓值</b><

47、;/p><p>　　由 查的=6.4446 KJ/（kg·K），=0.0258846</p><p><b>　　余速損失</b></p><p><b>　　輪周損失</b></p><p><b>　　輪周有效比焓降</b></p><p>&

48、lt;b>　　輪周效率</b></p><p>　　調(diào)速后余速不可利用，系數(shù)為</p><p><b>　　校核輪周效率</b></p><p>　　，誤差在允許范圍內(nèi)。</p><p><b>　　級內(nèi)其他損失的計算</b></p><p><b&g

49、t;　　葉高損失</b></p><p><b>　　扇形損失</b></p><p><b>　　葉輪摩擦損失</b></p><p><b>　　由前面，</b></p><p><b>　　部分進(jìn)汽損失</b></p>&l

50、t;p><b>　　鼓風(fēng)損失 </b></p><p><b>　　斥汽損失 </b></p><p>　　式中 —噴嘴級數(shù)，取6</p><p>　　故有 </p><p>　　所以 </p><p><b>　　

51、級內(nèi)各項(xiàng)損失之和</b></p><p><b>　　下一級入口參數(shù)</b></p><p><b>　　由查的 </b></p><p>　　級效率與內(nèi)功率的計算</p><p>　?。?）級的有效比焓降</p><p><b>　　（2）級效率<

52、;/b></p><p><b>　　（3）級的內(nèi)效率</b></p><p>　　壓力級的級數(shù)確定和比焓降分配</p><p><b>　　高壓缸</b></p><p>　　進(jìn)入高壓缸第一壓力級的流量</p><p>　　式中 —高壓缸平衡環(huán)漏氣，估計為1.5%

53、</p><p>　　高壓缸第一壓力級直徑</p><p>　　高壓缸末級直徑的確定</p><p>　　高壓缸非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定</p><p>　　（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。汽輪機(jī)非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定，可以采用圖解法。具體的做法就是在坐標(biāo)紙上，畫出橫坐標(biāo)AB表示本汽缸第一壓力級和最后一級之間的中心距離，AB的長度可以任意選擇；縱坐標(biāo)以A

54、C表示本汽缸第一壓力級的平均直徑，AE表示第一級的速比，BD表示最后一級平均直徑，BF表示最后一級的速比；同樣，用一條逐漸上升的光滑曲線把C,D兩點(diǎn)連接起來，該曲線就表示各級平均直徑的變化規(guī)律。先預(yù)分7級，即將AB等分為6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD，EF相交，根據(jù)比例計算垂線的長度，擬定的各段平均直徑與速比如表7-13所示。</p><p>　　表7-13 擬定的非調(diào)節(jié)級

55、各段平均直徑與速比值</p><p>　?。?）求各段等分點(diǎn)的理想比焓降</p><p>　　計算得出各段的平均理想比焓降值如7-14所示。</p><p>　　表7-14 擬定的高壓缸各段的理想比焓降值</p><p>　?。?）求各段等分點(diǎn)的平均理想比焓降，則</p><p&g

56、t;　?。?）計算高壓缸壓力級的級數(shù)。則</p><p>　?。?）校核重?zé)嵯禂?shù)a。則</p><p>　?。?）級數(shù)確定。得到高壓缸非調(diào)節(jié)級為12級，將AB線等分為11等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD，EF上，讀出每級的直徑及速比，如表7-15所示。</p><p>　　表7-15 高壓缸各非調(diào)節(jié)級平均直徑與速比值&

57、lt;/p><p>　?。?）高壓缸各級比焓降分配</p><p>　　計算得出高壓缸各非調(diào)節(jié)級理想比焓降值如表7-16所示。</p><p>　　表7-16 高壓缸各非調(diào)節(jié)級理想比焓降值</p><p>　　將各級比焓降畫在h-s圖上校核并修改</p><p>　　在h-s圖中

58、擬定的熱力過程線上逐級做出各級比焓降，如最后一級的背壓不能與應(yīng)有背壓重合，則需要修改。調(diào)整后的高壓缸各非調(diào)節(jié)級平均直徑，速比及比焓降分配如表7-17所示。</p><p>　　表7-17 高壓缸各非調(diào)節(jié)級平均直徑及比焓降分配</p><p><b>　　中壓缸</b></p><p>　　1.進(jìn)

59、入中壓缸第一壓力級的流量</p><p>　　2. 中壓缸第一壓力級直徑</p><p>　　3.中壓缸末級直徑的確定</p><p>　　4.中壓缸級數(shù)的確定</p><p>　　（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。先預(yù)定7級，即將AB等分6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD、EF相交，根據(jù)比例計算垂線的長度，即為各分段的直徑和速比，如表7-18所示。&

60、lt;/p><p>　　表7-18 擬定的中壓缸各段平均直徑和速比值</p><p>　　（2）求各等分點(diǎn)的理想比焓降。則</p><p>　　計算得出中壓缸各段理想比焓降如表7-19所示。</p><p>　　擬定的中壓缸各段理想比焓降值</p><p>　?。?）求BD上各等

61、分點(diǎn)的平均理想比焓降。則</p><p>　?。?）計算中壓缸壓力級的級數(shù)。則</p><p>　　（5）校核重?zé)嵯禂?shù)a。則</p><p>　　（6）級數(shù)確定。得到中壓缸為9級，將AB線等分為8等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級的直徑及速比，如表7-20所示。</p><p>　　表7-

62、 中壓缸各級平均直徑與速比值</p><p>　?。?）中壓缸各級比焓降分配。則</p><p>　　計算得出中壓缸各級比焓降如表7-21所示。</p><p>　　表7-21 中壓缸各級比焓降</p><p>　　5.將各級比焓降畫在h-s圖上校核并

63、修改</p><p>　　修正后的中壓缸各級平均直徑及比焓降分配如表7-22所示。</p><p>　　表7-22 中壓缸各級平均直徑及比焓降分配</p><p><b>　　低壓缸</b></p><p>　　1.進(jìn)入低壓缸第一壓力級的流量</p><

64、;p>　　2.低壓缸第一壓力級直徑</p><p>　　3.低壓缸末級直徑的確定</p><p>　　4.低壓缸級數(shù)的確定</p><p>　?。?）直徑和速比變化規(guī)律確定。先預(yù)分7級，即將AB等分6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD、EF相交，根據(jù)比例計算垂線的長度，即為各分段的直徑，同樣獲得各分段速比的值。</p><p>　　表7-23

65、 擬定的低壓缸各段平均直徑和速比值</p><p>　?。?）求各等分點(diǎn)的理想比焓降</p><p>　　計算得出低壓缸各級比焓降如表7-24所示。</p><p>　　表7-24 擬定的低壓缸各段比焓降</p><p>　?。?）求各

66、等分點(diǎn)的平均理想比焓降</p><p>　?。?）計算低壓缸壓力級的級數(shù)</p><p>　?。?）校核重?zé)嵯禂?shù)a</p><p>　?。?）級數(shù)確定。得到低壓缸為8級，將AB線等分為7等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級的直徑及速比，結(jié)果如表7-25所示。</p><p>　　表7-25

67、 低壓缸各級平均直徑、速比值</p><p>　?。?）低壓缸各級比焓降分配</p><p>　　計算得出低壓缸各級比焓降如表7-26所示。</p><p>　　表7-27 低壓缸各級平均直徑及比焓降分配</p><p><b>　　抽氣壓力調(diào)整</b></

68、p><p>　　表7-12中的回?zé)岢闅鈮毫κ窃诶硐肭闆r下確定的。它是由凝結(jié)水溫、加熱器的等溫升、加熱器端差和抽氣管路壓損等設(shè)定的條件決定的。</p><p>　　表7-17、表7-22、表7-27中各級前后的眼里是機(jī)組級數(shù)和各級理想焓降合理分配完畢后的最終值。理論抽氣壓力要由相鄰的級間壓力代替。因此需要調(diào)整各回?zé)岢闅鈮毫?，調(diào)整后的結(jié)果如表7-28所示。</p><p>

69、　　表7-28 調(diào)整后的各級回?zé)岢闅鈮毫?lt;/p><p><b>　　重新列汽水參數(shù)表</b></p><p>　　根據(jù)調(diào)整后的各回?zé)岢闅鈮毫?，可重新確定各臺回?zé)峒訜崞鞯钠畢?shù)，如表7-29所示。</p><p>　　表7-29 300MW凝汽式汽輪

70、機(jī)加熱器汽水參數(shù)表</p><p>　　*表示給水泵后比焓值</p><p>　　汽輪機(jī)各部分汽水流量和各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算</p><p>　　重新計算汽輪機(jī)各抽氣量</p><p>　?。?）1號高壓加熱器</p><p>　　1號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-27所示，根據(jù)表面是加熱器熱平衡原理可列出方程</p&g

71、t;<p>　　α1=0.0735374642968137</p><p>　　（2）2號高壓加熱器</p><p>　　2號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-28所示，根據(jù)表面是加熱器平衡原理可列出方程</p><p>　　α2=0.081825202</p><p>　?。?）3號高壓加熱器</p><p>

72、　　3號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-29所示，根據(jù)表面是加熱器平衡原理可列出方程</p><p>　　α3=0.036058215</p><p><b>　　（4）除氧器</b></p><p>　　除氧器熱平衡圖如圖7-30所示，根據(jù)混合式加熱器熱平衡原理可列出方程</p><p><b>　　α4=0.03

73、44</b></p><p>　　αc4=0.757847963</p><p>　　（5）5號低壓加熱器 </p><p>　　5號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-31所示，根據(jù)表面式加熱器平衡原理可列出方程</p><p>　　α5=0.038633046</p><p>　?。?）6號低壓加熱器</p

74、><p>　　6號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-32所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程</p><p>　　α6=0.025527442</p><p>　　（7）7號低壓加熱器</p><p>　　7號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-33所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程</p><p>　　α7=0.028461

75、12</p><p>　?。?）8號低壓加熱器</p><p>　　8號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-34所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程</p><p>　　α8=0.031816979</p><p>　　αc=0.0595009378</p><p>　　汽輪機(jī)汽耗量計算及流量校核</p>&

76、lt;p>　?。?）做功不足系數(shù)的計算 </p><p>　　汽輪機(jī)的汽耗量計算并校核</p><p>　　=916.81t/h</p><p><b>　　設(shè)計合格</b></p><p>　　汽輪機(jī)功率核算 </p>

77、;<p>　　=303756.75KW</p><p><b>　　設(shè)計基本合格</b></p><p>　　汽輪機(jī)熱耗量 ,熱耗率</p><p>　　=24201065535KJ/h</p><p>　　7971.718kJ/kwh</p><p><b>　　絕對電效

78、率</b></p><p>　　汽輪機(jī)熱耗量 ,熱耗率</p><p>　　=24201065535KJ/h</p><p>　　7971.718kJ/kwh</p><p><b>　　絕對電效率</b></p><p><b>　　壓力級詳細(xì)計算</b><