畢業(yè)設計（論文）混合動力驅動車輛安裝高空作業(yè)平臺的控制策略

1、<p><b>　　中文譯文</b></p><p>　　混合動力驅動車輛安裝高空作業(yè)平臺的控制策略</p><p>　　Janusz Krasucki a, Andrzej Rostkowski a, Lukasz Gozdek b, Micha? Barty? b,</p><p>　　a Construction Equipme

2、nt Research Institute, Napoleona 2, 05-230 Kobyka, Poland</p><p>　　b Warsaw University of Technology, Institute of Automatic Control and Robotics, Boboli 8, 02-525 Warsaw, Poland</p>

3、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　本文提出的發(fā)展過程即假設，建造，模擬和分析混合動力驅動車輛安裝高空作業(yè)平臺的控制策略。特別注意的是支付控制系統(tǒng)策略的發(fā)展，確保適當?shù)哪茉丛偕?，通過電化學形式儲存能量?？刂撇呗允菄@上下分層控制系統(tǒng)的概念建立起來的。高空作業(yè)平臺的高程控制被假定為控制系統(tǒng)的主要目標。控制系統(tǒng)的第二個目標是制定明確的跟蹤和保持在預定義的范圍內的可再

4、充電的電化學蓄電池的充電水平。在Matlab-Simulink環(huán)境下開發(fā)控制系統(tǒng)的仿真模型?？刂葡到y(tǒng)仿真的示范性成果被一個液壓動力結構驅動安裝在特殊車輛MONTRAKS上的高空作業(yè)平臺例子所顯示。</p><p>　　關鍵字：控制策略，混合動力驅動，能量恢復，環(huán)境的保護，模糊邏輯</p><p>　　從這篇文章中的圖和表：</p><p>　　如圖1所示.MONTR

5、AKS 3PS的專用車 </p><p>　　1.介紹 減少車輛的廢氣排放一直是多年的研究目標，部分是迫于日益嚴格的環(huán)保立法。在1997年12月的第三屆締約方會議通過的“京都議定書”，旨在減少相比于1990年的溫室氣體排放量（GHG）平均水平的5％。2005年2月16日由俄羅斯批準后生效。 作為一個用于減少溫室氣體排放，提高燃油經濟性和能源效率的裝置，混合動力系統(tǒng)正在受到關注。 混合驅動汽

6、車市場動態(tài)的增長已經多年?，F(xiàn)代，有11個大型汽車制造商用于交付或深入發(fā)展混合動力驅動型的車輛。即使這些車商主要是專供乘用車部分，應當強調的是他們進行了顯著的努力，從而實現(xiàn)了混合動力驅動卡車，送貨車和公交車[1,2]。 West Start-CALSTART[3]，一個先進的運輸技術財團，在美國陸軍國家汽車中心（NAC）的支持下，組織一部分混合動力卡車用戶論壇（HTUF?）計劃試點項目，以加快和協(xié)助混合商業(yè)化。根據(jù)制定的CAL-S

7、TART的預測，混合驅動車的市場份額在2010年將達到約9％的增長，2020年將達到近18.5％的增長。 還有重型機器和特殊用途車輛，都是實現(xiàn)混合動力驅動的解決方案可能出現(xiàn)的對象。但</p><p>　　以下分析功率控制系統(tǒng)的優(yōu)化:功率效率因素，燃油消耗和排放量已給出[3,9,10]。調查主要集中在車輛制動階段的動能再生。 在本文中，設計一個動力管理控制系統(tǒng)，被描述成是一個配有液壓高空作業(yè)平臺（A

8、WP）設備的專用汽車的驅動系統(tǒng)。AWP對該類型的車輛（被迫停止的占空比）處理應認真考慮負載勢能的可回收性[11,12]。 混合驅動相比其他被提議的解決方案的主要優(yōu)點是它是一個簡單的驅動架構。它不同于已知的解決方案，那些廣泛適用于私家車。經典方法（私家車）是需要完全重新設計動力傳動系統(tǒng)。創(chuàng)新的方法對于特殊用途的車輛，只需要擴展經典的ICE驅動和擴展單元。擴展單元組成的電動機加上液壓泵/馬達。該解決方案允許區(qū)分熱和電的功率流路徑借助

9、于液壓子系統(tǒng)。然而，即使該解決方案不是簡單的從功率流的角度出發(fā)，它任需求先進的控制系統(tǒng)策略。</p><p>　　兩層分層控制系統(tǒng)結構在本文中被提到。較低的控制水平是被本地經典的比例 - 積分 - 微分（PID）控制器所應用建造的。一個更高的控制水平是周圍形成了一個模糊邏輯控制器(FLC)，目的是對低水平本地控制器動態(tài)設置控制規(guī)則。</p><p>　　2.目標系統(tǒng)的特點：</p&g

10、t;<p>　　一個專業(yè)的汽車MONTRAKS的（圖1）打算利用市政通信服務維修和保養(yǎng)電車、有軌電車架空導線的系統(tǒng)，以及組裝和拆卸的軌道部。</p><p>　　圖2結構的混合動力驅動單元理念：X - 活塞桿的位移，V - 活塞桿速度，p1- 活塞式壓力，R 1 - 閥（8）的開關信號，p2的 - 供應壓力，R2 - 切換閥（7）的信號- EM轉速，U - 電池電壓，I - 電池電流，n2 - IC

11、E轉速</p><p>　　通常，這種類型的車輛在設計的基礎上，為定期卡車的底盤配備了相應的工作配件。該設備是建立在架空工作嵌入式平臺（AWP）（1）驅動的動臂（2）的端部的兩個液壓缸和液壓回轉馬達（3）的集合。除了標準的道路上運行的輪胎，這些車輛的主要特征是可能在軌道上繼續(xù)運行。具有低速液壓馬達驅動的額外的（4）軌道輪組實現(xiàn)了這一目標。 常常，牽引網(wǎng)絡的維護和修理要耗時整晚，大都消耗在操作上。對于在維

12、修工作的時間期間進行的，該車輛被停放;代替發(fā)動機連續(xù)不斷地運行，并且驅動液壓泵供應油給液壓設備。在這個執(zhí)行階段周期，工作設備的功率需求很低 - 值不超過3％，由于柴油發(fā)動機的額定功率[2] 接近它的低效率和重大排放量操作點的區(qū)域。同時，柴油機還產生特別惱人的噪音。</p><p>　　上述缺點可以消除，例如通過引入額外的由一個電化學電池組成的電動機（EM）。在這種情況下，ICE將提供機械動力當車輛偏移操作區(qū)域時。

13、停車時車輛的動力向EM以及可選的ICE工作設備索取，從而保持車輛平衡。</p><p>　　討論的混合動力驅動系統(tǒng)的結構示意圖 2。</p><p>　　用于電機的能源供給的是一組電化學蓄能器（5）。驅動設備單元的主要動力源是EM。電動機牽引參數(shù)由脈沖寬度調制器（6）控制。它可能扭轉電動機運行到發(fā)電機模式。EM運行的液壓泵（3）供應液壓傳動系統(tǒng)。 ICE，選擇適當?shù)墓ぷ鼽c進行試轉，成為第二

14、液壓泵（2）。液壓油流量（2）和（3）在公共電源線上被添加在一起。液壓切換閥（7）和（8）重定向油流量在干線電源上通過，要么儲罐溢流到油箱閥或液壓缸下活塞的腔室（9）?；钊祝?）控制仰角臂（10）和間接高空作業(yè)平臺部（11）的位置。很明顯，氣缸（9）控制負載的勢能Q從而影響平臺的提升或降低。</p><p>　　圖3 結構的控制系統(tǒng)，概念:sp xp -定位點的位置。光伏xp -實際值的位置；e xp -用位置

15、控制誤差；sp vp -定位點取消或降低速度的實際工作壓力；光伏vp -實際價值,用速度；sp SOC -定位點的電池SOC；太陽能光伏電池SOC -實際價值的電池SOC；pv p1 -實際價值的壓力p1；光伏p2 -實際價值的壓力p2；OUT2 - PID控制器的輸出。</p><p>　　圖4 用隸屬函數(shù)的位置控制誤差</p><p>　　以下幾個階段是加以區(qū)別的占空比混合動力驅動單

16、元：?SPL階段 - 提升的AWP，?SPD階段 - 較低的AWP，?SPP階段 - 停車的AWP。</p><p>　　在SPL階段，由于氣缸（9）的活塞式運轉以及適當?shù)牡鯒U上升運轉，油流的添加或分化從泵（2）和（3）發(fā)生。萬一流動減少，一個泵流量的一部分會被引導到主電源線，所述提供一部分驅動流量的泵（3）切換到電動機模式。在SPD階段，油的流動方向在主油壓供給線上發(fā)生變化，油運行泵（3）和機械耦合的電動

17、馬達（4）。在這兩個階段中它可能供給汽缸（9）通過油供給泵（3）由電動馬達（4）驅動。電池充電（5）發(fā)生在SPP階段。在此階段中， AWP是被固定的，泵（3）是由石油供給給泵（2）所驅動的。</p><p><b>　　3.控制策略</b></p><p>　　在一般情況下，功率控制策略的主要目標是操作混合動力驅動時盡可能達到高的能源效率和低的排放量，同時保持指定車的

18、輛性能[13]?？刂葡到y(tǒng)的主要任務是最大限度地利用電力的混合動力驅動。MONTRAKS車輛的噪聲水平和經濟運行符合相對應的具體要求。</p><p>　　這可以通過應用被建議的功率控制戰(zhàn)略來實現(xiàn)。這一戰(zhàn)略是基于通過控制一組電池的電荷（SOC）的狀態(tài)從而操作AWP使其速度接近于所需的軌跡以及捕獲有效的再生能量。因為它是唯一可能的，SPL和SPD占空比的階段，應使用電力驅動。</p><p>

19、　　SOC是目前電池充電時瞬間可能存儲在電池中最大比例的電荷。</p><p>　　t = T時，可表示為：</p><p><b>　　;</b></p><p>　　其中：Q（t0）= Q max的最大容量的電池中，SOC（t0）= 1，i(t)的電池充電或充電電流。</p><p>　　同時，一個電池組的SOC

20、應控制在最小的SOC和最大的SOC之間，從而有效的得到能源的再生制動，使能量最少的丟失和對電池組的壓力最小。最低和最高的SOC的標準是根據(jù)電池吸收再生能量的能力，并重新啟動交通工具系統(tǒng)所確定的。在一般情況下，最小的SOC標準和最大SOC標準之間的差異，在于電池更多的可再生能源能有效地吸收。然而，對于在SOC標準內大跨度地操作可能會降低電池的使用壽命，同時受放電深度的影響。因此，SOC水平應適當?shù)卮_定在最佳的最小和最大之間的水平[SOC

21、min, SOC max].?？紤]到電池的充電和放電效率，本文的SOC范圍被設置為[0.3，0.8]。</p><p>　　發(fā)動機和電動機之間的流量分布可以通過驅動反應的程度（DOH）來確定：</p><p>　　其中：PICE - 發(fā)動機的功率，PMOT - 電機功率。</p><p>　　合并后的電源管理/設計優(yōu)化問題可寫為如下：</p><

22、p>　　在 SPL 和SPD 階段出現(xiàn)最大值DOH</p><p>　　其中：XSP（T）所需的AWP軌跡XPV（t）實際的AWP軌跡。</p><p>　　為這個目的所設計出的控制系統(tǒng)的結構在圖3。 圖3示出的控制系統(tǒng)的結構。該控制系統(tǒng)由兩個循環(huán)：</p><p>　　- AWP的位置和速度的控制，- 控制電池組的SOC。</p>

23、<p>　　每個回路可以控制電動機控制器?？刂菩盘柺鞘苓壿媶卧芾怼Ｋ哪繕耸沁m當?shù)臅r刻供應平穩(wěn)切換的控制信號。AWP控制系統(tǒng)用一個級聯(lián)結構來定位和控制速度。模糊控制器處理AWP的速度。其是從實際的和需求的平臺位移來計算的。輔助控制器SP_vp的速度信號，被美聯(lián)儲以經典的PID控制器作為參考，把它與實際速度的平臺PV_sp相比。第二控制回路電池的SOC保持在預定義的限制范圍。這個循環(huán)是由PID控制器和邏輯單元組成的。 PID

24、單元通過連續(xù)調節(jié)的液壓閥位置控制管理電池的充電水平。</p><p>　　3.1 AWP位置控制器</p><p>　　AWP控制器的開發(fā)是基于已經開發(fā)的經典的級聯(lián)控制器PID和控制器FLC。 FLC已經被選中，因為其適合控制的非線性，多領域的控制，并隨時間變化有多種不確定因素[3]的工廠。該控制器有兩個輸入：一個AWP（SP_xp-PV_xp）控制位置誤差，和一個AWP（PV_vp）測

25、當前速度。 FLC為PID控制器的電動馬達計算AWP的速度SP_vp的定位值。</p><p>　　FLC[14]由三個基本的??的塊組成：模糊化，推斷和非模糊化?？刂破鞯妮斎胧窃谀：龎K被統(tǒng)一標準模糊化。事實上，模糊化把清晰的空間映射到模糊的空間。在這個過程中，對于適當?shù)哪：担：衙總€鮮明的輸入信號的每個樣品被轉變?yōu)橐唤M數(shù)字信號理解為這個樣本的隸屬度。 同一的模糊化標準輸入被供應到一個推理機。 推理機是

26、在模糊輸入，模糊邏輯規(guī)則和知識嵌入在規(guī)則庫中（圖6）進行模糊輸出。該規(guī)則是根據(jù)相應的知識或通過依靠資料學習或從真實的后天獲得或模擬實驗建立起來的。模糊輸出從推理機被轉化成鮮明值通過依靠非模糊化程序。模糊化的過程中，專門三角形和梯形隸屬函數(shù)已被使用。每個模糊AWP速度控制器的輸入，都是依靠同一模糊化標準的7個隸屬函數(shù)的裝置來實現(xiàn)的（參見圖4和5）。</p><p>　　推理過程中應用的規(guī)則庫描繪在圖 6。規(guī)則庫被設

27、定定量的知識集。總共有49個規(guī)則已經被FLC論證。對于清晰度，規(guī)則庫以彩色矩陣的形式顯示。每個條目的矩陣對應于適當?shù)哪：妮敵觯⊿P_vp）;呈現(xiàn)在圖6的右側垂直條的形式 。</p><p>　　圖6 速度規(guī)則基于FLC使用，使用概念是表1中給出</p><p>　　傳統(tǒng)的重力中心[14]的方法已被應用于模糊輸出的非模糊化。先進的FLC的控制面已示于圖7中。正如上面提到的，從FLC輸出供應

28、到AWP的速率PID控制器。AWP的速率被控制輸入到后續(xù)的控制系統(tǒng)，通過控制油壓泵（圖2）旋轉的速度。速度控制器的設置經過精心調校，以確保非周期性過渡（不過沖），即使在分步激發(fā)的情況下（參見圖10和11）。</p><p>　　3.2 SOC控制器</p><p>　　線性PID控制器的已被應用于控制電池的SOC（圖3）。SOC的實際值從Ep被連續(xù)地估算。（1）使用電池電流測量。一個額外

29、的控制單元允許用于驅動電動液壓閥的線圈閥R1和R2。電動液壓閥的控制信號，用于獲得供應壓力p2的測量，根據(jù)活塞壓力P1，以及電池的電流和電壓（I，U）。</p><p>　　在提升階段的AWP，所述的控制單元提供了的電動液壓閥（7）和（8）的一個適當?shù)募ぐl(fā)。結果，根據(jù)氣缸的滑閥腔的與主油壓供給線連接。后一個AWP要求的位置達到時，閥（8）朝著它的中間位置驅動，這將完成的平臺的移動。在這里，內燃機燃燒的能量可用于電

30、池充電。在電池充電階段，充電控制器還在控制壓合液壓缸的滑閥腔室。這防止不愉快情況，AWP的意外震搖所導致的負載變化。電動液壓閥（7）將切換到位置，引導油從泵（2）到油箱在達到所要求的電池充電水平之后。</p><p>　　從低級階段的平臺開始，控制單元再次切換閥（7），均衡的供應和根據(jù)活塞油的壓力。緊隨其后，閥（8）將被切換成上下移動的平臺。勢能平臺在這一運動期間被轉換成電的形式，并用于電池充電。</p&g

31、t;<p>　　圖7 控制表面的FLC</p><p>　　3.3 無沖擊切換系統(tǒng)</p><p>　　模擬實驗顯示，在控制單元的操作模式切換期間會出現(xiàn)控制信號的逐步變化。這種現(xiàn)象應該被消除，因為它可能降低混合動力驅動的可靠性數(shù)據(jù)。例如，一個逐步改變的的控制信號，強制電動馬達動態(tài)變化的旋轉速度，導致壓力在供油線擺動。</p><p>　　一個特別小組

32、已經開發(fā)，以避免突然變化的混合動力驅動控制信號的潛在影響。 “本單元的概念已被示于圖 8。</p><p>　　塊P1，I1，D1分別表示：成比例的PID1控制器的加-積分 加-導數(shù)成分?？刂破鞯闹饕糠质桥溆性O置控制器輸出初始值的輸入配置。切換單元跟蹤各自的輸出：控制器PID1和PID2的OUT1和OUT2。在控制器輸出切換的時刻，跟蹤系統(tǒng)的設置輸出的積分動作I1和I2的值滿足下列條件：</p>

33、<p>　　一）I1= OUT1切換到SOC控制器， 二）I2=OUT2時，切換到AWP速度控制器。</p><p>　　控制誤差值e切換的時刻（t = 0時）補償輔助值e k，由校正單元生成。校正值e k從值E0= SP_vp-PV_vp下降到零值，在預定義的時間間隔Δt內。這意味著，OUT1和OUT2的值將等于在轉換i.e. 控制值時對于直流電動機控制器的不會改變切換時刻。此操作可確保的切

34、換電動機控制裝置設定值時無沖擊。后來Δt消逝i.e.= 0時，輸入的PID1控制器er=e 。</p><p>　　4.模擬調查 混合動力驅動在Matlab的Simulink環(huán)境下的分析模型的基礎上已經進行了模擬調查。圖[11]中給出。模型的調整參數(shù)部分是從專用汽車MONTRAKS的開發(fā)調查[12]所得的。開發(fā)的仿真模型具有的一般框圖被示于圖 9。</p><p>　　圖8 交換

35、單元的方塊圖 </p><p>　　圖9 MONTRAKS驅動裝置模型的方塊圖</p><p>　　以下組的主要參數(shù)已被用于模擬調查：</p><p>　　電解鉛蓄電池標稱容量Q nom=200Ah;額定電壓U nom=48 V，?DC電機：額定功率P nom = 5千瓦，標稱轉速速度n nom =2300 rpm，?柴油機

36、額定功率N = 120千瓦?液壓泵提供的標稱單位QP =42.3?10-6 m3/rev?液壓缸活塞直徑D = 10毫米，最大行程S =0.65米?AWP的慣性負載：M= 680千克?AWP允許以V max=0.5米/秒速度的提升/降低：?電池充電的初級水平SOC（T0）= 0.8。 模擬調查被作為循環(huán)周期為T =18秒假設的職務執(zhí)行的，以下是幾個階段：?SPL階段 - 解除平臺ΔH=1.6米，?SPP階段 - 停

37、車平臺，tp=5秒，?SPD階段 - 降低平臺ΔH=1.6米。提升和下降AWP速度的模擬結果已給定圖10和11。</p><p>　　圖10. AWP 的速度在 SPL 階段.</p><p>　　圖11. AWP 的速度在SPD 階段 如3.1節(jié)中提到的，速度設定值由FLC生成。在早期開始的平臺提升階段（圖10）和更低的階段（圖11），當控制誤差最大，F(xiàn)LC快速推動最大的輸出

38、值。在實際系統(tǒng)中，這可能造成阻尼以低振幅的速度振蕩（參照圖10）。 平臺速度的設定值和實際值在平臺運行的結束階段會無效。這個合理的方法，保證了所要平臺的位置。一個較低的平臺改變電池的充電水平。在AWP的工作期間SOC的改變示于圖 12。輕微電池放電過程被觀察到在SPP階段。這是由于由電動馬達裝載電池運行液壓泵所造成的。在SPD階段，可觀察到SOC增加是由平臺的勢能轉換和再生的。能量回收比率（在SPD階段熱能源的份額比上SPL階段所使用的

39、能源）以約36％為例被考慮。</p><p>　　圖12 電池SOC改變占空比期間 建議配置電池放電的每一個責任周期是0.017％。連續(xù)循環(huán)的模擬得出結論，SOC達到其最低值0.3在2920循環(huán)周期之后。這是相當于14.6 h工作時間，見圖13。AWP的有效使用時間占整個工作周期時間74％并達到2.5小時[12]。從而可以得出結論，即AWP的驅動電源只有在電池不過度放電時才能夠供給的電動機。如下所述，為整

40、個車輛的工作時間估計平均燃油消耗量可以降低約24％。</p><p>　　圖13 電池SOC下降5.結束語 一個用于混合動力驅動，由AWP速度控制器，AWP位置控制器和電池充電控制器組成的兩級多輸出控制系統(tǒng)結構，已經研制成功。該系統(tǒng)允許轉移系統(tǒng)的工作點使其運動軌跡能達到最佳的節(jié)能效果區(qū)域。模擬混合動力驅動的調查結果，實驗驗證表明了所開發(fā)的控制系統(tǒng)的正確性。 取得的模擬結果已經制定了一個固定的基礎，發(fā)展

41、用于發(fā)展原型實驗室控系統(tǒng)的調查。本文提出的控制系統(tǒng)結構可以考慮用在混合動力驅動器的應用程序中，其在占空比之后致動元件改變它的潛在能量。例如：叉車，高空作業(yè)平臺，安裝轉盤的拖車，移動式起重機等。MONTRAKS需要增加現(xiàn)有的高空作業(yè)平臺驅動器的投資，估計占車輛總成本的2％。為進一步推廣應用的技術經濟可行性，研究報告應詳細到每個個案。</p><p>　　致謝 作者答謝在波蘭教育部和高等教育部的資金支持下獲

42、得5 TO7C 0192：為市政工程發(fā)展建設環(huán)保的專用車和機器的電動機械動力傳送單元。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] B.V. Arburg, Hybrid technology growing momentum, Hybrid Truck Users Forum,San Antonio, 2003 http://cals

43、tart.org.</p><p>　　[2] J.S. Stecki, F. Conrad, P.L. Matheson, A. Rush, Development of a hydraulic drive for a novel hybrid diesel-hydraulic system for large commercial vehicles, 5-th JFPS International Sympo

44、sium on Fluid Power, Nara, Japan, 2, 2002, pp. 425–430.</p><p>　　[3] B. Baumman, G.Washington, B. Glenn, G. Rizzoni, Mechatronic design and control of hybrid electric vehicles, IEEE transactions on mechatron

45、ics, 55(1), 2000, pp.58–72.</p><p>　　[4] http://www.valla.co.</p><p>　　[5] C. Lin, H. Peng, J.W. Grizzle, J. Liu, M. Busdiecker, Control System Development for an Advanced-Technology Medium-Duty

46、 Hybrid Electric Truck, SAE International Truck & Bus Meeting & Exhibition, Fort Worth, TX, USA, SAE Paper 2003-01-3369,2003.</p><p>　　[6] R. Nellums, J. Steffen, S. Naito, Class 4 Hybrid Truck for P

47、ick Up and Delivery Applications, SAE International Truck & Bus Meeting & Exhibition, FortWorth, TX,USA, SAE Paper 2003-01-3368, 2003.</p><p>　　[7] C. Chan, The state of the art of electric and hybri

48、d vehicles, Proc. IEEE 90 (2) (2002)247–275.</p><p>　　[8] M. Ehsani, Y. Gao, S.E. Gay, A. Emadi, Modern Electric, Hybrid Electric, and Fuel Cell Vehicles: Fundamentals, Theory, and Design, CRC Press, Washing

49、ton D.C., 2004.</p><p>　　[9] J.B. Burl, J.E. Beard, Control Strategies for a Series-Parallel Hybrid Electric Vehicle,SAE 2001 World Congress, Detroit, SAE Paper 2001-01-1354, 2001.</p><p>　　[10]

50、 D. Choi, M. Im, H. Kim, An operation algorithm with state of charge recovery for a parallel-type hybrid vehicle, Proc. of the Institution of Mechanical Engineers, PartD, J. Automob. Eng. 217 (9) (2003) 801–807.</p>

51、;<p>　　[11] J. Krasucki, A. Rostkowski, Idea of application of electric drives in hydraulic power systems on example of actuating units of automotive crane MONTRAKS, (in Polish),Prz. Mech. 9 (2005) 15–19.</p>

52、;<p>　　[12] A. Rostkowski, J. Krasucki, M. Barty?, The analysis of hydraulic driving system of special vehicle MONTRAKS in operating conditions, XX Conference on Problems of Heavy Duty Machines Development. Zakopa

53、ne, Poland, 2007, pp. 269–271, (in Polish).</p><p>　　[13] D.L. Buntin, J.W. Howze, A switching logic controller for a hybrid electric/ICE vehicle, Proc. of American Control Conference, Seattle, 2, ISBN: 0-78