管道輸送工藝課程設(shè)計---等溫輸送輸油管道工藝設(shè)計

1、<p><b>　　《管道輸送工藝》</b></p><p><b>　　課程設(shè)計報告</b></p><p>　　學(xué)生姓名: 學(xué) 號: </p><p>　　設(shè)計地點（單位） K704

2、 </p><p>　　設(shè)計題目: 等溫輸送輸油管道工藝設(shè)計 </p><p>　　完成日期： 2012 年 12 月31 日</p><p>　　指導(dǎo)教師評語: </p><p>　　成績（五級記分制）:

3、 </p><p>　　指導(dǎo)教師（簽字）: </p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 緒 論1</b></p><p>　　2 工藝設(shè)計說明書2</p><p><

4、b>　　2.1設(shè)計依據(jù)2</b></p><p>　　2.1.1設(shè)計原則2</p><p><b>　　2.2工程概況2</b></p><p>　　2.2.1線路基本概況2</p><p>　　2.2.2管道設(shè)計2</p><p>　　2.2.3設(shè)計原始數(shù)據(jù)及參數(shù)3

5、</p><p>　　2.3參數(shù)的選擇3</p><p>　　2.3.1溫度參數(shù)3</p><p>　　2.3.2計算年平均地溫，冬季和夏季地溫下的密度3</p><p>　　2.3.3計算年平均，冬季和夏季地溫下油品的粘度4</p><p>　　2.4工藝計算說明4</p><p>

6、　　2.5泵站數(shù)的確定及站址確定4</p><p>　　2.6校核計算說明5</p><p>　　3 工藝設(shè)計計算書6</p><p>　　3.1經(jīng)濟流速計算管徑及最大承壓能力6</p><p>　　3.2計算雷諾數(shù)，判斷流態(tài)7</p><p>　　3.3確定工作泵的臺數(shù)以及組合情況8</p>

7、<p>　　3.4電動機選擇8</p><p>　　3.5計算水力坡降和壓頭損失,確定泵站數(shù)9</p><p>　　3.5站場布置11</p><p>　　3.6判斷全線是否存在翻越點12</p><p>　　3.7夏季最高溫和冬季最低溫時進、出站壓力13</p><p><b>　　4

8、 總結(jié)15</b></p><p><b>　　參考文獻16</b></p><p><b>　　1 緒 論</b></p><p>　　等溫輸油管道內(nèi)存在一個能量的供應(yīng)和消耗的平衡問題。輸油管道的工藝計算就是要妥善解決沿線管內(nèi)流體的能量消耗和能量供應(yīng)之間的平衡。其主要目的是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書規(guī)定的輸送油品的性

9、質(zhì)，輸量及線路情況，由工藝計算來確定管道的總體方案的主要參數(shù)：管徑，泵站數(shù)及其位置等。具體說來，在設(shè)計過程中要通過工藝計算，確定管徑、選泵、確定泵機組數(shù)、確定泵站和加熱站數(shù)及其沿線站場位置的最優(yōu)組合方案，并為管道采用的控制和保護措施提供設(shè)計參數(shù)。本設(shè)計主要內(nèi)容包括：由經(jīng)濟流速確定經(jīng)濟管徑，確定所使用管材，確定其泵站數(shù)，并校合各進出站壓力和沿線的壓力分布是否滿足要求，并為管道采用的控制和保護措施提供設(shè)計參數(shù)，提出調(diào)整，控制運行參數(shù)的措施。

10、在管道的運行過程中要根據(jù)輸送條件的變化，進行水力計算。計算各個輸量下的運行參數(shù)等等。</p><p>　　等溫輸送管道工藝計算要解決的問題： </p><p>　?。?）確定經(jīng)濟上最為合理的設(shè)計參數(shù)（最優(yōu)參數(shù)），包括：d、（壁厚）、PH（泵站出口壓力）和泵站數(shù)。就是進行水力計算、強度計算、技術(shù)經(jīng)濟計算； </p><p>　?。?）布置泵站、確定站址； </p

11、><p>　?。?）計算輸油管道投產(chǎn)后在不同工況下的操作參數(shù)。 </p><p>　　本管線設(shè)計最大設(shè)計年輸量為450萬噸，管道全長650km。經(jīng)過計算，不存在翻越點。全線均采用“從泵到泵”的密閉輸送方式。</p><p>　　本設(shè)計根據(jù)經(jīng)濟流速來確定管徑，選為Φ426×6.4，管材選擇L360螺旋焊縫鋼管。</p><p><b

12、>　　2 工藝設(shè)計說明書</b></p><p><b>　　2.1設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　　《等溫輸送輸油管道工藝設(shè)計》任務(wù)書《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》 《石油庫設(shè)計規(guī)范》 《工程管道安裝手冊》 《輸油管道設(shè)計與管理》等及其它有關(guān)法規(guī)及技術(shù)文件。</p><p><b>　　2.1.1設(shè)計原則</b

13、></p><p>　?。?）設(shè)計中貫徹國家有關(guān)政策，積極采用新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備和新材料，做到技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、安全使用、確保質(zhì)量；（2）保護環(huán)境，降低能耗，節(jié)約土地；處理好與鐵路、公路、 空運、水路間的相互關(guān)系；（3）積極采用先進技術(shù)、合理吸取國內(nèi)外新的科技成果。管線線路選擇應(yīng)根據(jù)沿線的氣象、水文、地形、地質(zhì)、地 震等自然條件和交通、電力、水利、工礦企業(yè)、城市建 設(shè)等的現(xiàn)狀與發(fā)展規(guī)劃，在施工便利和運

14、行安全的前提下，通過綜合分析和技術(shù)比較確定；（4）采用地下埋設(shè)方式。受自然條件的限制時，局部地段可采用土堤埋設(shè)或地上敷設(shè)。</p><p><b>　　2.2工程概況</b></p><p>　　2.2.1線路基本概況</p><p>　　本設(shè)計依據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求，結(jié)合實際條件做出工程的實際具體實施方案。管線最大年輸量為450萬噸輕質(zhì)油。全長

15、650km，沿線地勢起伏，海拔最低處為367m，最高處560m，距外輸首站約335km，首末站高差為650 m，管線位于丘陵地區(qū)。管線外有瀝青防腐層，以減輕腐蝕損耗。管線設(shè)計為密閉輸送，能夠長期連續(xù)穩(wěn)定運行。占地少，密閉安全，且對環(huán)境污染小，能耗少，受外界環(huán)境惡劣氣候的影響小。便于管理，易于實現(xiàn)遠程集中監(jiān)控，自動化程度很高，勞動生產(chǎn)率高。油氣損耗少，運費較低。</p><p><b>　　2.2.2管道

16、設(shè)計</b></p><p>　　本設(shè)計中選擇的管道為外徑φ426，壁厚6.4mm，管材為L360的螺旋焊縫管道。從經(jīng)濟上分析，全線管道采用黃夾克保溫層，設(shè)瀝青防腐層從而減少腐蝕損失。并設(shè)機械清蠟設(shè)備，保證全線輸油管道的暢通無阻。</p><p>　　2.2.3設(shè)計原始數(shù)據(jù)及參數(shù)</p><p>　?。?）最大設(shè)計輸量：450 萬噸/年；</p&g

17、t;<p>　?。?）年最低月平均溫度5℃，年最高月平均溫度：21.8℃；</p><p>　?。?）管道中心埋深1.5m。下表2-1是管路埋深1.5米處的月平均地溫；</p><p>　　表2-1 管路埋深1.5米處的月平均地溫</p><p><b>　?。?）油品密度；</b></p><p>　?。?/p>

18、5）油品的粘溫特性；</p><p>　　表 2-2 油品的粘溫特性</p><p>　?。?）首站進口壓頭取ΔH1=45m，站內(nèi)摩阻取15m；</p><p><b>　?。?）線路高程；</b></p><p>　　表 2-3 線路高程</p><p><b>　　2.3參數(shù)的選擇&

19、lt;/b></p><p><b>　　2.3.1溫度參數(shù)</b></p><p>　　平均地溫tcp=13.9℃</p><p><b>　　冬季地溫t=5℃</b></p><p>　　夏季地溫t=21.8℃</p><p>　　2.3.2計算年平均地溫，冬季和夏

20、季地溫下的密度</p><p>　　根據(jù)20℃時油品的密度按下式換算成計算溫度下的密度：</p><p><b>　?。?.1）</b></p><p>　　式中 ——分別為溫度為 ℃和20 ℃下的密度；</p><p>　　——溫度系數(shù)，此設(shè)計；</p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)

21、可得：</b></p><p>　　平均地溫下的密度: </p><p><b>　　冬季地溫下的密度：</b></p><p><b>　　夏季地溫下的密度：</b></p><p>　　2.3.3計算年平均，冬季和夏季地溫下油品的粘度</p><p>　　根據(jù)

22、粘度和溫度的原始參數(shù)，用最小二乘法回歸：</p><p><b>　　（2.2）</b></p><p>　　式中 ——原油的運動粘度</p><p>　　, ——表示參數(shù)； </p><p>　　由表格 2-2 油品的粘溫特性可算得,</p><p>　　得油品粘度為：

23、 （2.3）</p><p>　　年平均地溫下的油品運動粘度：</p><p>　　冬季最低地溫下的油品運動粘度：</p><p>　　夏季最高地溫下的油品運動粘度：</p><p><b>　　2.4工藝計算說明</b></p><p>　　輸油管道內(nèi)存在一個能量

24、的供應(yīng)和消耗的平衡問題。輸油站提供能量，油品在管道內(nèi)流動消耗能量。輸油管道的工藝計算就是要妥善解決沿線管內(nèi)流體的能量消耗和能量供應(yīng)之間的平衡。具體說來，在設(shè)計過程中要通過工藝計算，確定管徑、選泵、確定泵機組數(shù)、確定泵站和加熱站數(shù)及其沿線站場位置的最優(yōu)組合方案，并為管道采用的控制和保護措施提供設(shè)計參數(shù)。在運行過程中，要根據(jù)輸送條件的變化，合理確定各站的溫度、壓力等運行參數(shù)。為了達到上述目的，必須了解輸油站的工作特性和管道中壓力能和熱能的損

25、失規(guī)律。</p><p>　　2.5泵站數(shù)的確定及站址確定</p><p>　　以節(jié)省投資和方便管理，確保輸油管道能量的供應(yīng)和消耗的平衡。站址的確定除根據(jù)工藝設(shè)計要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運輸?shù)葪l件，并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護，以及職工生活等方面綜合考慮，并且滿足：進站壓力應(yīng)滿足泵的吸入性能；出站壓力不超過管線承壓能力。</p><p

26、><b>　　2.6校核計算說明</b></p><p>　　由于對站址的綜合考慮必須進行壓力校核，求得站址改變后的進出站壓力壓力以確保管線的安全運行。</p><p>　?。?）進出站壓力校核</p><p>　　不同輸量下，利用反算出的出站油溫，得出水力坡降，進而得出進出站壓力，進站壓力太低會使吸入不正常，太高則容易引起出口超壓，并要

27、考慮為今后的調(diào)節(jié)留有余地。故首站，中間站一般布置在動水壓頭在30-80m的地方。</p><p>　　各站進站壓力只要滿足泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過最大承壓，出站溫度低于最高出站溫度，就可以合格。</p><p><b>　?。?）壓力越站校核</b></p><p>　　當突然發(fā)生意外事故，如某中間站遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季

28、地溫升高，沿程散熱減小，從而導(dǎo)致沿程摩阻減小，為了節(jié)約動力費用，可以進行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對其的進出站壓力進行確定以滿足要求，對于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。壓力越站的計算目的是計算出壓力越站時需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計算越站時所需壓力，并校核其是否超壓。</p><p>　?。?）動、靜水壓力校核</p

29、><p><b>　　動水壓力校核</b></p><p>　　動水壓力是指油流沿管道流動過程中各點的剩余壓力，即管道縱斷面線與水力坡降線之間的垂直高度，動水壓力的變化不僅取決于地形的變化，而且與管道的水力坡降和泵站的運行情況有關(guān)，從縱斷面圖上可以看出，動水壓力滿足輸送要求。</p><p><b>　　靜水壓力校核</b>&

30、lt;/p><p>　　靜水壓力是指油流停止流動后，由地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知動水壓力也滿足輸送要求。</p><p><b>　　3 工藝設(shè)計計算書</b></p><p>　　3.1經(jīng)濟流速計算管徑及最大承壓能力</p><p>　　根據(jù)年輸量任務(wù)為=450萬噸求流量：</p><p&

31、gt;　　在規(guī)定輸量下，若選用較大的管徑，可降低輸送壓力，減少泵站數(shù)，從而減少了泵站的建設(shè)費用，降低了輸油的動力消耗，但同時也增加了管路的建設(shè)費用。根據(jù)目前國內(nèi)輸油管道的實際經(jīng)驗，輸油管道的經(jīng)濟流速在1.0～2.0m/s之間。 </p><p>　?。?）經(jīng)濟管速為1.5m/s時，</p><p>　　經(jīng)濟管速為2.0m/s時，</p><p>　　根據(jù)管道規(guī)格，初

32、選用L360螺旋焊縫鋼管并選出與d相近的兩種管徑、 。</p><p>　?。?）反算經(jīng)濟流速：</p><p><b>　　流量為時：</b></p><p><b>　　外徑的管子</b></p><p><b>　　外徑的管子</b></p><p&g

33、t;<b>　　流量為時：</b></p><p><b>　　外徑的管子</b></p><p><b>　　外徑的管子</b></p><p>　　綜上可知外徑為426的管子在和時經(jīng)濟流速都在1.0～2.0m/s之間，故所選外徑426mm、壁厚的管子。</p><p>&l

34、t;b>　?。?）計算最大承壓</b></p><p>　　鋼管壁厚： （3.1）</p><p>　　式中 δ——鋼管計算壁厚，mm；</p><p>　　P——設(shè)計內(nèi)壓力，MPa（此處為6.4MPa）；</p><p>　　D——鋼管外徑，mm；&

35、lt;/p><p>　　——材料最低屈服強度，MPa，??；</p><p>　　K——設(shè)計系數(shù)，站外取0.72；</p><p>　　——焊縫系數(shù)1.0；</p><p>　　查《GB9711.1-1999石油天然氣工業(yè)輸送鋼管 交貨技術(shù)條件 第1部分 A級鋼管》得：</p><p>　　輸油管所受最大應(yīng)力[σ]= ==2

36、06.7 MPa</p><p><b>　　管道最大壓力</b></p><p>　　即管道允許最大出站壓頭</p><p>　　3.2計算雷諾數(shù)，判斷流態(tài)</p><p>　　雷諾數(shù)的計算公式如下：</p><p><b>　?。?.2）</b></p>&

37、lt;p>　　只需在最小和最大流量兩種極端狀況下便可判斷流態(tài)是否變化即可。</p><p>　　由上可知在平均計算溫度下的油品粘度為：</p><p><b>　　則</b></p><p>　　管道的絕對粗造度：e=0.03mm。</p><p>　　則管壁相對當量粗糙度為： </p><p&

38、gt;<b>　　則</b></p><p>　　因為3000< < < ，兩種極端情況下的流動都處在水力光滑區(qū)。據(jù)此，可確定m = 0.25，</p><p>　　3.3確定工作泵的臺數(shù)以及組合情況</p><p>　　根據(jù)流量，和管道允許最大出站壓頭確定揚程。</p><p>　　即管道承壓為6

39、13.7m，出站壓力要小于此值。參照《JBT10114-1999輸油離心泵 型式與基本參數(shù)》選擇型號為KSY680-260的泵，其特性方程為：</p><p><b>　　在任務(wù)輸量下，則</b></p><p><b>　　泵站數(shù)</b></p><p>　　向下取整為2，則在任務(wù)輸量工況下每個泵站應(yīng)選用2臺KSY680

40、-260泵串聯(lián)，再增加兩臺做為備用泵，即一個泵站里兩臺泵串聯(lián)提供能量，與兩臺備用泵并聯(lián)。泵站特性方程為</p><p><b>　　3.4電動機選擇</b></p><p>　　（1）根據(jù)機械的負載性質(zhì)和生產(chǎn)工藝對電動機的啟動、制動、反轉(zhuǎn)、調(diào)速等要求，選擇電動機的類型。</p><p>　?。?）根據(jù)負載轉(zhuǎn)矩、速度變化范圍和啟動頻繁程度等要求，

41、考慮電動機的溫升限制、過載能力和啟動轉(zhuǎn)矩，選擇電動機功率，并確定冷卻通風(fēng)方式。所選電動機功率應(yīng)留有余量，負荷率一般取0.8～0.9。</p><p>　?。?）根據(jù)使用場合的環(huán)境條件，如溫度、適度、灰塵、雨水、瓦斯以及腐蝕和易燃易爆氣體等考慮必要的保護方式，選擇電動機的機構(gòu)形式。</p><p>　?。?）根據(jù)企業(yè)的電網(wǎng)電壓標準和對功率因數(shù)的要求，確定電動機的電壓等級和類型。</p&

42、gt;<p>　　（5）根據(jù)生產(chǎn)機械的最高轉(zhuǎn)速和對電力傳動調(diào)速系統(tǒng)的過渡過程性能的要求，以及機械減速機構(gòu)的復(fù)雜程度，選擇盯得緊的額定轉(zhuǎn)速。</p><p>　　除此之外，選擇電動機還必須符合節(jié)能要求，考慮運行可靠性、設(shè)備的供貨情況、備品備件的通用性、安裝檢修的難易，以及產(chǎn)品價格、建設(shè)費用、運行和維修費用、生產(chǎn)過程中前期電動機功率變化關(guān)系等各種因素。</p><p>　　泵功率

43、計算公式為： </p><p><b>　　（3.3）</b></p><p>　　式中 ——輸油泵軸功率，kw；</p><p>　　——輸送溫度下泵排量為qv時的輸油效率；</p><p>　　——輸送溫度下的排量（m3/s）；</p><p>　　——輸送溫度下介質(zhì)的密度

44、（kg/m3）；</p><p>　　——輸油泵排量為時的揚程。</p><p>　　電機功率計算公式為： </p><p><b>　?。?.4）</b></p><p>　　式中 ——輸油泵配電機額定功率，kw；</p><p>　　——輸油泵軸功率，kw；</p>

45、<p>　　——傳動系數(shù)，取=0.95；</p><p>　　K——電動機額定功率安全系數(shù)，取K=1.1。</p><p>　　由公式(3.3)計算得KSY680-260的泵：</p><p>　　由公式（3.4）得輸油主泵電機功率：</p><p>　　由《JB/T 10444-2004 :Y2系列高壓三相異步電動機技術(shù)條件》選

46、擇電動機，型號為Y2 4501-4,其基本參數(shù)為：額定功率500kw，轉(zhuǎn)速3000r/min，額定頻率50Hz，結(jié)構(gòu)及安裝型式為IMB3，外殼防護等級IP54，冷卻方法IC411。</p><p>　　3.5計算水力坡降和壓頭損失,確定泵站數(shù)</p><p><b>　?。?）計算水力坡降</b></p><p>　　由于管道處于水力光滑區(qū)，所

47、以水力坡降按下式計算：</p><p><b>　?。?.5）</b></p><p>　　式中 ——水力坡降，m/Km；</p><p>　　——水利光滑區(qū)取值為0.0246；</p><p>　　——水利光滑區(qū)取值為0.25。</p><p><b>　　則</b>&l

48、t;/p><p><b>　?。?）壓頭損失</b></p><p><b>　　全線壓頭損失：</b></p><p><b>　　（3.6）</b></p><p>　　式中 ——管線長度，m；</p><p>　　——管線首站與末站的高程差；<

49、/p><p>　　——末站剩余壓頭，此處為0。</p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)可知: </b></p><p><b>　　則全線壓頭損失為：</b></p><p><b>　?。?）確定泵站數(shù)</b></p><p><b>　　全程所需

50、泵站數(shù)</b></p><p>　　1）將泵站數(shù)向大取整。則全線全線壓頭損失為：。</p><p>　　為了使輸量保持不變，現(xiàn)提出以下三種措施：</p><p>　　改變管路工作特性。通過關(guān)小出站調(diào)節(jié)閥的開度，增加管路的局部摩阻的方法進行節(jié)流調(diào)節(jié)。</p><p>　　改變泵機組運行數(shù)量。通過改變泵機組運行數(shù)量、泵站數(shù)量，從而改變

51、總的泵站工作特性，達到全線能量調(diào)節(jié)的目的。</p><p><b>　　泵機組調(diào)數(shù)。</b></p><p>　　2）將泵站數(shù)向小取整?？赏ㄟ^鋪設(shè)副管、變徑管的方法來增加管道輸量。</p><p>　　鋪設(shè)副管（管徑與主管形同）。</p><p><b>　　副管的水力坡降</b></p>

52、;<p>　　設(shè)所鋪副管的長度為，則消耗于管路水力摩阻為：</p><p><b>　?。?.7）</b></p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)可算出</b></p><p>　　鋪設(shè)大一個等級的變徑管，DN478。</p><p>　　鋪設(shè)變徑管直徑為，主管的直徑為，則變徑管的水力坡

53、降為：</p><p>　　當變徑管的長度為時，其中為未鋪設(shè)變徑管時的輸量管路的輸量增加：</p><p><b>　?。?.8）</b></p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)可得：</b></p><p>　　鋪設(shè)大兩個等級的變徑管，DN508。</p><p>　　變徑管

54、的水力坡降為：</p><p><b>　　同理可得：</b></p><p><b>　　3.5站場布置</b></p><p>　　將泵站數(shù)向大取整；為了保證任務(wù)輸量不變，可對泵站中的泵機組采取減小級數(shù)等措施。</p><p>　　采用平均法布站，其站間距為： </p><p

55、><b>　?。?.9）</b></p><p>　　式中 ——泵站站間距，；</p><p><b>　　——管線總長，；</b></p><p>　　取泵站內(nèi)壓頭損失為，泵站進口壓力控制在范圍內(nèi)。</p><p>　?。?）當首站與第二站站間距取124km,對應(yīng)高程為Z=545m時，其進

56、口壓力為：</p><p><b>　　(3.10) </b></p><p>　　式中 ——泵站進口的剩余壓頭，；</p><p>　　——泵站所提供的揚程，；</p><p><b>　　——水力坡降；</b></p><p>　　——兩泵站的站間距，；</p&g

57、t;<p>　　——兩泵站間的高程差，；</p><p>　　——泵站內(nèi)壓頭損失，。</p><p><b>　　得：</b></p><p>　　其進口剩余壓頭在范圍內(nèi)，符合要求，故第二站布置在距離首站124km處。</p><p>　?。?）取首站與第三站的站間距為275km，Z=450進口壓力為：&l

58、t;/p><p>　　符合要求，故第三站布置在距離首站275km處。</p><p>　　（3）取首站與第四站的站間距為438km，對應(yīng)高程為Z=480m時，進口壓力為：</p><p>　　符合要求，故第四站布置在距離首站438km處。</p><p>　?。?）取首站與末站間距為554 km,對應(yīng)高程443m,進口壓力為：</p>

59、<p>　　符合要求，故末站布置在距離首554km處。</p><p>　　由以上可得終點剩余壓頭為：</p><p>　　符合任務(wù)書輸送要求，故全線泵站布置完畢。</p><p><b>　　表3-1 泵站站址</b></p><p>　　3.6判斷全線是否存在翻越點</p><p&g

60、t;　　計算沿程各點需要的起點壓力：</p><p><b>　　（3-11）</b></p><p>　　式中 ——將油品從起點輸送到f點所需壓力，m；</p><p>　　——起點到f點的距離，m；</p><p>　　，——分別表示起點高程和f點高程。</p><p>　　全線總壓頭為，若

61、則存在翻越點。根據(jù)已知線路高程表2-3計算結(jié)果如下表3-2。根據(jù)算得結(jié)果可說明此線路無翻越點。</p><p>　　表3-2 沿程各點需要的起點壓力</p><p>　　3.7夏季最高溫和冬季最低溫時進、出站壓力</p><p>　　夏季最高地溫下的油品運動粘度：，夏季地溫下的密度：。則：</p><p><b>　　各站間距&l

62、t;/b></p><p><b>　　各站高差</b></p><p><b>　　站間損失</b></p><p>　　參考《輸油管道設(shè)計與管理》P45，有</p><p>　　同理可得： </p><p>　　由進出站壓力可知，最大壓頭為，則&l

63、t;/p><p>　　P=ρgh=859.3×669.2×9.8≈5.5MPa</p><p>　　P≤[P]=5.7MPa, 所以全線的壓力在管道設(shè)計壓力承載范圍之內(nèi),滿足設(shè)計要求。冬季最低溫進、出站壓力經(jīng)校核同樣滿足設(shè)計要求。</p><p><b>　　4 總結(jié)</b></p><p>　　整個設(shè)計

64、以國家規(guī)范為基本原則，采取最優(yōu)工藝方案本設(shè)計，根據(jù)經(jīng)濟流速來確定管徑，根據(jù)《GB9711.1-1999石油天然氣工業(yè)輸送鋼管 交貨技術(shù)條件 第1部分 A級鋼管》選為Φ426×6.4，管材選擇L360螺旋焊縫鋼管。在任務(wù)輸量工況下，充分利用管線的承壓能力，并參照《JBT10114-1999輸油離心泵 型式與基本參數(shù)》選擇型號為KSY680-260的泵，額定揚程為260m，效率為81%。每個泵站應(yīng)選用2臺KSY680-260泵串聯(lián)

65、，再增加兩臺泵做為備用泵，即一個泵站里兩臺泵串聯(lián)提供能量，并與兩臺備用泵并聯(lián)。全管線取5個泵站，每個泵站的站址如下圖所示：</p><p>　　表4-1 泵站站址</p><p>　　由《JB/T 10444-2004 :Y2系列高壓三相異步電動機技術(shù)條件》選擇電動機，型號為Y2 4501-4,其基本參數(shù)為：額定功率500kw，轉(zhuǎn)速3000r/min，額定頻率50Hz，結(jié)構(gòu)及安裝型式為I

66、MB3，外殼防護等級IP54，冷卻方法IC411。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] JBT10114-1999輸油離心泵 型式與基本參數(shù).</p><p>　　[2] GB 50253-2003 輸油管道工程設(shè)計規(guī)范.</p><p>　　[3] JB/T 10444-2004

67、:Y2系列 高壓三相異步電動機技術(shù)條件.</p><p>　　[4] GB9711.1-1999石油天然氣工業(yè)輸送鋼管 交貨技術(shù)條件 第1部分 A級鋼管.</p><p>　　[5] GB/T 500074-2002.石油庫設(shè)計規(guī)范．</p><p>　　[6] 楊筱蘅，張國忠.輸油管道設(shè)計與管理.第一版.山東東營：石油大學(xué)出版社，2005：15-160. [7]