安全工程生產(chǎn)礦井通風課程設(shè)計--地鐵車輛管理信息系統(tǒng)

1、<p><b>　　礦井通風課程設(shè)計</b></p><p>　　專業(yè)名稱 煤礦與安全 </p><p>　　學生姓名 </p><p>　　班級 </p><p>　　學號

2、 </p><p>　　指導教師 </p><p><b>　　2013年12月</b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第1章 礦井生產(chǎn)及通風概況…………………………………………………………1</p>

3、<p>　　§1.1 礦井煤層煤質(zhì)及生產(chǎn)概況………………………………………………………1</p><p>　　§1.2 礦井通風安全概況………………………………………………………………2</p><p>　　第2章 礦井通風方式與風機工作方式選擇…………………………………………4</p><p>　　§2.1 礦井通風方式的選

4、擇依據(jù)和原則………………………………………………4</p><p>　　§2.2 礦井主要通風機工作方式選擇………………………………………………6</p><p>　　第3章 礦井通風系統(tǒng)風量計算………………………………………………………9</p><p>　　§3.1 礦井風量計算原則和規(guī)定……………………………………………………9</p

5、><p>　　§3.2 礦井風量計算方法……………………………………………………………10</p><p>　　第4章 礦井通風總阻力計算…………………………………………………………22</p><p>　　§4.1 井巷通風阻力計算……………………………………………………………22</p><p>　　§4.2 礦

6、井通風系統(tǒng)的其它計算……………………………………………………28</p><p>　　第5章 礦井通風設(shè)備選擇……………………………………………………………33</p><p>　　§5.1 礦井通風設(shè)備選擇要求………………………………………………………33</p><p>　　§5.2 礦井主要通風機選型……………………………………………………

7、……33</p><p>　　§5.3 電動機的選擇…………………………………………………………………41</p><p>　　第6章 礦井通風費用概算與安全措施………………………………………………44</p><p>　　§6.1 噸煤通風費用計算……………………………………………………………44</p><p>　　&

8、#167;6.2 礦井安全生產(chǎn)技術(shù)措施………………………………………………………46</p><p>　　總結(jié)與致謝………………………………………………………………………………49</p><p>　　參考文獻…………………………………………………………………………………50</p><p>　　第1章 礦井生產(chǎn)及通風安全概況</p><p>

9、;　　§1.1 礦井煤層煤質(zhì)及生產(chǎn)概況</p><p>　　1.1.1 礦井基本生產(chǎn)概況</p><p>　　該礦地處平原地區(qū)，地面標高+150m，井田走向長度5km，傾斜方向長度3.3km。井田上界以標高－165m為界，下界以標高－1020m為界，兩邊以斷層為界。井田有兩個可開采煤層，為K1和K2，可采儲量約為1.08億噸。根據(jù)開采條件、煤炭供求狀況及《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，確定

10、此礦為年產(chǎn)150萬噸大型礦井，服務(wù)年限為72年。該礦采用立井多水平上下山開拓，因井田走向較短，兩翼各布置一個采區(qū)。每個采區(qū)上山部分和下山部分各分為5個區(qū)段回采。每采區(qū)各布置一個綜采工作面和一個高檔普采工作面，工作面長度150m，區(qū)段平巷及區(qū)段煤柱15m。綜采工作面產(chǎn)量為在K1煤層時為1620噸/日，在K2煤層時為1935噸/日，日進6刀，截深0.6m；高檔普采工作面產(chǎn)量為在K1煤層時為1080噸/日，在K2煤層時為1290噸/日，日進4

11、刀，截深0.6m，東翼還另布置一個備用的高檔普采工作面，綜采工作面裝備的部分機電設(shè)備，如表1－1所示，采區(qū)巷道采用集中聯(lián)合布置。</p><p>　　礦井所在平原區(qū)域的公路交通發(fā)達，路上交通方便。該礦生產(chǎn)的煤炭以陸上運輸為主，運輸成本較低。</p><p>　　表1－1 綜采工作面部分機電設(shè)備一覽表</p><p>　　1.1.2 礦井井型及開拓方式</p

12、><p>　　該礦采用立井多水平上下山開拓，有主、副井兩個井筒，副井安裝罐籠作為輔助提升，兼做進風井；主井安裝箕斗為主提升。第一水平標高－380m，傾斜長為825×2m，服務(wù)年限為27年，因井田走向較短，兩翼各布置一個采區(qū)。每個采區(qū)上山部分和下山部分各分為五個區(qū)段回采。</p><p>　　1.1.3 煤層煤質(zhì)概況</p><p>　　井田內(nèi)有兩個開采煤層，為

13、K1、K2，在井田范圍內(nèi)，煤層賦存穩(wěn)定，煤層傾角15°，煤層有自然發(fā)火的危險，發(fā)火期為16～18個月，煤塵有爆炸性，爆炸指數(shù)為36%。含煤巖系各地層厚度、間距及巖性參見綜合柱狀圖表，見表1－2所示。</p><p>　　表1－2 綜合柱狀圖表</p><p>　　§1.2 礦井通風安全概況</p><p>　　1.2.1 礦井通風系統(tǒng)基本狀況

14、</p><p>　　礦井的主、副井位于井田中央，主井為箕斗井提煤用，副井為罐籠井升降人員、材料、矸石，也作為進風井用，并設(shè)有梯子間。</p><p>　　礦井兩翼各布置一個采區(qū)，每個采區(qū)上山部分和下山部分各分為五個區(qū)段回采。每采區(qū)各布置一個綜采工作面和一個高檔普采工作面，東翼還另布置一個備用的高檔普采工作面。</p><p>　　根據(jù)礦井采掘作業(yè)計劃，確保生產(chǎn)的正

15、常接替，前期東西兩翼各采區(qū)安排2個獨立通風的煤層平巷掘進頭，因此共有5個采煤工作面（其中包括備用采煤工作面1個）和2個獨立通風的煤層平巷掘進工作面需要供風。此外還有2個火藥庫、2個絞車房和2個變電所亦需獨立通風，共有獨立用風地點13處。</p><p>　　后期東西兩翼各采區(qū)安排2個獨立通風的煤層平巷掘進頭和1個巖石下山掘進頭，因此有5個采煤工作面（其中包括備用采煤工作面1個）和2個獨立通風的煤層平巷掘進工作面和

16、2個巖石下山掘進工作面需要供風，再加上2個火藥庫、2個絞車房和2個變電所，共有15個獨立用風地點。</p><p>　　1.2.2 礦井瓦斯、煤塵與火災情況</p><p><b>　　1）礦井瓦斯</b></p><p>　　全礦井相對CH4涌出量為6.6m³/t。煤層中各采煤工作面的絕對CH4涌出量為2.4m³/min，

17、CH4涌出的不均勻系數(shù)為1.4；各煤層平巷掘進工作面的絕對CH4涌出量為1.2 m³/min，CH4涌出的不均勻系數(shù)為1.25；各巖石下山掘進頭的絕對CH4涌出量為1.1 m³/min，CH4涌出的不均勻系數(shù)為1.15。</p><p><b>　　2）礦井煤塵</b></p><p>　　在礦井生產(chǎn)工程中，有眾多的生產(chǎn)工藝會產(chǎn)生巖塵和煤塵（例如在

18、鉆孔、掘進、落煤、碎煤等生產(chǎn)工藝工程中），或者使之懸浮于礦井空氣中（例如煤炭的運輸與轉(zhuǎn)載都會使細微煤塵飄浮起來），但是由于在去礦井范圍內(nèi)采取了多種高效實用的防塵及降塵技術(shù)，比如在鉆孔爆破時使用水袋，采用濕式采煤法以及在煤炭轉(zhuǎn)載處安設(shè)降塵灑水噴頭等，礦井煤塵災害并不明顯。</p><p>　　3）礦井火災及爆炸危險</p><p>　　礦井煤層的發(fā)火期為16～18個月；煤塵有較高的爆炸性，爆

19、炸指數(shù)為36%。</p><p>　　第2章 礦井通風方式與風機工作方式選擇</p><p>　　§2.1 礦井通風方式的選擇依據(jù)和原則</p><p>　　2.1.1 礦井通風系統(tǒng)設(shè)備選型與經(jīng)濟概算的基本任務(wù)</p><p>　　作為生產(chǎn)礦井設(shè)計的一個主要組成部分，其基本任務(wù)是：緊密結(jié)合礦井開拓、開采和運輸?shù)然厩闆r，來擬定技術(shù)可

20、行、安全可靠、經(jīng)濟合理的礦井通風系統(tǒng)方案；計算不同時期的礦井總風量及系統(tǒng)總阻力；選擇礦井通風設(shè)備。設(shè)計時還應(yīng)遵循當時的礦井設(shè)計技術(shù)政策、規(guī)定和《規(guī)程》，并順應(yīng)當時的發(fā)展趨勢。</p><p>　　2.1.2礦井通風方式的選擇依據(jù)和原則</p><p>　　1）礦井通風方式選擇的主要影響因素和依據(jù)</p><p>　　因素：礦井總開拓布置；煤層賦存狀況；煤層瓦斯含量；

21、煤層自燃傾向性；小窯塌陷漏風情況；地形條件等。</p><p>　　依據(jù)：①礦井生產(chǎn)的技術(shù)條件及礦井通風基礎(chǔ)資料：如礦井瓦斯等級；各煤層瓦斯含量及涌出量；煤塵爆炸性；煤層自然發(fā)火傾向性等；</p><p>　　②礦井設(shè)計生產(chǎn)能力和有效服務(wù)年限；</p><p>　?、鄣V井開拓方式、初期采區(qū)布置；采掘工作面數(shù)量；</p><p>　?、艿V井各水

22、平標高和服務(wù)年限；</p><p>　?、莶擅耗赀M度計劃圖；各水平、各采區(qū)產(chǎn)量分配及接替情況；</p><p>　　⑥井巷斷面積和支護方式；</p><p>　?、哙徑a(chǎn)礦井有關(guān)經(jīng)驗數(shù)據(jù)或統(tǒng)計資料。</p><p>　　2）礦井通風方式選擇的選擇原則</p><p>　?、倜恳粋€礦井必須有完整獨立的礦井通風系統(tǒng)；杜絕

23、礦井間的串聯(lián)通風；</p><p>　?、诨诽嵘蜓b有皮帶運輸機的井筒不應(yīng)兼做進風井；</p><p>　?、勖恳粋€生產(chǎn)水平和每一采區(qū)都必須布置單獨的回風道，實現(xiàn)分區(qū)獨立通風；</p><p>　?、芩x擇的通風路線對井下工作人員應(yīng)具有最大的安全性，即：一旦礦井發(fā)生事故時，有利于風流控制，便于人員撤退；井下每一水平到上一水平和每個采區(qū)，都必須至少布置兩個便于行人

24、的安全出口，并同通到地面的安全出口相連接；</p><p>　　⑤盡可能使每個采區(qū)的設(shè)計能力相均衡、阻力相近；避免過多的風量調(diào)節(jié)；盡量減少通風構(gòu)筑物設(shè)施的數(shù)量；盡量避免對角風路；防止風流漏風或風流反向；</p><p>　?、蘧碌谋撇牧蠋毂仨氂袉为毜耐L系統(tǒng)；</p><p>　?、叨囡L機抽出式通風時，為確保風機聯(lián)合遠行時的穩(wěn)定性，總進風道的斷面不宜過小（必要時

25、進行風巷允許風速的驗算）；應(yīng)盡量降低公共風路段的阻力。</p><p><b>　　3）礦井通風方式</b></p><p>　　根據(jù)前述礦井的地質(zhì)概況，開拓方式及開采方法，提出本礦井前二十五年左右的礦井通風系統(tǒng)方案為：中央邊界式、兩翼對角式和分區(qū)對角式。三者的優(yōu)缺點及適用條件，見表2－1所示。</p><p>　　表2－1 礦井各通風方式

26、的比較</p><p>　　經(jīng)過上表的粗略的技術(shù)比較，考慮到本礦井為兩個采區(qū)，兩翼對角式和分區(qū)對角式差別不大，因此將分區(qū)對角式排除在外。在剩下的方案一：中央邊界式；方案二：分區(qū)對角式中做經(jīng)濟比較，見表2－2所示。</p><p>　　表2－2 礦井通風方案經(jīng)濟比較 單位：萬元

27、 </p><p>　　從表2－1中可以看出中央邊界式風流在井下的流動線路為折返式，風流線路長，阻力較大不適合現(xiàn)在的高產(chǎn)高效礦井。根據(jù)表2－2的經(jīng)濟比較，方案二投資成本較低，再加上本礦井煤層有自然發(fā)火危險，發(fā)火期限比較長，煤塵有爆炸性等因素，為了使每個采區(qū)互不影響，所以綜上述考慮采用兩翼對角式更為合理。</p><p>　　§2.2 礦井主要通風機工作方式選擇&

28、lt;/p><p>　　2.2.1 礦井主要通風機工作方式及其優(yōu)缺點分析</p><p>　?。?）礦井主要通風機工作方式</p><p>　　礦井通風方法是指主要通風機對礦井供風的工作方法。按主要通風機的安裝位置不同，分為抽出式、壓入式及混合式三種。</p><p>　?。?）抽出式通風的應(yīng)用條件及優(yōu)缺點分析</p><p&

29、gt;<b>　　優(yōu)點： </b></p><p>　　①井下風流處于負壓狀態(tài)：當主要通風積因故停止運轉(zhuǎn)時，井巷風壓升高，阻止采空區(qū)瓦斯向工作面涌出，有利于安全生產(chǎn)；</p><p>　?、诔槌鍪酵L礦井在主要進風巷無需安設(shè)風門，便于運輸、行人和通風管理；</p><p>　　③適應(yīng)于走向長、開采面積大的礦井；</p><p

30、>　　④瓦斯均勻涌出，通風管理簡單，尤其為高瓦斯礦的首選；</p><p>　?、菖c壓入式通風方式相比，不存在礦井向下水平過度時通風系統(tǒng)和風量變化的困難。</p><p>　　缺點：在抽出式主要通風機的作用下，整個礦井通風系統(tǒng)處在低于當?shù)卮髿鈮毫Φ呢搲籂顟B(tài)，不利于高原等低氣壓地區(qū)礦井的正常生產(chǎn)。</p><p>　?。?）壓入式通風的應(yīng)用條件及優(yōu)缺點分析<

31、;/p><p><b>　　優(yōu)點： </b></p><p>　?、龠m應(yīng)于走向及通風路線短、開采面積小、漏風少和風阻小的礦井；</p><p>　?、谂c抽出式通風方式相比，更適應(yīng)于處于高原等氣壓較小的地區(qū)的礦井。</p><p>　?、郛?shù)V井煤炭自然發(fā)火比較嚴重時，為避免將火區(qū)內(nèi)的有毒有害氣體抽到巷道中，有時也可采用壓入式通

32、風。</p><p><b>　　缺點：</b></p><p>　?、偻瑫r當?shù)V井主通風機因故停止運轉(zhuǎn)時，井下風流壓力降低，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量增加，造成瓦斯積聚，對安全不利，在瓦斯礦井中一般很少采用壓入式通風。</p><p>　?、趬喝胧酵L礦井中，由于要在礦井的主要進風巷中安裝風門，使運輸、行人不便，漏風較大，通風管理工作較困難。&l

33、t;/p><p>　　③瓦斯涌出不規(guī)律，通風管理較為復雜，適應(yīng)于瓦斯涌出量小的礦井；</p><p>　?、艹４嬖诘V井向下水平過度時通風系統(tǒng)和風量變化的困難。</p><p>　?。?）壓抽混合式通風的應(yīng)用條件及優(yōu)缺點分析</p><p>　　在壓抽混合式工作狀態(tài)下，通風系統(tǒng)的進風部分處于正壓，回風部分處于負壓；工作工作面大致處于中間，其正壓或負

34、壓均不大，采空區(qū)通達地表的漏風因而較小。這種通風方式的缺點是使用的通風機設(shè)備多，管理復雜，一般很少采用。[2]</p><p>　　因為只考慮服務(wù)年限的頭25年，故混合式不于考慮；通過比較，選擇抽出式通風，通風管理較容易，安全可靠性好。</p><p>　　2.2.2 礦井主要通風機類型</p><p><b>　　1）離心式通風機</b>&l

35、t;/p><p>　　離心式通風機一般由進風口、工作輪（葉輪）、螺形機殼和前導器等部分組成。它的優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單、維護方便、噪聲小、并聯(lián)工作穩(wěn)定性好，但其體積大，一般不能與電動機直接連接，而且風量調(diào)節(jié)不方便，必須有反風道才能反風。它適用于礦井風阻變化較小、風量變化較大的礦井。</p><p><b>　　2）軸流式通風機</b></p><p>　　

36、軸流式通風機主要由通風機進風口、葉輪、整流器、主要風筒、擴散器和傳動部件等部分組成。軸流式通風機具有結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、質(zhì)量輕、轉(zhuǎn)速高，可直接與電動機相連，風量調(diào)節(jié)較為方便，反風措施較多等優(yōu)點。其缺點是噪聲大，構(gòu)造復雜，檢修困難，并聯(lián)工作未定性差。它一般適用于風壓變化較大、風量變動較小的礦井。</p><p>　　2.2.3 礦井主要通風機類型及工作方式的選擇</p><p>　　該礦井為年

37、產(chǎn)150萬噸的大型礦井，服務(wù)年限為72年，產(chǎn)量及各用風地點數(shù)目及用風量相對穩(wěn)定；生產(chǎn)進入后期，礦井的通風阻力會有較大變化。并基于以上對礦井通風機的類型及工作方式的分析，擬選通風機的類型及其工作方式如下：</p><p>　　礦井主要通風機類型：對旋軸流式通風機；</p><p>　　主要通風機的工作方式：抽出式。</p><p>　　第3章 礦井通風系統(tǒng)風量計算&l

38、t;/p><p>　　§3.1 礦井風量計算原則和規(guī)定</p><p>　　3.1.1 《煤礦安全規(guī)程》中的規(guī)定</p><p>　　按照《煤礦安全規(guī)程》第103條的規(guī)定，結(jié)合該礦礦井實際情況，需風量按下列要求分別計算，并選取最大值：</p><p>　?。?）按井下同時工作的最多人數(shù)進行計算：每人每分鐘供風量不得少于4 m3;<

39、/p><p>　?。?）生產(chǎn)礦井的需風量應(yīng)按采煤、掘進、硐室及其他地點實際需風量的總合進行計算：即各地點的實際需風量應(yīng)使風流中的CH4、CO2和其他有害氣體的濃度、風速、溫度等都必須符合《煤礦安全規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定。</p><p>　　（3）礦井需要風量按各采掘工作面、硐室及其他用風巷道等用風地點分別進行計算，包括按規(guī)定配備的備用工作面需要風量，現(xiàn)有通風系統(tǒng)應(yīng)保證各用風地點穩(wěn)定可靠供風。<

40、;/p><p><b>　?。?－1）</b></p><p>　　式中，——礦井需要風量, m3/min；</p><p>　　——第i個采煤工作面實際需要風量，m3/min；</p><p>　　——第i個掘進工作面實際需要風量，m3/min；</p><p>　　——第i個硐室實際需要風量，m3

41、/min；</p><p>　　——第i個其他用風巷道實際需要風量，m3/min；</p><p>　　N——礦井同時工作的最多人數(shù)，人；</p><p>　　——每人需風量，m3/min；</p><p>　　——礦井風量備用系數(shù)，包括礦井內(nèi)部漏風和分配不均勻等因素。采用壓入式和中央并列式通風時，可取1.20～1.25；采用中央分列式或混合

42、式通風時，可取1.15～1.20；采用對角式或區(qū)域式通風時，可取1.10～1.15。上述備用系數(shù)在礦井產(chǎn)量T≥0.9Mt/a時取小值；T＜0.90Mt/a時取大值。</p><p>　　礦井風量計算后，還應(yīng)當根據(jù)鄰近礦井的實際配風量進行校核，必要時可進行適當?shù)恼{(diào)整。對采取抽放瓦斯措施的礦井，應(yīng)按礦井抽放瓦斯后的煤層瓦斯涌出量計算礦井風量。</p><p>　　3.1.2 其它規(guī)定</

43、p><p>　?、俸瞬椴擅汗ぷ髅妗⒕蜻M工作面及井下獨立用風地點的基本狀況。</p><p>　　②核查礦井主要通風機的運轉(zhuǎn)狀況。</p><p>　?、蹖嵭型咚钩榉诺牡V井，應(yīng)核查礦井抽放瓦斯系統(tǒng)的穩(wěn)定運行情況。</p><p>　?、艿V井有兩個及以上并聯(lián)主要通風能力為每一通風系統(tǒng)能力之和；礦井應(yīng)按照每一通風系統(tǒng)能力合理組織生產(chǎn)。</p>

44、;<p>　?、薜V井應(yīng)有完整的獨立通風系統(tǒng)。</p><p>　　§3.2 礦井風量計算</p><p>　　3.2.1 遵循的原則</p><p>　　1）高瓦斯礦井以沖淡瓦斯?jié)舛葹橛嬎慊A(chǔ)；</p><p>　　2）低瓦斯礦井則以創(chuàng)造良好的氣候條件為依據(jù)，并利用分配法計算礦井總需風量：</p><

45、;p><b>　?。?－2）</b></p><p>　　3.2.2 井下各用風地點的風量計算方法</p><p>　　按照《煤礦安全規(guī)程》的相關(guān)規(guī)定，結(jié)合該礦礦井實際情況，各用風地點的需風量按下列方法分別計算，并選取最大值，然后將計算得到的各用風地點需要風量的最大值加和，得出該礦井的實際需要總風量。</p><p>　　采煤工作面風量計

46、算方法</p><p>　　1）采煤工作面風質(zhì)要求</p><p>　?、僭诓擅汗ぷ髅孢M風流中，O2的濃度≥20%，CH4、CO2的濃度＜0.5%；</p><p>　?、谠诓擅汗ぷ髅婊仫L流中，CH4濃度＜1%，CO2濃度＜1.5%；</p><p>　?、劬驴諝庵杏泻怏w濃度不得超過下表3－1中的規(guī)定。</p><p&

47、gt;　　表3－1 井巷空氣中有害氣體的允許濃度</p><p>　?、懿擅汗ぷ髅娴娘L流溫度≤26℃；</p><p>　?、菥掠腥斯ぷ鞯攸c和人行道空氣中粉塵濃度應(yīng)符合下表3－2中的規(guī)定。</p><p>　?、廾恳还ぷ鞯攸c，每人每分鐘的新風供應(yīng)量不小于4 m3.</p><p>　　表3－2 井巷空氣中粉塵的允許濃度</p&

48、gt;<p>　　2）采煤工作面需風量計算方法</p><p>　?。?）按工作面CH4的實際涌出量計算</p><p><b>　　（3－3）</b></p><p>　　式中，——第i個采煤工作面絕對CH4涌出量，m3/min；</p><p>　　——第i個采煤工作面回風流中CH4的最高允許濃度，一般

49、取=1%；</p><p>　　——第i個采煤工作面進風流中的CH4濃度，一般取=0；</p><p>　　——第i個采煤工作面因CH4涌出量不均勻的備用風量系數(shù)，它是正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1個月，日最大絕對CH4涌出量和月平均日絕對CH4涌出量的比值。通常機采工作面取1.3～1.45，炮采工作面取1.35～1.50，水采工作面取2.0～3.0。</p><p>　?。?/p>

50、2）按工作面CO2的實際涌出量計算</p><p><b>　?。?－4）</b></p><p>　　式中，——第i個采煤工作面絕對CO2涌出量，m3/min；</p><p>　　——第i個采煤工作面回風流中CO2的最高允許濃度，一般取=1.5%；</p><p>　　——第i個采煤工作面進風流中的CO2濃度，一般取

51、= 0；</p><p>　　——第i個采煤工作面因CO2涌出量不均勻的備用風量系數(shù)，它是正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1個月，日最大絕對CO2涌出量和月平均日絕對CO2涌出量的比值。通常機采工作面取1.3～1.45，炮采工作面取1.35～1.50。</p><p>　?。?）按工作面同時工作的最多人數(shù)進行計算</p><p><b>　　（3－5）</b>

52、;</p><p>　　式中，——第i個采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，人。</p><p>　?。?）按工作面風溫進行計算</p><p><b>　　（3－6）</b></p><p>　　式中，——第i個采煤工作面的風速，工作面風溫與理想風流速度之間的對應(yīng)關(guān)系見下表3－3，m/s；</p><p&

53、gt;　　——第i個采煤工作面的平均有效斷面積，按最大和最小控頂有效斷面的平均值計算，m2；</p><p>　　——為單位換算產(chǎn)生的系數(shù)。</p><p>　　表3－3 工作面風溫與理想風速間的對應(yīng)關(guān)系</p><p>　?。?）按一次性放炮的最多炸藥用量進行計算</p><p>　?、?一級煤礦許用炸藥</p><

54、p><b>　?。?－7）</b></p><p>　?、?二、三級煤礦許用炸藥</p><p><b>　?。?－8）</b></p><p>　　式中，A——第i個采煤工作面一次爆破所用的最大炸藥量，kg；</p><p>　　25——每千克一級煤礦許用炸藥需風量，m3/min；</

55、p><p>　　10——每千克二、三級煤礦許用炸藥需風量，m3/min。</p><p>　?。?）按工作面風速驗算</p><p>　　應(yīng)使得工作面的風速符合：</p><p><b>　?、衮炈阕钚★L量</b></p><p><b>　　（3－9）</b></p>

56、;<p><b>　　②驗算最大風量</b></p><p><b>　?。?－10）</b></p><p>　?、劬C合機械化采煤工作面，在采取煤層注水和采煤機噴霧降塵等措施后，驗算最大風量</p><p><b>　?。?－11）</b></p><p>　　

57、式中，0.25——采煤工作面允許的最小風速，m/s；</p><p>　　4.0——采煤工作面允許的最大風速，m/s；</p><p>　　5.0——綜合機械化采煤工作面允許的最大風速，m/s。</p><p>　　（7）備用工作面的風量計算</p><p>　　一般按產(chǎn)量、條件都相同的同類型生產(chǎn)工作面需風量的一半計算，或按保證工作面上不積聚

58、CH4來計算。</p><p>　　掘進工作面風質(zhì)要求與風量計算方法</p><p>　?。?）掘進巷道應(yīng)采用礦井全風壓或局部通風機送風，禁止采用擴散通風。若新掘的掘進面巷道長度不超過6 m，而工作面風流中的瓦斯?jié)舛扔植怀^0.5%時， 可允許考慮采用擴散通風；</p><p>　　（2）按工作面CH4的實際涌出量計算</p><p><

59、;b>　?。?－12）</b></p><p>　　式中，——第i個掘進工作面絕對CH4涌出量，m3/min；</p><p>　　——第i個掘進工作面回風流中CH4的最高允許濃度，一般取=1%；</p><p>　　——第i個掘進工作面進風流中的CH4濃度，一般取=0；</p><p>　　——第i個掘進工作面CH4涌出不

60、均勻的備用風量系數(shù)，正常生產(chǎn)條件下，連續(xù)觀測1個月，日最大絕對CH4涌出量與月平均日絕對CH4涌出量的比值（低瓦斯礦井一般取=1.15～1.25）。</p><p>　　（3）按工作面CO2的實際涌出量計算</p><p><b>　?。?－13）</b></p><p>　　式中，——第i個掘進工作面絕對CO2涌出量，m3/min；</

61、p><p>　　——第i個掘進工作面回風流中CO2的最高允許濃度，一般取=1.5%；</p><p>　　——第i個掘進工作面進風流中的CO2濃度，一般取= 0；</p><p>　　——第i個掘進工作面CO2涌出不均勻的備用風量系數(shù)，正常生產(chǎn)條件下，連續(xù)觀測1個月，日最大絕對CO2涌出量與月平均日絕對CO2涌出量的比值。</p><p><

62、;b>　　（4）按炸藥量計算</b></p><p><b>　?、僖患壝旱V許用炸藥</b></p><p><b>　　（3－14）</b></p><p>　?、诙?、三級煤礦許用炸藥</p><p><b>　　（3－15）</b></p>

63、<p>　　式中，A——第i個掘進工作面一次爆破所用的最大炸藥量，kg。</p><p>　?。?）在高瓦斯礦井中，按局扇壓入式的排除炮煙計算掘進面需風量</p><p><b>　?。?－16）</b></p><p>　　式中，——第i個掘進斷面積，m2；</p><p>　　t——第i個掘進面爆破后的有效

64、通風時間，一般取20 min。</p><p>　　（6）按局部通風機實際吸風量計算</p><p>　?、?無瓦斯涌出的巖巷</p><p><b>　?。?－17）</b></p><p>　?、?有瓦斯涌出的巖巷，半煤巖巷和煤巷</p><p><b>　　（3－18）</b

65、></p><p>　　式中，——第i個掘進工作面局部通風機實際吸風量，m3/min；</p><p>　　——第i個掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù)；</p><p>　　0.15——無瓦斯涌出的巖巷的允許最低風速；</p><p>　　0.25——有瓦斯涌出的巖巷，半煤巖巷和煤巷允許的最低風速；</p><p&

66、gt;　　——第i個掘進工作面局部通風機安裝地點到回風口間的巷道最大斷面積，m2。</p><p>　?。?）按工作人員數(shù)量驗算</p><p><b>　?。?－19）</b></p><p>　　式中，——第i個掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，人。</p><p>　?。?）按掘進面中的有效風速進行驗算</p&g

67、t;<p><b>　?、衮炈阕钚★L量</b></p><p><b>　　無瓦斯涌出的巖巷：</b></p><p><b>　?。?－20）</b></p><p>　　有瓦斯涌出的巖巷，半煤巖巷和煤巷 </p><p><b>　?。?－21）

68、</b></p><p><b>　?、隍炈阕畲箫L量</b></p><p><b>　?。?－22）</b></p><p>　　式中，——第i個掘進工作面巷道的凈斷面積，m2。</p><p>　　獨立通風硐室風量計算方法</p><p>　　1）《煤礦安全規(guī)

69、程》中的有關(guān)規(guī)定</p><p>　　①井下爆破材料庫必須有單獨的進風風流，回風風流必須直接引入礦井的總回風道或主要回風道中；</p><p>　　②在多水平生產(chǎn)的 礦井內(nèi)，以及井下沒有爆破材料庫的礦井，可以設(shè)立井下發(fā)放爆破材料硐室。發(fā)放爆破材料硐室管理制度同井下爆破材料庫，必須單獨通風；</p><p>　　③井下充電硐室必須用單獨的新鮮風流通風，回風流可以引入采

70、空區(qū)回風道中。井下充電硐室內(nèi)風流中以及電機車充電硐室、局部積聚處的氫氣濃度都不得超過0.5%；</p><p>　?、芫聶C電硐室必須設(shè)在進風風流中； </p><p>　?、輽C電硐室的的空氣溫度不得超過30℃；否則應(yīng)采取降溫措施。</p><p>　　2）獨立通風硐室需風量計算方法</p><p><b>　?。?）井下火藥庫&l

71、t;/b></p><p>　　可按每小時4次換氣量計算：</p><p><b>　　（3－23）</b></p><p>　　式中，——井下爆炸材料庫的體積，1350m3。</p><p>　?。?）井下變電所供風量</p><p><b>　?。?－24）</b>

72、</p><p>　　（3）井下絞車房供風量</p><p><b>　?。?－25）</b></p><p>　　其他通風行人和維護巷道所需風量的確定</p><p>　?。?）設(shè)計時，高瓦斯、小型、機械化程度低的礦井，可按礦井采煤面、掘進面和硐室三者總風量的5%～10%進行計算：</p><p&g

73、t;<b>　?。?－26）</b></p><p>　　（2）低瓦斯礦井中，通常按經(jīng)驗或習慣取值進行計算，也可按實有地點的實際配風要求進行累計計算。</p><p>　　3.2.3 井下各用風地點實際需要風量的具體計算</p><p>　　該礦井井田有兩個可開采煤層，為K1和K2，可采儲量約為1.08億噸。根據(jù)開采條件、煤炭供求狀況及《煤礦安

74、全規(guī)程》規(guī)定，確定此礦為年產(chǎn)150萬噸大型礦井，服務(wù)年限為72年。該礦采用立井多水平上下山開拓，因井田走向較短，兩翼各布置一個采區(qū)。每個采區(qū)上山部分和下山部分各分為5個區(qū)段回采。每采區(qū)各布置一個綜采工作面和一個高檔普采工作面，工作面長度150m，區(qū)段平巷及區(qū)段煤柱15m。綜采工作面產(chǎn)量為在K1煤層時為1620噸/日，在K2煤層時為1935噸/日，日進6刀，截深0.6m；高檔普采工作面產(chǎn)量為在K1煤層時為1080噸/日，在K2煤層時為12

75、90噸/日，日進4刀，截深0.6m，東翼還另布置一個備用的高檔普采工作面。 </p><p>　　根據(jù)礦井采掘作業(yè)計劃，確保生產(chǎn)的正常接替，前期東西兩翼各采區(qū)安排2個獨立通風的煤層平巷掘進頭，因此共有5個采煤工作面（其中包括備用采煤工作面1個）和2個獨立通風的煤層平巷掘進工作面需要供風。此外還有2個火藥庫、2個絞車房和2個變電所亦需獨立通風，所以共有獨立用風地點13處。礦井容易時期通風立體圖，見圖3－1所示。&l

76、t;/p><p>　　后期東西兩翼各采區(qū)安排2個獨立通風的煤層平巷掘進頭和1個巖石下山掘進頭，因此有5個采煤工作面（其中包括備用采煤工作面1個）和2個獨立通風的煤層平巷掘進工作面和2個巖石下山掘進工作面需要供風，再加上2個火藥庫、2個絞車房和2個變電所，總共有15個獨立用風地點。礦井困難時期通風立體圖，見圖3－2</p><p>　　所示。以下計算以此布置確定礦井的需風量。</p>

77、<p>　　圖3－1 礦井容易時期通風立體圖</p><p>　　圖3－2 礦井困難時期通風立體</p><p>　　1）采煤工作面實際需要風量的具體計算</p><p>　　采煤工作面各風量計算參數(shù)如表3－4所示。</p><p>　　表3－4 采煤工作面風量計算參數(shù)</p><p>　?。?/p>

78、1）按工作面CH4的實際涌出量計算</p><p>　　=1.45×2.4×100=348m³/min</p><p>　?。?）按工作面同時工作的最多人數(shù)進行計算</p><p><b>　　①綜采工作面</b></p><p>　　=4×40=160 m³/min&l

79、t;/p><p><b>　?、诟邫n普采工作面</b></p><p>　　=4×60=240 m³/min</p><p>　?。?）按工作面風溫進行計算</p><p><b>　?、倬C采工作面</b></p><p>　　=60×1.0

80、5;7.8=468 m³/min</p><p><b>　　②高檔普采工作面</b></p><p>　　=60×1.0×9.4=564 m³/min</p><p>　?。?）按一次性放炮的最多炸藥用量進行計算</p><p>　　=25×18=450 m³

81、/min</p><p>　　根據(jù)以上計算，綜采工作面需要風量取468 m³/min；高檔普采工作面需要風量取564 m³/min。</p><p>　　（5）按工作面風速驗算</p><p><b>　　①驗算最小風量</b></p><p>　　綜采工作面：46860×0.25×

82、;7.8=117，符合要求；</p><p>　　高檔普采工作面：56460×0.25×9.4=135，符合要求。</p><p><b>　?、隍炈阕畲箫L量</b></p><p>　　綜采工作面：46860×4.0×7.8=1872，符合要求；</p><p>　　高檔普采工作

83、面：564 60×4.0×9.4=2256，符合要求。</p><p>　　由此確定綜采工作面及高檔普采工作面需要風量分別為468 m³/min和564 m³/min。</p><p>　?。?）備用工作面的風量計算</p><p><b>　　=0.5×564</b></p>&

84、lt;p>　　=282 m³/min</p><p>　　因此，礦井所有采煤工作面（包括2個備用工作面）的總用風量</p><p>　　=2×468 +2×564+282=2346m³/min。</p><p>　　2）掘進工作面實際需要風量的具體計算</p><p>　　掘進工作面各風量計算參數(shù)

85、如表3－5所示。</p><p>　　表3－5 掘進工作面風量計算參數(shù)</p><p>　　（1）按工作面CH4的實際涌出量計算</p><p><b>　　①煤層平巷掘進頭</b></p><p>　　=1.3×1.2×100</p><p>　　=156m³/

86、min</p><p><b>　?、趲r石下山掘進頭</b></p><p>　　=1.2×1.1×100</p><p>　　=132m³/min</p><p>　?。?）按工作人員數(shù)量驗算</p><p><b>　　=4×18</b&

87、gt;</p><p>　　=72 m³/min</p><p>　　由此確定煤層平巷掘進頭及巖石下山掘進頭需要風量分別為156m³/min和132。</p><p>　　因此，所有掘進工作面總需要風量</p><p>　　容易時期 4×156=624m³/min；</p>&l

88、t;p>　　困難時期 4×156+2×132=888 m³/min。</p><p>　　3）獨立通風硐室實際需要風量的具體計算</p><p><b>　?。?）井下火藥庫</b></p><p>　　=4×1200÷60</p><p>　　=80 m

89、³/min</p><p>　　式中，V—井下火藥庫的體積，1200m³；</p><p>　?。?）井下變電所需要風量取</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　?。?）井下絞車房需要風量取</p><p><b>　?。?lt;/b><

90、;/p><p>　　獨立通風硐室個數(shù)及需要風量統(tǒng)計表，見表3－6所示。</p><p>　　表3－6 獨立通風硐室個數(shù)及需要風量統(tǒng)計表</p><p>　　因此，所有獨立通風硐室的總用風量</p><p>　　=2×80+2×60+2×80=440 m³/min。</p><p>

91、;　　4）其他通風行人和維護巷道所需風量</p><p>　　容易時期 </p><p>　　=0.01×（2346+624+440）</p><p>　　=34.10 m³/min</p><p>　　困難時期 </p><p>　　=0.01×（2346+888+4

92、40）</p><p>　　=36.74 m³/min</p><p>　　綜上所述，礦井總需風量</p><p>　　容易時期 </p><p>　　=1.1×max{4×700,2346+624+440+34.10}</p><p>　　=3788.51 m³/m

93、in</p><p>　　困難時期 </p><p>　　=1.1×max{4×700,2346+888+440+36.74}</p><p>　　=4081.814 m³/min</p><p>　　第4章 礦井通風總阻力計算</p><p>　　§4.1 井巷通風阻

94、力計算</p><p>　　4.1.1 井巷通風阻力的計算原則</p><p>　?、偃绻V井的服務(wù)年限小于10～20年，可選擇在達到設(shè)計產(chǎn)量以后的通風容易和通風困難兩個時期內(nèi)的最大（長）通風路線進行計算，得到，則可使所選通風機滿足于通風容易和困難時期的要求；如果礦井的服務(wù)年限為30～50年，則可只選擇在達到設(shè)計產(chǎn)量后的15～25年內(nèi)的通風容易和通風困難兩個時期最大（長）通風路線進行計算，

95、得到，從而可使所選通風機滿足于該時期內(nèi)的通風容易和困難時期的要求。為此，必須先繪出這兩個時期的通風網(wǎng)路圖；</p><p>　?、谕L容易和通風困難兩個時期總阻力的計算，應(yīng)沿著這兩個時期的最大通風阻力風路，分別計算各段井巷的通風阻力，然后累加起來，作為這兩個時期的礦井通風總阻力。最大通風阻力風路可根據(jù)風量和巷道參數(shù)（斷面積、長度等）直接判斷確定，不能直接確定時，應(yīng)選幾條可能最大的路線進行計算比較；</p&g

96、t;<p>　?、鄣V井井巷的局部阻力，新建礦井（包括擴建礦井獨立通風的擴建區(qū)）宜按井巷摩擦阻力的10%計算；擴建礦井宜按井巷摩擦阻力的15%計算；</p><p>　?、芸紤]外部漏風的影響，風機風量與風井總回風量的關(guān)系為：</p><p>　　式中，風井沒有提升任務(wù)時可取1.05；</p><p>　　⑤條件許可時，可以通過網(wǎng)絡(luò)解算來計算礦井的總阻力。

97、</p><p>　　4.1.2 礦井總阻力的計算方法</p><p>　　1）井巷摩擦風阻的計算方法</p><p>　　井巷風阻是反映通風巷道幾何特征的參數(shù)，其大小可根據(jù)式（4－1）計算。</p><p><b>　　(4－1)</b></p><p>　　式中，——風道摩擦阻力系數(shù)，kg/m

98、³或Ns2/m4；</p><p><b>　　——風道長度，m；</b></p><p>　　——風道斷面周長，m；</p><p>　　——風道斷面積，m2；</p><p>　　2）礦井通風總阻力的計算方法</p><p>　　分別針對上述通風容易和通風困難兩個時期通風阻力最大的風

99、路（入風井口到風硐之前）的每一段巷道計算其摩擦阻力，分別用下式計算各段井巷的摩擦阻力，必要時可列表計算。</p><p><b>　　（4－2）</b></p><p>　　式中，——風道風量，m3。</p><p>　　將各段井巷的摩擦阻力累加后并乘以考慮局部阻力的系數(shù)即為兩個時期的井巷通風總阻力。即：</p><p>

100、;<b>　　（4－3）</b></p><p>　　4.1.3 礦井總阻力的計算</p><p>　　1）通風容易時期通風阻力的計算</p><p>　?。?）東翼通風容易時期摩擦阻力的計算表及通風阻力分布圖，見表4－1</p><p>　?。?）西翼通風容易時期摩擦阻力的計算表及通風阻力分布圖，見表4－2</p

101、><p>　　2）通風困難時期通風阻力的計算</p><p>　?。?）東翼通風困難時期摩擦阻力的計算表及通風阻力分布圖，見表4－3</p><p>　?。?）西翼通風容易時期摩擦阻力的計算表及通風阻力分布圖，見表4－4</p><p>　　表4－1 東翼容易時期通風阻力計算表</p><p>　　表4－2 西翼容

102、易時期通風阻力計算表</p><p>　　表4－3 東翼困難時期通風阻力計算表</p><p>　　表4－4 西翼困難時期通風阻力計算表</p><p>　　§4.2 礦井通風系統(tǒng)的其它計算</p><p>　　4.2.1 礦井總風阻的計算方法</p><p>　　1）當已知總阻力和總風量時，礦井或區(qū)

103、域總風阻可以按阻力定律計算總風阻：</p><p><b>　　(4－4)</b></p><p>　　2）降低井巷摩擦阻力的意義和措施</p><p>　　摩擦阻力占礦井總阻力的80%左右，是礦井通風阻力的主要組成部分；井巷通風阻力是造成風壓降的根本原因。礦井通風欲達到消耗較少的風壓、通過較多的風量、降低礦井通風阻力的目的應(yīng)以降低井巷摩擦阻力

104、為重點，從而提高通風能力的目的。原來阻力大、通風困難的礦井，采取降低礦井通風阻力的措施后，就可使通風變得容易一些。積極而有效地降低井巷或礦井的通風阻力對改善礦井通風狀況，無論對安全（防治煤層自然發(fā)火和礦井瓦斯事故）和經(jīng)濟（減少通風年電耗和通風電費），都有重要意義。</p><p>　　由井巷摩擦阻力的計算公式</p><p><b>　　（4－5）</b></p

105、><p>　　式中，——斷面形狀系數(shù)，梯形C=4.16，三心拱C=3.85，半圓拱C=3.90。</p><p>　　可知，降低井巷摩擦阻力可采取的措施有：</p><p>　　（1）提高井巷壁面的平整、光滑度，降低井巷的摩擦阻力系數(shù)；</p><p>　?、偬岣呔锕こ淌┕べ|(zhì)量和日常維護質(zhì)量。采用支架支護的巷道要很好地剎幫背頂；在非支架支護的巷

106、道中，要注意把頂板、兩幫和底板修整好，提高其平整、光滑度；</p><p>　?、谶x擇粗糙度較小的支護材料及支護方式。服務(wù)年限長的通風井巷應(yīng)盡量采用砌碹支護，砌碹巷道的摩擦阻力系數(shù)值只有支架巷道的30%～40%；</p><p>　?、坼^噴巷道應(yīng)盡量采用光爆工藝，使巷道的凸凹度不大于50mm。</p><p>　?。?）合理選擇井巷斷面形狀，減少周界長度。對斷面積相

107、同但形狀不同的井巷，其周界長度以梯形的最大，拱形的次之，圓形的最小，但圓形斷面巷道的有效斷面積小。為此，對于服務(wù)年限較長的主要巷道應(yīng)盡可能采用拱形；</p><p>　?。?）優(yōu)化設(shè)計，準確施工，盡量縮短井巷長度。在滿足開采需要的前提下，開拓設(shè)計時要盡量縮短井巷的長度；施工時要嚴格按設(shè)計要求精心施工，杜絕差錯，盡可能保持最短的通風流；在日常生產(chǎn)時要及時封堵廢舊巷道；</p><p>　　（

108、4）盡量擴大巷道的有效通風斷面積S。擴大巷道斷面是降低摩擦風阻亦即降低摩擦阻力的主要措施，因為井巷的摩擦風阻和斷面積的3次方成反比（例如，當井巷的凈斷面積增大到原來的2倍時，則摩擦風阻將減少到原來的1/8），所以，在日常通風管理工作中要經(jīng)常整修巷道，使巷道清潔、完整，保持足夠的有效斷面，使風流暢通。</p><p>　?。?）在滿足風量需求的情況下，盡量減少巷道的風量，避免出現(xiàn)主要巷道內(nèi)風量過于集中的現(xiàn)象。由式（

109、4－5）可知，如果巷道的摩擦風阻不變，當通過的風量增大一倍時，摩擦阻力將增大到原來的4倍。可見，風量對摩擦阻力的影響是十分明顯的。</p><p>　　4.2.2 礦井等積孔A的計算方法</p><p>　　與礦井風阻指標類似，礦井通風等積孔A也不是一個獨立的指標。礦井通風等積孔A是20世紀40年代由前蘇聯(lián)學者提出來的，用它可以現(xiàn)象的表示礦井通風難易程度，是反映礦井通風難易的理想的綜合性指

110、標。</p><p>　　假定在無限空間有一薄壁，在薄壁上開一個面積為A（單位為㎡）的孔口，當孔口通過的風量等于礦井風量，而且孔口兩側(cè)的風壓差等于礦井通風阻力時，則孔口面積A稱為該礦井的等積孔，其計算公式如下。</p><p>　　1）對于單風井礦井，其通風等積孔A：</p><p><b>　　（4－6）</b></p><

111、;p>　　2）對于多風機多風井的礦井，應(yīng)按各風井風量加權(quán)確定礦井通風等積孔A：</p><p><b>　?。?－7）</b></p><p>　　通常依據(jù)礦井風阻R或通風等積孔A，把礦井按通風難易程度劃分為三級，見表4－5所示。利用等積孔的分級就可以初步判定生產(chǎn)礦井礦井通風的總體狀況，判定礦井通風是否容易。</p><p>　　表4－5

112、 礦井通風難易程度劃分方法</p><p>　　3）建議使用的等積孔值</p><p>　　不同井型大小的礦井的等積孔值，見表4－6所示。</p><p>　　表4－6 建議試用的礦井等積孔分類</p><p>　　* 上表數(shù)據(jù)來自《煤礦總工程師工作指南》（中）</p><p>　　4.2.3 礦井總風阻及礦井

113、等積孔A的具體計算</p><p>　　礦井總風阻及等積孔的計算參數(shù)，見表4－7所示。</p><p>　　表4－7 礦井總風阻及等積孔的計算參數(shù)</p><p>　　1）礦井總風阻的計算</p><p><b>　?。?）容易時期</b></p><p><b>　?、贃|翼采區(qū)&l

114、t;/b></p><p><b>　　東翼通風總阻力</b></p><p>　　=1.1×424.816</p><p>　　=467.2976Pa</p><p><b>　　東翼總風阻</b></p><p>　　=467.2976/(39.117)2

115、</p><p><b>　　=0.3054</b></p><p><b>　?、谖饕聿蓞^(qū)</b></p><p><b>　　西翼通風總阻力</b></p><p>　　=1.1×358.4765</p><p>　　=394.3236Pa

116、 </p><p><b>　　西翼總風阻</b></p><p>　　=394.3236/(33.199)2</p><p><b>　　=0.3578 </b></p><p><b>　?。?）困難時期</b></p><p><b>　

117、　①東翼采區(qū)</b></p><p><b>　　東翼通風總阻力</b></p><p>　　=1.1×981.602</p><p>　　=1079.7622Pa</p><p><b>　　東翼總風阻</b></p><p>　　=1079.7622

118、/(42.408)2</p><p><b>　　=0.6004 </b></p><p><b>　　②西翼采區(qū)</b></p><p><b>　　西翼通風總阻力</b></p><p>　　=1.1×735.534</p><p>　　=

119、809.0874Pa </p><p><b>　　西翼總風阻</b></p><p>　　=809.0874/(36.357)2</p><p><b>　　=0.6121 </b></p><p>　　2）礦井等積孔的計算</p><p><b>　　容易時期&

120、lt;/b></p><p>　　=1.19×(39.117+33.199)3/2/(424.816×39.117+358.476×33.199)1/2</p><p><b>　　=4.3335㎡</b></p><p><b>　　困難時期</b></p><p&

121、gt;　　=1.19×(42.408+36.357)3/2/(981.602×42.408+735.534×36.357)1/2</p><p><b>　　=3.1814㎡</b></p><p>　　綜上所述，通風容易時期，東翼總風阻為0.3054，西翼總風阻為0.3578，等積孔大小為4.3335㎡，礦井通風容易；通風困難時期，東翼

122、總風阻為0.6004，西翼總風阻為0.6121，等積孔大小為3.1814㎡，礦井通風難易程度為容易。</p><p>　　第5章 礦井通風設(shè)備選擇</p><p>　　§5.1 礦井通風設(shè)備選擇要求</p><p>　　（1）礦井主要通風機必須裝置兩套同等能力的通風機，其中一套運轉(zhuǎn)，一套備用，備用通風機能力必須滿足生產(chǎn)的需要且能在10 min內(nèi)啟動；<

123、;/p><p>　?。?）通風機房兩回直接由變（配）電所饋出的供電線路，線路上不應(yīng)該分接任何負載；</p><p>　?。?）通風設(shè)備的選擇一般應(yīng)滿足第一水平各個時期阻力變化的要求，并適當照顧下一水平的通風需要。當阻力變化較大時，應(yīng)根據(jù)礦井分期時間及節(jié)能情況，考慮分期選擇電動機；但初裝電動機的使用年限不宜少于10年，并使通風設(shè)備長期高效運行；</p><p>　?。?）

124、選用通風設(shè)備時，應(yīng)留有一定余量：軸流式風機在最大設(shè)計風壓和風量時，其動輪的葉片安裝角一般至少比允許范圍小5°；離心式風機的設(shè)計轉(zhuǎn)速不應(yīng)大于允許最大值的90%；</p><p>　?。?）風機在服務(wù)年限內(nèi)，其在礦井最大和最小阻力時期的工況點均應(yīng)在合理的工作范圍以內(nèi)來確定風機的穩(wěn)定、經(jīng)濟運行轉(zhuǎn)速；</p><p>　?。?）一個井筒盡量安裝單一通風機通風，盡量避免主要通風機的聯(lián)合運行

125、；</p><p>　　（7）主要通風機要靈活可靠、合乎要求的反風裝置和防爆門；要建造其規(guī)格、質(zhì)量均合乎要求的風硐和擴散器；</p><p>　　（8）風機與電動機機座必須牢固，應(yīng)設(shè)置在不受采動影響的穩(wěn)定地層上；</p><p>　　（9）進、出風井井口的高差在150m以上，或進、出風井口標高相同，但井深400m以上時，宜計算礦井的自然風壓。</p>

126、<p>　　§5.2 礦井主要通風機選型</p><p>　　5.2.1通風機參數(shù)的選擇方法</p><p><b>　　1）風機風量</b></p><p><b>　?。?－1）</b></p><p>　　式中，——礦井通風系數(shù)，包括礦井內(nèi)部漏風和分配不均勻等因素。采用壓入